JP2015189987A - 優れた冷間鍛造性を有し、浸炭処理時の異常粒発生が抑制可能な肌焼鋼 - Google Patents
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Abstract
Description
(a)Tiを含有する円相当直径10nm以上200nm未満の炭化物、および炭窒化物、すなわち、10nm以上のTi炭窒化物の密度が10個/μm2以上
(b)Ti、およびSを含有する円相当直径200nm以上の析出物、すなわち、粗大なTi−S析出物の密度が0.2個/μm2以下
(c)(c−1)金属組織が、パーライトフェライト混合組織であって、該混合組織の面積率が80%以上であり、(c−2)パーライトの面積率が金属組織全体に対して25%以下であり、かつ(c−3)円相当直径が100μm以上のパーライト、すなわち、パーライト凝集部の面積率が金属組織全体に対して10%以下
10nm以上のTi炭化物等は、浸炭処理時の結晶粒粗大化防止に有効に働き、異常粒発生を抑制できる。このような効果を有効に発揮させるため、その密度は10個/μm2以上、好ましくは15個/μm2以上、さらに好ましくは20個/μm2以上である。10nm以上のTi炭化物等の密度の上限は特に限定されないが、通常は150個/μm2以下であり、好ましくは120個/μm2以下、より好ましくは100個/μm2以下である。
粗大なTi−S析出物の密度が多くなりすぎると、異常粒発生の抑制に有効な上記(a)10nm以上のTi炭化物等の個数を確保することができない。そこで粗大なTi−S析出物の密度は0.2個/μm2以下、好ましくは0.15個/μm2以下、より好ましくは0.10個/μm2以下である。粗大なTi−S析出物は少なければ少ない程よいが、通常は0個/μm2を超える値である。本発明における粗大なTi−S析出物は、EDX等を用いた元素分析により、Ti、およびSのピークが検出される析出物を意味する。
冷間鍛造に供する肌焼鋼の組織は、ベイナイトやマルテンサイトを多く含んでいる場合、冷間鍛造時の変形抵抗が増すことや、その後の浸炭時に結晶粒の粗粒化を生じやすくなることから、パーライトフェライト混合組織を主体とする必要がある。具体的にはパーライトフェライト混合組織の面積率は全金属組織の80%以上、より好ましくは90%以上、更に好ましくは100%である。なお、パーライトフェライト混合組織以外の組織は、特に限定されないが、例えばベイナイトやマルテンサイトの単相またはこれらの複合組織である。
(c−2)パーライトの面積率が金属組織全体に対して25%以下
また冷間鍛造時の変形抵抗低減のために、パーライトの面積率は金属組織全体に対して25%以下、好ましくは23%以下、より好ましくは20%以下である。
(c−3)パーライト凝集部の面積率が金属組織全体に対して10%以下
パーライト凝集部が多すぎると、異常粒発生抑制に有効な上記(a)10nm以上のTi炭化物等のマトリックス中への固溶量が増大し、ピンニング効果が失われる。したがって、パーライト凝集部の面積率は金属組織全体に対して10%以下、好ましくは8%以下、より好ましくは5%以下である。
Cは、浸炭部品として必要な芯部硬さを確保するために必要な元素である。C含有量が0.10%未満では、硬さ不足により浸炭部品としての静的強度が不足する。こうした効果を有効に発揮させるには、C含有量は0.10%以上、好ましくは0.12%以上、より好ましくは0.15%以上である。しかしながら、Cを過剰に含有させると、パーライト量が増大し冷間鍛造性を悪化させる。したがって、C含有量は0.30%以下、好ましくは0.28%以下、より好ましくは0.25%以下である。
Siは、焼戻し硬さの低下を抑えて機械構造部品の面疲労特性を改善するのに作用する元素である。こうした効果を有効に発揮させるには、Si含有量は0.01%以上、好ましくは0.03%以上、より好ましくは0.05%以上である。しかしながら、Siを過剰に含有させると、被削性や鍛造性等の部品成形性に悪影響を及ぼす。したがって、Si含有量は0.50%以下、好ましくは0.45%以下、より好ましくは0.40%以下である。
Mnは、浸炭処理時の焼入性を高めるのに有効な元素である。またMnは、脱酸剤としても作用し、鋼中の酸化物系介在物量を低減して内部品質を高める作用を有する元素である。更に、Mnは赤熱脆性を防止する作用も有する。こうした作用を有効に発揮させるには、Mn含有量は0.30%以上、好ましくは0.35%以上、より好ましくは0.400%以上である。しかしながら、Mnを過剰に含有させると、冷間鍛造性が悪化しやすくなると共に、材質のばらつきが大きくなる。したがって、Mn含有量は0.80%、好ましくは0.70%以下、より好ましくは0.60%以下である。
Pは、鋼中に不可避不純物として含まれる元素であり、結晶粒界に偏析して機械構造部品の衝撃疲労特性を劣化させる。したがって、P含有量は0.030%以下、好ましくは0.025%以下、より好ましくは0.020%以下である。P含有量は少なければ少ない程好ましいが、製造工程の制約上0%とすることは難しく、したがってP含有量は0%超であり、通常は少なくとも0.0001%程度は含まれる。
Sは、Mnと結合してMnSを形成し、切削加工するときの被削性を改善する元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、S含有量は0%超、好ましくは0.0001%以上、より好ましくは0.0003%以上である。しかしながら、Sを過剰に含有させると、粗大なTi−S析出物密度の増大や、10nm以上のTi炭化物等の密度の低下によって結晶粒が粗大化することがある。したがって、S含有量は0.020%以下、好ましくは0.015%以下、より好ましくは0.013%以下、さらに好ましくは0.010%以下である。
Crは、浸炭を促進し、鋼の表面に硬化層を形成するために必要な元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Cr含有量は0.80%以上、好ましくは0.90%以上、より好ましくは1.00%以上である。しかしながら、Crを過剰に含有させると、過剰浸炭を引き起こし、機械構造部品の強度を低下させる。したがって、Cr含有量は2.00%以下、好ましくは1.95%以下、より好ましくは1.90%以下、さらに好ましくは1.80%以下である。
Alは、脱酸剤として作用する元素であり、こうした作用を有効に発揮させるには、Al含有量は0.01%以上、好ましくは0.015%以上、より好ましくは0.020%以上である。しかしながら、Alを過剰に含有させると鋼の変形抵抗が増大し、冷間鍛造性が劣化する。したがって、Al含有量は0.10%以下、好ましくは0.080%以下、より好ましくは0.060%以下である。
Nは、機械構造部品の結晶粒度を適切に調整するために作用する10nm以上のTi炭化物等を形成するために必要な元素である。こうした効果を発揮させるためには、N含有量は0%超、好ましくは0.0001%以上、より好ましくは0.0005%以上、さらに好ましくは0.0010%以上である。しかしながら、Nを過剰に含有させると、鋼中にAlN、TiNなどの窒化物が多量に形成され、切削性や冷間鍛造性を劣化させる。したがって、N含有量は0.005%以下、好ましくは0.0045%以下、より好ましくは0.0040%以下である。
Tiは、機械構造部品の結晶粒度を適切に調整するために作用する10nm以上のTi炭化物等を形成するために必要な元素である。こうした効果を発揮させるためには、Ti含有量は0.040%以上、好ましくは0.045%以上、より好ましくは0.050%以上である。しかしながら、Tiを過剰に含有させると、鋼中に過剰にTiNを形成し、切削性や冷間鍛造性を劣化させる。したがって、Ti含有量は0.200%以下、好ましくは0.180%以下、より好ましくは0.150%以下である。
Bは、微量でも浸炭処理における焼入性向上に特に有効に作用する元素であり、また結晶粒界を強化し衝撃強度向上に有効に作用する元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、B含有量は0.0005%以上、好ましくは0.0007%以上、より好ましくは0.0010%以上である。しかしながら、Bを過剰に含有させても上記効果は飽和すると共に、B窒化物が生成されて冷間鍛造性を劣化させる。したがってB含有量は0.0050%以下、好ましくは0.0040%以下、より好ましくは0.0030%以下である。
Moは、浸炭処理における焼入性向上に有効に作用する元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Mo含有量は好ましくは0.05%以上、より好ましくは0.08%以上、さらに好ましくは0.10%以上である。しかしながら、Moを過剰に含有させると、切削性や鍛造性を劣化させる。したがって、Mo含有量は好ましくは2.0%以下、より好ましくは1.5%以下、さらに好ましくは1.2%以下である。
Cu、およびNiは、上記Moと同様に、浸炭処理における焼入性向上に有効に作用する元素である。またCuとNiは、Feよりも酸化され難い元素であるため、機械構造部品の耐食性改善にも有効に作用する元素である。これらの作用を有効に発揮させるには、Cu含有量は0%超、好ましくは0.03%以上、より好ましくは0.04%以上、さらに好ましくは0.05%以上である。Ni含有量は0%超、好ましくは0.03%以上、より好ましくは0.05%以上、さらに好ましくは0.08%以上である。しかしながら、Cuを過剰に含有させると、熱間鍛造性が低下し、割れなどの問題が発生しやすくなる。したがって、Cu含有量は好ましくは0.10%以下、より好ましくは0.08%以下である。またNiを過剰に含有させると、コスト高となるため、Ni含有量は好ましくは3.0%以下、より好ましくは2.5%以下、さらに好ましくは2.0%以下である。CuとNiは、何れか一方を含有してもよいし、両方を含有してもよい。
得られた棒鋼の横断面、すなわち、棒鋼の軸心と垂直な断面を機械研磨した後、電解研磨を行い、ナイタール液、すなわちエタノールと3%硝酸との混合液によるエッチングの後、カーボン蒸着を行う抽出レプリカ法によりレプリカ膜を作製した。析出物の観察は、前記横断面の棒鋼直径D/4位置を、日立製作所製の透過電子顕微鏡H−800を用いて75000倍で観察することにより行った。観察された析出物の構成元素は、堀場製作所製EDX分析装置EMAX−7000による点分析により測定した。C又はNを示すピークが検出されるとともに、Tiのピークが検出される析出物を「Tiを含有する炭化物及び炭窒化物」と判断し、Ti及びSのピークが検出される析出物を「Ti及びSを含有する析出物」と判断した。なお、透過画像にて同様の様相を呈する析出物は同一の構成元素と判定することにより析出物の判定を行った。また、各析出物の密度は、住友金属テクノロジー社製粒子解析Ver.3.0により測定した。測定視野は1.35μm×1.60μmとして、5視野観察し、その算術平均値を各析出物の密度とした。結果を下記表3に示す。なお、表中、Tiを含有する炭化物及び炭窒化物の個数密度は円相当直径に応じて「Ti炭(窒)化物密度(個/μm2)」の各欄、Ti及びSを含有する円相当直径200nm以上の析出物の個数密度は「Ti、S析出物密度(個/μm2)」に記載した。
次に、得られた棒鋼のD/4位置において、棒鋼の横断面を機械研磨した後、ピクラル液によりエッチングを行い、光学顕微鏡により100倍で観察を行った。金属組織分率の判定は住友金属テクノロジー社製粒子解析Ver.3.0により行った。さらに円相当直径が100μm以上のパーライトの視野内における面積率を測定し、「パーライト凝集部面積率(%)」欄に記入した。
前記した結晶粒度測定用の試験片の、圧縮方向に平行な面を切出し、ナイタール液でエッチングした後、光学顕微鏡を用いて倍率100倍で観察し、JIS G0551(2005)に従って旧オーステナイト粒の粒度番号を測定した。粒度番号の測定は、圧縮端部の表層部、すなわち表面から2mmの深さで行い、結晶粒が最も大きくなった部分の粒度番号を測定し、最大γ粒度とした。そして最大γ粒度が6.0以上であるものを、異常粒の「発生なし」と評価した。結果を表3に示す。
Claims (3)
- C :0.10〜0.30%(質量%の意味。以下、同じ。)、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.30〜0.80%、
P :0%超〜0.030%、
S :0%超〜0.020%、
Cr:0.80〜2.00%、
Al:0.01〜0.10%、
N :0%超〜0.005%、
Ti:0.040〜0.200%、
B :0.0005〜0.0050%
を含有し、残部が鉄、および不可避的不純物であって、
Tiを含有する円相当直径10nm以上200nm未満の炭化物、および炭窒化物の密度が10個/μm2以上、
Ti、およびSを含有する円相当直径200nm以上の析出物の密度が0.2個/μm2以下であり、
金属組織が、パーライトフェライト混合組織であって、該混合組織の面積率が80%以上であり、
パーライトの面積率が金属組織全体に対して25%以下であり、かつ
円相当直径が100μm以上のパーライトの面積率が金属組織全体に対して10%以下であることを特徴とする優れた冷間鍛造性を有し、浸炭処理時の異常粒発生が抑制可能な肌焼鋼。 - 更に、Mo:0%超〜2.0%を含有する請求項1に記載の肌焼鋼。
- 更に、Cu:0%超〜0.10%、およびNi:0%超〜3.0%の少なくとも1種を含有する請求項1または2に記載の肌焼鋼。
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