JP5790693B2 - 冷間鍛造用肌焼鋼 - Google Patents
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Description
本発明は上記の知見に立脚するものである。すなわち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。
(1)C:0.10〜0.35質量%、
Si:0.01〜0.13質量%、
Mn:0.30〜0.80質量%、
P:0.02質量%以下、
S:0.03質量%以下、
Al:0.01〜0.045質量%、
Cr:1.3〜3.0質量%、
B:0.0005〜0.0040質量%、
Nb:0.003〜0.080質量%および
N:0.0065質量%以下
を下記(1)及び(2)を満足する範囲で含有し、不純物として含まれるTiを0.005質量%以下に抑制し、残部はFe及び不可避的不純物の成分組成を有する冷間鍛造性と疲労強度に優れた冷間鍛造用肌焼鋼。
記
3.0[%Si]+9.2[%Cr]+10.3[%Mn]≧10.0 ・・・(1)
3.0[%Si]+1.0[%Mn]≦0.88 ・・・(2)
但し、[%M]は、元素Mの含有量(質量%)
Cu:0.5質量%以下、
Ni:0.5質量%以下および
V:0.1質量%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する前記(1)に記載の冷間鍛造性と疲労強度に優れた冷間鍛造用肌焼鋼。
C:0.10〜0.35質量%
冷間鍛造品に施す浸炭熱処理後の焼入れにより、該鍛造品中心部の硬度を高めるために、0.10質量%以上のCを必要とする。一方、Cの含有量が0.35質量%を超えると、芯部の靭性が低下するため、C量は0.10〜0.35質量%の範囲に限定した。好ましくは、0.25質量%以下の範囲である。より好ましくは、0.20%質量%以下の範囲である。
Siは、脱酸剤として必要であり、少なくとも0.01質量%以上の添加が必要である。しかしながら、Siは浸炭表層で優先的に酸化し、粒界酸化を促進する元素であり、また、フェライトを固溶強化し変形抵抗を高めて冷間鍛造性を劣化させる。そのために、上限を0.13質量%とする。好ましくは0.02〜0.10質量%である。さらに好ましくは、0.02〜0.09質量%である。
Mnは、焼入性の向上に有効な元素で有り、少なくとも0.30質量%の添加を必要とする。しかし、Mnの過剰な添加は、固溶強化による変形抵抗の上昇を招くため、上限を0.80質量%とした。好ましくは0.60質量%以下であり、より好ましくは0.55質量%以下である。
Pは、結晶粒界に偏析し、靭性を低下させるため、その混入は低いほど望ましいが、0.02質量%までは許容される。好ましくは、0.018質量%以下である。また、下限については特に限定せずとも問題はないが、無駄な低P化は精錬時間の増長や精錬コストを上昇させてしまうため、かような観点からは0.012%以上にするとよい。
Sは、硫化物系介在物として存在し、被削性の向上に有効な元素であるが、過剰な添加は冷間鍛造性の低下を招くため、上限を0.03質量%とした。また、下限については特に限定しないが、被削性の確保のために0.012%以上としてもよい。
Alを過剰に添加すると、鋼中のNをAlNとして固定することによって、Bの焼入れ性効果を発現させてしまう。浸炭処理後の部品強度を安定化させるためには、Bの焼入れ性効果を発現させないことが重要であり、そのためには、上限を0.045質量%とする必要がある。
図1および図2から明らかなように、Al量が0.048質量%の場合(図1)には、表面からの各深さ位置(図中の横軸)における、測定された硬度範囲(図中の上の破線と下の破線との間隔)が、Al:0.043質量%の場合(図2)よりも大きく、各深さ位置における硬度のバラツキが大きいことがわかる。
同図から明らかなように、Alの添加量を0.045質量%以下にすることによって、浸炭後部材の表面から内部に向かう硬度のバラツキ幅が小さくなることがわかる。以上の結果から、Al量の上限値は0.045質量%とする。
Crは、焼入性のみならず、焼戻し軟化抵抗の向上に寄与し、さらには炭化物の球状化促進にも有用な元素であるが、含有量が1.3質量%に満たないと、その添加効果に乏しく、一方、3.0質量%を超えると、過剰浸炭や残留オーステナイトの生成を促進し、疲労強度に悪影響を与える。よって、Cr量は1.3〜3.0質量%の範囲に限定した。好ましくは2.5質量%以下の範囲である。
Bは、鋼中でNと結合することによって、固溶Nを低減させる効果があり、そのため、固溶Nによる冷間鍛造時の動的ひずみ時効を低減することが可能であり、鍛造時の変形抵抗を下げることに寄与する。このためには、0.0005%以上の添加が必要であり、一方で、0.0040%を超えると、変形抵抗低減効果は飽和し、むしろ靱性の低下を招くことから、B量は0.0005〜0.0040質量%の範囲に限定した。より好ましくは、0.0005〜0.0030質量%の範囲である。
Nbは、鋼中でNbCを形成し、浸炭熱処理時のオーステナイト粒の粗粒化をピン止め効果により抑制する。この効果を得るためには、少なくとも0.003質量%以上の添加が必要である。一方、0.080質量%を超えて添加すると、粗大なNbCの析出による粗粒化抑制能の低下や疲労強度の劣化を招くおそれがあるため、0.080質量%以下とする。好ましくは、0.010〜0.060質量%である。さらに好ましくは、0.015〜0.045質量%である。
Tiは、鋼中への混入を極力回避することが肝要である。Tiは、Nと結合して粗大なTiNを形成しやすく、また、Nbとの同時添加は粗大析出物をより生じやすくし、疲労強度の低下を招くことから、不純物として含まれるTi量の上限を0.005質量%とする。より好ましくは、0.003質量%以下とする。
Nは、鋼中に固溶し、冷間鍛造時に動的ひずみ時効を生じ、変形抵抗を増大させてしまうため、混入を極力回避する必要がある。従って、Nの混入量を0.0065質量%未満に制限する。
3.0[%Si]+9.2[%Cr]+10.3[%Mn]≧10.0 ・・・(1)
3.0[%Si]+1.0[%Mn]≦0.88 ・・・(2)
但し、[%M]は、元素Mの含有量(質量%)
上掲(1)式は、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗性に影響を与える因子であり、この(1)式を満足しないと、浸炭処理後の疲労強度不足を引き起こしてしまう。また、上掲(2)式は、冷間鍛造性に影響を与える因子であり、(2)式を満たす場合、SiとMnによる固溶強化を抑えることができ、冷間鍛造時の変形抵抗を低減し金型寿命を向上させることができる。
すなわち、C:0.18質量%、Si:無添加、Mn:無添加、P:0.012質量%、S:0.012質量%、Al:0.034質量%、Cr:1.7質量%、B:0.0013質量%、Nb:0.030質量%およびN:0.0052質量%を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼をベースとし、Siを0.03〜0.20質量%の範囲で、Mnを0.34〜1.2質量%の範囲で種々変化させた12種類の鋼を、直径40mmに熱間圧延したのち、後述する冷間鍛造性評価方法にて変形抵抗を測定し、SiおよびMnが無添加の場合の変形抵抗を基準とし、変形抵抗上昇量を比較した。
すなわち、Cuは、焼き入れ性の向上に有効な元素であり、好ましくは0.05質量%以上で添加するが、多量の添加は鋼材の表面性状の劣化や合金コストの増加を招くため、上限を0.5質量%とした。
ここで、冷間鍛造性は、変形抵抗および限界据込率の2項目で評価した。
すなわち、圧延ままの棒鋼の、外周面から棒鋼の直径Dの1/4の深さの位置(以下、1/4D位置と称する)が軸中心となるように、直径15mmおよび高さ:22.5mmの円柱状の試験片を採取した。得られた円柱状の試験片の上下面の中心位置に、底面が2mmφで中心角度が120°の円錐状の溝を作製し、これを拘束溝とした。また、円柱状の試験片の側面には、高さ方向に延びるV字状の設け、切欠き付円柱試験片とした。なお、図5(a)は冷間鍛造性評価のために使用した切欠き付き円柱試験片形状を示す上面図、図5(b)は、その側面図、図5(c)は、図5(b)に示すV字状の溝の詳細寸法を示す図である。参照符号1はV字状の溝、2は被圧縮面(上下面)および3は円錐状の溝(拘束溝)である。
すなわち、上記の棒鋼の1/4D位置から曲げ疲労強度の評価用の回転曲げ試験片と、面疲労強度の評価用のローラーピッチング試験片を採取し、これらの試験片に930℃、3時間、カーボンポテンシャル1.0質量%の浸炭を実施後、60℃で油冷し、180℃、1時間の焼戻し処理を施した。浸炭後の各試験片につき、回転曲げ疲労試験およびローラーピッチング試験を行った。回転曲げ疲労試験は、回転数3500rpmで実施し、107回の疲労限強度を評価した。また、ローラーピッチング試験は、すべり率40%、油温80℃の条件で107回強度(試験片表面にピッチングが発生する限界強度)で評価した。得られた結果を表2に示す。曲げ疲労強度が800MPa以上、面疲労強度が3500MPa以上であれば、疲労強度は優れているといえる。
2 被圧縮面(上下面)
3 円錐状の溝(拘束溝)
Claims (2)
- C:0.10〜0.35質量%、
Si:0.01〜0.13質量%、
Mn:0.30〜0.80質量%、
P:0.02質量%以下、
S:0.03質量%以下、
Al:0.01〜0.045質量%、
Cr:1.3〜3.0質量%、
B:0.0005〜0.0040質量%、
Nb:0.003〜0.080質量%および
N:0.0065質量%以下
を下記(1)及び(2)を満足する範囲で含有し、不純物として含まれるTiを0.005質量%以下に抑制し、残部はFe及び不可避的不純物の成分組成を有する冷間鍛造性と疲労強度に優れた冷間鍛造用肌焼鋼。
記
3.0[%Si]+9.2[%Cr]+10.3[%Mn]≧10.0 ・・・(1)
3.0[%Si]+1.0[%Mn]≦0.88 ・・・(2)
但し、[%M]は、元素Mの含有量(質量%) - 前記成分組成は、さらに、
Cu:0.5質量%以下、
Ni:0.5質量%以下および
V:0.1質量%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する請求項1に記載の冷間鍛造性と疲労強度に優れた冷間鍛造用肌焼鋼。
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