JPH0261032A - 疲労強度の優れた肌焼鋼 - Google Patents
疲労強度の優れた肌焼鋼Info
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- JPH0261032A JPH0261032A JP21005688A JP21005688A JPH0261032A JP H0261032 A JPH0261032 A JP H0261032A JP 21005688 A JP21005688 A JP 21005688A JP 21005688 A JP21005688 A JP 21005688A JP H0261032 A JPH0261032 A JP H0261032A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、例えば、歯車、シャフト等の機械部品に使用
される肌焼鋼に関する。
される肌焼鋼に関する。
(従来の技術)
従来、自動車、土木建築機械、その他の各種産業機械に
使用される歯車やシャフトaで、高強度を必要とする機
械部品は、肌焼@ (JISで機械構造用合金鋼として
定められている5Cr−420%SCM420 、SN
CM−420など)を素材とし、これらを所定の形状に
機械加工した後、浸炭処理、焼入・焼戻をして製造され
ている。
使用される歯車やシャフトaで、高強度を必要とする機
械部品は、肌焼@ (JISで機械構造用合金鋼として
定められている5Cr−420%SCM420 、SN
CM−420など)を素材とし、これらを所定の形状に
機械加工した後、浸炭処理、焼入・焼戻をして製造され
ている。
しかし、上記肌焼鋼を素材として製造された歯車等を最
近の高出力エンジンなどに使用すると、歯面疲労、歯元
疲労等による疲労破壊を生じることがある。歯元疲労強
度は、ショットピーニング処理を施すことにより、ある
程度まで改善することができるが、反面、歯面疲労強度
が低下して歯面が損傷し騒音が酷くなるなどの問題があ
る。
近の高出力エンジンなどに使用すると、歯面疲労、歯元
疲労等による疲労破壊を生じることがある。歯元疲労強
度は、ショットピーニング処理を施すことにより、ある
程度まで改善することができるが、反面、歯面疲労強度
が低下して歯面が損傷し騒音が酷くなるなどの問題があ
る。
以上のように、高い疲労強度を有する機械部品が要求さ
れるようになると、従来の肌焼鋼では、その素材として
の使命を果たせなくなって来た。
れるようになると、従来の肌焼鋼では、その素材として
の使命を果たせなくなって来た。
(発明が解決しようとする課題)
本発明の目的は、鋼中の化学成分を厳密に制御すること
により、従来の肌焼鋼では到底達することのできなかっ
た優れた疲労特性、特に高い歯面疲労強度と歯元疲労強
度を有する肌焼鋼を提供することにある。
により、従来の肌焼鋼では到底達することのできなかっ
た優れた疲労特性、特に高い歯面疲労強度と歯元疲労強
度を有する肌焼鋼を提供することにある。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、肌焼鋼の疲労強度の向上を回るため種々
研究を行い、鋼中のSiXMn、Cr含有量を低減させ
、かつNbを適正量含有させることにより、優れた疲労
特性を有する肌焼鋼を発明し、先に特許出願した(特願
昭63−187262号)。
研究を行い、鋼中のSiXMn、Cr含有量を低減させ
、かつNbを適正量含有させることにより、優れた疲労
特性を有する肌焼鋼を発明し、先に特許出願した(特願
昭63−187262号)。
上記特願昭63−187262号による肌焼鋼を素材と
して製造された歯車は、従来の肌焼鋼により製造された
ものより優れた歯面疲労強度と歯元疲労強度を有してい
る。
して製造された歯車は、従来の肌焼鋼により製造された
ものより優れた歯面疲労強度と歯元疲労強度を有してい
る。
最近のように、高負荷で使用される歯車では、−段と高
い歯面疲労強度を有することが必要であることから、本
発明者らは、歯面疲労強度の一層の向上について、更に
研究を続けた結果、下記のような貴重な知見を得た。即
ち、 (a)疲労による歯面の損傷は、旧オーステナイト粒界
に沿って破壊する粒界破壊に起因している。
い歯面疲労強度を有することが必要であることから、本
発明者らは、歯面疲労強度の一層の向上について、更に
研究を続けた結果、下記のような貴重な知見を得た。即
ち、 (a)疲労による歯面の損傷は、旧オーステナイト粒界
に沿って破壊する粒界破壊に起因している。
■)鋼中に不純物として存在するP及びSは、オーステ
ナイト粒界を脆化させる作用があり、Nbは結晶粒の微
細化、浸炭層の焼入性向上および粒界を強化させる働き
がある。従って、粒界強化を行うには、■鋼中のP及び
Sの含有量を低減させるか、P又はSの一方を低下させ
、かっ■適量のNbを含有させればよい。
ナイト粒界を脆化させる作用があり、Nbは結晶粒の微
細化、浸炭層の焼入性向上および粒界を強化させる働き
がある。従って、粒界強化を行うには、■鋼中のP及び
Sの含有量を低減させるか、P又はSの一方を低下させ
、かっ■適量のNbを含有させればよい。
FC)粒界強化によって、歯元疲労強度も向上させるこ
とができる。
とができる。
本発明は、上記知見に基づいて成されたものであって、
その要旨は「重量%で、C:0.15〜0.35%、S
i:0.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb:0
.010〜0.100%、残部がFeおよび不可避不純
物からなり、不純物中のPとSの少なくとも一方を0.
012%以下であることを特徴とする疲労強度の優れた
肌焼鋼」および[重量%で、C:0.15〜0.35%
、Si:0.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb
:0.010〜0.100%、更ニNi:3.50%以
下、Cr:0.10〜2.00%、Mo:0.10〜1
.00%、Cu : 1 、00以下、A f :0.
010〜0.100%、Ti:0.010〜0.100
%、V :0.01〜0.30%、およびB :0.0
003〜0.0050%の1種または2種以上を含み、
残部がFeおよび不可避不純物がらなり、PとSの少な
くとも一方が0.012%以下であることを特徴とする
疲労強度の優れた肌焼F4Jにある。
その要旨は「重量%で、C:0.15〜0.35%、S
i:0.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb:0
.010〜0.100%、残部がFeおよび不可避不純
物からなり、不純物中のPとSの少なくとも一方を0.
012%以下であることを特徴とする疲労強度の優れた
肌焼鋼」および[重量%で、C:0.15〜0.35%
、Si:0.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb
:0.010〜0.100%、更ニNi:3.50%以
下、Cr:0.10〜2.00%、Mo:0.10〜1
.00%、Cu : 1 、00以下、A f :0.
010〜0.100%、Ti:0.010〜0.100
%、V :0.01〜0.30%、およびB :0.0
003〜0.0050%の1種または2種以上を含み、
残部がFeおよび不可避不純物がらなり、PとSの少な
くとも一方が0.012%以下であることを特徴とする
疲労強度の優れた肌焼F4Jにある。
(作用)
本発明は、鋼中の化学組成を厳密に制御することにより
、旧オーステナイト粒界を強化して優れた歯面疲労強度
および歯元疲労強度を有する肌焼鋼を出現せしめたもの
である。以下に、その化学組成の限定理由について述べ
る。
、旧オーステナイト粒界を強化して優れた歯面疲労強度
および歯元疲労強度を有する肌焼鋼を出現せしめたもの
である。以下に、その化学組成の限定理由について述べ
る。
C:Cは鋼に所定の静的強度を付与するために必要な元
素であるが、その反面靭性を低下させる。
素であるが、その反面靭性を低下させる。
特に浸炭処理を施す肌焼鋼では、静的強度と靭性のバラ
ンスが必要であって、最低限の静的強度を得るには0.
15%以上が必要である。一方、通常Cが0.25%を
越えると靭性は低下するが、この発明ではP、Sを低減
し、かつNbを含有させることにより粒界を強化し靭性
を向上させることができる。このため、Cが0.35%
まで含有されても靭性の低下は許容される範囲である。
ンスが必要であって、最低限の静的強度を得るには0.
15%以上が必要である。一方、通常Cが0.25%を
越えると靭性は低下するが、この発明ではP、Sを低減
し、かつNbを含有させることにより粒界を強化し靭性
を向上させることができる。このため、Cが0.35%
まで含有されても靭性の低下は許容される範囲である。
FDPは綱の旧オーステナイト粒界に析出あるいは濃縮
して粒界を脆化する作用がある。特にS量が0.012
%を越える場合、P含有量が0.012%を越えると粒
界脆化が著しい。従って本発明の目的である歯面疲労強
度および歯元疲労強度の向上を実現するには、S量が0
.012%を越える場合、P含有量を0.012%以下
にする必要がある。
して粒界を脆化する作用がある。特にS量が0.012
%を越える場合、P含有量が0.012%を越えると粒
界脆化が著しい。従って本発明の目的である歯面疲労強
度および歯元疲労強度の向上を実現するには、S量が0
.012%を越える場合、P含有量を0.012%以下
にする必要がある。
SO5ばPと同様に綱の旧オーステナイト粒界に析出ま
たはl縮して粒界を脆化させる。特に上記P含有量が0
.012%を越える場合に、S含有量が0.012%を
越えると著しい粒界脆化を起こす。
たはl縮して粒界を脆化させる。特に上記P含有量が0
.012%を越える場合に、S含有量が0.012%を
越えると著しい粒界脆化を起こす。
歯面疲労強度および歯元疲労強度の向上を図るためには
、PIが0.012%を越える場合、S含有量を0.0
12%以下にする必要がある。
、PIが0.012%を越える場合、S含有量を0.0
12%以下にする必要がある。
本発明では、PとSは両方とも上記の上限以下にするこ
とが望ましい、しかし一方だけを0.012%以下にす
るだけでもよい、但し、一方が0.012%以下であっ
ても、他方の上限値は0.030%以下に抑えるべきで
ある。それは、0.030%を超えると熱間加工性を損
なうことにによる。
とが望ましい、しかし一方だけを0.012%以下にす
るだけでもよい、但し、一方が0.012%以下であっ
ても、他方の上限値は0.030%以下に抑えるべきで
ある。それは、0.030%を超えると熱間加工性を損
なうことにによる。
Nb:Nbは結晶粒の微細化および浸炭層の焼入性を向
上させると共に、結晶粒界を強化する働きをする0本発
明のように結晶粒界強化によって歯面疲労強度および歯
元疲労強度を向上させるためには、0.010%以上含
有させる必要がある。しかし、0.100%を越えて含
有させると切削性が低下するため0.100%を上限と
する。
上させると共に、結晶粒界を強化する働きをする0本発
明のように結晶粒界強化によって歯面疲労強度および歯
元疲労強度を向上させるためには、0.010%以上含
有させる必要がある。しかし、0.100%を越えて含
有させると切削性が低下するため0.100%を上限と
する。
Si:Siは鋼の脱酸に必要であり、また鋼の静的強度
を向上させるために必要な元素である。しかし、0.5
0%を越えて含有させると浸炭性が悪くなる。従って浸
炭処理が施される本発明の肌焼鋼では、その上限を0.
50%とする。
を向上させるために必要な元素である。しかし、0.5
0%を越えて含有させると浸炭性が悪くなる。従って浸
炭処理が施される本発明の肌焼鋼では、その上限を0.
50%とする。
Mn:MnはSiと同様に、綱の脱酸に必要な元素であ
る。また鋼に焼入性を与えるのに有効である。しかし、
2.00%を越えて含有させると高温軟化抵抗が弱くな
って静的強度が低下するため上限を2.00%以下とす
る。
る。また鋼に焼入性を与えるのに有効である。しかし、
2.00%を越えて含有させると高温軟化抵抗が弱くな
って静的強度が低下するため上限を2.00%以下とす
る。
本発明の肌焼鋼は、上記のC,P、、S、Nb。
StSMnを所定量含有することを骨子とするものであ
るが、下記元素の1種以上を適正量含有させることによ
って、−層その効果が発揮される。
るが、下記元素の1種以上を適正量含有させることによ
って、−層その効果が発揮される。
Ni : Niは鋼に所定の焼入性を与えると共に静的
強度を上昇させ、また靭性を向上させる。しかし、3.
5%を越えて含有させても、その効果が飽和し経済性を
損なうため3.50%を上限とする。
強度を上昇させ、また靭性を向上させる。しかし、3.
5%を越えて含有させても、その効果が飽和し経済性を
損なうため3.50%を上限とする。
Cr:Crは鋼に焼入性を付与するのに有効な元素であ
る。また浸炭性を向上させるために肌焼鋼には含有させ
ることが多い、その効果を充分に発揮させるためには、
少なくとも0.10%以上を含有させることが必要であ
る。しかし、2.0%を越えて含有させても、その効果
は飽和するので2.0%を上限とする。
る。また浸炭性を向上させるために肌焼鋼には含有させ
ることが多い、その効果を充分に発揮させるためには、
少なくとも0.10%以上を含有させることが必要であ
る。しかし、2.0%を越えて含有させても、その効果
は飽和するので2.0%を上限とする。
Mo:Moは鋼に焼入性を与え、静的強度を向上させ、
また浸炭性を向上させる。その効果を発揮させるために
は、0.10%以上を含有させることが必要である。し
かし1.0%を越えて含有させても、それ以上効果は上
がらないため1.0%を上限とする。
また浸炭性を向上させる。その効果を発揮させるために
は、0.10%以上を含有させることが必要である。し
かし1.0%を越えて含有させても、それ以上効果は上
がらないため1.0%を上限とする。
A1:Alは鋼の結晶粒を微細化して靭性を向上させる
効果を有する。その効果を発揮させるためには、0.0
10%以上含有さ°せることが必要である。しかし、o
、too%を越えて含有させると鋼の清浄度が悪化して
切削性を損ない、また結晶粒を粗大化させ靭性を低下さ
せるため、その上限値は0.100%とする。
効果を有する。その効果を発揮させるためには、0.0
10%以上含有さ°せることが必要である。しかし、o
、too%を越えて含有させると鋼の清浄度が悪化して
切削性を損ない、また結晶粒を粗大化させ靭性を低下さ
せるため、その上限値は0.100%とする。
■:vは鋼中で炭窒化物を析出させ、鋼の高温強度を高
めるために有効な元素である0例えば、高出力エンジン
の歯車として使用する場合、その熱間静的強度を発揮さ
せるためには、0.01%以上含有させることが必要で
ある。しかし、0.30%を越えて含有させると、熱間
加工性が低下するため0.30%を上限とする。
めるために有効な元素である0例えば、高出力エンジン
の歯車として使用する場合、その熱間静的強度を発揮さ
せるためには、0.01%以上含有させることが必要で
ある。しかし、0.30%を越えて含有させると、熱間
加工性が低下するため0.30%を上限とする。
Ti: TiはAllと同様に鋼の結晶粒を微細化して
鋼の靭性を向上させる。その効果を充分に発揮させるた
めには、0.010%以上の含有が必要である。一方、
o、too%を越えて含有させると鋼の清浄度が低下し
て切削性が悪くなり、また結晶粒を粗大化させ靭性を低
下させるため、0.100%を上限とする。
鋼の靭性を向上させる。その効果を充分に発揮させるた
めには、0.010%以上の含有が必要である。一方、
o、too%を越えて含有させると鋼の清浄度が低下し
て切削性が悪くなり、また結晶粒を粗大化させ靭性を低
下させるため、0.100%を上限とする。
Cu:Cuは綱の焼入性と静的強度を上昇させるために
有効である。しかし、1%を越えて含有させると熱間加
工性が低下する。また静的強度も低下するので1.0%
を上限とする。
有効である。しかし、1%を越えて含有させると熱間加
工性が低下する。また静的強度も低下するので1.0%
を上限とする。
BIBは鋼の焼入性を向上させ、静的強度を上昇させる
。その効果を出させるためには、0.0003%以上を
の含有させることが必要である。しかし、含有量がo、
ooso%を越えると鋼の結晶粒が粗大化して靭性を低
下させるため上限を0.0050%とする。
。その効果を出させるためには、0.0003%以上を
の含有させることが必要である。しかし、含有量がo、
ooso%を越えると鋼の結晶粒が粗大化して靭性を低
下させるため上限を0.0050%とする。
(実施例)
以下、実施例に基づいて本発明の肌焼鋼について更に説
明する。
明する。
溶解能力150kgの真空溶解炉で第1表の1(本発明
鋼)および第2表の1(比較鋼)に示す成分の肌焼鋼を
溶製して鋼塊を得、この鋼塊を1250°Cに1時間加
熱して鍛造し、直径100m鵬と30mmの鍛伸材を作
った。
鋼)および第2表の1(比較鋼)に示す成分の肌焼鋼を
溶製して鋼塊を得、この鋼塊を1250°Cに1時間加
熱して鍛造し、直径100m鵬と30mmの鍛伸材を作
った。
上記鍛伸材から試験片を作成し、この試験片を用いて(
a)歯車疲労(歯面疲労と歯元疲労強度)試験、Φ)静
的曲げ試験、(C)シャルピー衝撃試験を行い、本発明
鋼および比較鋼の疲労特性を調べた。
a)歯車疲労(歯面疲労と歯元疲労強度)試験、Φ)静
的曲げ試験、(C)シャルピー衝撃試験を行い、本発明
鋼および比較鋼の疲労特性を調べた。
(a)歯車疲労(歯面疲労と歯元疲労強度)試験直径1
00mm、長さ3000anの鍛伸材を925°Cに5
時間加熱したあと空冷して焼準し、機械加工により第1
図に示すようなピッチ半径33II11、歯数33枚、
モジュール2.01歯幅20m11の試験用平歯車1を
作成した。この平歯車1に、炭素ポテンシャル1.0、
浸炭温度925°C,浸炭時間6hrで浸炭を施したあ
と焼入・焼戻を行い、さらにショットピーニング処理(
ショット粒径0.6mm、投射速度47Il/s、投射
時間15■in)を施した。
00mm、長さ3000anの鍛伸材を925°Cに5
時間加熱したあと空冷して焼準し、機械加工により第1
図に示すようなピッチ半径33II11、歯数33枚、
モジュール2.01歯幅20m11の試験用平歯車1を
作成した。この平歯車1に、炭素ポテンシャル1.0、
浸炭温度925°C,浸炭時間6hrで浸炭を施したあ
と焼入・焼戻を行い、さらにショットピーニング処理(
ショット粒径0.6mm、投射速度47Il/s、投射
時間15■in)を施した。
この平歯車lを動力循環式歯車疲労試験機に取りつけ歯
面疲労および歯元疲労強度を調査した。
面疲労および歯元疲労強度を調査した。
併せて浸炭部の旧オーステナイト結晶粒度を測定した。
上記歯面疲労は、10’回転において破壊を生じなかっ
た歯車歯面の損傷の程度で評価し、歯元疲労強度は、1
07回転で破壊を生じなかった強度(疲労限度)で評価
した。また粒界破面率は、破壊した歯車破面を電子顕微
鏡で観察し画像処理をして求めた。
た歯車歯面の損傷の程度で評価し、歯元疲労強度は、1
07回転で破壊を生じなかった強度(疲労限度)で評価
した。また粒界破面率は、破壊した歯車破面を電子顕微
鏡で観察し画像処理をして求めた。
試験結果を第1表の2(本発明III)および第2表の
2(比較鋼)の歯車試験の欄に示す。
2(比較鋼)の歯車試験の欄に示す。
歯面疲労についてみると、本発明鋼(No、 1〜18
の鋼)および比較鋼の中でP、S、Nb (以下、略し
て3元素と記す)が本発明の範囲内にある鋼(No、1
9.20,21,26,28,29.30,31.32
の1ii1)では、歯面の損傷は全くなかった。歯元疲
労強度では、本発明鋼および3元素が本発明鋼の範囲に
ある比較鋼は、他の比較鋼に比べ30〜40%程度向上
している。また粒界破面率では、本発明鋼および3元素
が本発明で定める範囲にある比較鋼は、いずれも0%で
あった。
の鋼)および比較鋼の中でP、S、Nb (以下、略し
て3元素と記す)が本発明の範囲内にある鋼(No、1
9.20,21,26,28,29.30,31.32
の1ii1)では、歯面の損傷は全くなかった。歯元疲
労強度では、本発明鋼および3元素が本発明鋼の範囲に
ある比較鋼は、他の比較鋼に比べ30〜40%程度向上
している。また粒界破面率では、本発明鋼および3元素
が本発明で定める範囲にある比較鋼は、いずれも0%で
あった。
一方、Nbのみが本発明範囲を外れたNo、22および
23の鋼は、歯面に微細ながら損傷が有り、歯元疲労強
度も低く、粒界破面が現れている。
23の鋼は、歯面に微細ながら損傷が有り、歯元疲労強
度も低く、粒界破面が現れている。
P、S、Nbが本発明範囲であっても、Alが外れてい
るNo、 28および29の鋼、Tiが上限を越えたN
o、31の鋼、Bが上限より多いNo、32の綱は、旧
オーステナイト結晶粒が粗大化している。
るNo、 28および29の鋼、Tiが上限を越えたN
o、31の鋼、Bが上限より多いNo、32の綱は、旧
オーステナイト結晶粒が粗大化している。
P、5SNbが本発明の範囲から外れたNo、24゜2
5.27および従来の肌焼鋼(No、33.34.35
)は、何れも歯車歯面の損傷が著しく、歯元疲労強度も
低くなっており、粒界破面率も100%と極めて悪い状
態になっている。
5.27および従来の肌焼鋼(No、33.34.35
)は、何れも歯車歯面の損傷が著しく、歯元疲労強度も
低くなっており、粒界破面率も100%と極めて悪い状
態になっている。
(ロ)静的曲げ試験
直径30Il11の鍛伸材を925”Cに1時間加熱し
て空冷して、第2図に示すような静的曲げ試験片2を作
成した。この試験片を炭素ポテンシャル1.0、浸炭温
度925°C,浸炭時間6hrの条件で浸炭処理を施し
た後、焼入および焼戻を行った。更にショット−ピーニ
ング処理を施したあと、10−”/sの歪速度で静的曲
げ強度を調査した。この静的曲げ強度は、亀裂発生荷重
で評価した。
て空冷して、第2図に示すような静的曲げ試験片2を作
成した。この試験片を炭素ポテンシャル1.0、浸炭温
度925°C,浸炭時間6hrの条件で浸炭処理を施し
た後、焼入および焼戻を行った。更にショット−ピーニ
ング処理を施したあと、10−”/sの歪速度で静的曲
げ強度を調査した。この静的曲げ強度は、亀裂発生荷重
で評価した。
試験結果を第1表の2(本発明鋼)および第2表の2(
比較鋼)の静的曲げ強度の欄に示す。
比較鋼)の静的曲げ強度の欄に示す。
本発明鋼の場合の静的曲げ強度は、何れも目標の180
0Kgfをクリアーしている。しかし、比較鋼の場合、
全てが目標値に未達である。
0Kgfをクリアーしている。しかし、比較鋼の場合、
全てが目標値に未達である。
(C)シャルピー衝撃試験
直径30an、長さ20(l1mの鍛伸材を925°C
に1時間加熱後空冷して焼準し、直径25mmに切削し
た。これを925°Cで1時間加熱して水焼入を行った
後170°Cで1時間焼戻処理を施し、JIS3号(2
mlIIUノツチ)シャルピー試験片に加工した。
に1時間加熱後空冷して焼準し、直径25mmに切削し
た。これを925°Cで1時間加熱して水焼入を行った
後170°Cで1時間焼戻処理を施し、JIS3号(2
mlIIUノツチ)シャルピー試験片に加工した。
この試験片を用い常温で衝撃試験を行った。
試験結果を第1表の2(本発明鋼)および第2表の2(
比較f!A)に示す。
比較f!A)に示す。
本発明鋼の衝撃値は、何れも目標の6 Kgf−mを越
えている。しかし、比較鋼の内No、19を除き他の鋼
は目標値に達していない、特にAI!、が本発明鋼の範
囲から外れたNo、28および29の綱、Nbが上限に
外れたNo、23の鋼、Tiが上限を越えたNo、31
の鋼、Bが上限に外れたNo、32の鋼は、オーステナ
イト結晶粒が粗大化したため、捲めて低い衝撃値しか得
られていない。
えている。しかし、比較鋼の内No、19を除き他の鋼
は目標値に達していない、特にAI!、が本発明鋼の範
囲から外れたNo、28および29の綱、Nbが上限に
外れたNo、23の鋼、Tiが上限を越えたNo、31
の鋼、Bが上限に外れたNo、32の鋼は、オーステナ
イト結晶粒が粗大化したため、捲めて低い衝撃値しか得
られていない。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明の肌焼鋼は、P、S含有量
を通常の肌焼鋼より低く、かつ適正量のNbを含有する
ことによって、高い歯面疲労と歯元疲労強度を有する。
を通常の肌焼鋼より低く、かつ適正量のNbを含有する
ことによって、高い歯面疲労と歯元疲労強度を有する。
従って本発明の肌焼鋼は、最近の高疲労強度が要求され
る機械部品の素材として最適の肌焼鋼である。
る機械部品の素材として最適の肌焼鋼である。
第1図は、試験用平歯車の断面図、
第2図は、静的曲げ試験片の図、
である。
1は平歯車、2は静的曲げ試験片。
Claims (2)
- (1)重量%で、C:0.15〜0.35%、Si:0
.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb:0.01
0〜0.100%、残部がFeおよび不可避不純物から
なり、不純物中のPとSの少なくとも一方が0.012
%以下であることを特徴とする疲労強度の優れた肌焼鋼
。 - (2)重量%で、C:0.15〜0.35%、Si:0
.50%以下、Mn:2.00%以下、Nb:0.01
0〜0.100%、更にNi:3.50%以下、Cr:
0.10〜2.00%、Mo:0.10〜1.00%、
Cu:1.00以下、Al:0.010〜0.100%
、Ti:0.010〜0.100%、V:0.01〜0
.30%、およびB:0.0003〜0.0050%の
1種または2種以上を含み、残部がFeおよび不可避不
純物からなり、不純物中のPとSの少なくとも一方が0
.012%以下であることを特徴とする疲労強度の優れ
た肌焼鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21005688A JPH0261032A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労強度の優れた肌焼鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21005688A JPH0261032A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労強度の優れた肌焼鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0261032A true JPH0261032A (ja) | 1990-03-01 |
Family
ID=16583085
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21005688A Pending JPH0261032A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労強度の優れた肌焼鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0261032A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5744824A (en) * | 1994-06-15 | 1998-04-28 | Sharp Kabushiki Kaisha | Semiconductor device method for producing the same and liquid crystal display including the same |
US5818068A (en) * | 1994-09-22 | 1998-10-06 | Sharp Kabushiki Kaisha | Thin film transistor circuit and an active matrix type display device |
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US6777272B2 (en) | 1996-12-09 | 2004-08-17 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Method of manufacturing an active matrix display |
US6933182B1 (en) | 1995-04-20 | 2005-08-23 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Method of manufacturing a semiconductor device and manufacturing system thereof |
US20130213527A1 (en) * | 2011-09-19 | 2013-08-22 | Kia Motors Corporation | High-strength transmission gear and method of manufacturing the same |
CN104480399A (zh) * | 2010-01-27 | 2015-04-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 表面硬化钢和渗碳材料 |
-
1988
- 1988-08-24 JP JP21005688A patent/JPH0261032A/ja active Pending
Cited By (10)
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