JP4640101B2

JP4640101B2 - 熱間鍛造部品

Info

Publication number: JP4640101B2
Application number: JP2005305154A
Authority: JP
Inventors: 大輔鈴木; 斉松本
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date: 2005-10-20
Filing date: 2005-10-20
Publication date: 2011-03-02
Anticipated expiration: 2025-10-20
Also published as: JP2007113063A

Description

本発明は、熱間鍛造部品に関する。詳しくは、熱間鍛造によって成形された部品であって、高周波焼入れを施してもその影響を受けない「生地」の部分が３５０ＭＰａを超える疲労強度を有するとともに、「疲労強度／引張強度」で表される耐久比が０．４５以上で、しかも、高周波焼入れで焼割れし難い熱間鍛造部品に関する。

高周波焼入れには、
（イ）必要な部位のみ硬化できる、
（ロ）短時間加熱であるので結晶粒粗大化など悪影響が少ない、
（ハ）インライン処理が可能なため、浸炭や窒化など他のバッチ式の表面処理に比べて工程を短縮できる、
などの特長がある。このため、自動車部品や建設機械用部品などには、疲労強度、耐摩耗性及び転動疲労寿命などの向上を目的に、高周波焼入れが施されることが多い。

しかしながら、高周波焼入れを行うと、鋼がマルテンサイト変態することによって発生する膨張ひずみが部品に内在する切欠きに作用して、いわゆる「焼割れ」が発生することがあり、焼割れが発生すれば、歩留まりの大きな低下を招く。

なお、熱間鍛造部品の場合は、高強度化のためにＣｒやＶなど合金元素が多量に添加される場合が多く、また、高周波焼入れ後の硬さを決めるのはＣ量であるので、硬さ確保のためにＣ含有量を高める場合が多い。しかしながら、Ｃ、更には、ＣｒやＶなどの合金元素を多量に含有する熱間鍛造部品の場合、マルテンサイト変態による膨張ひずみが大きくなるので、上記の焼割れが生じやすい。

一方、最近では、自動車部品や建設機械用部品に対して従来にも増して軽量化の要望が大きくなり、このため、高周波焼入れされる部分に加えて、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分にも大きな疲労強度が要求されるようになってきた。その一例がハブであり、従来は最も弱い部分に高周波焼入れを施し、当該部分の疲労強度を確保すればよかったものが、高周波焼入れの影響を受けない部分の軽量化に伴って、「生地」の部分の疲労強度を高める必要が生じている。

このため、高周波焼入れを施してもその影響を受けない「生地」の部分の疲労強度が高く、しかも、高周波焼入れで焼割れし難い熱間鍛造部品に対する要望が極めて大きくなっている。

そこで、前記した要望に応えるべく、特許文献１及び２に、高周波焼入れする際に焼割れを生じ難い技術が提案されている。

具体的には、特許文献１に、質量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．５０％、Ｓ：０．０１５〜０．３５％、Ａｌ：０．０６０％以下、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％を含有し、更に、Ｎｉ：０．１〜３．５％、Ｃｒ：０．１〜２．０％及びＭｏ：０．０５〜１．００％のうちから選択した１種又は２種以上の元素を含有し、且つ、鋼中の硫化物の大きさが長径３０μｍ以下である、素材を切削後或いは鍛造後、部品の一部を高周波焼入れして使用する「機械構造用快削鋼」が開示されている。

特許文献２に、重量比で、Ｃ：０．４〜０．８％、Ｍｎ：０．２５〜０．７０％、Ｓ：０．０１〜０．１５％、Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、Ｎ：０．００３〜０．０２０％を含有するとともに、Ｃｒ：０．３〜１．５％及びＭｏ：０．０５〜０．５％のうちの１種又は２種を含有し、更に、必要に応じて、Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％及びＶ：０．０３〜０．３％のうちの１種又は２種以上を含有し、Ｓｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｂ：０．０００５％未満及び、Ｏ：０．００２％以下に制限し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼素材を３０分以内の昇温時間で鍛造温度に加熱し、１０００℃以下のオーステナイト温度域で鍛造後、鍛造温度〜５００℃間を０．５℃／秒以上の平均冷却速度で冷却し、その後高周波焼入れ−焼戻しを行う「焼き割れの少ない高周波焼入れ部品の製造方法」が開示されている。

特開２００４−２７２５９号公報特開平５−１７８２１号公報

前述の特許文献１で開示された技術は、硫化物の形態を制御し、従来鋼に見られるような細長く延伸された硫化物を減少させることで、高周波焼入れ時に割れの起点となることを防止するとともに被削性を高めることのできるＣａ含有鋼である。しかしながら、その化学組成は前述のとおり、Ｖ、Ｔｉ及びＮｂなど析出強化型の元素を含有しないものである。このため、例えば、高周波焼入れを施してもその影響を受けない「生地」の部分の耐久比が低く、疲労強度（σｗ）を高めようとすると引張強度（ＴＳ）、すなわち硬さが高くなるので、切削性が低下する。

特許文献２で開示された技術は、熱間鍛造時の加熱や加工の温度条件及び冷却条件を制御することによって、耐焼割れ性を向上させる技術であるが、鍛造荷重を低下させるためにＳｉの含有量を０．１％以下に、また、Ｍｎの含有量を０．７％以下に制限する必要がある。このため、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の耐久比が低く、前述の特許文献１と同様、疲労強度（σｗ）を高めようとすると引張強度（ＴＳ）、すなわち硬さが高くなるので、切削性が低下する。

そこで、本発明の目的は、高周波焼入れを施してもその影響を受けない「生地」の部分の疲労強度（σｗ）が３５０ＭＰａを超えるとともに耐久比が０．４５以上で、しかも、高周波焼入れで焼割れし難い熱間鍛造部品を提供することである。

先にも述べたように、ＣｒやＶなどの合金元素を多量に含有させることによって高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の疲労強度（σｗ）と耐久比を高めた熱間鍛造部品に高周波焼入れを行なうと、焼割れが生じやすい。

このため、本発明者らは、前記した課題を解決するために、合金元素と熱間加工による異方性が高周波焼入れの際の焼割れに及ぼす影響について種々検討を行うとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の疲労強度（σｗ）と耐久比を高めるための最適な化学組成に関して種々検討を行った。その結果、下記（ａ）〜（ｆ）の知見を得た。

（ａ）熱間鍛造部品は、その異方性が大きいほど、高周波焼入れした場合に焼割れを生じやすい。

（ｂ）Ｓ含有量が高いほど、また、熱間加工の際の総減面率ＲＡ（つまり、鋼塊から熱間鍛造によって成形された最終の部品に至るまでの総減面率）が大きいほど、異方性が大きくなる。

（ｃ）高周波焼入れの際の焼割れを抑止するためには、Ｓの含有量（質量％）及び上記熱間加工の際の総減面率（％）で表される指標である下記式（１）で表されるｆｎ１の値を特定の値以上にする必要がある。
ｆｎ１＝Ｓ^-0.59×ＲＡ^-2.1×２４５００・・・（１）。

（ｄ）高周波焼入れの際の焼割れ抑止のためには、元素記号をその元素の含有量（質量％）として、下記式（２）で表されるｆｎ２の値も特定の値以上とする必要がある。
ｆｎ２＝５２１−３５３Ｃ−２２Ｓｉ−２５Ｍｎ−８Ｃｕ−１７Ｎｉ−１８Ｃｒ−２６Ｍｏ・・・（２）。

（ｅ）特定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒを含有させるとともに、析出強化型の元素であるＶ、Ｎｂ及びＴｉのいずれか１種以上を合計で特定の量以上含有させることによって、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の疲労強度（σｗ）と耐久比を高めることができる。

（ｆ）耐久比が高いほど得られる疲労強度（σｗ）の割に引張強度（ＴＳ）が低くなって切削性の点で有利になるため、耐久比は０．４５以上とするのがよい。

本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は、下記（１）〜（４）に示す熱間鍛造部品にある。

（１）質量％で、Ｃ：０．３５〜０．５８％、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０４６〜０．１３０％及びＣｒ：０．０３〜０．３０％を含むとともに、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上を合計量で０．０３〜０．３０％含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、且つ、下記の式（１）で表されるｆｎ１の値が８．０以上で、更に、下記の式（２）で表されるｆｎ２の値が３００以上であることを特徴とする熱間鍛造部品。
ｆｎ１＝Ｓ^-0.59×ＲＡ^-2.1×２４５００・・・（１）、
ｆｎ２＝５２１−３５３Ｃ−２２Ｓｉ−２５Ｍｎ−８Ｃｕ−１７Ｎｉ−１８Ｃｒ−２６Ｍｏ・・・（２）。
但し、式（１）及び式（２）中のＳ、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏは、それぞれの元素の質量％を示す。また、式（１）中のＲＡは、鋼塊から熱間鍛造によって成形された最終の部品に至る熱間加工での総減面率（％）を指す。

（２）Ｆｅの一部に代えて、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下及びＭｏ：０．２０％以下のうちの１種以上を含有する上記（１）に記載の熱間鍛造部品。

（３）Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０．００５０％未満を含有する上記（１）又は（２）に記載の熱間鍛造部品。

（４）Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０．００５０％未満及びＰｂ：０．３０％未満のうちの１種以上を含有する上記（１）から（３）までのいずれかに記載の熱間鍛造部品。

以下、上記（１）〜（４）の熱間鍛造部品に係る発明を、それぞれ、「本発明（１）」〜「本発明（４）」という。また、総称して「本発明」ということがある。

本発明の熱間鍛造部品は、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の疲労強度が３５０ＭＰａを超え、耐久比も０．４５以上と大きいので自動車用や建設機械用の軽量部品として用いることができる。この熱間鍛造部品は、高周波焼入れしても焼割れし難いので、インラインで歩留り高く製造することができる。

以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、化学成分の含有量の「％」は「質量％」を意味する。

Ｃ：０．３５〜０．５８％
Ｃは、高周波焼入れにおける表面硬さ及び高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の硬さを確保するのに必要で、このためには、０．３５％以上含有させる必要がある。しかしながら、Ｃの含有量が０．５８％を超えると焼割れが発生しやすくなる。したがって、Ｃの含有量を０．３５〜０．５８％とした。なお、Ｃの含有量は０．３８〜０．５３％とすることが好ましい。

Ｓｉ：０．１０〜１．００％
Ｓｉは、焼入れ性を高めることに加えて、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の耐久比を高めるために０．１０％以上含有させることが必要である。しかしながら、Ｓｉの含有量が１．００％を超えると焼割れが発生しやすくなる。したがって、Ｓｉの含有量を０．１０〜１．００％とした。なお、Ｓｉの含有量は０．３０〜０．７５％とすることが好ましい。

Ｍｎ：０．５０〜１．５０％
Ｍｎは、焼入れ性を高めるとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の耐久比を向上させるために０．５０％以上含有させる必要がある。しかしながら、Ｍｎの含有量が１．５０％を超えると焼割れが発生しやすくなる。したがって、Ｍｎの含有量を０．５０〜１．５０％とした。なお、Ｍｎの含有量は０．７５〜１．３０％とすることが好ましい。

Ｐ：０．０３０％以下
Ｐは、結晶粒界に偏析して焼割れの原因となる。特に、その含有量が０．０３０％を超えると、焼割れの発生が著しくなる。したがって、Ｐの含有量を０．０３０％以下とした。なお、Ｐの含有量は０．０２５％以下とすることが好ましい。

Ｓ：０．０４６〜０．１３０％
Ｓは、切削性を高める作用を有する。しかしながら、Ｓの含有量が多いと異方性が大きくなって焼割れを生じやすくなり、特に、０．１３０％を超えると異方性が極めて大きくなって焼割れの発生が著しくなる。Ｓの含有量を０．０４６〜０．１３０％とした。

Ｃｒ：０．０３〜０．３０％
Ｃｒは、焼入れ性を高めるとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の硬さを向上させるために０．０３％以上含有させる必要がある。しかしながら、Ｃｒの含有量が０．３０％を超えると焼割れを生じやすくなる。したがって、Ｃｒの含有量を０．０３〜０．３０％とした。なお、Ｃｒの含有量は０．０５〜０．２０％とすることが好ましい。

Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上：合計量で０．０３〜０．３０％
Ｖ、Ｎｂ及びＴｉは、いずれも析出強化によって耐久比を高める作用を有する。この効果は、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上を合計量で０．０３％以上含むことによって確保できる。しかしながら、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上を合計量で０．３０％以上含有させても上記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上を合計量で０．０３〜０．３０％含有させることとした。なお、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上の合計含有量は０．０５〜０．２５％とすることが好ましい。

上記の理由から、本発明（１）に係る熱間鍛造部品は、上述した範囲のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ及びＣｒを含むとともに、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのいずれか１種以上を上述した範囲で含むものとした。

なお、本発明に係る熱間鍛造部品には、必要に応じて、Ｆｅの一部に代えて、
第１群：Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下及びＭｏ：０．２０％以下のうちの１種以上、
第２群：Ｂ：０．００５０％未満、
第３群：Ｃａ：０．００５０％未満及びＰｂ：０．３０％未満のうちの１種以上、
の各群の元素の１種以上を選択的に含有させることができる。すなわち、前記第１群〜第３群の３つの群の元素の１種以上を、Ｆｅの一部に代えて、任意添加元素として含有させてもよい。

以下、上記の任意添加元素に関して説明する。

第１群：Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下及びＭｏ：０．２０％以下
Ｃｕは、焼入れ性を向上させるとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の硬さを高める効果を有する。しかしながら、Ｃｕの含有量が０．２０％を超えた場合には、焼割れが生じやすくなる。したがって、Ｃｕの含有量を０．２０％以下とした。なお、前記したＣｕの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０３％以上とすることが好ましい。したがって、より望ましいＣｕの含有量は０．０３〜０．２０％である。

Ｎｉは、焼入れ性を向上させるとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の硬さを高める効果を有する。しかしながら、Ｎｉの含有量が０．２０％を超えると、焼割れが発生しやすくなる。したがって、Ｎｉの含有量を０．２０％以下とした。なお、前記したＮｉの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０３％以上とすることが好ましい。したがって、より望ましいＮｉの含有量は０．０３〜０．２０％である。

Ｍｏは、焼入れ性を高めるとともに、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の硬さを向上させる効果を有する。しかしながら、Ｍｏの含有量が０．２０％を超えると、焼割れを生じやすくなる。したがって、Ｍｏの含有量を０．２０％以下とした。なお、前記したＭｏの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０３％以上とすることが好ましい。したがって、より好ましいＭｏの含有量は０．０３〜０．２０％である。

上記のＣｕ、Ｎｉ及びＭｏはいずれか１種以上で含有することができる。

第２群：Ｂ：０．００５０％未満
Ｂは、焼入れ性を高める作用を有する。しかしながら、Ｂを０．００５０％以上含有させても前記の効果が飽和し、コストが嵩むだけである。したがって、Ｂの含有量を０．００５０％未満とした。なお、前記したＢの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０００５％以上とすることが好ましい。したがって、より望ましいＢの含有量は０．０００５％以上０．００５０％未満である。

第３群：Ｃａ：０．００５０％未満及びＰｂ：０．３０％未満
Ｃａは、切削性を高める作用を有する。しかしながら、Ｃａを０．００５０％以上含有させても前記の効果が飽和するばかりか酸化物系介在物が多くなる。したがって、Ｃａの含有量を０．００５０％未満とした。なお、前記したＣａの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０００３％以上とすることが好ましい。したがって、より望ましいＣａの含有量は０．０００３％以上０．００５０％未満である。

Ｐｂは、切削性を高める作用を有する。しかしながら、Ｐｂを０．３０％以上含有させても前記の効果が飽和し、コストが嵩むだけである。したがって、Ｐｂの含有量を０．３０％未満とした。なお、前記したＰｂの効果を確実に得るためには、その含有量を０．０３％以上とすることが好ましい。したがって、より好ましいＰｂの含有量は０．０３％以上０．３０％未満である。

上記のＣａ及びＰｂはいずれか１種のみ、又は２種の複合で含有することができる。

上記の理由から、本発明（２）に係る熱間鍛造部品は、本発明（１）における熱間鍛造部品のＦｅの一部に代えて、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下及びＭｏ：０．２０％以下のうちの１種以上を含有するものとした。

また、本発明（３）に係る熱間鍛造部品は、本発明（１）又は本発明（２）における熱間鍛造部品のＦｅの一部に代えて、Ｂ：０．００５０％未満を含有するものとした。

更に、本発明（４）に係る熱間鍛造部品は、本発明（１）から本発明（３）までのいずれかにおける熱間鍛造部品のＦｅの一部に代えて、Ｃａ：０．００５０％未満及びＰｂ：０．３０％未満のうちの１種以上を含有するものとした。

ｆｎ１の値：８．０以上
本発明に係る熱間鍛造部品の高周波焼入れでの焼割れを防止するためには、「Ｓ」を質量％でのＳ含有量、また、「ＲＡ」を鋼塊から熱間鍛造によって成形された最終の部品に至る熱間加工での総減面率（％）として、下記の式（１）で表されるｆｎ１の値が８．０以上でなければならない。
ｆｎ１＝Ｓ^-0.59×ＲＡ^-2.1×２４５００・・・（１）。

これは、熱間鍛造部品が含有するＳの量が多いほど、また、熱間加工の際の総減面率ＲＡが大きいほど、異方性が増大して、高周波焼入れする際の焼割れ発生傾向が大きくなり、特に、上記ｆｎ１の値が８．０未満では、高周波焼入れの際の焼割れを抑止することができないためである。

したがって、前記の式（１）で表されるｆｎ１の値を８．０以上とした。

ｆｎ２の値：３００以上
本発明に係る熱間鍛造部品の高周波焼入れでの焼割れを防止するためには、元素記号を質量％でのその元素の含有量として、下記の式（２）で表されるｆｎ２の値が３００以上でなければならない。
ｆｎ２＝５２１−３５３Ｃ−２２Ｓｉ−２５Ｍｎ−８Ｃｕ−１７Ｎｉ−１８Ｃｒ−２６Ｍｏ・・・（２）。

これは、含有する合金元素が多いほど焼入れ性が高くなって、高周波焼入れする際の焼割れ発生傾向が大きくなり、特に、上記ｆｎ２の値が３００未満では、高周波焼入れの際の焼割れを抑止することができないためである。

したがって、前記の式（２）で表されるｆｎ２の値を３００以上とした。

以下、実施例により本発明を更に詳しく説明する。

表１及び表２に示す化学組成を有する鋼１〜３１を１５０ｋｇ真空溶解炉を用いて溶製し、直径２２０ｍｍの水冷鋳型に鋳込んで鋼塊とした。

上記の各鋼塊を１２００℃に加熱した後、熱間鍛造して直径が４０ｍｍ或いは６０ｍｍの丸棒とした。なお、熱間鍛造後の冷却は大気中での放冷とした。なお、表１及び表２には、前記の式（１）で表されるｆｎ１の値及び前記の式（２）で表されるｆｎ２の値も併記した。

このようにして得た各鋼の直径が４０ｍｍ或いは６０ｍｍの丸棒の中心部から、深さ５ｍｍで幅１０ｍｍの溝を設けた直径が３０ｍｍで高さが７０ｍｍの焼入れ試験片を採取し、高周波焼入れ試験を行って、焼割れ発生の有無を調査した。なお、高周波焼入れ試験は、焼入れ試験片を周波数１０ｋＨｚの高周波誘導炉で７秒加熱した後、試験片全体を水冷し、磁粉探傷して溝内部における焼割れ発生の有無を判定した。

また、前記直径が４０ｍｍ或いは６０ｍｍの丸棒のＲ／２部（但し、「Ｒ」は丸棒の半径を表す。）から、直径２０ｍｍの丸棒を採取し、熱間鍛造工程にあたる熱履歴を模擬するため１２００℃に１時間加熱保持した後、大気中で放冷した。

次いで、この直径２０ｍｍの各丸棒の中心部から、JJIS Z 2201(1998)に記載の１４Ａ号引張試験片及び小野式回転曲げ疲労試験片を採取し、引張強度（ＴＳ）と疲労強度（σｗ）を測定し、「疲労強度（σｗ）／引張強度（ＴＳ）」で表される耐久比を求めた。なお、疲労強度（σｗ）と耐久比の目標は、それぞれ、３５０ＭＰａ超及び０．４５以上とした。

表３に、上記の試験結果をまとめて示す。なお、表３には、熱間鍛造した丸棒の直径及び直径２２０ｍｍの鋼塊からの熱間加工での総減面率ＲＡを併せて示し、また、前記の式（２）で表されるｆｎ２の値も併記した。

表３から、本発明の条件を満たす試験番号１〜４、試験番号１２、試験番号１３、試験番号１７、試験番号１８、試験番号２２及び試験番号２３の場合には、熱間鍛造ままの部分、つまり、高周波焼入れを施してもその影響を受けない「生地」の部分は、いずれも、目標の３５０ＭＰａを超える疲労強度及び０．４５以上の耐久比が得られており、しかも、焼割れが発生しなかった。

これに対して、本発明の条件から外れた試験番号のうちで、試験番号５〜１１、試験番号１４〜１６、試験番号１９〜２１及び試験番号２４〜２６の場合には、いずれも焼割れが生じた。また、試験番号２７〜３１の場合には、焼割れは発生しなかったものの、いずれも、耐久比が目標に達しなかった。また、これらの試験番号のうちでも、特に、試験番号２８は疲労強度も目標に達しなかった。

本発明の熱間鍛造部品は、高周波焼入れの影響を受けない「生地」の部分の疲労強度が３５０ＭＰａを超え、耐久比も０．４５以上と大きいので、自動車用や建設機械用の軽量部品として用いることができる。この熱間鍛造部品は、高周波焼入れしても焼割れし難いので、インラインで歩留り高く製造することができる。

Claims

質量％で、Ｃ：０．３５〜０．５８％、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０４６〜０．１３０％及びＣｒ：０．０３〜０．３０％を含むとともに、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉのうちの１種以上を合計量で０．０３〜０．３０％含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、且つ、下記の式（１）で表されるｆｎ１の値が８．０以上で、更に、下記の式（２）で表されるｆｎ２の値が３００以上であることを特徴とする熱間鍛造部品。
ｆｎ１＝Ｓ^-0.59×ＲＡ^-2.1×２４５００・・・（１）
ｆｎ２＝５２１−３５３Ｃ−２２Ｓｉ−２５Ｍｎ−８Ｃｕ−１７Ｎｉ−１８Ｃｒ−２６Ｍｏ・・・（２）
但し、式（１）及び式（２）中のＳ、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏは、それぞれの元素の質量％を示す。また、式（１）中のＲＡは、鋼塊から熱間鍛造によって成形された最終の部品に至る熱間加工での総減面率（％）を指す。
Ｆｅの一部に代えて、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下及びＭｏ：０．２０％以下のうちの１種以上を含有する請求項１に記載の熱間鍛造部品。
Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０．００５０％未満を含有する請求項１又は２に記載の熱間鍛造部品。
Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０．００５０％未満及びＰｂ：０．３０％未満のうちの１種以上を含有する請求項１から３までのいずれかに記載の熱間鍛造部品。