JP2014101994A

JP2014101994A - 焼結軸受

Info

Publication number: JP2014101994A
Application number: JP2013040712A
Authority: JP
Inventors: Yasutaka Ito; 容敬伊藤; Yosuke Sugai; 洋介須貝
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2012-10-24
Filing date: 2013-03-01
Publication date: 2014-06-05
Anticipated expiration: 2033-03-01
Also published as: EP2913546B1; US11248653B2; CN104755775A; US20150285300A1; JP5442145B1; EP2913546A1; CN109014218A; US10590990B2; WO2014065316A1; US20190010984A1; EP2913546A4; CN109014218B; CN104755775B

Abstract

【課題】高い回転精度を有し、かつ回転変動が少ない焼結軸受を提供する。
【解決手段】軸受面４ａを有する焼結軸受４であって、鉄粉１２の表面に銅粉１３を部分拡散させてなる部分拡散合金粉１１と、低融点金属粉としての錫粉１４と、固体潤滑剤粉としての黒鉛粉とを含む原料粉末１０を成形し、焼結した焼結体４”からなり、３００ＭＰａ以上の圧環強度を有する。
【選択図】図４

Description

本発明は、焼結軸受に関する。

焼結軸受は、無数の内部気孔を有する多孔質体であり、通常は、内部気孔に潤滑流体（例えば、潤滑油）を含浸させた状態で使用される。この場合、焼結軸受およびその内周に挿入した軸の相対回転時には、焼結軸受の内部気孔に保持された潤滑油が温度上昇に伴って焼結軸受の内周面（軸受面）に滲み出す。そして、この滲み出した潤滑油によって、焼結軸受の軸受面と軸の外周面との間の軸受隙間に油膜が形成され、軸が相対回転自在に支持される。

例えば、下記の特許文献１には、鉄および銅を主成分とする銅鉄系の焼結軸受として、鉄粉に対し１０質量％以上３０質量％未満の銅を被覆してなり、粒度を８０メッシュ以下とした銅被覆鉄粉を圧粉・焼結したものが記載されている。

特許第３６１３５６９号公報

しかしながら、本発明者らが検証したところ、特許文献１の技術手段を適用した焼結軸受を振動モータに使用した場合には、回転変動が大きくなることが明らかになった。これは、銅被覆鉄粉を圧粉・焼結して得られた焼結軸受では、鉄相（鉄組織）と銅相（銅組織）のネック強度が低いため、軸受面が早期に摩耗したことに起因すると考えられる。

このような実情に鑑み、本発明は、高い回転精度を有し、かつ回転変動が少ない焼結軸受を提供することを目的とする。

ところで、上記の振動モータとは、例えば携帯電話等の携帯端末において、電話の着信やメールの受信等を報知するバイブレータとして機能するものであり、通常は、図１に示すように軸３の一端に取り付けた錘（偏芯錘）Ｗをモータ部Ｍで回転させることにより、携帯端末全体に振動を発生させる構成になっている。近年では、振動モータ（の主軸）を支持する軸受としてコンパクトで静粛性に優れた焼結軸受を使用することが検討されている。図１は、焼結軸受４（４１，４２）を使用した場合の振動モータ１の要部を概念的に示すもので、図示例ではモータ部Ｍの軸方向両側に突出させた軸３の両側を円筒状の焼結軸受４（４１，４２）により回転自在に支持している。錘Ｗ側の焼結軸受４１は、錘Ｗとモータ部Ｍの間に配置されており、この錘Ｗ側の焼結軸受４１は、錘Ｗと反対側の焼結軸受４２よりも厚肉でかつ大径に形成されている。二つの焼結軸受４（４１，４２）は、何れも内周に軸受面４ａを有しており、例えば金属材料で形成されたハウジング２の内周に圧入等の手段で固定されている。

この振動モータ１において軸３が回転すると、錘Ｗの影響を受けて軸３が軸受面４ａの全面に沿って振れ回りながら回転する。すなわち、通常用途の焼結軸受では、軸３は重力方向に偏芯した状態で回転するが、振動モータ用の焼結軸受４（４１，４２）では、図２に示すように、軸受中心Ｏｂに対して軸中心Ｏａを重力方向だけでなくあらゆる方向に偏芯させた状態で軸３が回転することになる。

近年、いわゆるスマートフォン等への搭載を考慮して、振動モータにはさらなる小型化が要請されている。振動モータを小型化した場合、モータパワーの増大には限界がある。そのような状況下でも所定の振動性能を確保するために、モータを高速回転化（１００００ｒｐｍ以上）し、あるいは錘Ｗのアンバランス荷重を増大させることで対処しようとしており、振動モータ用焼結軸受４の使用条件はより過酷化する傾向にある。

本発明者らは、かかる振動モータ用焼結軸受を検討する過程において、この種の軸受では、高速回転で軸が軸受面全面にわたって振れ回ること、およびアンバランス荷重により軸受面が軸に頻繁に叩かれる（軸受面に対して軸が頻繁に摺動接触する）ことから、軸受面が通常用途の焼結軸受よりも摩耗し易いことを見出した。また回転精度を確保するためには、軸受面の精度が重要であること、さらに軸受面の精度を単に向上させるだけでは不十分で、焼結軸受をハウジング内周に圧入した際に軸受面がハウジングの内周面形状に倣って変形することも軸の回転精度に影響することも見出した。

本発明の焼結軸受は、以上の知見に基づいて創作されたものであり、具体的には、支持すべき軸との間に軸受隙間を形成する軸受面を内周に有する焼結軸受であって、鉄粉に銅粉を部分拡散させてなる部分拡散合金粉と、低融点金属粉と、固体潤滑剤粉とを含む原料粉末を成形し、焼結した焼結体からなり、圧環強度が３００ＭＰａ以上であることを特徴とする。

このような構成によれば、原料粉末を成形（圧縮成形）した後の焼結により、圧粉体に含まれる低融点金属粉が溶融する。低融点金属は銅に対して高いぬれ性を持つので、液相焼結により、隣り合う部分拡散合金粉の鉄相と銅相、あるいは銅相同士を強固に結合させることができる。また、個々の部分拡散合金粉のうち、鉄粉の表面に銅粉の一部が拡散してＦｅ−Ｃｕ合金が形成された部分には、溶融した低融点金属が拡散していくため、鉄相と銅相間のネック強度を一層高めることができる。これらのことから、低温焼結でも軸受面の耐摩耗性に優れ、かつ３００ＭＰａ以上の圧環強度を有する焼結体（焼結軸受）を得ることが可能となる。

このように軸受面の耐摩耗性が向上することで、回転変動を防止することができる。また、焼結軸受（焼結体）が十分な圧環強度を具備しておらず、ハウジング内周への圧入に伴って軸受面が変形し、軸受面の精度、特に真円度や円筒度が低下すると、サイジング等の形状修正加工を追加的に実行し、軸受面を適正形状に仕上げる必要がある。さらに、焼結軸受（焼結体）が十分な圧環強度を具備していないと、当該焼結軸受を組み込んだ製品（例えば携帯電話）が落下等し大きな衝撃加重が付加された場合に、軸受面が変形するおそれがある。これに対し、焼結体が３００ＭＰａ以上の圧環強度を有していれば、上述の各種不具合が生じるのを可及的に防止することができる。以上から、振動モータに使用した場合でも高い耐久性と回転精度とを両立した焼結軸受を低コストに提供することが可能となる。

上記の焼結軸受（焼結体）を得るには、原料粉末に含める部分拡散合金粉として、平均粒径５μｍ以上２０μｍ未満の銅粉が鉄粉表面に部分拡散し、かつＣｕを１０〜３０質量％含有するものを使用するのが好ましい。

本発明者らが鋭意検討を重ねた結果、原料粉末中に平均粒径１０６μｍを超える大粒径の部分拡散合金粉が含まれていると、焼結体の内部に粗大気孔が形成され易く、その結果、必要とされる軸受面の耐摩耗性や圧環強度等を確保できない場合があることが判明した。従って、部分拡散合金粉は、平均粒度１４５メッシュ以下（平均粒径１０６μｍ以下）のものを使用するのが好ましい。このような合金粉を使用することで、焼結後の金属組織（多孔質組織）が均一化され、金属組織中での粗大気孔の発生が抑制された焼結体を安定的に得ることができる。これにより、軸受面の耐摩耗性や軸受の圧環強度が一層向上した焼結軸受を安定的に得ることが可能となる。

この焼結軸受では、低融点金属粉として錫粉、固体潤滑剤粉として黒鉛粉を使用することができる。この場合、焼結体は、Ｃｕを１０〜３０質量％、Ｓｎを０．５〜３．０質量％、Ｃを０．３〜１．５質量％含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるものとする。この構成では、焼結体の金属組織中に一定量の銅が含まれるので、軸受面の初期なじみ性や静粛性を向上させることができる。その一方で、この焼結軸受は、その大部分が鉄（鉄組織）で構成されるので機械的強度にも優れる。また、ニッケル（Ｎｉ）やモリブデン（Ｍｏ）等の高価な材料も使用していない。従って、機械的強度および軸受面の耐摩耗性が高められた焼結軸受を低コストに提供することができる。

焼結体の鉄組織を、軟質なフェライト相を主体として構成することで、軸受面の軸に対する攻撃性を弱くすることができ、軸の摩耗を抑制することが可能となる。フェライト相を主体とした鉄組織は、例えば鉄と炭素が反応しない９００℃以下の温度で圧粉体を焼成することにより得ることができる。

フェライト相を主体とする鉄組織には、その全てをフェライト相とした組織の他、フェライト相の粒界にフェライト相よりも硬質のパーライト相を存在させたような鉄組織も含まれる。このように、フェライト相の粒界にパーライト相を形成することで、鉄組織をフェライト相だけで構成する場合と比べ、軸受面の耐摩耗性を向上させることができる。軸の摩耗抑制と軸受面の耐摩耗性向上とを両立させるには、鉄組織に占めるフェライト相（αＦｅ）およびパーライト相（γＦｅ）の割合を、それぞれ、８０〜９５％および５〜２０％とする（αＦｅ：γＦｅ＝８０〜９５％：５〜２０％）のが好適である。なお、上記の割合は、例えば、焼結体の任意断面におけるフェライト相およびパーライト相それぞれの面積比率で求めることができる。

部分拡散合金粉（Ｆｅ−Ｃｕ部分拡散合金粉）を構成する鉄粉としては、還元鉄粉を使用することができる。鉄粉としては、還元鉄粉以外にも、例えばアトマイズ鉄粉を使用することもできるが、還元鉄粉は内部気孔を有する海綿状（多孔質状）をなすことから、アトマイズ鉄粉に比べて粉末が柔らかく、圧縮成形性に優れる。そのため、低密度でも圧粉体強度を高めることができ、圧粉体の欠けや割れの発生を防止することができる。また、還元鉄粉は、上記のとおり海綿状をなすことから、アトマイズ鉄粉に比べて保油性に優れる利点も有する。

上記構成において、表層部の気孔率、特に軸受面を含む表層部の気孔率は５〜２０％とするのが好ましい。なお、ここでいう表層部とは、表面から深さ１００μｍに至るまでの領域である。

焼結体（の内部気孔）には潤滑油を含浸させることができ、潤滑油としては、４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの範囲内にあるものが好ましく使用される。軸受隙間に形成される油膜の剛性を確保しつつ、回転トルクの上昇を抑えるためである。なお、焼結体に含浸させる油としては、４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの範囲内にある油（潤滑油）を基油とした液状グリースを採用しても良い。

以上に示すように、本発明によれば、高い回転精度を有し、かつ回転変動の少ない焼結軸受を提供することができる。かかる特性から、この焼結軸受は、特に振動モータの主軸支持用途に適したものとなる。

本発明の実施形態に係る焼結軸受を備えた振動モータの要部概略断面図である。図１中に示すＡ−Ａ線矢視断面図である。図２中のＸ部の顕微鏡写真である。部分拡散合金粉を模式的に示す図である。（ａ）（ｂ）図共に、圧粉工程を示す概略断面図である。圧粉体の一部を概念的に示す図である。焼結体の金属組織を模式的に示す図である。従来技術に係る焼結軸受の軸受面付近の顕微鏡写真である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

図１を援用して、本発明の実施形態に係る焼結軸受４を備えた振動モータ１の要部を説明する。この振動モータ１では、直径２ｍｍ以下（例えば０．６ｍｍ）の軸３がモータ部Ｍによって１００００ｒｐｍ以上の回転数で回転駆動される。振動モータ１は、略円筒状に形成された金属製又は樹脂製のハウジング２と、モータ部Ｍの軸方向両側に配置され、ハウジング２の内周に圧入固定されたリング状の焼結軸受４（４１，４２）と、焼結軸受４（４１，４２）の内周に挿入された軸３とを備えており、軸３と焼結軸受４の軸受面４ａとの間に形成される隙間（軸受隙間）の隙間幅は、片側（半径値）で４μｍ程度に設定されている。軸３はステンレス鋼等で形成され、その一端に錘Ｗが一体又は別体に設けられている。本実施形態の錘Ｗは、その中心を軸３の中心に対して偏心させるようにして軸３の一端に取り付け固定されている。焼結軸受４の内部気孔には、４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの範囲内にある潤滑油、もしくは４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの範囲内にある油を基油とした液状グリースが含浸されている。

以上の構成を有する軸受ユニット１において、軸３が焼結軸受４に対して相対回転すると、焼結軸受４の内部気孔に保持された潤滑油が温度上昇に伴って軸受面４ａに滲み出す。この滲み出した潤滑油によって、対向する軸３の外周面３ａと焼結軸受４の軸受面４ａとの間の軸受隙間に油膜が形成され、軸３が焼結軸受４によって相対回転自在に支持される。

なお、図示は省略するが、焼結軸受４の内部気孔に含浸させた潤滑油がハウジング２の外部に漏れ出し、あるいは飛散するのを防止するため、軸受ユニット１にはハウジング２の開口部をシールするシール部材を設けても良い。

以上で説明した焼結軸受４は、主に（Ａ）原料粉末生成工程、（Ｂ）圧粉工程、および（Ｃ）焼結工程、を順に経て製造される。以下、上記（Ａ）〜（Ｃ）の各工程について詳細に説明する。なお、モータ部Ｍの両側に配置される二つの焼結軸受４（４１，４２）は、軸方向寸法（軸受面４ａの面積）および径方向の厚さが相互に異なるだけで、その他の構造は実質的に同一であり、同じ製造工程を経て製造される。

（Ａ）原料粉末生成工程
この工程では、後述する複数種の粉末を混合することにより、焼結軸受４の作製用材料である原料粉末を生成する。本実施形態で使用する原料粉末は、部分拡散合金粉を主原料とし、これに低融点金属粉および固体潤滑剤粉を配合した混合粉末である。この原料粉末には、必要に応じて各種成形助剤（例えば、離型性向上のための潤滑剤）を添加しても良い。以下、上記の各粉末について詳細に述べる。

［部分拡散合金粉］
部分拡散合金粉１１としては、鉄粉１２の表面に銅粉１３を部分拡散させたＦｅ−Ｃｕ部分拡散合金粉が使用され、特に、本実施形態では、図４に模式的に示すように、銅粉１３によって鉄粉１２の表面のほぼ全域が覆われた（鉄粉１２の表面のほぼ全域を覆うようにして多数の銅粉１３が鉄粉１２表面に部分拡散した）Ｆｅ−Ｃｕ部分拡散合金粉が使用される。部分拡散合金粉１１の拡散部分はＦｅ−Ｃｕ合金を形成しており、図４中の部分拡大図に示すように、合金部分は鉄原子１２ａと銅原子１３ａとが相互に結合し、配列した結晶構造を有する。部分拡散合金粉１１は、１４５メッシュの篩の網目を通過可能な粒子、すなわち平均粒度１４５メッシュ以下（平均粒径１０６μｍ以下）の粒子のみが使用される。なお、粉末はその粒径が小さくなるほど軽量になり、浮遊し易くなることから、原料粉末中に小粒径の部分拡散合金粉１１が多く含まれていると、後述する圧粉工程において成形金型（キャビティ）に対する原料粉末の充填性が低下し、所定形状・密度の圧粉体を安定的に得ることが難しくなる。具体的には、粒径４５μｍ以下の部分拡散合金粉１１が２５質量％以上含まれていると、上記の問題が生じ易くなることを本発明者らは見出した。従って、部分拡散合金粉１１としては、平均粒度１４５メッシュ以下（平均粒径１０６μｍ以下）で、かつ平均粒度３５０メッシュ（平均粒径４５μｍ）以下の粒子を２５質量％以上含まないものを選択使用するのが望ましい。

上記の部分拡散合金粉１１を構成する鉄粉１２としては、還元鉄粉、アトマイズ鉄粉等、公知の鉄粉を使用することができるが、本実施形態では還元鉄粉を使用する。還元鉄粉は、球形に近似した不規則形状で、かつ内部気孔を有する海綿状（多孔質状）であるから、海綿鉄粉とも称される。使用する鉄粉１２は、平均粒径２０μｍ〜１０６μｍのものが好ましく、平均粒径３８μｍ〜７５μｍのものが一層好ましい。

また、部分拡散合金粉１１を構成する銅粉１３としては、汎用されている不規則形状や樹枝状の銅粉が広く使用可能であり、例えば、電解銅粉、アトマイズ銅粉等が用いられる。本実施形態では、表面に多数の凹凸を有すると共に、粒子全体として球形に近似した不規則形状をなし、成形性に優れたアトマイズ銅粉を使用している。使用する銅粉１３は、鉄粉１２よりも小粒径のものが使用され、具体的には平均粒径５μｍ以上２０μｍ以下（好ましくは２０μｍ未満）のものが使用される。なお、個々の部分拡散合金粉１１におけるＣｕの割合は１０〜３０質量％（好ましくは２２〜２６質量％）であり、焼結工程で得られる焼結体４”における銅の含有量（厳密には、焼結体４”がＳｎやＣを含まないとした場合における銅の含有量）と同じである。すなわち、本実施形態において、原料粉末には単体の銅粉や鉄粉を配合しない。原料粉末には、単体の銅粉や鉄粉を配合しても構わないが、単体の銅粉を配合すると、軸受面４ａを高強度化することが難しくなる。そのため、例えば軸３が回転するのに伴って軸受面４ａが軸３に叩かれた際などに、軸受面４ａに圧痕（凹み）が形成され易くなる。また、単体の鉄粉を配合すると、所望の圧環強度を有する焼結体４”（焼結軸受４）を得ることが難しくなる。従って、原料粉末には、単体の銅粉や鉄粉を配合しないのが好ましい。

［低融点金属粉］
低融点金属粉としては、融点が７００℃以下の金属粉、例えば錫、亜鉛、リン等の粉末が使用される。本実施形態では、これらの中でも焼結時の蒸散が少ない錫粉１４（図６参照）、特にアトマイズ錫粉を使用する。錫粉（アトマイズ錫粉）１４としては、平均粒径５〜６３μｍのものが好ましく使用され、平均粒径２０〜４５μｍのものが一層好ましく使用される。

［固体潤滑剤］
固体潤滑剤としては、黒鉛、二硫化モリブデン、ステアリン酸亜鉛等の粉末を一種又は二種以上使用することができる。本実施形態では、コストを考えて黒鉛粉、特に鱗片状黒鉛粉を使用する。

（Ｂ）圧粉工程
圧粉工程では、図５（ａ）（ｂ）に示すような成形金型２０を使用して上記の原料粉末１０を圧縮することにより、図１等に示す焼結軸受４に近似した形状（略完成品形状）の圧粉体４’を得る。成形金型２０は、主要な構成として、同軸配置されたコア２１、上下パンチ２２，２３およびダイ２４を有する。成形金型２０は、例えばカム式成形プレス機のダイセットにセットされる。

上記構成の成形金型２０において、コア２１、下パンチ２３およびダイ２４で画成されるキャビティ２５内に原料粉末１０を充填してから、上パンチ２２を下パンチ２３に対して相対的に接近移動させ、原料粉末１０を適当な加圧力（成形すべき圧粉体の形状や大きさに応じて設定される）で圧縮すると、圧粉体４’が成形される。そして、上パンチ２２を上昇移動させると共に下パンチ２３を上昇移動させ、圧粉体４’をキャビティ２５外に排出する。図６に模式的に示すように、圧粉体４’では、部分拡散合金粉１１、錫粉１４および黒鉛粉（図示せず）が均一に分散している。本実施形態で使用している部分拡散合金粉１１は、鉄粉１２として還元鉄粉を使用しているため、アトマイズ鉄粉を使用した部分拡散合金粉に比べて粉末が柔らかく、圧縮成形性に優れる。そのため、低密度でも圧粉体４’の強度を高めることができ、圧粉体４’の欠けや割れの発生を防止することができる。

（Ｃ）焼結工程
焼結工程では、圧粉体４’を焼結し、焼結体を得る。焼結条件は、黒鉛（黒鉛粉）に含まれる炭素が鉄と反応しない（炭素の拡散が生じない）条件とする。鉄−炭素の平衡状態では、７２３℃に変態点があり、これを超えると鉄と炭素の反応が開始されて鉄組織中にパーライト相（γＦｅ）が生成されるが、焼結では９００℃を超えてから炭素（黒鉛）と鉄の反応が始まり、パーライト相（γＦｅ）が生成される。パーライト相（γＦｅ）は高硬度（ＨＶ３００以上）で相手材に対する攻撃性が強いため、焼結軸受４の鉄組織中に過剰にパーライト相（γＦｅ）が存在すると、軸３の摩耗を進行させるおそれがある。また、一般的な焼結軸受の製造工程では、ブタン、プロパン等の液化石油ガスと空気を混合してＮｉ触媒で熱分解させた吸熱型ガス（ＲＸガス）の雰囲気下で圧粉体を加熱・焼結させる場合が多い。しかしながら、吸熱型ガスでは炭素が拡散して圧粉体の表面を硬化させるおそれがあり、上記同様の問題が生じ易くなる。

以上の観点から、圧粉体４’は９００℃以下、具体的には７００℃（好ましくは７６０℃）以上８４０℃以下で加熱する（低温焼結）。また、焼結雰囲気は、炭素を含有しないガス雰囲気（水素ガス、窒素ガス、アルゴンガス等）あるいは真空とする。このような焼結条件であれば、原料粉末で炭素と鉄の反応が生じず、従って、焼結後の鉄組織は全て軟質のフェライト相（ＨＶ２００以下）となる。原料粉末に流体潤滑材等の各種成形助剤を含めていた場合、成形助剤は、焼結に伴って揮散する。

鉄組織は、その全てをフェライト相（αＦｅ）で形成する他、図７に示すように、フェライト相αＦｅとパーライト相γＦｅの二相組織にすることもできる。これにより、フェライト相αＦｅよりも硬質のパーライト相γＦｅが軸受面の耐摩耗性向上に寄与し、高面圧下での軸受面の摩耗を抑制して軸受寿命を向上させることができる。但し、パーライト相γＦｅの存在割合が過剰となり、フェライト相αＦｅと同等の割合になると、パーライトによる軸３に対する攻撃性が増して軸３が摩耗しやすくなる。これを防止するため、図７に示すように、パーライト相γＦｅはフェライト相αＦｅの粒界に存在（点在）する程度に抑える。ここでいう「粒界」はフェライト相αＦｅの間やフェライト相αＦｅと他の粒子との間に形成される粒界の他、フェライト相αＦｅ中の結晶粒界の双方を意味する。鉄組織をフェライト相αＦｅとパーライト相γＦｅの二相組織で形成する場合、鉄組織に占めるフェライト相αＦｅおよびパーライト相γＦｅの割合は、焼結体の任意断面における面積比で、それぞれ、８０〜９５％および５〜２０％（αＦｅ：γＦｅ＝８０〜９５％：５〜２０％）程度とするのが望ましい。これにより、軸３の摩耗抑制と軸受面４ａの耐摩耗性向上とを両立させることができる。

パーライト相γＦｅの成長速度は、主に焼結温度に依存する。従って、上記の態様でパーライト相γＦｅをフェライト相αＦｅの粒界に存在させるためには、焼結温度を８２０℃〜９００℃程度に上げ、かつ炉内雰囲気として炭素を含むガス、例えば天然ガスや吸熱型ガス（ＲＸガス）を用いて焼結する。これにより、焼結時にはガスに含まれる炭素が鉄に拡散し、パーライト相γＦｅを形成することができる。なお、上記のとおり、９００℃を超える温度で圧粉体４’を焼結すると、黒鉛粉中の炭素が鉄と反応してパーライト相γＦｅが形成されるので、圧粉体４’は９００℃以下で焼結するのが好ましい。

焼結後、焼結体４”にサイジングを施し、焼結体４”を仕上がり形状・寸法に仕上げた後、この焼結体４”の内部気孔に真空含浸等の手法で潤滑油を含浸させると、図１に示す焼結軸受４が完成する。焼結体４”の内部気孔に含浸させる潤滑油は低粘度のもの、具体的には４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓのもの（例えば合成炭化水素系潤滑油）が使用される。軸受隙間に形成される油膜の剛性を確保しつつ、回転トルクの上昇を抑えるためである。なお、焼結体４”の内部気孔には、４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの潤滑油を基油とした液状グリースを含浸させても良い。また、サイジングは必要に応じて施せば足り、必ずしも施す必要はない。また、用途によっては潤滑油の含浸工程を省略し、無給油下で使用する焼結軸受とすることもできる。

本実施形態の焼結体４”（焼結軸受４）は、Ｃｕを１０〜３０質量％（好ましくは２２〜２６質量％）、Ｓｎを０．５〜３．０質量％（好ましくは１．０〜３．０質量％）、Ｃを０．３〜１．５質量％（好ましくは０．５〜１．０質量％）を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる。そして、圧粉体４’の焼結温度を銅の融点（１０８３℃）よりも遥かに低温の９００℃以下とした上記の焼結条件であれば、圧粉体４’に含まれる（部分拡散合金粉１１を構成する）銅粉１３は溶融せず、従って、焼結に伴って銅が鉄（鉄組織）中に拡散しない。そのため、この焼結体４”の表面（軸受面４ａ）には適量の銅組織が露出している。また、焼結体４”の表面には遊離黒鉛も露出している。そのため、軸３との初期なじみ性が良好で、軸受面４ａの摩擦係数も小さい焼結軸受４を得ることができる。Ｓｎの配合量を増やせば焼結体４”の機械的強度が高まるが、Ｓｎの量が過剰となると粗大気孔が増えるため、上記の配合割合（Ｃｕの配合割合に対して１０％程度の配合割合）としている。

焼結時には、圧粉体４’中の錫粉１４は溶融し、部分拡散合金粉１１を構成する銅粉１３の表面を濡らす。これに伴い、錫（Ｓｎ）と銅（Ｃｕ）との間で液相焼結が進行し、図７に示すように、隣り合う部分拡散合金粉１１の鉄相と銅相、あるいは銅相同士を結合する青銅相（αＣｕ−Ｓｎ）１６が形成される。また、個々の部分拡散合金粉１１のうち、鉄粉１２の表面に銅粉１３の一部が拡散してＦｅ−Ｃｕ合金が形成された部分には、溶融したＳｎが拡散してＦｅ−Ｃｕ−Ｓｎ合金（合金相）１７が形成されるため、鉄相と銅相の間のネック強度が一層高くなる。そのため、上述したような低温焼結でも高い圧環強度、具体的には３００ＭＰａ以上の圧環強度を得ることができる。また、軸受面４ａを硬くして軸受面４ａの耐摩耗性を向上させることもできる。なお、図７においては、フェライト相αＦｅやパーライト相γＦｅなどを色の濃淡で表現している。具体的には、フェライト相αＦｅ→青銅相１６→Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｎ合金（合金相）１７→パーライト相γＦｅの順に色を濃くしている。

また、部分拡散合金粉１１として、平均粒度１４５メッシュ以下（平均粒径１０６μｍ以下）の粉末を使用しているので、焼結体４”の多孔質組織を均一化して粗大気孔の生成を防止することができる。そのため、焼結体４”を高密度化して圧環強度や軸受面４ａの耐摩耗性をさらに高めることができる。

以上に示すように、本実施形態の焼結体４”は３００ＭＰａ以上の圧環強度を有しており、この圧環強度の値は、既存の銅鉄系焼結体のそれに比べて２倍以上の値である。また、本実施形態の焼結体４”の密度は６．８±０．３ｇ／ｃｍ³となり、既存の鉄銅系焼結体の密度（６．６ｇ／ｃｍ³程度）よりも高密度となる。既存の鉄銅系焼結体でも圧粉体の成形工程で高圧縮することで高密度化することは可能であるが、このようにすると、内部の流体潤滑剤が焼結時に燃焼できずにガス化するため、表層部の気孔が粗大化してしまう。本発明では圧粉体の成形時に高圧縮する必要はなく、そのような不具合を防止することができる。

このように焼結体４”を高密度化させる一方で、含油率を１５ｖｏｌ％以上にすることができ、既存の鉄銅系焼結軸受と同程度の含油率を確保できる。これは、主に部分拡散合金粉１１を構成する鉄粉１２として、海綿状をなし、保油性に優れた還元鉄粉を使用していることに由来する。

粗大気孔は特に焼結体４”の表層部（焼結体表面から深さ１００μｍに至るまでの領域）で生じやすいが、以上のようにして得られた焼結体４”であれば、上記のように表層部における粗大気孔の発生を防止して表層部の高密度化を図ることができる。具体的には、表層部の気孔率を、５〜２０％にすることができる。この気孔率は、例えば焼結体４”の任意断面における気孔部の面積比率を画像解析することで求めることができる。

このように表層部が高密度化されることで軸受面４ａの表面開孔率も小さくなり、具体的には、軸受面４ａの表面開孔率を５％以上２０％以下の範囲内に設定することができる。なお、表面開孔率が５％を下回ると、軸受隙間に必要十分量の潤滑油を滲み出させることが難しくなり（油膜形成能力が不十分となり）、焼結軸受としてのメリットを得ることができない。

また、この焼結体４”を得るための原料粉末として、鉄粉１２の表面に銅粉１３を部分拡散させた部分拡散合金粉１１を主原料としたものを使用しているため、既存の鉄銅系焼結軸受で問題となる銅の偏析を防止することができる。また、この焼結体４”であれば、ＮｉやＭｏ等の高価な金属粉末を使用することなく機械的強度を向上させることができるので、焼結軸受４の低コスト化も達成される。

以上で説明したように、本発明に係る焼結軸受４は高い圧環強度（３００ＭＰａ以上の圧環強度）を有するため、図１に示すようにハウジング２の内周に圧入固定した場合でも、軸受面４ａがハウジング２の内周面形状に倣って変形することがなく、取り付け後も軸受面４ａの真円度や円筒度等を安定的に維持することができる。そのため、ハウジング２の内周に焼結軸受４を圧入固定した後、軸受面４ａを適正形状・精度に仕上げるための加工（例えばサイジング）を追加的に実行することなく、所望の真円度（例えば３μｍ以下の真円度）を確保することができる。また、焼結軸受４が３００ＭＰａ以上の圧環強度を有していれば、この焼結軸受４を組み込んだ振動モータ１（ひいてはこの振動モータ１を備えた携帯端末等）が落下等することにより軸受面４ａに大きな衝撃加重が付加された場合でも、軸受面４ａの変形が可及的に防止される。さらに、軸受面４ａが高硬度化されて高い耐摩耗性を有するため、たとえ軸受面４ａの全面を軸３が振れ回り、あるいは軸３が軸受面４ａに頻繁に衝突したとしても、軸受面４ａの摩耗や損傷が抑えられる。従って、本発明によれば、振動モータの支持に適合した焼結軸受４を低コストに提供することができる。

ここで、参考までに、特許文献１に記載の技術手段に係る焼結軸受（以下、「銅被覆鉄粉軸受」という）の表層部の顕微鏡写真を図８に示す。図８と、本実施形態に係る焼結軸受４の表層部の顕微鏡写真（図３参照）とを比較すると、本実施形態に係る焼結軸受４は、銅被覆鉄粉軸受に比べて表層部の多孔質組織が均一化され、緻密であることが理解される。実際、本実施形態に係る焼結軸受４の表層部の気孔率は、１３．６％だったのに対し、銅被覆鉄粉軸受の表層部の気孔率は、２５．５％程度であった。このような差を生じた要因として、銅被覆鉄粉では鉄粉に銅膜が密着しているにすぎず、鉄相と銅相の間のネック強度が不足していることが挙げられる。

以上、本発明の一実施形態に係る焼結軸受について説明を行ったが、本発明の実施の形態は上述のものに限られない。

例えば、圧粉体４’を圧縮成形する際には、成形金型２０および原料粉末１０の少なくとも一方を加熱した状態で圧粉体４’を圧縮成形する、いわゆる温間成形法や、成形金型２０の成形面（キャビティ２５の画成面）に潤滑剤を塗布した状態で圧粉体４’を圧縮成形する金型潤滑成形法を採用しても良い。このような方法を採用すれば、圧粉体４’を一層精度良く成形することができる。

また、本発明に係る焼結軸受４は、振動モータに限らず、高速でアンバランス荷重の大きいモータの主軸支持用途をはじめ、軸を回転自在に支持する軸受として広く使用することができる。本実施形態では、軸３を回転させる場合を説明したが、これとは逆に軸受４を回転させる用途にも使用することができる。また、焼結軸受４の軸受面４ａには、動圧溝等の動圧発生部を設けることもできる。このようにすれば、軸受隙間に形成される油膜の剛性を高めることができるので回転精度を一層高めることができる。

１振動モータ
２ハウジング
３軸
４焼結軸受
４’ 圧粉体
４” 焼結体
４ａ軸受面
１０原料粉末
１１部分拡散合金粉
１２鉄粉
１３銅粉
１４錫粉（低融点金属粉）
１６青銅相
１７Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｎ合金
２０成形金型
αＦｅフェライト相
γＦｅパーライト相
Ｍモータ部
Ｗ錘

本発明の焼結軸受は、以上の知見に基づいて創作されたものであり、具体的には、支持すべき軸との間に軸受隙間を形成する軸受面を内周に有する焼結軸受であって、鉄粉に、銅粉を部分拡散させてなる部分拡散合金粉と、低融点金属粉と、固体潤滑剤粉とを含む原料粉末を成形し、焼結した焼結体からなり、焼結体がＣｕを１０〜３０質量％含有すると共に、その圧環強度が３００ＭＰａ以上であり、軸受面の金属組織を主に鉄組織および銅組織で形成し、該鉄組織にパーライト相を形成したことを特徴とするものである。

本発明の焼結軸受は、以上の知見に基づいて創作されたものであり、具体的には、支持すべき軸との間に軸受隙間を形成する軸受面を内周に有する焼結軸受であって、還元鉄粉に、銅粉を部分拡散させてなる部分拡散合金粉と、低融点金属粉と、固体潤滑剤粉とを含む原料粉末を成形し、焼結した焼結体からなり、焼結体がＣｕを１０〜３０質量％含有すると共に、その圧環強度が３００ＭＰａ以上であり、焼結体の全ての鉄組織および銅組織が前記部分拡散合金粉を主体として形成され、焼結体に潤滑油が含浸されており、かつ潤滑油が前記還元鉄粉の気孔に保持されていることを特徴とするものである。

Claims

支持すべき軸との間に軸受隙間を形成する軸受面を内周に有する焼結軸受であって、
鉄粉に銅粉を部分拡散させてなる部分拡散合金粉と、低融点金属粉と、固体潤滑剤粉とを含む原料粉末を成形し、焼結した焼結体からなり、圧環強度が３００ＭＰａ以上である焼結軸受。
部分拡散合金粉は、平均粒径５μｍ以上２０μｍ未満の銅粉が鉄粉に部分拡散し、かつＣｕを１０〜３０質量％含有するものである請求項１記載の焼結軸受。
平均粒度１４５メッシュ以下の部分拡散合金粉を使用した請求項１又は２に記載の焼結軸受。
低融点金属粉として錫粉、固体潤滑剤粉として黒鉛粉が使用され、焼結体が、Ｃｕを１０〜３０質量％、Ｓｎを０．５〜３．０質量％、Ｃを０．３〜１．５質量％含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる請求項１〜３の何れか一項に記載の焼結軸受。
焼結体の鉄組織がフェライト相を主体としている請求項４記載の焼結軸受。
鉄組織をフェライト相と、フェライト相の粒界に存在するパーライト相とで形成した請求項５記載の焼結軸受。
前記鉄粉が還元鉄粉である請求項１〜６の何れか一項に記載の焼結軸受。
焼結体の表層部の気孔率が５〜２０％である請求項１〜７の何れか一項に記載の焼結軸受。
焼結体に、４０℃の動粘度が１０〜５０ｍｍ²／ｓの潤滑油を含浸させた請求項１〜８の何れか一項に記載の焼結軸受。
振動モータに組み込んで使用される請求項１〜９の何れか一項に記載の焼結軸受。