JP2013209989A - 蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 - Google Patents

蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 Download PDF

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Abstract

【課題】複数の蒸気タービンを１個の車室内に収容した対向流・車室一体型蒸気タービンの高温雰囲気となる作動蒸気導入部付近を効率良く冷却する。
【解決手段】１個の車室内において左右対称に設けられ、同一の前記作動蒸気によって駆動される第１タービン部および第２タービン部を含む対向流車室一体型蒸気タービンにおいて、蒸気タービン発電設備内で発生した冷却蒸気をダミーシール部に設けられた冷却蒸気供給路に供給する。冷却蒸気供給路は、第１タービン部及び第２タービン部の蒸気入口部間に配置される。ダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に冷却蒸気供給路からの冷却蒸気を導入する際、冷却蒸気供給路を介して供給された冷却蒸気を分流し、該分流された冷却蒸気を、左右対称に配置された一対の前記隙間のそれぞれに流す。
【選択図】図５

Description

本発明は、複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備において、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸の冷却効果を向上させた蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置に関する。
近年、益々省エネと環境保全（ＣＯ２の低減）の必要性が叫ばれる中で、蒸気タービン発電プラントにおいても、大容量化と熱効率向上の必要性が求められている。熱効率向上は、作動蒸気の温度と圧力を高くすることによって行なわれてきた。さらに、タービンロータには、タービンロータの回転により高い応力が発生する。そのため、タービンロータは高温、高応力に耐える必要があり、作動蒸気の高温化の趨勢の中で、タービンロータの冷却技術が重要課題となっている。
一方、蒸気タービン発電プラントの大容量化の趨勢に伴って、単車室型の蒸気タービンから、高圧タービン、中圧タービン、低圧タービン等を別車室に収容し、これら各段のタービン及び発電機の各軸を同一軸線上で連結するタンデムコンパウンド型の蒸気タービン発電プラントに移行してきている。
この方式の発電プラントでは、ボイラに１段以上の再熱器を設け、各段の蒸気タービンから排出された排気蒸気を再熱器で再加熱して低圧側の蒸気タービンに再熱蒸気として供給している。また、複数段の蒸気タービンのロータ軸と発電機の軸とを一軸に連結することにより、ロータ軸系の振動に対する安定性を確保するようにしている。
タンデムコンパウンド型の蒸気タービン発電プラントでは、逆に、車室数を低減して、全ロータ軸長の短縮と、発電プラント全体をコンパクト化するため、作動蒸気圧の異なる複数の蒸気タービンを１個の車室内に収容する構造も採用されている。この構造は、例えば、高圧タービンと中圧タービンとを１個の車室内に収容し、これらの間にダミーシール部を介在させ、該ダミーシール部を挟んで夫々のタービン部の作動蒸気を供給する蒸気導入路を設け、車室内で夫々の作動蒸気を対向流（流れ方向が左右対称）として夫々の翼列に流す高中圧対向流車室一体型の蒸気タービンを設けることが行なわれている。
この構成の蒸気タービン発電プラントの一例を図１２に示す。図１２は、二段再熱方式で、かつ高中圧対向流車室一体型の蒸気タービンを備えた一般的な蒸気タービン発電プラントを示す。以下、便宜上、超高圧を「ＶＨＰ」、高圧を「ＨＰ」、高中圧を「ＨＩＰ」、低圧を「ＬＰ」と略称する場合もある。
図１２において、ボイラ２に過熱器２１が設けられ、該過熱器２１により生成された蒸気がＶＨＰタービン１に導入されてこれを駆動する。ＶＨＰタービン１の排気蒸気は、ボイラ２内に設けられた第１の再熱器２２で再加熱されてＨＰ蒸気となる。ＨＰ蒸気は、高中圧対向流・車室一体型のＨＩＰタービン３のＨＰタービン部３１に作動蒸気として導入されて、ＨＰタービン部３１を駆動する。
ＨＰタービン部３１の排気蒸気は、ボイラ２内に設けられた第２の再熱器２３で再加熱されてＩＰ蒸気となる。ＩＰ蒸気は、ＨＩＰタービン３のＩＰタービン部３２に導入されてこれを駆動する。ＩＰタービン部３２の排気蒸気は、クロスオーバー管３２１を通ってＬＰタービン４に導入されてこれを駆動する。ＬＰタービン４の排気蒸気は復水器５で凝縮され、ボイラ給水ポンプ６によって加圧されてボイラ２に戻り、ボイラ２の過熱器２１で再び過熱され、ＶＨＰ蒸気となってＶＨＰタービン１に循環する。
特許文献１には、２段再熱器付きのボイラを備えたタンデムコンパウンド型の蒸気タービン発電プラントにおいて、超高圧タービンと高圧タービン、又は高圧タービンと中圧タービンとを１個の車室に収容して対向流車室一体型蒸気タービンとした構成が開示されている。
単車室型蒸気タービンや高中圧対向流車室一体型の蒸気タービン等では、高圧タービン部と中圧タービン部とを仕切るダミーシール部とロータ軸との間の隙間に、仕事をしておらず温度が高いままの蒸気が流入してくる。これによって、該ダミーシール部とロータ軸とが高温雰囲気に曝される。そのため、従来から、この部分を冷却する冷却手段が提案されてきた。
例えば、特許文献２の第２〜５図や、特許文献３の図２に開示された単車室型の蒸気タービンでは、高圧タービン部に供給され初段静翼を通り初段静翼出口の蒸気を、ダミーシール部とロータ軸との隙間を通して中圧タービン部の入口部に流し、ダミーシール部及びロータ軸の高温領域を冷却することが行われている。以下、この冷却手段を図１３により説明する。
図１３は、図１２に示す蒸気タービン発電プラントのＨＩＰタービン３の作動蒸気供給部付近を示す断面図である。図１３において、ＨＩＰタービン３は、ＨＰ蒸気及びＩＰ蒸気の導入部付近において、タービンロータ７の外周側には、ＨＰタービン翼列部７１、ＨＰダミー部７２、ＩＰダミー部７３及びＩＰタービン翼列部７４が形成されている。ＨＰタービン翼列部７１にはＨＰ動翼部７１ａが所定間隔で形成され、このＨＰ動翼部７１ａ間にＨＰ翼環８のＨＰ静翼部８ａが配置されている。さらに、ＨＰタービン翼列部７１の最上流部にはＨＰ初段静翼８ａ１が配置されている。
また、ＩＰタービン翼列部７４にはＩＰ動翼部７４ａが所定間隔で形成され、このＩＰ動翼部７４ａ間にＩＰ翼環９のＩＰ静翼部９ａが配置されている。さらに、ＩＰタービン翼列部７４の最上流部にはＩＰ初段静翼９ａ１が配置されている。ＨＰ翼環８とＩＰ翼環９との間には、ＨＰタービン部３１とＩＰタービン部３２とをシールするためのダミー環１０が設けられている。そして、翼環８，９及びダミー環１０のタービンロータ７と近接する位置には、各所に蒸気の漏洩を制限するためのシールフィン部１１が設けられている。
ダミー環１０及びタービンロータ７の冷却手段は、ＨＰタービンの初段静翼８ａ１の出口Ｔの蒸気の一部がＩＰタービン部３２の入口部に流れる構造となっている。即ち、ＨＰタービンの初段静翼８ａ１の出口Ｔの蒸気の一部が、ＨＰダミー環７２ａとＨＰダミー部ロータ７２ｂとの間を、ＨＰダミー蒸気７２ｃとして流れるので、この一部を中圧ダミー蒸気７３ｃとして利用し、中圧ダミー環７３ａと中圧ダミー部ロータ７３ｂとの間に流して、中圧ダミー環７３ａの内面やロータ７の中圧入口部を冷却している。
また、ダミー環１０にラジアル方向に蒸気排出路１０ａが設けられ、ＨＰダミー蒸気７２ｃは、矢印７２ｄで示すように、スラストバランスのため、蒸気排出路１０ａを通ってＨＰタービン部３１の図示省略の排気蒸気管に導かれている。
この構造では、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口Ｔにおける蒸気温度が、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の入口、及びＩＰタービンの初段静翼９ａ１の入口における蒸気温度より低い場合に、ＨＩＰタービン３のＨＰ蒸気及びＩＰ蒸気の導入部付近を冷却することができる。
また、ＨＰタービン部３１とＩＰタービン部３２とが別車室構成である、ＶＨＰ−ＨＰ−ＩＰ−ＬＰという構成の二段再熱タービンもある。この構成では、ＨＰタービンとＩＰタービンの蒸気導入部は、夫々の蒸気タービンの初段静翼出口の蒸気を用いて冷却される。
しかし、従来の蒸気タービン発電プラントでは、冷却蒸気として使用されるＨＰタービンの初段静翼８ａ１の出口蒸気は、初段静翼８ａ１の内部で膨張したものであるので、ＨＰタービン３１に流入する作動蒸気に対し、ある程度温度は低下しているものの、冷却効果としてそれ以上は期待することができない。
また、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口Ｔの蒸気温度が、ＩＰタービン部３２の初段静翼９ａ１の出口の蒸気温度より低くない場合には、ＩＰタービン部翼列部７４の冷却蒸気としては有効ではない。また、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口部の蒸気は、ＨＰタービン部翼列部７１での仕事を行う前の蒸気であり、これを冷却蒸気として使用することは熱効率的に無駄となる。
特許文献２の図１に図示された単車室型蒸気タービンには、高圧タービン部から排出される排気蒸気の一部を、配管１０５を通して中圧タービン部の翼列入口部４４に冷却蒸気として供給する構成が開示されている。
また、特許文献３の図１に図示された単車室型蒸気タービンには、同様に、高圧タービン部から排出される排気蒸気の一部を、スラストバランス管１０６を通して中圧タービン部の入口部４４に冷却蒸気として供給する構成が開示されている。
特許文献４には、高中圧対向流車室一体型の蒸気タービンにおいて、高圧タービン部の初段動翼を通過して仕事をした蒸気を車室内ケーシングの外の低温蒸気と熱交換させる熱交換器１６で低温にし、この低温蒸気を、高圧タービン部と中圧タービン部とを仕切るダミーシール部とロータ軸との間の隙間に冷却蒸気として供給する冷却手段が開示されている。
特開２０００−２７４２０８号公報 実開平１−１１３１０１号公報 特開平９−１２５９０９号公報 特開平１１−１４１３０２号公報
特許文献２の図１や特許文献３の図１に図示された単車室型蒸気タービンの冷却手段は、いずれも主として中圧タービン部の入口部を冷却するものであり、高圧タービン部と中圧タービン部とを仕切るダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に位置するロータ軸を冷却することを意図したものではない。
即ち、これらの冷却手段では、高圧側タービン部と中圧タービン部とを仕切るダミーシール部と中圧タービン部との間に供給される高圧側タービン部の排気蒸気は、中圧タービン部側に流れるように、高圧側タービン部に供給された作動蒸気が初段静翼出口を経由してダミーシール部とロータ軸との隙間に流れてくる蒸気より低圧とされている。
そのため、冷却蒸気として供給された高圧タービン部の排気蒸気と初段静翼出口を経由した蒸気とが合流し、中圧タービン部側へ流れ、中圧タービン部を冷却する。従って、ダミーシール部とロータ軸との隙間は、初段静翼出口の蒸気温度以下には冷却できない。
また、特許文献４に開示された冷却手段は、高圧タービン部の初段動翼を通過しただけであまり仕事をしていない高温蒸気を熱交換器によって冷却し、この冷却した蒸気を高圧タービン部と低圧タービン部とを仕切るダミーシール部に供給するものであり、熱効率的に無駄となるばかりでなく、余分な設備を必要とし、高コストとなる問題がある。
また、タービンロータの周囲には高温の蒸気が回流すると共に、タービンロータの回転により高い応力が発生する。そのため、タービンロータは高温、高応力に耐える材料で製造する必要があり、特に高温となる部分を高温で高強度を有するＮｉ基合金で構成することがある。このとき、Ｎｉ基合金は、製造可能なサイズに上限があり、かつ高価であるので、必須な部位をＮｉ基合金とし、その他の部位を１２Ｃｒ鋼やＣｒＭｏＶ鋼等の耐熱性を有する鉄鋼材料で別々に製造し、これらの異質材料でできた部位を連結して一体に構成することになる。
異種材料で構成された部位の継ぎ手部は、溶接等で連結されるが、溶接部は他の部分と比べて強度が低下することがある。従って、対向流一体型蒸気タービンで、各々の蒸気タービン部を仕切るダミーシール部の内側に溶接部が位置した場合、該溶接部の冷却を十分行なう場合がある。
本発明は、かかる従来技術の課題に鑑み、複数の蒸気タービンを１個の車室内に収容し、これらのタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備において、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸の冷却効果を向上可能な冷却手段を実現することを目的とする。
かかる課題を解決するため、本発明の蒸気タービン発電設備の冷却方法は、
低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却方法において、
蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各々のタービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を、各々のタービン部を仕切る前記ダミーシール部に設けられた冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気供給工程と、
該冷却蒸気を該冷却蒸気供給路を介して該ダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に導入し、該初段静翼出口蒸気に抗して該隙間に冷却蒸気を流通させることにより、該ダミーシール部及びロータ軸を冷却する冷却工程と、を備え、
前記対向流車室一体型蒸気タービンは、前記１個の車室内において左右対称に設けられ、同一の前記作動蒸気によって駆動される第１タービン部および第２タービン部を含み、
前記冷却蒸気供給路は、前記第１タービン部及び前記第２タービン部の蒸気入口部間に配置され、
前記冷却工程では、前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気を分流し、該分流された前記冷却蒸気を、左右対称に配置された一対の前記隙間のそれぞれに流すことを特徴とする。
本発明方法では、蒸気タービン発電設備内で発生し、対向流車室一体型蒸気タービンの各々のタービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より温度が低い冷却蒸気を冷却蒸気供給路を通してダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に供給するようにする。これによって、該ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を前述した従来の冷却手段より向上できる。また、冷却蒸気を前記初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力とすることで、該初段静翼出口蒸気に抗して、冷却蒸気を前記隙間に行き渡らせることができるので、該ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を増すことができる。
これによって、ダミーシール部やタービンロータの温度上昇を防止し、ダミーシール部やタービンロータを保全できると共に、これら部材に用いられる素材の選択の自由度を増すことができる。特に、タービンロータの高温部位に使用されるＮｉ基合金等からなるタービンロータの製作サイズを小さくでき、タービンロータの製造が容易になる。
本発明では、冷却蒸気として、蒸気タービン発電設備で発生する他の蒸気を選択できるので、確実に冷却効果を得ることができる。
参考例として、前記対向流車室一体型蒸気タービンが、作動蒸気圧が異なる高圧側タービン部と低圧側タービン部と、からなる場合、前記冷却工程で該ダミーシール部及びロータ軸の冷却に供した後の冷却蒸気を、該ダミーシール部に形成された冷却蒸気排出路から後段側蒸気タービンに蒸気を供給する排気蒸気管に排出するようにした排出工程をもうけるようにしてもよい。これによって、ダミーシール部とロータ軸間の隙間で、冷却に供した後の冷却蒸気の滞留をなくし、冷却蒸気の入れ替えを円滑にできるので、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。また、冷却に供した後の冷却蒸気を該冷却蒸気排出路から排出させることにより、作動蒸気圧が異なるタービン部であっても、タービンロータのスラストバランスを保持できる。
参考例として、冷却蒸気供給路を冷却蒸気排出路より低圧側タービン部寄りの前記隙間に開口させると共に、冷却蒸気を低圧側タービン部から前記隙間に流入する低圧側タービン部の初段静翼を経た前記初段静翼出口蒸気に抗して該隙間を通し、その後冷却蒸気を該高圧側タービン部の初段静翼出口から分岐し、該高圧側タービン部寄りの前記隙間に流入した蒸気と共に該冷却蒸気排出路から排出させるようにしてもよい。
これによって、冷却に供した後の冷却蒸気を該隙間を通した後、高圧側タービン部の初段静翼出口から迂回してきた初段静翼出口蒸気と共に、該冷却蒸気排出路から排出させるようにすることができる。そのため、冷却蒸気を該隙間の全域に亘り速やかに行き渡らせることができるので、冷却効果をさらに向上できる。
また、ロータ軸が異質材料からなる分割体を接合して構成されていると共に、前記隙間に面して該ロータ軸を一体に連結する継ぎ手部が形成されている場合、本発明方法により、高温強度の弱い該継ぎ手部の冷却効果を高めることができるので、該継ぎ手部の強度低下を防止できる。
前記本発明方法の実施に直接使用可能な本発明の蒸気タービン発電設備の冷却装置は、
低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却装置において、
前記ダミーシール部に形成され該ダミーシール部とロータ軸との間の隙間に開口する冷却蒸気供給路と、
該冷却蒸気供給路に接続され、蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を該冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気管と、を備え、
該冷却蒸気を該冷却蒸気供給路を介してダミーシール部とロータ軸との隙間に流通させて該ダミーシール部及びロータ軸を冷却するように構成し、
前記対向流車室一体型蒸気タービンは、前記１個の車室内において左右対称に設けられ、同一の前記作動蒸気によって駆動される第１タービン部および第２タービン部を含み、
前記冷却蒸気供給路は、前記第１タービン部及び前記第２タービン部の蒸気入口部間に配置され、
前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気を分流し、左右対称に配置された一対の前記隙間のそれぞれに分流された前記冷却蒸気を流すように構成されたことを特徴とする。
本発明装置では、蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有する冷却蒸気を前記冷却蒸気供給路を通してダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に供給する。これによって、前述した従来の冷却手段より、該ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
また、冷却蒸気を前記初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力とすることで、該初段静翼出口蒸気に抗して、冷却蒸気を前記隙間に行き渡らせることができるので、該ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を増すことができる。
これによって、ダミーシール部やタービンロータの温度上昇を防止し、ダミーシール部やタービンロータを保全できると共に、これら部材に用いられる素材の選択の自由度を増すことができる。特に、タービンロータの高温部位に使用されるＮｉ基合金等からなるタービンロータの製作サイズを小さくでき、タービンロータの製造が容易になる。
本発明では、冷却蒸気として、蒸気タービン発電設備で発生する他の蒸気を選択できるので、確実に冷却効果を得ることができる。
参考例として、前記対向流車室一体型蒸気タービンが、作動蒸気圧が異なる高圧側タービン部と低圧側タービン部と、からなる場合、ダミーシール部に形成されて前記隙間に開口すると共に、後段側蒸気タービンに蒸気を供給する排気蒸気管に接続された冷却蒸気排出路を備え、冷却蒸気を該隙間に流通させてダミーシール部及びロータ軸を冷却した後、該冷却蒸気排出路から後段側蒸気タービンに蒸気を供給する排気蒸気管に排出するように構成してもよい。
これによって、ダミーシール部とロータ軸間の隙間で、冷却に供した後の冷却蒸気の滞留をなくし、冷却蒸気の入れ替えを円滑にできるので、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。また冷却に供した後の冷却蒸気を、該冷却蒸気排出路から排出させることにより、作動蒸気圧が異なるタービン部であっても、タービンロータのスラストバランスを保持できる。
参考例として、冷却蒸気供給路を冷却蒸気排出路より低圧側タービン部寄りの前記隙間に開口すると共に、冷却蒸気を前記低圧側タービン部から前記隙間に流入する低圧側タービン部の初段静翼を経た前記初段静翼出口蒸気に抗して該隙間を通し、その後冷却蒸気を高圧側タービン部の初段静翼出口から分岐し、該高圧側タービン部寄りの前記隙間に流入した蒸気と共に該冷却蒸気排出路から排出させるように構成してもよい。
これによって、冷却に供した後の冷却蒸気を該隙間を通した後、高圧側タービン部の初段静翼出口から迂回してきた初段静翼出口蒸気と共に、該冷却蒸気排出路から排出させるようにすることができる。そのため、冷却蒸気を該隙間の全域に亘り速やかに行き渡らせることができるので、冷却効果をさらに向上できる。
参考例として、超高圧タービンを備え、対向流車室一体型蒸気タービンの高圧側タービン部が高圧タービンであり、該対向流車室一体型蒸気タービンの低圧側タービン部が中圧タービンであり、該超高圧タービンの排気蒸気の一部又は該超高圧タービンの抽気蒸気を前記冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成してもよい。
超高圧タービンで仕事をなした後の排気蒸気又は抽気蒸気は、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービン部の初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。これら排気蒸気又は抽気蒸気を冷却蒸気として利用するので、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
参考例として、対向流車室一体型蒸気タービンの高圧側タービン部の排気蒸気の一部又は該高圧側タービン部の抽気蒸気を前記冷却蒸気として冷却蒸気供給路に供給するように構成してもよい。高圧側タービン部の排気蒸気又は抽気蒸気は、高圧側タービン部で仕事をした後の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービンの初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。
従って、該排気蒸気又は抽気蒸気を冷却蒸気として利用することにより、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
本発明装置において、ボイラに蒸気を過熱する過熱器を備え、該過熱器から抽気された蒸気を前記冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成するとよい。ボイラ過熱器から抽気された蒸気は、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービンの初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。
従って、該排気蒸気又は抽気蒸気を冷却蒸気として利用することにより、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
本発明装置において、ボイラに蒸気タービンから排出される排気蒸気を再熱する再熱器を備え、該再熱器から抽気されたボイラ再熱蒸気を冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成するとよい。ボイラ再熱器から抽気された蒸気は、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービン部の初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。従って、該排気蒸気又は抽気蒸気を冷却蒸気として利用することにより、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
参考例として、高温高圧側の第１高圧タービン部と低温低圧側の第２高圧タービン部とからなる高圧タービンと、高温高圧側の第１中圧タービン部と低温低圧側の第２中圧タービン部とからなる中圧タービンと、過熱蒸気をつくる過熱器を備えたボイラと、を備え、該第１高圧タービン部と該第１中圧タービン部とを対向流車室一体型蒸気タービンとして構成すると共に、ダミーシール部に冷却蒸気供給路を設け、過熱器から抽気された蒸気を冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成してもよい。
かかる構成では、第１中圧タービン部の入口部の作動蒸気温度より十分に温度が低いボイラ過熱器の抽気蒸気（該過熱器で加熱され該過熱器の途中で抽気された抽気蒸気）を、第１中圧タービン部と第１高圧タービン部とを仕切るダミーシール部及びロータ軸の冷却蒸気として利用する。ボイラ過熱器の抽気蒸気は、ボイラで所定の温度まで加熱される前の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービン部の初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。該抽気蒸気を冷却蒸気として利用することにより、十分な冷却効果を得ることができる。
参考例として、高圧タービンと、高温高圧側の第１中圧タービン部と低温低圧側の第２中圧タービン部とからなる中圧タービンと、過熱蒸気をつくる過熱器を備えたボイラと、を備え、該高圧タービンと該第２中圧タービン部とを対向流車室一体型蒸気タービンとして構成すると共に、ダミーシール部に冷却蒸気供給路を設け、過熱器から抽気された蒸気を冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路にするように構成するとよい。
かかる構成では、高圧タービン又は第２中圧タービン部の入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低いボイラ過熱器からの抽気蒸気を、該高圧タービンと第２中圧タービン部とを仕切るダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されたロータ軸の冷却蒸気として使用する。そのため、該ダミーシール部及びロータ軸を従来に比べてより冷却効果を向上できる。これは、ボイラ過熱器からの抽気蒸気はボイラで所定の温度まで加熱される前の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービン部の初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低いからである。
参考例として、高温高圧側の第１高圧タービン部と低温低圧側の第２高圧タービン部とからなる高圧タービンと、高温高圧側の第１中圧タービン部と低温低圧側の第２中圧タービン部とからなる中圧タービンと、を備え、該第１高圧タービン部と該第１中圧タービン部とを対向流車室一体型蒸気タービンとして構成すると共に、前記ダミーシール部に冷却蒸気供給路を設け、該ダミーシール部に形成され該第１高圧タービン部の排気蒸気管に接続された冷却蒸気排出路を設け、該第１高圧タービン部の翼列間から抽気された蒸気を冷却蒸気として該冷却蒸気供給路に供給すると共に、該第１高圧タービン部の初段静翼出口蒸気を冷却蒸気として前記隙間に供給し、各々の冷却蒸気を合流して前記冷却蒸気排出路を介して前記排気蒸気管から排出させるように構成させるとよい。
かかる構成では、第１高圧タービン部の入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低い第１高圧タービン部の抽気蒸気をダミーシール部及びロータ軸の冷却蒸気として使用する。第１高圧タービン部の抽気蒸気は、タービンロータに仕事をした後の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていた高圧タービン部の初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。従って、該ダミーシール部及びロータ軸を従来に比べてより効率的に冷却することができる。
また、第１高圧タービン部の抽気蒸気による冷却効果と合わせて、該第１高圧タービン部の初段静翼出口蒸気が第１高圧タービン部の作動蒸気導入部付近を冷却するので、ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果をさらに向上できる。
また、冷却に供した後の該抽気蒸気及び該初段静翼出口蒸気を合わせて冷却蒸気排出路から排出するようにしているので、ダミーシール部とロータ軸間の隙間でのこれら蒸気の滞留を防止し、冷却効果を維持できると共に、タービンロータのスラストバランスを良好に維持できる。
前記構成に加えて、第１高圧タービン部の翼列間から抽気された抽気蒸気を冷却する冷却装置を備え、該抽気蒸気を該冷却装置で冷却した後、前記冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成してもよい。
この冷却装置は、例えば、抽気蒸気を通す配管が渦巻き形状をなしたのもの、あるいはフィン付き配管で構成し、これらの配管にファンで冷気を当てて抽気蒸気を冷却するものでもよい。あるいは二重配管構造をなし、一方の空間に冷却水を流して抽気蒸気を冷却する構造のものでもよい。これによって、冷却効果をさらに向上できる。
本発明方法によれば、低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却方法において、蒸気タービン発電設備内で発生し、対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を、各タービン部を仕切るダミーシール部に設けられた冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気供給工程と、該冷却蒸気を該冷却蒸気供給路を介して該ダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に導入し、該初段静翼出口蒸気に抗して該隙間に冷却蒸気を流通させることにより、該ダミーシール部及びロータ軸を冷却する冷却工程と、からなるので、大掛かりな設備を必要とせず、前記ダミーシール部及びロータ軸の冷却効果を向上できる。
これによって、ダミーシール部やタービンロータの保全効果を高めることができると共に、これら部材に用いられる素材の選択の自由度を増すことができる。特に、高温部位に使用されるＮｉ基合金等からなるタービンロータの製作サイズを小さくでき、タービンロータの製造が容易になる。
また、前記ダミーシール部及びロータ軸を冷却することは、これらの周辺において回転部又は静止部に溶接構造を採用する場合に、母材部より強度が低くなると予想される溶接部の強度設計においても、余裕を与えることが可能となり、この点においても、実際のタービン設計において有益である。
また、本発明装置によれば、低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却装置において、前記ダミーシール部に形成され該ダミーシール部とロータ軸との間の隙間に開口する冷却蒸気供給路と、該冷却蒸気供給路に接続され、蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を該冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気管と、を備え、該冷却蒸気を該冷却蒸気供給路を介してダミーシール部とロータ軸との隙間に流通させて該ダミーシール部及びロータ軸を冷却するように構成したことにより、前記本発明方法と同様の作用効果を得ることができる。
図１は、第１参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図２は、図１のＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部の構造を示す断面図である。 図３は、第１参考例の変形例を示す説明図である。図３（ａ）は三段再熱発電プラントの例であり、図３（ｂ）は四段再熱発電プラントの例である。 図４は、本発明を適用した蒸気タービン発電プラントの第１の実施形態を示す系統図である。 図５は、図４のＨＰタービン１３１の作動蒸気導入部の構造を示す断面図である。 図６は、第２参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図７は、第３参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図８は、第４参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図９は、第５参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図１０は、第６参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図１１は、図１０のＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部の構造を示す断面図である。 図１２は、従来の蒸気タービン発電プラントを示す系統図である。 図１３は、図１２のＨＩＰタービン３の蒸気導入部の構造を示す断面図である。
以下、本発明を図に示した実施形態を用いて詳細に説明する。但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対位置などは特に記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではない。
（第１参考例）
図１及び図２は、第１参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示している。図１において、本参考例の蒸気タービン発電プラントは、ＶＨＰタービン１と、過熱器２１、第１段再熱器２２及び第２段再熱器２３を備えた２段再熱式ボイラ２と、ＨＰタービン部３１とＩＰタービン部３２とが一軸のタービンロータに固設され、かつこれらが１個の車室に収容されてなる高中圧対向流車室一体型の蒸気タービン３（以下「ＨＩＰタービン３」と言う。）と、ＬＰタービン４と、を備えている（ＶＨＰ−ＨＩＰ−ＬＰ構成）。
ボイラ２の過熱器２１で生成されたＶＨＰ蒸気（例えば、７００℃）が蒸気管２１１を介してＶＨＰタービン１に導入され、ＶＨＰタービン１を駆動する。ＶＨＰタービン１の排気蒸気（例えば、５００℃）の一部は、排気蒸気管１０４を介してボイラ２内に設けられた第１再熱器２２に送られ、ここで再加熱されてＨＰ蒸気（例えば、７２０℃）となる。ＶＨＰタービン１の排気蒸気の残りは蒸気連絡管１００を介してＨＩＰタービン３に供給される。
次に、ボイラ２で生成されたＨＰ蒸気は、蒸気管２２１を介してＨＰタービン部３１に導入され、これを駆動する。ＨＰタービン部３１の排気蒸気は、排気蒸気管３１１を介してボイラ２の第２再熱器２３に送られ、該第２段再熱器２３を経てＩＰ蒸気（例えば、７２０℃）となる。ＩＰ蒸気は蒸気管２３１を介してＩＰタービン部３２に導入され、これを駆動する。次に、ＩＰタービン部３２の排気は、クロスオーバー管３２１を通ってＬＰタービン４に導入され、これを駆動する。ＬＰタービン４の排気蒸気は復水器５で凝縮され、ボイラ給水ポンプ６によって復水管６０１を経てボイラ２の過熱器２１に戻され、再びＶＨＰ蒸気となってＶＨＰタービン１に循環する。
図２は、ＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部付近の構造を示している。図２に示すように、ＨＩＰタービン３はＨＰ蒸気及びＩＰ蒸気の導入部付近において、タービンロータ７の外周面に、ＨＰタービン翼列部７１、ＨＰダミー部７２、ＩＰダミー部７３及びＩＰタービン翼列部７４を形成している。ＨＰタービン翼列部７１にはＨＰ動翼部７１ａが所定間隔で形成され、このＨＰ動翼部７１ａ間にＨＰ翼環８のＨＰ静翼部８ａが配置されている。さらに、ＨＰタービン翼列部７１の最上流部にはＨＰ初段静翼８ａ１が配置されている。
また、ＩＰタービン翼列部７４にはＩＰ動翼部７４ａが所定間隔で形成され、このＩＰ動翼部７４ａ間にＩＰ翼環９のＩＰ静翼部９ａが配置されている。さらに、ＩＰタービン翼列部７４の最上流部にはＩＰ初段静翼９ａ１が配置されている。ＨＰ翼環８とＩＰ翼環９との間には、ＨＰタービン部３１とＩＰタービン部３２との間をシールするダミー環１０が設けられている。そして、翼環８，９及びダミー環１０のタービンロータ７と対面して近接する位置には、各所に蒸気の漏洩を制限するためのシールフィン部１１が設けられている。シールフィン部１１はラビリンスシールが用いられている。
本参考例では、ＨＰタービン部３１寄りに位置するダミー環１０にラジアル方向に冷却蒸気供給路１０１が形成されている。該冷却蒸気供給路１０１は蒸気連絡管１００と接続されており、冷却蒸気供給路１０１にはＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１（例えば５００℃）が、蒸気連絡管１００を介して冷却蒸気として導入される。排気蒸気ｓ１の圧力は、ＨＰ蒸気が初段静翼８ａ１を経た後のＨＰ初段静翼出口蒸気、又はＩＰ蒸気が初段静翼９ａ１を経た後のＩＰ初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有するように設定されている。また、排気蒸気ｓ１は、ＨＰ初段静翼出口蒸気及びＩＰ初段静翼出口蒸気より低温となるように設定されている。
冷却蒸気供給路１０１は、タービンロータ７の外周面７２に開口しているので、排気蒸気ｓ１は、タービンロータ７の外周面７２に到達する。排気蒸気ｓ１は、そこでタービンロータ７の軸方向両側に分岐してダミー環１０との隙間７２０及び７２１を通り、ＨＰタービン翼列部７１とＩＰタービン翼列部７４とに向かう。このようにして、排気蒸気ｓ１は、ＨＰタービン翼列部７１及びＩＰタービン翼列部７４に至る。
また、冷却蒸気供給路１０１よりＩＰタービン部３２寄りにラジアル方向に冷却蒸気排出路１０３が形成されている。冷却蒸気排出路１０３の一端は、排気蒸気管１０２を介して排気蒸気管３１１に接続されていると共に、冷却蒸気排出路１０３の他端は隙間７２１に開口している。
本参考例では、図２に示すように、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口側蒸気圧、ＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１の圧力、該ＨＰ蒸気が初段静翼８ａ１を通り、冷却蒸気排出路１０３に達した排気蒸気ｓ２の圧力、及びＩＰタービン部３２の初段静翼９ａ１の出口側蒸気圧をそれぞれ、Ｐ０、Ｐ１、Ｐ２、及びＰ３とした場合、各圧力が次の式（１）に示す関係を満たしている。
Ｐ１≧Ｐ０＞Ｐ２＞Ｐ３・・・・・・・・・ （１）
排気蒸気ｓ１は、隙間７２０に迂回してくるＨＰ排気蒸気及び隙間７２１に迂回してくるＩＰ排気蒸気と同等以上の圧力を有しているので、隙間７２０及び７２１の全域に行き渡る。こうして、排気蒸気ｓ１によって、隙間７２０，７２１に面したダミー環１０及びタービンロータ７のＨＰダミー部７２を冷却する。
冷却蒸気ｓ１の一部は、スラストバランスのため、排気蒸気ｓ２となって冷却蒸気排出路１０３を通り、該冷却蒸気排出路１０３に接続された排気蒸気管１０２から排気蒸気管３１１に排出される。
なお、ＨＰタービン翼列部７１及びＩＰタービン翼列部７４の各翼列の初段動翼７１ａ１，７４ａ１の動翼翼溝の底部などには、排気蒸気ｓ１を流すための冷却孔７１ａ２，７４ａ２が形成されている。従って、排気蒸気ｓ１の一部は、ＨＰタービン翼列部７１及びＩＰタービン翼列部７４の各翼列まで到達する。
本参考例では、ＩＰタービン部３２の入口部の作動蒸気温度（例えば７２０℃）より十分に温度の低いＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１（例えば５００℃）の一部が、冷却蒸気供給路１０１端よりロータ７の外周面７２とダミー環１０との空隙７２０を通り、高温蒸気が導入されるＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部付近まで行き渡るので、空隙７２０に面したダミー環１０及びタービンロータ７のＨＰダミー部７２を、従来に比べてより効果的に冷却することができる。これは、ＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１は、ＶＨＰタービン１で仕事をなした後の蒸気であり、従来の冷却方法で冷却蒸気として使用されているＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口の蒸気より十分に温度が低いからである。
そのため、ダミー環１０やタービンロータ７のＨＰダミー部７２の保全効果を高めることができると共に、これら部材に用いられる素材の選択の自由度を増すことができる。特に、高温部位に使用されるＮｉ基合金等からなるタービンロータ７の製作サイズを小さくでき、タービンロータ７の製造が容易になる。
また、ダミー環１０及びタービンロータ７のＨＰダミー部７２を冷却することは、これらの周辺において回転部又は静止部に溶接構造を採用する場合に、母材部より強度が低くなると予想される溶接部の強度設計においても、余裕を与えることが可能となる。
また、排気蒸気ｓ１の一部は、冷却蒸気供給路１０１よりＩＰタービン部３２寄りの隙間７２１に流通し、隙間７２１に面したダミー環１０及びＩＰダミー部７３を冷却することができる。また、排気蒸気ｓ１の一部は、冷却孔７１ａ２，７４ａ２を通って、ＨＰタービン翼列部７１及びＩＰタービン翼列部７４の各翼列まで到達して、これら翼列部を冷却できる。そのため、これら翼列部に対しても、材料の選定、強度設計及び材料設計などの面で余裕を与えることができ、実際のタービン設計が容易になる。
例えば、図２に示すように、タービンロータ７が異質材料からなる分割体で成形され、これら分割体を溶接部ｗで溶接されている場合がある。例えば、溶接部ｗよりＨＰタービン部３１側のロータがＮｉ基合金で形成され、溶接部ｗよりＩＰタービン部３２側のロータがＮｉ基合金又は１２Ｃｒ鋼で形成される。この場合、溶接部ｗの近傍に冷却蒸気供給路１０１を開口させ、冷却蒸気供給路１０１を通して排気蒸気ｓ１を供給することにより、他の部位より強度が弱い溶接部ｗを十分冷却できるので、該溶接部ｗの強度を維持できる。
前記第１参考例では、ＶＨＰタービン１を１基設けた例について説明したが、ＶＨＰタービンを複数基直列に複数段状に連結して三段以上の再熱システムを有する蒸気タービン発電プラントに適用してもよい。例えば、図３（ａ）に示すように、ＶＨＰタービン１ａ及び１ｂを２基直列に連結して設けてもよい。この例では、冷却蒸気を１段目のＶＨＰタービン（ＶＨＰ１）１ａから蒸気連絡管１００を介してＨＩＰタービン３に供給している。勿論、冷却蒸気を２段目のＶＨＰタービン（ＶＨＰ２）１ｂから蒸気連絡管１００を介してＨＩＰタービン３に供給してもよい。
また、図３（ｂ）に示すように、ＶＨＰタービンを３基直列に連結して設けてもよい。この例では、１段目のＶＨＰタービン（ＶＨＰ１）１ａと３段目のＶＨＰタービン（ＶＨＰ３）１ｃとから、冷却蒸気を夫々蒸気連絡管１００ａ又は蒸気連絡管１００ｃを介してＨＩＰタービン３に供給している。
このように、ＶＨＰタービンを複数段設けると、ＶＨＰタービンを任意に選んでその排気蒸気を冷却蒸気にすることができるので、設計の自由度が大きくなる。なお、ＶＨＰタービンが複数段ある場合、下流側に行くにつれタービン翼列に加わる作動蒸気圧が低下するが、便宜上、ここでは全てＶＨＰタービンと表現している。
（第１実施形態）
図４及び図５は、本発明を適用した蒸気タービン発電プラントの第１実施形態を示している。本実施形態の蒸気タービン発電設備は、ＶＨＰタービン１と、２基のＨＰタービン部３１ａ０及び３１ｂ０を１個の車室内に対向流を形成するように配設してなる高圧対向流車室一体型の蒸気タービン１３１（以下「ＨＰタービン１３１」という）と、２基のＩＰタービン部３２ａ及び３２ｂを１個の車室内に対向流を形成するように配設してなる中圧対向流車室一体型の蒸気タービン１３２（以下「ＩＰタービン１３２」と言う。）と、２基のＬＰタービン４ａ及び４ｂと、を備えている（ＶＨＰ−ＨＰ−ＩＰ−ＬＰの連結構成）。
ボイラ２の過熱器２１で生成されたＶＨＰ蒸気（例えば７００℃）がＶＨＰタービン１に作動蒸気として供給され、ＶＨＰタービン１を駆動する。ＶＨＰタービン１の排気蒸気（例えば５００℃）は、排気蒸気管１０４でボイラ２に戻され、第1段再熱器２２で再加熱される。第１段再熱器２２で再加熱されたＨＰ蒸気（例えば７２０℃）は、ＨＰタービン１３１の２基の高圧タービン部３１ａ０，３１ｂ０に夫々作動蒸気として供給され、２基の高圧タービン部３１ａ０，３１ｂ０を駆動する。２基のＨＰタービン部３１ａ０，３１ｂ０の排気蒸気（例えば５００℃）は、排気蒸気管３１１でボイラ２に戻り、第２段再熱器２３で再加熱される。
第２段再熱器２３で再加熱されたＩＰ蒸気（例えば７２０℃）は、ＩＰタービン１３２の２基のＩＰタービン部３２ａ０，３２ｂ０に夫々作動蒸気として供給され、これらを駆動する。２基の低圧タービン部３２ａ０，３２ｂ０の排気蒸気は、排気蒸気管３２１を介して２基の低圧タービン４ａ及び４ｂに夫々作動蒸気として供給され、これらを駆動する。
本実施形態では、ＶＨＰタービン１の排気蒸気（例えば５００℃）の一部が、蒸気連絡管１００を介して冷却蒸気としてＨＰタービン１３１に供給され、ＨＰタービン１３１の高温蒸気（作動蒸気）導入部付近を冷却する。また、ＨＰタービン１３１の排気蒸気（例えば５００℃）の一部が、蒸気連絡管１１０を介して冷却蒸気としてＩＰタービン１３２に供給され、ＩＰタービン１３２の作動蒸気導入部付近を冷却する。
図５は、図４に示すＨＰタービン１３１の作動蒸気導入部の構造を示している。図５に示すＨＰタービン１３１は、タービンロータ７の周りにＨＰタービン翼列部７１ａ０，７１ｂ０が実質的に左右対称に設けられている。ＨＰタービン翼列部７１ａ０，７１ｂ０にはＨＰ動翼部７１ａ，７１ｂが所定間隔で形成され、このＨＰ動翼部７１ａ，７１ｂ間に各々ＨＰ翼環８ａ０，８ｂ０のＨＰ静翼部８ａ，８ｂが配置されている。
ＨＰタービン翼列部７１ａ０，７１ｂ０の最上流部にはＨＰ初段静翼８ａ１，８ｂ１が配置されている。また、左右のＨＰタービン翼列部７１ａ０，７１ｂ０の間には、２基のＨＰタービン部３１ａ０，３１ｂ０のＨＰ蒸気導入部間をシールするためのダミー環１０が設けられている。そして、ＨＰ翼環８ａ０、８ｂ０及びダミー環１０のタービンロータ７と近接する位置には、各所に蒸気の漏洩を制限するためのシールフィン部１１が設けられている。
本実施形態では、２系統のＨＰ蒸気入口部の間であって、ダミー環１０にラジアル方向に冷却蒸気供給路１０１が形成されている。該冷却蒸気供給路１０１にＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１が冷却蒸気として導入される。この冷却蒸気供給路１０１は、タービンロータ７の外周面に至り、左右に対称に配置されたタービンロータ７とダミー環１０との隙間７２０ａ，及び７２０ｂと連通している。冷却蒸気供給路１０１に導入された排気蒸気ｓ１は、隙間７２０ａ，及び７２０ｂを通って両側のＨＰタービン翼列部７１ａ０，７１ｂ０に向かう。
なお、ＨＰ翼列部７１ａ０，７１ｂ０及び初段動翼７１ａ１，７１ｂ１の動翼翼溝の底部などには、冷却蒸気ｓ１を流すための冷却孔７１ａ２，７１ｂ２が形成されている。本実施形態では、ＩＰタービン１３２の蒸気導入部も図５に示すＨＰタービン１３１と同様の構成となっているので、ＩＰタービン１３２の作動蒸気導入部の説明を省略する。
本実施形態では、冷却蒸気供給路１０１に導入されるＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１は、ＨＰタービン１３１の入口部のＨＰ蒸気温度より十分に温度が低く、かつＨＰ蒸気が初段静翼８ａ１，８ｂ１を経て隙間７２０ａ、７２０ｂに迂回した蒸気の温度より低い温度（例えば、５００℃）を有している。また、排気蒸気ｓ１の圧力は、この迂回蒸気の圧力より高く設定されている。
即ち、図５に示すように、ＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１の圧力、該ＨＰ蒸気の初段静翼８ａ１，８ｂ１出口側蒸気圧（前記迂回蒸気の圧力）を、夫々、Ｐ１及びＰ０とした場合、各圧力が次の式（２）に示す関係を満たしている。
Ｐ１≧Ｐ０ ・・・・・・・・・ （２）
そのため、排気蒸気ｓ１は、前記迂回蒸気に抗して隙間７２０ａ、７２０ｂの全域に行き渡ることができるので、ダミー環１０及び該ダミー環内側のタービンロータ７を従来に比べてより効果的に冷却できる。
これは、ＶＨＰタービン１の排気蒸気ｓ１はＶＨＰタービン１で仕事をなした後の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていたＨＰタービン部３１ａ０、３１ｂ０の初段静翼の出口蒸気より十分に温度が低いからである。
排気蒸気ｓ１は、ＨＰ翼列部７１ａ０、７１ｂ０に設けられた冷却孔７１ａ２、７１ｂ２からＨＰ翼列部７１ａ０、７１ｂ０に流入するので、ＨＰ翼列部７１ａ０、７１ｂ０をも冷却できる。
また、本実施形態では、ＩＰタービン１３２のＩＰ蒸気導入部もＨＰタービン１３１と同様の構成となっている。ＩＰタービン１３２の入口部のＩＰ蒸気温度より十分に温度の低いＨＰタービン１３１の排気蒸気（例えば、５００℃）を蒸気連絡管１１０を介してＩＰタービン１３２のＩＰ蒸気導入部に冷却蒸気として供給している。そのため、ＩＰタービン１３２の作動蒸気導入部付近を従来に比べてより効果的に冷却することができる。
ＨＰタービン１３１の排気蒸気は、ＨＰタービン部３１ａ０，３１ｂ０で仕事をなした後の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていたＩＰタービン部３２ａ０，３２ｂ０の初段静翼（図示せず）の出口側蒸気より十分に温度が低いため、冷却効果を増すことができる。
本実施形態では、ＨＰタービン１３１及びＩＰタービン１３２の各々の圧力と温度条件に適した冷却蒸気を用いて冷却しているので、ＨＰタービン１３１とＩＰタービン１３２の高温蒸気導入部を、夫々別個に効果的に冷却することができる。
これにより、ＨＰタービン翼列部７１ａ０、７１ｂ０及びＩＰタービン翼列部（図示せず）に対して、材料の選定、強度設計及び材料設計などの面で余裕を与えることができ、実際のタービン設計が容易になる。
また、ＨＰタービン１３１及びＩＰタービン１３２の作動蒸気導入部を冷却することは、当該導入部及びその周辺において回転部又は静止部に溶接構造を採用する場合に、母材部より強度が低くなると予想される溶接部の強度設計においても、余裕を与えることが可能となり、この点においても、実際のタービン設計上有利になる。
なお、本実施形態では、ＨＰタービン１３１とＩＰタービン１３２の各々を冷却する構成について説明したが、必要に応じていずれか一方のみを冷却する構成としてもよい。
（第２参考例）
次に、第２参考例に係る蒸気タービン発電プラントを図６に基づいて説明する。図６において、本参考例では、前記第１参考例と比べて、ＶＨＰタービン１の排気の代わりに、ＶＨＰタービン１の中間段から抽気した蒸気を冷却蒸気としてＨＩＰタービン３に導入したものである。即ち、蒸気連絡管１２０はＶＨＰタービン１の中間段の翼列部とＨＩＰタービン３の冷却蒸気供給路１０１に接続されている。該蒸気連絡管１２０によって、ＶＨＰタービン１の中間段翼列部の抽気蒸気を、冷却蒸気としてＨＩＰタービン３の冷却蒸気供給路１０１に供給するようにしている。
その他の構成は前記第１参考例と同一であるので、同一部分の説明を省略する。前記抽気蒸気の圧力をＰ１としたとき、該抽気蒸気の圧力Ｐ１は、前記式（１）を満たしている。
本参考例においても、ＶＨＰタービン１から冷却蒸気としてＨＩＰタービン３に供給される抽気蒸気は、ＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１又はＩＰタービン部３２の初段静翼９ａ１を経て迂回した蒸気より低温であり、かつこの迂回蒸気と同等以上の圧力で供給される。そのため、該抽気蒸気をダミー環１０とタービンロータ７のＨＰダミー部７２との間の隙間７２０及び７２１の全域に広く行き渡らせることができ、ダミー環１０とＨＰダミー部７２の冷却効果を向上できる。
また、抽気場所として、ＶＨＰタービン１の翼列段間の適宜場所を選択することにより、ＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部の冷却に最適な圧力や温度の冷却蒸気を供給でき、ＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部を最適な温度に冷却できる。
（第３参考例）
図７は、第３参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示している。本参考例で前記第１参考例と異なるのは、ＨＩＰタービン３の冷却蒸気として、ＶＨＰタービン１の排気蒸気の一部を用いるのではなく、ＶＨＰ蒸気生成過程の蒸気をボイラ２の過熱器２１から一部抽気し、この抽気蒸気を冷却蒸気として蒸気連絡管１３０を介してＨＩＰタービン３の作動蒸気導入部に供給する点である。その他の構成は、第１参考例と同一であるので、同一部分の説明を省略する。
本参考例では、ポンプ６からボイラ２に供給される最終給水をボイラ２でＶＨＰ蒸気まで過熱する際に、過熱器２１の途中で一部分岐させたボイラ抽気蒸気を冷却蒸気としてＨＩＰタービン３に供給する。このボイラ抽気蒸気は、過熱器２１内において、十分な過熱度をもち、かつ温度がＨＩＰタービン３のＨＰタービン部３１及びＩＰタービン部３２の入口蒸気温度よりも十分低い温度（例えば、６００℃）を有する。即ち、温度の上がりきっていない箇所から抽気して、これをＨＩＰタービン３に供給している。このボイラ抽気蒸気の圧力をＰ１としたとき、該抽気蒸気の圧力Ｐ１は、前記前記式（１）を満たしている。
本参考例では、ＨＰタービン部３１の入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低い過熱器２１からのボイラ抽気蒸気を、ＨＩＰタービン３のＨＰタービン部３１又はＩＰタービン部３２の高温蒸気導入部の冷却蒸気として使用しているので、ＨＩＰタービン３の高温蒸気導入部付近の冷却効果を従来より向上できる。これは、過熱器２１からの抽気蒸気はボイラ２で所定の温度まで加熱される前の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていたＨＰタービン部３１の初段静翼８ａ１の出口の蒸気より十分に温度が低いからである。
なお、本参考例の変形例として、過熱器２１の抽気蒸気を冷却蒸気として用いる代わりに、ボイラ２の第1段再熱器２２又は第２段再熱器２３の抽気蒸気を冷却蒸気として用いるようにしてもよい。
（第４参考例）
図８は、第４参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示している。図８において、本参考例は、過熱器２１及び再熱器２２を備えたボイラ２と、ＶＨＰタービン１の代わりに、２つに分割されたＨＰタービンと、２つに分割されたＩＰタービンと、１基のＬＰタービン４とを備えている（ＨＰ１−ＩＰ１−ＨＰ２−ＩＰ２−ＬＰ構成）。
前記ＨＰタービンは、高温高圧側の第１ＨＰタービン部（ＨＰ１タービン部）３１ａと低温低圧側の第２ＨＰタービン部（ＨＰ２タービン部）３１ｂとに分割されている。前記ＩＰタービンは、高温高圧側の第１ＩＰタービン部（ＩＰ１タービン部）３２ａと低温低圧側の第２ＩＰタービン部（ＩＰ２タービン部）３２ｂとに分割されている。ＨＰ１タービン部３１ａとＩＰ１タービン部３２ａとが一軸のタービンロータに固設され、１個の車室内に収容された高中圧対向流車室一体型の蒸気タービン４０（以下「ＨＩＰ１タービン４０」と言う。）を構成している。
また、ＨＰ２タービン部３１ｂとＩＰ２タービン部３２ｂとが一軸のタービンロータに固設され、１個の車室内に収容された高中圧対向流車室一体型の蒸気タービン４２（以下「Ｈ２Ｐ２タービン４２」と言う。）を構成している。ＨＩＰ１タービン４０、Ｈ２Ｐ２タービン４２及びＬＰタービン４は、同一軸線上で１個のタービンロータに連結するように構成されている。
本参考例では、ボイラ２の過熱器２１で生成されたＨＰ蒸気（例えば、６５０℃）は、蒸気管２１２を介してＨＰ１タービン部３１ａに導入され、これを駆動する。ＨＰ１タービン部３１ａの排気蒸気（６５０℃未満）は、ＨＰ連絡管４４を経てＨＰ２タービン部３１ｂに導入され、これを駆動する。ＨＰ２タービン部３１ｂの排気蒸気は、排気蒸気管３１２を介してボイラ２の再熱器２２に送られ、再熱器２２を経てＩＰ蒸気（例えば、６５０℃）となる。該ＩＰ蒸気は、蒸気管２２２を介してＩＰ１タービン部３２ａに導入されてこれを駆動する。
ＩＰ１タービン部３２ａの排気蒸気（６５０℃未満）は、ＩＰ連絡管４６を経てＩＰ２タービン部３２ｂに導入され、これを駆動する。次に、ＩＰ２タービン部３２ｂの排気蒸気は、クロスオーバー管３２１を通ってＬＰタービン４に導入され、これを駆動する。ＬＰタービン４の排気蒸気は復水器５で凝縮され、ボイラ給水ポンプ６によって加圧されてボイラ２に戻り、再びＨＰ蒸気となって、ＨＩＰ１タービン４０に循環される。
ポンプ６から供給される最終給水をボイラ２でＨＰ蒸気まで加熱する際に、過熱器２１の途中で一部分岐させたボイラ抽気蒸気を、冷却蒸気としてＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部に供給する。このボイラ抽気蒸気は、過熱器２１内において、十分な過熱度をもち、かつ温度がＨＰ１タービン部３１ａ及びＩＰ１タービン部３２ａの入口蒸気温度よりも十分低い温度（例えば、６００℃）を有する。即ち、この抽気蒸気は温度の上がりきっていない箇所から抽気したものであり、これをＨＩＰ１タービン４０に供給する。この抽気蒸気の温度条件及び圧力条件は、前記第３参考例と同一である。
ＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部付近の構造は、図２で示した第１参考例におけるＨＩＰタービン３と同一であるので、該作動蒸気導入部付近の構造の説明を省略する。
本参考例では、ＨＰ１タービン部３１ａ及びＩＰ１タービン部３２ａの入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低い過熱器２１からの抽気蒸気を冷却蒸気として使用するため、作動蒸気導入部の冷却効果を従来に比べて向上できる。過熱器２１からの抽気蒸気はボイラ２で所定の温度まで加熱される前の蒸気であり、従来の冷却方法において、冷却蒸気として使用されていたＨＰ１タービン部３１ａの初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。そのため、冷却効果を向上できる。
（第５参考例）
図９は、第５参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示している。本参考例で、前述の第４参考例と異なるのは、ＨＰタービン３１は分割されておらず、ＩＰタービンが高温高圧側のＩＰ１タービン３２ａと低温低圧側のＩＰ２タービン３２ｂとに分割されている。そして、ＨＰタービン３１とＩＰ２タービン部３２ｂとが一軸のタービンロータに固設され、１個の車室内に収容された高中圧対向流車室一体型の蒸気タービン（ＨＩＰタービン）４１を構成している（ＩＰ１−ＨＰ−ＩＰ２−ＬＰ構成）。ＩＰ１タービン３２ａ、ＨＩＰタービン４１、ＬＰタービン４は、同一軸線上で１個のタービンロータに連結するように構成されている。
本参考例では、ボイラ２の過熱器２１で生成されたＨＰ蒸気（例えば、６５０℃）が、ＨＩＰタービン４１のＨＰタービン部３１に導入され、これを駆動する。ＨＰタービン部３１の排気蒸気は、ボイラ２の再熱器２２を経てＩＰ蒸気（例えば、６５０℃）となる。ＩＰ蒸気はＩＰ１タービン３２ａに導入されてこれを駆動する。ＩＰ１タービン３２ａの排気蒸気（６００℃未満）は、ＩＰ連絡管４６を経てＩＰ２タービン部３２ｂに導入され、これを駆動する。
次に、ＩＰ２タービン部３２ｂの排気蒸気は、クロスオーバー管３２１を通ってＬＰタービン４に導入され、これを駆動する。ＬＰタービン４の排気蒸気は復水器５で凝縮され、ボイラ給水ポンプ６によって加圧されてボイラ２に戻り、再びＨＰ蒸気となって、ＨＰタービン部３１に循環される。また、ポンプ６から供給される最終給水をボイラ２でＨＰ蒸気まで加熱する際に、過熱器２１の途中で一部分岐させたボイラ抽気蒸気を、冷却蒸気としてＨＩＰタービン４１の作動蒸気導入部に供給する。
このボイラ抽気蒸気は、過熱器２１内において、十分な過熱度をもち、かつ温度がＨＰタービン部３１及びＩＰ２タービン３２ｂの入口蒸気温度よりも低い温度（例えば、６００℃）を有する。即ち、この抽気蒸気は温度の上がりきっていない箇所から抽気され、これをＨＩＰタービン４１に供給している。このボイラ抽気蒸気の温度条件及び圧力条件は、前記第４参考例と同一である。
なお、ＨＩＰタービン４１の作動蒸気導入部の構造は、図２で示した第１参考例のＨＩＰタービン３と同一であり、供給される冷却蒸気がＶＨＰ排気蒸気からボイラ抽気蒸気に置き換えられただけの違いしかないので、該作動蒸気導入部の詳細な説明を省略する。
本参考例では、ＨＩＰタービン４１の作動蒸気導入部の冷却蒸気として、ボイラ２の過熱器２１から抽気され、ＨＰタービン部３１及びＩＰ２タービン部３２ｂの入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低いボイラ抽気蒸気を用いている。従って、ＨＩＰタービン４１の高温蒸気導入部付近の冷却効果を従来に比べて向上させることができる。
（第６参考例）
図１０は、第６参考例に係る蒸気タービン発電プラントを示している。本参考例で図８に示す前記第４参考例と異なる構成は、ＨＩＰ１タービン４０の冷却蒸気として、過熱器２１の抽気蒸気を用いる代わりに、ＨＰ１タービン部３１ａの翼列段間から抽気した抽気蒸気を用いている点である。その他の構成は第４参考例と共通しているので、説明を省略する。
図１０において、ＨＰ１タービン部３１ａの抽気蒸気は、蒸気連絡管７２４を介してＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部に供給される。
図１１は、ＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部の構造を示している。基本的な構成は、図２に図示された第１参考例の作動蒸気導入部と同様であるが、本参考例では、該蒸気導入部に冷却蒸気を供給し、冷却に供した後の冷却蒸気を排出する経路の構成が異なっている。その他の第１参考例と共通する構成については説明を省略する。
本参考例では、ダミー環１０のＩＰ１タービン部３２ａ側寄りにラジアル方向に冷却蒸気供給路１０１が形成されている。この冷却蒸気供給路１０１は、ダミー環１０とタービンロータ７のＨＰダミー部７２およびＩＰダミー部７３との間に形成された隙間７２１および７２３との間に開口している。ＨＩＰ１タービン４０のＨＰ１タービン部３１ａの翼列段間と冷却蒸気供給路１０１とが蒸気連絡管７２４で接続され、該翼列段間から抽気された抽気蒸気ｓ１が、冷却蒸気として蒸気連絡管７２４を介して冷却蒸気供給路１０１に導入される。
また、冷却蒸気供給路１０１よりＨＰ１タービン部３１ａ寄りの位置に、ラジアル方向に冷却蒸気排出路１０３が形成されている。該冷却蒸気排出路１０３は、タービンロータ７のＨＰダミー部７２の外周面に形成された隙間７２０と隙間７２１の間に開口している。冷却蒸気排出路１０３は排気蒸気管４４に接続され、ＨＰ１タービン部３１ａは排気蒸気管４４を介してＨＩＰ２タービン４２のＨＰ２タービン部３１ｂに作動蒸気として供給される。
かかる構成において、ＨＰ１タービン部３１ａの初段静翼８ａ１の出口Ｔの蒸気の一部が、ＨＰタービン翼列部７１とは軸方向反対側に、ＨＰダミー環７２ａとタービンロータ７との間の隙間７２０を通って流れる。一方、ＨＰ１タービン部３１ａの翼列段間から抽気された抽気蒸気ｓ１は、冷却蒸気供給路１０１を通ってダミー環１０内部の隙間７２１に至る。その後、抽気蒸気ｓ１の一部は隙間７２３を通って、ＩＰタービン翼列部７４に向かうと共に、抽気蒸気ｓ１の残りは、逆方向のＨＰ１タービン部３１ａ側に向かって分岐し、空隙７２１を通って流れる。
ＨＰ１タービン部３１ａ側に向かって分岐した抽気蒸気ｓ１は、初段静翼８ａ１の出口Ｔから分岐し、隙間７２０を通過した蒸気と合流し、冷却蒸気排出路１０３から排出される。冷却蒸気排出路１０３を通る排気蒸気ｓ２は、排気蒸気管４４を通ってＨＰ２タービン部３１ｂに作動蒸気として供給される。冷却蒸気排出路１０３を通る排気蒸気ｓ２は、タービンロータ７に負荷されるスラスト力をバランスさせる役割ももっている。
ＨＰ１タービン部３１ａの初段静翼８ａ１の出口Ｔから分岐し、空隙７２０を通過する蒸気は、ＩＰ１タービン翼列部７４には向かわず、全て冷却蒸気排出路１０３を通って排気蒸気管４４へ導かれる。ＨＰ１タービン部３１ａの抽気蒸気ｓ１は、ＨＰ１タービン部３２ａの排気よりも圧力が同じか高い部分の翼列段間から適宜抽出されればよい。
即ち、図１１に示すように、ＨＰ１タービン部３１ａの入口部に供給する作動蒸気圧、ＨＰ抽気蒸気ｓ１の圧力、該作動蒸気が初段静翼８ａ１を通り、冷却蒸気排出路１０３に達した排気蒸気ｓ２の圧力、及びＩＰ１タービン部３２ａの初段静翼出口の蒸気圧をそれぞれ、Ｐ０、Ｐ１、Ｐ２、及びＰ３とした場合、各圧力が次式（３）に示す関係を満たしていればよい。
Ｐ０＞Ｐ１≧Ｐ２＞Ｐ３ ・・・・・・・・・ （３）
抽気蒸気ｓ１の圧力Ｐ１が排気蒸気ｓ２の圧力Ｐ２又はＩＰ初段静翼出口圧Ｐ３より高ければ、抽気蒸気ｓ１をＨＰ蒸気及びＩＰ蒸気の各々の初段静翼８ａ１，９ａ１の出口蒸気に抗して、隙間７２１及び７２３に行き渡らせることができる。抽気蒸気ｓ１はＨＰ１タービン３２ａで一部仕事をなした後の蒸気であり、従来の冷却方法で冷却蒸気として使用されているＨＰ１タービン部３１ａの初段静翼の出口の蒸気より十分に温度が低い。そのため、ダミー環１０及びダミー環１０の内側に位置するタービンロータ７の外周面７２の冷却効果を向上できる。
本参考例によれば、ＨＰ１タービン部３１ａ及びＩＰ１タービン部３２ａの入口部の作動蒸気温度より十分に温度の低いＨＰ１タービン部３１ａの抽気蒸気ｓ１を、冷却蒸気供給路１０１を介してロータ７の外周面７２とダミー環１０との空隙７２１および７２３に行き渡らせることができる。そのため、ＨＩＰ１タービン４０の高温となる作動蒸気導入部付近を、従来に比べてより低温に冷却することができる。
特に作動蒸気導入部及びその周辺において回転部又は静止部に溶接構造を採用する場合に、母材部より強度が低くなると予想される溶接部の強度設計においても、余裕を与えることが可能となり、この点においても、実際のタービン設計が容易になる。
即ち、タービンロータ７が異種材料からなる複数の分割体を溶接等で接合して構成され、図１１に示すように、該溶接部ｗがダミー環１０の内側に位置している場合、溶接部ｗが高温雰囲気に曝され、強度が低下する虞がある。
これに対し、冷却蒸気供給路１０１から冷却蒸気ｓ１を隙間７２１及び７２３に流すことにより、溶接部ｗの冷却効果を高めることができる。これによって、溶接部ｗの強度低下を防止できる。
なお、本参考例では、ＨＰ１タービン部３１ａの抽気蒸気ｓ１を冷却蒸気として、使用しているが、代わりに、ＨＰ１タービン部３１ａの排気蒸気を冷却蒸気として使用してもよい。
また、前記第６参考例の変形例として、図１１に示すように、ＨＰ１タービン部３１ａの抽気蒸気ｓ１を冷却蒸気供給路１０１に供給する前に、冷却装置７２８を通ることによって、予冷してもよい。冷却装置７２８の冷却手段としては、例えば、伝熱面積を増加させた渦巻き配管又はフィン付き配管などで構成された伝熱管に抽気蒸気ｓ１を通し、さらにファンを併用して、該伝熱管に冷風を送り、抽気蒸気ｓ１を空冷する構成とする。
あるいは二重配管とした伝熱管の一方の流路に抽気蒸気ｓ１を流し、他方の流路に冷却水を流すことによって、抽気蒸気ｓ１を水冷により冷却する手段を用いてもよい。なお、ここで回収した熱を他の機器に利用する構成としてもよい。これにより、より確実にＨＩＰ１タービン４０の作動蒸気導入部をより低温に冷却することが出来る。
以上、本発明を説明してきたが、本発明は上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、その本質を逸脱しない範囲で、他の種々の変形が可能であることはいうまでもない。

Claims (9)

  1. 低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却方法において、
    蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を、前記ダミーシール部に設けられた冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気供給工程と、
    該冷却蒸気供給路を介して該ダミーシール部とロータ軸との間に形成される隙間に該冷却蒸気を導入し、該初段静翼出口蒸気に抗して該隙間に冷却蒸気を流通させることにより、該ダミーシール部及びロータ軸を冷却する冷却工程と、を備え、
    前記対向流車室一体型蒸気タービンは、前記１個の車室内において左右対称に設けられ、同一の前記作動蒸気によって駆動される第１タービン部および第２タービン部を含み、
    前記冷却蒸気供給路は、前記第１タービン部及び前記第２タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記冷却工程では、前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気を分流し、該分流された前記冷却蒸気を、左右対称に配置された一対の前記隙間のそれぞれに流すことを特徴とする蒸気タービン発電設備の冷却方法。
  2. 前記ロータ軸が異質材料からなる分割体を接合して構成されていると共に、前記隙間に面して該ロータ軸を一体に連結する継ぎ手部が形成され、前記冷却蒸気により該継ぎ手部を冷却するようにしたことを特徴とする請求項１に記載の蒸気タービン発電設備の冷却方法。
  3. 前記蒸気タービン設備は、超高圧タービンと、前記超高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる高圧蒸気によって駆動される高圧タービンと、前記高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる中圧蒸気によって駆動される中圧タービンと、前記中圧タービンの排気蒸気によって駆動される前記低圧タービンとを備え、
    前記高圧タービンは、前記対向流車室一体型蒸気タービンとして構成され、前記１個の車室内において左右対称に設けられた第１高圧タービン部および第２高圧タービン部を含み、
    前記高圧タービンの前記冷却蒸気供給路は、前記第１高圧タービン部及び前記第２高圧タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記冷却蒸気供給工程では、前記超高圧タービンの前記排気蒸気を前記冷却蒸気として前記高圧タービンの前記冷却蒸気供給路に供給し、
    前記冷却工程では、前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気としての前記超高圧タービンの前記排気蒸気を分流し、該分流された前記超高圧タービンの前記排気蒸気を、前記高圧タービンの前記一対の前記隙間のそれぞれに流すことを特徴とする請求項１に記載の蒸気タービン発電設備の冷却方法。
  4. 前記蒸気タービン設備は、超高圧タービンと、前記超高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる高圧蒸気によって駆動される高圧タービンと、前記高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる中圧蒸気によって駆動される中圧タービンと、前記中圧タービンの排気蒸気によって駆動される前記低圧タービンとを備え、
    前記中圧タービンは、前記対向流車室一体型蒸気タービンとして構成され、前記１個の車室内において左右対称に設けられた第１中圧タービン部および第２中圧タービン部を含み、
    前記中圧タービンの前記冷却蒸気供給路は、前記第１中圧タービン部及び前記第２中圧タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記冷却蒸気供給工程では、前記高圧タービンの前記排気蒸気を前記冷却蒸気として前記中圧タービンの前記冷却蒸気供給路に供給し、
    前記冷却工程では、前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気としての前記高圧タービンの前記排気蒸気を分流し、該分流された前記高圧タービンの前記排気蒸気を、前記中圧タービンの前記一対の前記隙間のそれぞれに流すことを特徴とする請求項１又は３に記載の蒸気タービン発電設備の冷却方法。
  5. 低圧タービンより高圧側で複数のタービン部を１個の車室に収容し、該複数のタービン部間をダミーシール部で仕切った対向流車室一体型蒸気タービンを備えた蒸気タービン発電設備であって、該ダミーシール部及び該ダミーシール部の内側に配置されるロータ軸を冷却する蒸気タービン発電設備の冷却装置において、
    前記ダミーシール部に形成され該ダミーシール部とロータ軸との間の隙間に開口する冷却蒸気供給路と、
    該冷却蒸気供給路に接続され、蒸気タービン発電設備内で発生し、前記対向流車室一体型蒸気タービンの各タービン部に供給される作動蒸気が初段静翼を経た後の初段静翼出口蒸気より低い温度を有すると共に、該初段静翼出口蒸気と同等以上の圧力を有する冷却蒸気を該冷却蒸気供給路に供給する冷却蒸気管と、を備え、
    該冷却蒸気供給路を介してダミーシール部とロータ軸との隙間に該冷却蒸気を流通させて該ダミーシール部及びロータ軸を冷却するように構成し、
    前記対向流車室一体型蒸気タービンは、前記１個の車室内において左右対称に設けられ、同一の前記作動蒸気によって駆動される第１タービン部および第２タービン部を含み、
    前記冷却蒸気供給路は、前記第１タービン部及び前記第２タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気を分流し、左右対称に配置された一対の前記隙間のそれぞれに分流された前記冷却蒸気を流すように構成されたことを特徴とする蒸気タービン発電設備の冷却装置。
  6. 前記蒸気タービン設備は、超高圧タービンと、前記超高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる高圧蒸気によって駆動される高圧タービンと、前記高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる中圧蒸気によって駆動される中圧タービンと、前記中圧タービンの排気蒸気によって駆動される前記低圧タービンとを備え、
    前記高圧タービンは、前記対向流車室一体型蒸気タービンとして構成され、前記１個の車室内において左右対称に設けられた第１高圧タービン部および第２高圧タービン部を含み、
    前記高圧タービンの前記冷却蒸気供給路は、前記第１高圧タービン部及び前記第２高圧タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記超高圧タービンの前記排気蒸気を前記冷却蒸気として前記高圧タービンの前記冷却蒸気供給路に供給し、該冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気としての前記超高圧タービンの前記排気蒸気を分流し、該分流された前記超高圧タービンの前記排気蒸気を、前記高圧タービンの前記一対の前記隙間のそれぞれに流すように構成されたことを特徴とする請求項５に記載の蒸気タービン発電設備の冷却装置。
  7. 前記蒸気タービン設備は、超高圧タービンと、前記超高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる高圧蒸気によって駆動される高圧タービンと、前記高圧タービンの排気蒸気を再熱して得られる中圧蒸気によって駆動される中圧タービンと、前記中圧タービンの排気蒸気によって駆動される前記低圧タービンとを備え、
    前記中圧タービンは、前記対向流車室一体型蒸気タービンとして構成され、前記１個の車室内において左右対称に設けられた第１中圧タービン部および第２中圧タービン部を含み、
    前記中圧タービンの前記冷却蒸気供給路は、前記第１中圧タービン部及び前記第２中圧タービン部の蒸気入口部間に配置され、
    前記高圧タービンの前記排気蒸気を前記冷却蒸気として前記中圧タービンの前記冷却蒸気供給路に供給し、該冷却蒸気供給路を介して供給された前記冷却蒸気としての前記高圧タービンの前記排気蒸気を分流し、該分流された前記高圧タービンの前記排気蒸気を、前記中圧タービンの前記一対の前記隙間のそれぞれに流すように構成されたことを特徴とする請求項５又は６に記載の蒸気タービン発電設備の冷却装置。
  8. ボイラに蒸気を過熱する過熱器を備え、該過熱器から抽気された蒸気を前記冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成したことを特徴とする請求項５に記載の蒸気タービン発電設備の冷却装置。
  9. ボイラに蒸気タービンから排出される排気蒸気を再熱する再熱器を備え、該再熱器から抽気されたボイラ再熱蒸気を前記冷却蒸気として前記冷却蒸気供給路に供給するように構成したことを特徴とする請求項５に記載の蒸気タービン発電設備の冷却装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021036136A (ja) * 2019-08-30 2021-03-04 三菱パワー株式会社 回転機械

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8864442B2 (en) * 2010-12-01 2014-10-21 General Electric Company Midspan packing pressure turbine diagnostic method
EP2599964B1 (en) * 2011-12-02 2016-04-20 Siemens Aktiengesellschaft Steam turbine arrangement of a three casing steam turbine
CN103174464B (zh) * 2011-12-22 2015-02-11 北京全四维动力科技有限公司 一种中部进汽双向流动结构的汽轮机转子冷却系统
US9057275B2 (en) * 2012-06-04 2015-06-16 Geneal Electric Company Nozzle diaphragm inducer
JP5865798B2 (ja) * 2012-07-20 2016-02-17 株式会社東芝 タービンのシール装置および火力発電システム
US9003799B2 (en) * 2012-08-30 2015-04-14 General Electric Company Thermodynamic cycle optimization for a steam turbine cycle
DE102012019167A1 (de) * 2012-09-28 2014-04-03 Man Diesel & Turbo Se Sperrdampfsystem
US8863522B2 (en) * 2012-10-16 2014-10-21 General Electric Company Operating steam turbine reheat section with overload valve
US20140248117A1 (en) * 2013-03-01 2014-09-04 General Electric Company External midspan packing steam supply
DE102013219771B4 (de) * 2013-09-30 2016-03-31 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbine
DE102014211976A1 (de) * 2014-06-23 2015-12-24 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Dampfturbinensystems
EP2987952A1 (de) * 2014-08-20 2016-02-24 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbine und Verfahren zum Betrieb einer Dampfturbine
JP6515468B2 (ja) * 2014-09-08 2019-05-22 富士ゼロックス株式会社 情報処理装置及び情報処理プログラム
JP6578203B2 (ja) * 2015-12-24 2019-09-18 三菱日立パワーシステムズ株式会社 蒸気タービン冷却装置
JP6188777B2 (ja) * 2015-12-24 2017-08-30 三菱日立パワーシステムズ株式会社 シール装置
KR102040423B1 (ko) 2015-12-24 2019-11-04 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 증기 터빈
JP6204967B2 (ja) * 2015-12-24 2017-09-27 三菱日立パワーシステムズ株式会社 蒸気タービン
JP6204966B2 (ja) * 2015-12-24 2017-09-27 三菱日立パワーシステムズ株式会社 蒸気タービン
KR101907741B1 (ko) * 2016-06-27 2018-10-12 두산중공업 주식회사 스팀터빈의 윈디지 로스 방지 장치
CN106948880A (zh) * 2017-04-22 2017-07-14 冯煜珵 一种高位垂直布置的汽轮发电机组
CN107620614B (zh) * 2017-10-10 2023-04-21 华能国际电力股份有限公司 一种高温高压超临界流体轴端冷却系统
KR101986911B1 (ko) * 2017-11-08 2019-06-07 두산중공업 주식회사 실링 압력 조절 시스템 및 이를 포함하는 증기터빈
CN109826675A (zh) * 2019-03-21 2019-05-31 上海电气电站设备有限公司 汽轮机冷却系统及方法
JP7443008B2 (ja) * 2019-09-25 2024-03-05 三菱重工業株式会社 蒸気タービンプラント及び制御装置並びに蒸気タービンプラントの水質管理方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5881301U (ja) * 1981-11-30 1983-06-02 株式会社東芝 蒸気タ−ビンの冷却装置
JPS58187501A (ja) * 1982-04-28 1983-11-01 Toshiba Corp 蒸気タ−ビンのロ−タク−リング装置
JPH01113101U (ja) * 1988-01-27 1989-07-31
JPH07145706A (ja) * 1993-11-24 1995-06-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 蒸気タービン
JPH09125909A (ja) * 1995-10-30 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 複合サイクル用蒸気タービン
JPH11141302A (ja) * 1997-11-06 1999-05-25 Hitachi Ltd 蒸気タービンロータの冷却方法
JP2000274208A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Toshiba Corp 蒸気タービン発電設備
JP2006046088A (ja) * 2004-07-30 2006-02-16 Toshiba Corp 蒸気タービンプラント
JP2008151013A (ja) * 2006-12-15 2008-07-03 Toshiba Corp タービンロータおよび蒸気タービン

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2451261A (en) * 1946-10-29 1948-10-12 Gen Electric High and low pressure turbine rotor cooling arrangement
JPS5881301A (ja) 1981-11-11 1983-05-16 Fujitsu Ltd 誘電体フイルタ
JPS59153901A (ja) 1983-02-21 1984-09-01 Fuji Electric Co Ltd 蒸気タ−ビンロ−タの冷却装置
JPS61138804A (ja) * 1984-12-10 1986-06-26 Toshiba Corp 蒸気タ−ビンの冷却装置
JPH01113101A (ja) 1987-10-23 1989-05-01 Hitachi Ltd 薄板製造方法及び装置
JP3582848B2 (ja) * 1994-03-14 2004-10-27 株式会社東芝 蒸気タービン発電プラント
WO1996007019A2 (en) * 1994-08-31 1996-03-07 Westinghouse Electric Corporation A method of burning hydrogen in a gas turbine power plant
DE59912179D1 (de) * 1998-10-20 2005-07-21 Alstom Technology Ltd Baden Turbomaschine und Verfahren zum Betrieb derselben
JP3095745B1 (ja) * 1999-09-09 2000-10-10 三菱重工業株式会社 超高温発電システム
US6412270B1 (en) * 2001-09-12 2002-07-02 General Electric Company Apparatus and methods for flowing a cooling or purge medium in a turbine downstream of a turbine seal
US7003956B2 (en) * 2003-04-30 2006-02-28 Kabushiki Kaisha Toshiba Steam turbine, steam turbine plant and method of operating a steam turbine in a steam turbine plant
DE102007030764B4 (de) * 2006-07-17 2020-07-02 General Electric Technology Gmbh Dampfturbine mit Heizdampfentnahme
JP4520481B2 (ja) * 2007-04-13 2010-08-04 株式会社日立製作所 高温蒸気タービンプラント
US7658073B2 (en) * 2007-07-24 2010-02-09 General Electric Company Turbine systems and methods for using internal leakage flow for cooling

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5881301U (ja) * 1981-11-30 1983-06-02 株式会社東芝 蒸気タ−ビンの冷却装置
JPS58187501A (ja) * 1982-04-28 1983-11-01 Toshiba Corp 蒸気タ−ビンのロ−タク−リング装置
JPH01113101U (ja) * 1988-01-27 1989-07-31
JPH07145706A (ja) * 1993-11-24 1995-06-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 蒸気タービン
JPH09125909A (ja) * 1995-10-30 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 複合サイクル用蒸気タービン
JPH11141302A (ja) * 1997-11-06 1999-05-25 Hitachi Ltd 蒸気タービンロータの冷却方法
JP2000274208A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Toshiba Corp 蒸気タービン発電設備
JP2006046088A (ja) * 2004-07-30 2006-02-16 Toshiba Corp 蒸気タービンプラント
JP2008151013A (ja) * 2006-12-15 2008-07-03 Toshiba Corp タービンロータおよび蒸気タービン

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021036136A (ja) * 2019-08-30 2021-03-04 三菱パワー株式会社 回転機械
WO2021039811A1 (ja) * 2019-08-30 2021-03-04 三菱パワー株式会社 スワールブレーカ組立体及び回転機械

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