JPS61138804A - 蒸気タ−ビンの冷却装置 - Google Patents
蒸気タ−ビンの冷却装置Info
- Publication number
- JPS61138804A JPS61138804A JP25911984A JP25911984A JPS61138804A JP S61138804 A JPS61138804 A JP S61138804A JP 25911984 A JP25911984 A JP 25911984A JP 25911984 A JP25911984 A JP 25911984A JP S61138804 A JPS61138804 A JP S61138804A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- temperature
- turbine
- cooling chamber
- nozzle box
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/006—Auxiliaries or details not otherwise provided for
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/08—Cooling; Heating; Heat-insulation
- F01D25/12—Cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/24—Casings; Casing parts, e.g. diaphragms, casing fastenings
- F01D25/26—Double casings; Measures against temperature strain in casings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は蒸気タービンの冷却装置に係り、特に、超高
温・高圧蒸気が流入する蒸気タービンにおいてその内部
ケーシングを冷却する蒸気タービンの冷却装置に関する
。
温・高圧蒸気が流入する蒸気タービンにおいてその内部
ケーシングを冷却する蒸気タービンの冷却装置に関する
。
〔発明の技術的背景）
近年、石油価格の高騰や石油資源の枯渇化に伴ない、発
電プラントの効率の向上が嘱望されている。一般に、発
電プラントの効率を向上させるには蒸気タービンの蒸気
条件を向上させること、つまり超高温・高圧蒸気を用い
ることが有効であり、実際には、通常の蒸気プラントに
超々高温・高圧タービン（ＳＰツタ−ン）や超高温・高
圧タービン（ＶＨＰタービン）を設置することにより達
成される。
電プラントの効率の向上が嘱望されている。一般に、発
電プラントの効率を向上させるには蒸気タービンの蒸気
条件を向上させること、つまり超高温・高圧蒸気を用い
ることが有効であり、実際には、通常の蒸気プラントに
超々高温・高圧タービン（ＳＰツタ−ン）や超高温・高
圧タービン（ＶＨＰタービン）を設置することにより達
成される。
第４図はＳＰツタ−ンおよびＶｌ−ＩＰタービンが設置
された蒸気タービンの構成を示すブロック図である。
された蒸気タービンの構成を示すブロック図である。
ボイラ１からの超高温・高圧蒸気は主蒸気管３を経てＳ
Ｐツタ−ン５へ導かれ、このＳＰツタ−ン５で仕事をし
た後、ＶＨＰタービン７へ流入する。ＶＨＰタービン７
への流入蒸気は、ＳＰツタ−ン５で仕事をした分圧力・
温度が低下するが。
Ｐツタ−ン５へ導かれ、このＳＰツタ−ン５で仕事をし
た後、ＶＨＰタービン７へ流入する。ＶＨＰタービン７
への流入蒸気は、ＳＰツタ−ン５で仕事をした分圧力・
温度が低下するが。
このＶＨＰタービン７で仕事をしざらに圧力・温度が低
下する。そのため、ＶＨＰタービン７から流出した蒸気
はボイラ１へ導かれて再熱され、高温化される。この高
温化された蒸気は第一再熱蒸気管９を経て高圧タービン
（ＨＰツタ−ン）１１へ導かれ、このＨＰツタ−ン１１
で仕事をする。
下する。そのため、ＶＨＰタービン７から流出した蒸気
はボイラ１へ導かれて再熱され、高温化される。この高
温化された蒸気は第一再熱蒸気管９を経て高圧タービン
（ＨＰツタ−ン）１１へ導かれ、このＨＰツタ−ン１１
で仕事をする。
ＨＰツタ−ン１１で仕事をした蒸気はざらに再びボイラ
１に導かれて高温化され、第二再熱蒸気管１３を経て中
圧タービン（ＩＰタービン）１５へ導入される。ＩＰツ
タ−ン１５へ導入された蒸気は、このＩＰツタ−ン１５
で仕事をした後低圧ターごン（ＬＰツタ−ン）１７へ導
かれ、さらにこのＬＰツタ−ン１７で仕事をした後、復
水Ｍ１９へ導入される。蒸気は復水器１９内で冷却され
て復水となり、給水ポンプ２１で昇圧されて再びボイラ
１に導かれる。各蒸気タービン５．７．１１．１５．１
７の回転駆動により発電機２２が作動し、電力が供給さ
れる。
１に導かれて高温化され、第二再熱蒸気管１３を経て中
圧タービン（ＩＰタービン）１５へ導入される。ＩＰツ
タ−ン１５へ導入された蒸気は、このＩＰツタ−ン１５
で仕事をした後低圧ターごン（ＬＰツタ−ン）１７へ導
かれ、さらにこのＬＰツタ−ン１７で仕事をした後、復
水Ｍ１９へ導入される。蒸気は復水器１９内で冷却され
て復水となり、給水ポンプ２１で昇圧されて再びボイラ
１に導かれる。各蒸気タービン５．７．１１．１５．１
７の回転駆動により発電機２２が作動し、電力が供給さ
れる。
ＳＰツタ−ン５は第５図のような構造であり、このＳＰ
ツタ−ン５では超高温・高圧蒸気が外部ケーシング２３
および内部ケーシング２５を経てノズルボックス内に導
かれる。ノズルボックス２７内の超高圧・高温蒸気は、
このノズルボックス２７や内部ケーシング２５に設けら
れた静ｒＡ２８から動翼２９に向って流出し、タービン
ロータ３０を回転させる。
ツタ−ン５では超高温・高圧蒸気が外部ケーシング２３
および内部ケーシング２５を経てノズルボックス内に導
かれる。ノズルボックス２７内の超高圧・高温蒸気は、
このノズルボックス２７や内部ケーシング２５に設けら
れた静ｒＡ２８から動翼２９に向って流出し、タービン
ロータ３０を回転させる。
ところで、このようなＳＰツタ−ン５では、超高温・高
圧蒸気が流入するために、タービン内部部材の耐熱耐圧
強度が通常のＨＰツタ−ン１１やＩＰタービン１５以上
に要求される。特に、内部ケーシング２５のノズルボッ
クス２７近傍やノズルボックス２７は超高温・高圧蒸気
の雰囲気にあるので、これらの部材２５．２７等には高
い耐圧・耐熱強度が必要とされる。そこで、これに対処
するために、Ｃｒ、Ｎｉを含みＭｏ、Ｔｉなどの強化元
素を複合添加して形成されたＦｅ基の耐熱超合金やオー
ステナイト系ステンレス鋼が耐熱材料として使用されて
いる。
圧蒸気が流入するために、タービン内部部材の耐熱耐圧
強度が通常のＨＰツタ−ン１１やＩＰタービン１５以上
に要求される。特に、内部ケーシング２５のノズルボッ
クス２７近傍やノズルボックス２７は超高温・高圧蒸気
の雰囲気にあるので、これらの部材２５．２７等には高
い耐圧・耐熱強度が必要とされる。そこで、これに対処
するために、Ｃｒ、Ｎｉを含みＭｏ、Ｔｉなどの強化元
素を複合添加して形成されたＦｅ基の耐熱超合金やオー
ステナイト系ステンレス鋼が耐熱材料として使用されて
いる。
しかしながら、一般に、これらの耐熱材料は高温強度が
強くなればなる程、加工性や溶接性が低下するという欠
点がある。したがって、体積が大きく、形状が複雑な内
部ケーシング２５を上記の耐熱材料で製作することは、
製作コストの上昇を招き、蒸気プラントのコストアップ
を引き起こす恐れがある。また、タービン内部部材の一
部を上記の耐熱材料で製作すると、各材料固有の熱膨張
率の相違から内部部材が相互に接触する恐れがある。し
たがって、蒸気タービンの構造設計ではこの点を考慮し
なければならず、設計が煩雑になる。
強くなればなる程、加工性や溶接性が低下するという欠
点がある。したがって、体積が大きく、形状が複雑な内
部ケーシング２５を上記の耐熱材料で製作することは、
製作コストの上昇を招き、蒸気プラントのコストアップ
を引き起こす恐れがある。また、タービン内部部材の一
部を上記の耐熱材料で製作すると、各材料固有の熱膨張
率の相違から内部部材が相互に接触する恐れがある。し
たがって、蒸気タービンの構造設計ではこの点を考慮し
なければならず、設計が煩雑になる。
この発明は上記事実を考慮してなされたものであり、超
高温・高圧蒸気に対しても、コストの上昇をきたすこと
なく、蒸気タービンの信頼性を確保することができる蒸
気タービン冷却装置を捉供することを目的とする。
高温・高圧蒸気に対しても、コストの上昇をきたすこと
なく、蒸気タービンの信頼性を確保することができる蒸
気タービン冷却装置を捉供することを目的とする。
上記目的を達成するために、この発明に係る蒸気タービ
ンの冷却装置は、超高温・高圧蒸気が流入するノズルボ
ックスと、このノズルボックス近傍の内部ケーシングと
の間に冷却室を形成し、この冷却室内に低温蒸気を導く
ようにしたものであり、内部ケーシングを冷却して、そ
の耐熱強度の低下を防止するものである。
ンの冷却装置は、超高温・高圧蒸気が流入するノズルボ
ックスと、このノズルボックス近傍の内部ケーシングと
の間に冷却室を形成し、この冷却室内に低温蒸気を導く
ようにしたものであり、内部ケーシングを冷却して、そ
の耐熱強度の低下を防止するものである。
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図および第２図はこの発明に係る蒸気タービンの冷
却装置の一実施例を適用した蒸気タービンの説明図であ
る。なお、この実施例において従来例と同様な部分は同
一の符号を付すことにより説明を省略する。
却装置の一実施例を適用した蒸気タービンの説明図であ
る。なお、この実施例において従来例と同様な部分は同
一の符号を付すことにより説明を省略する。
ボイラ１内では最終蒸発器３１、−次加熱器３３および
二次加熱器３５が順次連結される。この二次加熱器３５
には主蒸気管３が接続されて、二次加熱器３５からの超
高温・高圧蒸気が主蒸気管３に導かれる。また、最終蒸
発器３１は給水ポンプ２１と接続され、この給水ポンプ
２１で昇圧された給水を蒸気に変化させる。
二次加熱器３５が順次連結される。この二次加熱器３５
には主蒸気管３が接続されて、二次加熱器３５からの超
高温・高圧蒸気が主蒸気管３に導かれる。また、最終蒸
発器３１は給水ポンプ２１と接続され、この給水ポンプ
２１で昇圧された給水を蒸気に変化させる。
最終蒸発器３１と一次加熱器３３との間には分岐管３７
が接続される。その分岐管３７の端部はＳＰツタ−ン３
８に至り、第２図に示すように、ＳＰツタ−ン３８の外
部および内部ケーシング２３．２５を貫通し、内部ケー
シング２５内に連通ずるバイパス管３９に接続される。
が接続される。その分岐管３７の端部はＳＰツタ−ン３
８に至り、第２図に示すように、ＳＰツタ−ン３８の外
部および内部ケーシング２３．２５を貫通し、内部ケー
シング２５内に連通ずるバイパス管３９に接続される。
したがって、最終蒸発器３１からの低温・高圧蒸気は分
岐管３７およびバイパス管３９を経て内部ケーシング２
５内に流入可能に設けられる。
岐管３７およびバイパス管３９を経て内部ケーシング２
５内に流入可能に設けられる。
この内部ケーシング２５内には、ノズルボックス２７と
内部ケーシング２５との間に断熱板４１が配設されて冷
却室４３が形成され、上記低温・高圧蒸気はこの冷ｍｆ
ｆ４３内に流入される。断熱板４１はノズルボックス２
７の内部ケーシング側外周面を全周にわたって覆うよう
に設けられ、ノズルボックス２７からの熱旧び冷却室４
３内へ伝熱することがないよう、この熱量を遮断する。
内部ケーシング２５との間に断熱板４１が配設されて冷
却室４３が形成され、上記低温・高圧蒸気はこの冷ｍｆ
ｆ４３内に流入される。断熱板４１はノズルボックス２
７の内部ケーシング側外周面を全周にわたって覆うよう
に設けられ、ノズルボックス２７からの熱旧び冷却室４
３内へ伝熱することがないよう、この熱量を遮断する。
また、断熱板４１の軸方向両端部は内部ケーシング２５
の内周面にそれぞれ固着される。その結果、冷却室４３
は内部ケーシング２５内で閉じた空間となり、冷却室４
３内に流入した低温・高圧蒸気がノズルボックス２７に
直接接触することが防止される。さらに、断熱板４１は
、内部ケーシング２５の周方向に適宜設けられた複数の
支社４５より支持される。
の内周面にそれぞれ固着される。その結果、冷却室４３
は内部ケーシング２５内で閉じた空間となり、冷却室４
３内に流入した低温・高圧蒸気がノズルボックス２７に
直接接触することが防止される。さらに、断熱板４１は
、内部ケーシング２５の周方向に適宜設けられた複数の
支社４５より支持される。
一方、冷却室４３はバイパス管３９に連通されるととも
に、排出孔４７にも連通される。この排出孔４７は内部
ケーシング２５を貫通して形成され、その開口部は冷却
室４３の軸方向前方部、および内部ケーシング２５と外
部ケーシング２３との間の空間部４９にそれぞれ設けら
れる。また、バイパス管３９は、冷却室４３の軸方向後
方部に間口される。したがって、バイパス管３９からの
低温・高圧え気は、冷部室４３の軸方向接方から前方に
向って第２図の矢印Ａのように流れ、この間に内部ケー
シング２５と熱交換してこの内部ケーシング２５を冷却
する。
に、排出孔４７にも連通される。この排出孔４７は内部
ケーシング２５を貫通して形成され、その開口部は冷却
室４３の軸方向前方部、および内部ケーシング２５と外
部ケーシング２３との間の空間部４９にそれぞれ設けら
れる。また、バイパス管３９は、冷却室４３の軸方向後
方部に間口される。したがって、バイパス管３９からの
低温・高圧え気は、冷部室４３の軸方向接方から前方に
向って第２図の矢印Ａのように流れ、この間に内部ケー
シング２５と熱交換してこの内部ケーシング２５を冷却
する。
さて、第１図に示すように、最終蒸発器３１からＳＰツ
タ−ン５に至る分岐管３７には、流口調整弁５１が配設
される。この流は調整弁５１は制御装Ｎ５３に電気的に
接続され、この制御装置５３により弁開度が調整されて
、冷却室４３へ流入する低温・高圧蒸気の流ｍが制御さ
れる。
タ−ン５に至る分岐管３７には、流口調整弁５１が配設
される。この流は調整弁５１は制御装Ｎ５３に電気的に
接続され、この制御装置５３により弁開度が調整されて
、冷却室４３へ流入する低温・高圧蒸気の流ｍが制御さ
れる。
また、制御装置５３には、第２図に示すように、内部ケ
ーシング２５の内壁、外壁にそれぞれＪ！！！設された
温度検出器５５．５７からの検出信号Ｓ１゜＄２が入力
される。制御ｌ装置は、これらの検出信号Ｓ１．Ｓ２に
基づき検出時点での内部ケーシング２５の熱応力を算出
し、この熱応力が内部ケーシングの耐熱強度内に維持さ
れるよう、流通調整弁５１を制御して低温・高圧蒸気に
より内部ケーシング２５を冷却させる。
ーシング２５の内壁、外壁にそれぞれＪ！！！設された
温度検出器５５．５７からの検出信号Ｓ１゜＄２が入力
される。制御ｌ装置は、これらの検出信号Ｓ１．Ｓ２に
基づき検出時点での内部ケーシング２５の熱応力を算出
し、この熱応力が内部ケーシングの耐熱強度内に維持さ
れるよう、流通調整弁５１を制御して低温・高圧蒸気に
より内部ケーシング２５を冷却させる。
次に、蒸気タービンの冷却装置について、その作用を説
明する。
明する。
ボイラ１内の最終蒸発器３１からの低温・高圧蒸気は、
分岐管３７を通過する蒸気と、−次加熱器３３および二
次加熱器３５へ向う蒸気とになる。
分岐管３７を通過する蒸気と、−次加熱器３３および二
次加熱器３５へ向う蒸気とになる。
−次加熱器３３等へ向う低温・高圧蒸気はこれらの加熱
器３３．３５で順次加熱され、設定温度まで上昇されて
、超高温・高圧蒸気となる。その後、この超高温・高圧
蒸気は主蒸気管３３を経てＳＰツタ−ン３８のノズルボ
ックス２７へ導かれ、静翼２８から動翼２９へと順次流
出し、タービンロータ３０を回転駆動させる。
器３３．３５で順次加熱され、設定温度まで上昇されて
、超高温・高圧蒸気となる。その後、この超高温・高圧
蒸気は主蒸気管３３を経てＳＰツタ−ン３８のノズルボ
ックス２７へ導かれ、静翼２８から動翼２９へと順次流
出し、タービンロータ３０を回転駆動させる。
一方、このＳＰツタ−ン３８の作動中、内部ケーシング
２５の温度は温度検出器５５．５７により検出され、こ
の検出温度に基づき制御装置５３が流過調整弁５１の弁
開度を決定する。したがって、分岐管３７へ導かれた低
温・高圧蒸気は、バイパス管３つを通り流量調整弁５１
によって流量制御されて、冷ｍｆｆ４３内に流入する。
２５の温度は温度検出器５５．５７により検出され、こ
の検出温度に基づき制御装置５３が流過調整弁５１の弁
開度を決定する。したがって、分岐管３７へ導かれた低
温・高圧蒸気は、バイパス管３つを通り流量調整弁５１
によって流量制御されて、冷ｍｆｆ４３内に流入する。
低温・高圧蒸気は、第２図矢印へのように冷却室４３内
を流動する間に内部ケーシング２５と熱交換し、内部ケ
ーシング２５の熱応力が内部ケーシング２５の耐熱強度
内に維持されるよう、その内部ケーシング２５を冷２Ｊ
］ＴＪる。
を流動する間に内部ケーシング２５と熱交換し、内部ケ
ーシング２５の熱応力が内部ケーシング２５の耐熱強度
内に維持されるよう、その内部ケーシング２５を冷２Ｊ
］ＴＪる。
その結果、内部ケーシング２５の耐熱強度の低下を防止
することができ、内部ケーシング２５の健全性を確保す
ることができる。したがって、高温・高圧蒸気が流入す
るＳＰツタ−ン３８においても、内部ケーシングの材料
変更を伴なうことなく、そのＳＰツタ−ンの信頼性を向
上させることができる。
することができ、内部ケーシング２５の健全性を確保す
ることができる。したがって、高温・高圧蒸気が流入す
るＳＰツタ−ン３８においても、内部ケーシングの材料
変更を伴なうことなく、そのＳＰツタ−ンの信頼性を向
上させることができる。
また、内部ケーシング２５は従来と同様な材料で製作さ
れるので、その加工性および溶接性も良好であり、ざら
にタービン内部部材間の熱膨張の差違を考慮する必要も
ない。そのため、内部ケーシング２５に耐熱材料を使用
することによって生ずるコストアップも、タービン内部
部材に異種材料を使用することによって発生する構造設
計上の困難性もともに回避することができる。
れるので、その加工性および溶接性も良好であり、ざら
にタービン内部部材間の熱膨張の差違を考慮する必要も
ない。そのため、内部ケーシング２５に耐熱材料を使用
することによって生ずるコストアップも、タービン内部
部材に異種材料を使用することによって発生する構造設
計上の困難性もともに回避することができる。
ざらに、冷却室４３は断熱板４１で区画して形成される
ことから、冷却室４３内の低温・高圧蒸気にノズルボッ
クス２７からの熱ωが流入Ｊることがない。したがって
、低温・高圧蒸気の低温状態は維持され、内部ケーシン
グ２５の冷却効率を増大させることができる。
ことから、冷却室４３内の低温・高圧蒸気にノズルボッ
クス２７からの熱ωが流入Ｊることがない。したがって
、低温・高圧蒸気の低温状態は維持され、内部ケーシン
グ２５の冷却効率を増大させることができる。
また、断熱板４１の軸方向両端部が内部ケーシング２５
に固着されていることから、冷却ｖ４３内に流入した低
温・高圧蒸気が断面板４１の内側に廻り込んで直接ノズ
ルボックス２７に接触することがない。それゆえ、ノズ
ルボックス２７の温度変化に伴なう熱応力の増大を防止
することができ、このノズルボックス２７の「全性を維
持することができる。しかも、断熱板４１の内側に廻り
込んだ低温・高圧蒸気が動翼２９に導かれることがない
ので、ＳＰツタ−ンの効率を低下させることもない。
に固着されていることから、冷却ｖ４３内に流入した低
温・高圧蒸気が断面板４１の内側に廻り込んで直接ノズ
ルボックス２７に接触することがない。それゆえ、ノズ
ルボックス２７の温度変化に伴なう熱応力の増大を防止
することができ、このノズルボックス２７の「全性を維
持することができる。しかも、断熱板４１の内側に廻り
込んだ低温・高圧蒸気が動翼２９に導かれることがない
ので、ＳＰツタ−ンの効率を低下させることもない。
さらに、内部ケーシング２５の温度を温度検出器５５．
５７により検出し、これに基づいて制御装置５３が内部
ケーシング冷却用の低温・高圧蒸気団を制御することか
ら、内部ケーシング２５の冷却を極めて効率的に行なう
ことができる。
５７により検出し、これに基づいて制御装置５３が内部
ケーシング冷却用の低温・高圧蒸気団を制御することか
ら、内部ケーシング２５の冷却を極めて効率的に行なう
ことができる。
第３図は、この発明に係る蒸気タービンの冷却装置にお
ける他の実施例を適用したＳＰシタ−ン６０の内部構造
を示す要部断面図である。この他の実施例において、前
記実施例と同様な部分は同一の符号を付すことにより説
明を省略する。
ける他の実施例を適用したＳＰシタ−ン６０の内部構造
を示す要部断面図である。この他の実施例において、前
記実施例と同様な部分は同一の符号を付すことにより説
明を省略する。
この実施例が前記実施例と異なる点は断熱板およびノズ
ルボックスの構造である。つまり、前記実施例では、断
熱板４１の軸方向両端部が内部ケーシング２５に固着さ
れていたが、この実施例では、断熱板６１の軸方向両端
部が内部ケーシング２５に固着されず、この内部ケーシ
ング２５との間に間隙が形成される。この間隙は、内部
ケーシング２５および断熱板６１の熱膨張を考慮し、タ
ービン作動中これら２５．６１が接触しないよう設定さ
れる。
ルボックスの構造である。つまり、前記実施例では、断
熱板４１の軸方向両端部が内部ケーシング２５に固着さ
れていたが、この実施例では、断熱板６１の軸方向両端
部が内部ケーシング２５に固着されず、この内部ケーシ
ング２５との間に間隙が形成される。この間隙は、内部
ケーシング２５および断熱板６１の熱膨張を考慮し、タ
ービン作動中これら２５．６１が接触しないよう設定さ
れる。
また、断熱板６１の軸方向前端部は、排出孔４７の冷却
変則開口部に向って湾曲して形成される。
変則開口部に向って湾曲して形成される。
これにより、低温・高圧蒸気が排出孔４７にスムーズに
案内される。さらに、ノズルボックス６３の軸方向後端
部には突出部６５が一体または一体的に形成される。こ
の突出部６５はノズルボックス２７の全周にわたって設
けられ、かつタービンの軸方向後方に向い、内部ケーシ
ング２５の内壁近傍まで延在される。
案内される。さらに、ノズルボックス６３の軸方向後端
部には突出部６５が一体または一体的に形成される。こ
の突出部６５はノズルボックス２７の全周にわたって設
けられ、かつタービンの軸方向後方に向い、内部ケーシ
ング２５の内壁近傍まで延在される。
ノズルボックス６３に突出部６５を設けたことから、断
熱板６１と内部ケーシング２５との間に間隙があっても
、冷却室４３内の低温・高圧蒸気がノズルボックス６３
の内周部まで流入することがない。したがって、ノズル
ボックス６３の熱応力の増大およびタービン内部効率の
低下を防止することができる。また、断熱板６１と内部
ケーシング２５との間に間隙が設けられたことから、Ｓ
Ｐシタ−ン６０の構造設計に際し、内部ケーシング２．
５と断熱板６１との熱膨張の相違を考慮する必要がなく
、構造設計をより容易化することができる。その他、こ
の実施例においても、前記実施例と同様な効果を得るこ
とができる。
熱板６１と内部ケーシング２５との間に間隙があっても
、冷却室４３内の低温・高圧蒸気がノズルボックス６３
の内周部まで流入することがない。したがって、ノズル
ボックス６３の熱応力の増大およびタービン内部効率の
低下を防止することができる。また、断熱板６１と内部
ケーシング２５との間に間隙が設けられたことから、Ｓ
Ｐシタ−ン６０の構造設計に際し、内部ケーシング２．
５と断熱板６１との熱膨張の相違を考慮する必要がなく
、構造設計をより容易化することができる。その他、こ
の実施例においても、前記実施例と同様な効果を得るこ
とができる。
なお、上記両実施例においては、ＳＰツタ−ン３８．６
０に冷却室を設けるものにつき説明したが、Ｖｌ−ＩＰ
ツタ−ン、ＨＰシタ−ン等に同様な冷却室を設けるもの
であってもよい。
０に冷却室を設けるものにつき説明したが、Ｖｌ−ＩＰ
ツタ−ン、ＨＰシタ−ン等に同様な冷却室を設けるもの
であってもよい。
以上のように、この発明に係る蒸気タービンの冷却装置
によれば、然気タービンのノズルボックスと内部ケーシ
ングとの間に冷却室を形成し、この冷却変向に低温蒸気
を導くようにしたことから、内部ケーシングを低温蒸気
で冷却することができ、内部ケーシングの耐熱強度の低
下を防止して、内部ケーシングを耐熱材料で製作しなく
ともその健全性を確保することができる。その結果、超
ａ温・高圧蒸気に対してもコストの上昇をきたすことな
く、蒸気タービンの信頼性を向上させることができると
いう効果を奏する。
によれば、然気タービンのノズルボックスと内部ケーシ
ングとの間に冷却室を形成し、この冷却変向に低温蒸気
を導くようにしたことから、内部ケーシングを低温蒸気
で冷却することができ、内部ケーシングの耐熱強度の低
下を防止して、内部ケーシングを耐熱材料で製作しなく
ともその健全性を確保することができる。その結果、超
ａ温・高圧蒸気に対してもコストの上昇をきたすことな
く、蒸気タービンの信頼性を向上させることができると
いう効果を奏する。
第１図はこの発明に係る蒸気タービンの冷却装置の一実
施例を適用した蒸気タービンのブロック図、第２図はそ
の実施例におけるＳＰツタ−ンの内部構造を示す要部断
面図、第３図はこの発明に係る蒸気タービンの冷却装置
における他の実施例を適用したＳＰツタ−ンの内部構造
を示す要部断面図、第４図は従来の蒸気タービンのブロ
ック図、第５図は従来のＳＰツタ−ンの内部構造を示す
要部断面図である。 １・・・ボイラ、２５・・・内部ケーシング、２７・・
・ノズルボックス、３１・・・最終蒸発器、３７・・・
分岐管、４１・・・断熱板、４３・・・冷却室、５１・
・・流ｆｆｌ調整弁、５３・・・ｔｉｌｌｌｌ装置。
施例を適用した蒸気タービンのブロック図、第２図はそ
の実施例におけるＳＰツタ−ンの内部構造を示す要部断
面図、第３図はこの発明に係る蒸気タービンの冷却装置
における他の実施例を適用したＳＰツタ−ンの内部構造
を示す要部断面図、第４図は従来の蒸気タービンのブロ
ック図、第５図は従来のＳＰツタ−ンの内部構造を示す
要部断面図である。 １・・・ボイラ、２５・・・内部ケーシング、２７・・
・ノズルボックス、３１・・・最終蒸発器、３７・・・
分岐管、４１・・・断熱板、４３・・・冷却室、５１・
・・流ｆｆｌ調整弁、５３・・・ｔｉｌｌｌｌ装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、超高温・高圧蒸気が流入するノズルボックスと、こ
のノズルボックス近傍の内部ケーシングとの間に冷却室
を形成し、この冷却室内に低温蒸気を導くようにしたこ
とを特徴とする蒸気タービンの冷却装置。 ２、冷却室は、ノズルボックスと内部ケーシングとの間
に断熱板を介在させ、この断熱板と内部ケーシングとに
囲まれて形成される特許請求の範囲第１項記載の蒸気タ
ービンの冷却装置。 ３、低温蒸気はボイラの最終蒸気発生器から導かれる特
許請求の範囲第１項または第２項記載の蒸気タービンの
冷却装置。 ４、低温蒸気の流入経路には制御装置により制御される
流量調整弁が配設され、上記制御装置が内部ケーシング
の温度に応じて上記流量調整弁の弁開度を制御して、低
温蒸気の流量を調整する特許請求の範囲第１項ないし第
３項記載の蒸気タービンの冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25911984A JPS61138804A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 蒸気タ−ビンの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25911984A JPS61138804A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 蒸気タ−ビンの冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61138804A true JPS61138804A (ja) | 1986-06-26 |
Family
ID=17329576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25911984A Pending JPS61138804A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 蒸気タ−ビンの冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61138804A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005538284A (ja) * | 2002-07-01 | 2005-12-15 | アルストム テクノロジー リミテッド | 蒸気タービン |
| JP2006144720A (ja) * | 2004-11-22 | 2006-06-08 | Jungman Yoon | 蒸気タービン |
| EP1479873A3 (en) * | 2003-05-20 | 2007-09-12 | Toshiba Carrier Corporation | Steam turbine |
| JP2008075645A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-04-03 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| EP2028345A3 (en) * | 2007-08-22 | 2010-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| EP2028346A3 (en) * | 2007-08-22 | 2010-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| EP3054111A1 (en) * | 2009-02-25 | 2016-08-10 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating equipment |
| DE102016203731A1 (de) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine |
| JP2020097893A (ja) * | 2018-12-17 | 2020-06-25 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | タービン車室の製造方法 |
-
1984
- 1984-12-10 JP JP25911984A patent/JPS61138804A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138916A (ja) * | 2002-07-01 | 2010-06-24 | Alstom Technology Ltd | 蒸気タービン |
| JP2005538284A (ja) * | 2002-07-01 | 2005-12-15 | アルストム テクノロジー リミテッド | 蒸気タービン |
| EP1479873A3 (en) * | 2003-05-20 | 2007-09-12 | Toshiba Carrier Corporation | Steam turbine |
| JP2006144720A (ja) * | 2004-11-22 | 2006-06-08 | Jungman Yoon | 蒸気タービン |
| JP2008075645A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-04-03 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| EP2028346A3 (en) * | 2007-08-22 | 2010-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| EP2028345A3 (en) * | 2007-08-22 | 2010-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| US8142146B2 (en) | 2007-08-22 | 2012-03-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| US8152448B2 (en) | 2007-08-22 | 2012-04-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine having a nozzle box arranged at an upstream side of a steam passage that divides a space between a rotor and a casing into spaces that are sealed from each other |
| EP3054111A1 (en) * | 2009-02-25 | 2016-08-10 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating equipment |
| US9759091B2 (en) | 2009-02-25 | 2017-09-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating facility |
| DE102016203731A1 (de) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine |
| JP2020097893A (ja) * | 2018-12-17 | 2020-06-25 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | タービン車室の製造方法 |
| US11319879B2 (en) | 2018-12-17 | 2022-05-03 | Toshiba Energy Systems & Solutions Corporation | Manufacturing method of turbine casing |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4012191A (en) | System for recovering heat from the exhaust gases of a heat generator | |
| US4291754A (en) | Thermal management of heat exchanger structure | |
| CN100582440C (zh) | 蒸汽轮机的可变压力控制冷却方案和推力控制装置 | |
| US6263662B1 (en) | Combined cycle power generation plant and cooling steam supply method thereof | |
| US20050034445A1 (en) | Method and apparatus for combined cycle power plant operation | |
| EP3354865B1 (en) | Steam turbine preheating system with a steam generator | |
| US4498301A (en) | Cooling device of steam turbine | |
| CA2269731C (en) | Combined cycle plant | |
| US5329970A (en) | Diverter valves | |
| US6832470B2 (en) | Recuperator configuration | |
| GB2103718A (en) | Gas turbine plant | |
| JPS61138804A (ja) | 蒸気タ−ビンの冷却装置 | |
| US6223520B1 (en) | Gas turbine combined plant, method of operating the same, and steam-cooling system for gas turbine hot section | |
| US6851265B2 (en) | Steam cooling control for a combined cycle power plant | |
| US5658024A (en) | Expansion joint with a sloped cavity and improved fabric clamping | |
| JPS60247001A (ja) | 蒸気タ−ビンケ−シングの熱応力制御装置 | |
| EP1666699B1 (en) | Combined cycle power plant with gas and steam turbo groups | |
| US6062814A (en) | Transition element between components of a flue-gas duct of a gas turbine | |
| US2978223A (en) | Turbine apparatus | |
| JPS60195304A (ja) | 蒸気タ−ビンケ−シングの熱応力制御装置 | |
| JPS614804A (ja) | 蒸気タ−ビン | |
| US4936002A (en) | Method of modifying integral steam chest steam turbines | |
| JPS59134307A (ja) | 蒸気タ−ビンプラント | |
| JPS60195305A (ja) | 蒸気タ−ビンの車室構造 | |
| Anderson et al. | Steam turbine bypass systems |