JP2000274208A - 蒸気タービン発電設備 - Google Patents
蒸気タービン発電設備Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 蒸気条件が６５０℃級以上の蒸気タービンを
有する蒸気タービン発電設備において、Ｎｉ基合金、オ
ーステナイト系材料を使用した蒸気タービンの運用制限
を極力抑制し、材料コストアップを出来る限り抑え、ま
た蒸気タービンの製造上有利となるようなシステムを具
備した蒸気タービン発電設備を得ること。 【解決手段】 オーステナイト系超合金鋼製のタービン
２のロータと、フェライト系合金鋼製のタービン３のロ
ータとを有し、その互いに異なった材質を有する２つの
ロータを同一外部車室内で互いに連結した。
有する蒸気タービン発電設備において、Ｎｉ基合金、オ
ーステナイト系材料を使用した蒸気タービンの運用制限
を極力抑制し、材料コストアップを出来る限り抑え、ま
た蒸気タービンの製造上有利となるようなシステムを具
備した蒸気タービン発電設備を得ること。 【解決手段】 オーステナイト系超合金鋼製のタービン
２のロータと、フェライト系合金鋼製のタービン３のロ
ータとを有し、その互いに異なった材質を有する２つの
ロータを同一外部車室内で互いに連結した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気条件が６５０
℃以上の蒸気タービンを有する蒸気タービン発電設備に
関する。
℃以上の蒸気タービンを有する蒸気タービン発電設備に
関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電プラントの蒸気条件の高温・高
圧化は、その効率向上に寄与する非常に重要かつ基本的
な要因であるが、１９６０年代後半に２４．１ＭＰａ、
５３８／５６６℃の一段再熱の蒸気条件がわが国の事業
用火力タービンの標準的なものとして確立されてから
は、最近に至るまで画期的な進展はみられなかった。し
かし、オイルショック以来、省エネルギー化が強力に推
進され、その後の地球温暖化問題に対する急速な関心の
高まりから火力発電プラントの高効率化が押し進められ
ている。
圧化は、その効率向上に寄与する非常に重要かつ基本的
な要因であるが、１９６０年代後半に２４．１ＭＰａ、
５３８／５６６℃の一段再熱の蒸気条件がわが国の事業
用火力タービンの標準的なものとして確立されてから
は、最近に至るまで画期的な進展はみられなかった。し
かし、オイルショック以来、省エネルギー化が強力に推
進され、その後の地球温暖化問題に対する急速な関心の
高まりから火力発電プラントの高効率化が押し進められ
ている。
【０００３】発電効率を上げるためには蒸気タービンの
蒸気温度を上げるのが最も有効な手段であるが、従来の
蒸気タービン設備の蒸気条件が６００℃級以下の蒸気温
度であることから、蒸気タービンのロータ、翼等の主要
部材にはフェライト系耐熱鋼が用いられている。すなわ
ち、従来の高効率タービン用材料としては、例えば特公
昭６０−３１８９８号公報、特公昭６０−５４３８５号
公報、或は特開平２−１４９６４９号公報にみられるよ
うな高強度耐熱鋼が知られており、特にこれらの材料と
して高温強度のより優れた耐熱鋼としては、特開平８−
３６９７号公報や特開平７−３４２０２号公報にみられ
るような高強度耐熱鋼が知られている。
蒸気温度を上げるのが最も有効な手段であるが、従来の
蒸気タービン設備の蒸気条件が６００℃級以下の蒸気温
度であることから、蒸気タービンのロータ、翼等の主要
部材にはフェライト系耐熱鋼が用いられている。すなわ
ち、従来の高効率タービン用材料としては、例えば特公
昭６０−３１８９８号公報、特公昭６０−５４３８５号
公報、或は特開平２−１４９６４９号公報にみられるよ
うな高強度耐熱鋼が知られており、特にこれらの材料と
して高温強度のより優れた耐熱鋼としては、特開平８−
３６９７号公報や特開平７−３４２０２号公報にみられ
るような高強度耐熱鋼が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、蒸気タービ
ン設備の蒸気条件が６５０℃級以上の蒸気温度になった
場合には、蒸気タービンのノズル、翼、ロータ等の主要
部材には、フェライト系材料では強度的に厳しくなるこ
とから、Ｎｉ基合金やオーステナイト系材料等が用いら
れる。
ン設備の蒸気条件が６５０℃級以上の蒸気温度になった
場合には、蒸気タービンのノズル、翼、ロータ等の主要
部材には、フェライト系材料では強度的に厳しくなるこ
とから、Ｎｉ基合金やオーステナイト系材料等が用いら
れる。
【０００５】しかしながら、これらＮｉ基合金、オース
テナイト系材料は、低熱伝導・高線膨張係数の特性を有
するため、フェライト系の材料と比較して大きな熱応力
が発生し易く、蒸気タービンの起動を含む運用上の制約
が生じるという問題がある。また、Ｎｉ基合金やオース
テナイト系材料は、フェライト系の材料と比較して一般
的にコスト的に高い傾向があり、さらに大型鋼塊の製造
に限界があるという問題がある。
テナイト系材料は、低熱伝導・高線膨張係数の特性を有
するため、フェライト系の材料と比較して大きな熱応力
が発生し易く、蒸気タービンの起動を含む運用上の制約
が生じるという問題がある。また、Ｎｉ基合金やオース
テナイト系材料は、フェライト系の材料と比較して一般
的にコスト的に高い傾向があり、さらに大型鋼塊の製造
に限界があるという問題がある。
【０００６】本発明はこのような点に鑑み、蒸気条件が
６５０℃級以上の蒸気タービンを有する蒸気タービン発
電設備において、Ｎｉ基合金、オーステナイト系材料を
使用した蒸気タービンの運用制限を極力抑制し、材料コ
ストアップをできる限り抑え、また蒸気タービンの製造
上有利となるようなシステムを具備した蒸気タービン発
電設備を得ることを目的とする。
６５０℃級以上の蒸気タービンを有する蒸気タービン発
電設備において、Ｎｉ基合金、オーステナイト系材料を
使用した蒸気タービンの運用制限を極力抑制し、材料コ
ストアップをできる限り抑え、また蒸気タービンの製造
上有利となるようなシステムを具備した蒸気タービン発
電設備を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、オーステ
ナイト系超合金鋼製のタービンロータとフェライト系合
金鋼製のタービンロータとを有し、その互いに異なった
材質を有する２つのロータを同一外部車室内で互いに連
結したことを特徴とする。
ナイト系超合金鋼製のタービンロータとフェライト系合
金鋼製のタービンロータとを有し、その互いに異なった
材質を有する２つのロータを同一外部車室内で互いに連
結したことを特徴とする。
【０００８】また、第２の発明は、第１の発明におい
て、ボイラ加熱器、ボイラ第１段再熱器で発生する６５
０℃以上の蒸気が流入するオーステナイト系超合金鋼製
の超々高圧高温タービンロータおよび超高圧タービンロ
ータを、ボイラ第２段再熱器で発生する６５０℃以下の
蒸気が流入するフェライト系合金鋼製のタービンロータ
と連結したことを特徴とする。
て、ボイラ加熱器、ボイラ第１段再熱器で発生する６５
０℃以上の蒸気が流入するオーステナイト系超合金鋼製
の超々高圧高温タービンロータおよび超高圧タービンロ
ータを、ボイラ第２段再熱器で発生する６５０℃以下の
蒸気が流入するフェライト系合金鋼製のタービンロータ
と連結したことを特徴とする。
【０００９】第３の発明は、第１の発明において、ボイ
ラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入するオー
ステナイト系超合金鋼製の超高圧タービンを、ボイラ第
１段再熱器で発生する６５０℃以下の蒸気が流入するフ
ェライト系合金鋼製のタービンロータと連結したことを
特徴とする。
ラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入するオー
ステナイト系超合金鋼製の超高圧タービンを、ボイラ第
１段再熱器で発生する６５０℃以下の蒸気が流入するフ
ェライト系合金鋼製のタービンロータと連結したことを
特徴とする。
【００１０】さらに、第４の発明は、タービン入口蒸気
温度が６５０℃以上で、互いに同じ材質を有するオース
テナイト系超合金鋼製の２つのタービンロータを同一外
部車室内で互いに連結したことを特徴とする。
温度が６５０℃以上で、互いに同じ材質を有するオース
テナイト系超合金鋼製の２つのタービンロータを同一外
部車室内で互いに連結したことを特徴とする。
【００１１】第５の発明は、第４の発明において、ボイ
ラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入するオー
ステナイト系超合金鋼製の超々高圧高温タービンロータ
と、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃以上の蒸気
が流入するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧タービ
ンロータとを互いに連結したことを特徴とする。
ラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入するオー
ステナイト系超合金鋼製の超々高圧高温タービンロータ
と、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃以上の蒸気
が流入するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧タービ
ンロータとを互いに連結したことを特徴とする。
【００１２】また、第６の発明は、第４の発明におい
て、ボイラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入
するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧タービンロー
タと、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃以上の蒸
気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の高圧タービ
ンロータとを連結したことを特徴とする。
て、ボイラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸気が流入
するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧タービンロー
タと、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃以上の蒸
気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の高圧タービ
ンロータとを連結したことを特徴とする。
【００１３】第７の発明は、タービン入口蒸気温度が６
５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気タービ
ン発電設備において、超々高圧高温タービンロータを、
それより低圧側の蒸気タービンロータと減速装置を介し
て連結したことを特徴とする。
５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気タービ
ン発電設備において、超々高圧高温タービンロータを、
それより低圧側の蒸気タービンロータと減速装置を介し
て連結したことを特徴とする。
【００１４】また、第８の発明は、タービン入口蒸気温
度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気
タービン発電設備において、超々高圧高温タービンの段
落数を４〜６段、排気温度を６００℃以上、回転数を低
圧側の蒸気タービンの１．０〜１．５倍としたことを特
徴とする。
度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気
タービン発電設備において、超々高圧高温タービンの段
落数を４〜６段、排気温度を６００℃以上、回転数を低
圧側の蒸気タービンの１．０〜１．５倍としたことを特
徴とする。
【００１５】さらに、第９の発明は、タービン入口蒸気
温度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸
気タービン発電設備において、上記超々高圧高温タービ
ンの初段にカーチス段落を採用したことを特徴とする。
温度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸
気タービン発電設備において、上記超々高圧高温タービ
ンの初段にカーチス段落を採用したことを特徴とする。
【００１６】第１０の発明は、タービン入口蒸気温度が
６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気ター
ビン発電設備において、上記超々高圧高温タービンのグ
ランドパッキン及びノズルラビリンスパッキンにブラシ
シールパッキンを採用したことを特徴とする。
６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸気ター
ビン発電設備において、上記超々高圧高温タービンのグ
ランドパッキン及びノズルラビリンスパッキンにブラシ
シールパッキンを採用したことを特徴とする。
【００１７】また、第１１の発明は、タービン入口蒸気
温度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸
気タービン発電設備において、上記超々高圧高温タービ
ンに接続された低温再熱管から、復水器に接続するター
ビンバイパス管を分岐導出したことを特徴とする。
温度が６５０℃以上の超々高圧高温タービンを有する蒸
気タービン発電設備において、上記超々高圧高温タービ
ンに接続された低温再熱管から、復水器に接続するター
ビンバイパス管を分岐導出したことを特徴とする。
【００１８】第１２の発明は、第１または第４の発明に
おいて、同一外部車室内で２つの独立したタービンロー
タを互いに接続する連結装置の外周に冷却流体を供給す
るようにしたことを特徴とする。
おいて、同一外部車室内で２つの独立したタービンロー
タを互いに接続する連結装置の外周に冷却流体を供給す
るようにしたことを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態について説明する。図１は本発明の蒸気タ
ービン発電設備の第１の実施の形態を示すシステム構成
図であって、超々高圧高温タービン１、超高圧タービン
２、高圧タービン３、中圧タービン４、第１の低圧ター
ビン５、第２の低圧タービン６及び発電機７が一軸に連
結されている。
の実施の形態について説明する。図１は本発明の蒸気タ
ービン発電設備の第１の実施の形態を示すシステム構成
図であって、超々高圧高温タービン１、超高圧タービン
２、高圧タービン３、中圧タービン４、第１の低圧ター
ビン５、第２の低圧タービン６及び発電機７が一軸に連
結されている。
【００２０】しかして、ボイラ加熱器８で発生された６
５０℃以上の高温高圧の蒸気が超々高圧高温タービン１
に導入され、そこで仕事をした後、第１段再熱器９で６
５０℃以上に再熱され、この再熱蒸気が超高圧タービン
２に導入される。上記超高圧タービン２に導入され仕事
を行った蒸気は高圧タービン３に導入されそこで仕事を
行い、この高圧タービン３で仕事を行った蒸気は第２段
再熱器１０で再び加熱され、６５０℃以下の所定温度の
蒸気となり、中圧タービン４、第１及び第２の低圧ター
ビン５，６に順次導入され仕事を行い、発電機７を駆動
する。
５０℃以上の高温高圧の蒸気が超々高圧高温タービン１
に導入され、そこで仕事をした後、第１段再熱器９で６
５０℃以上に再熱され、この再熱蒸気が超高圧タービン
２に導入される。上記超高圧タービン２に導入され仕事
を行った蒸気は高圧タービン３に導入されそこで仕事を
行い、この高圧タービン３で仕事を行った蒸気は第２段
再熱器１０で再び加熱され、６５０℃以下の所定温度の
蒸気となり、中圧タービン４、第１及び第２の低圧ター
ビン５，６に順次導入され仕事を行い、発電機７を駆動
する。
【００２１】このように、図１に示す第１の実施の形態
においては、各タービンが一軸上に連結され、第１段再
熱器９及び第２段再熱器１０で再熱されるように構成さ
れ、タンデムコンパウンド型２段再熱蒸気タービンシス
テムとしてある。
においては、各タービンが一軸上に連結され、第１段再
熱器９及び第２段再熱器１０で再熱されるように構成さ
れ、タンデムコンパウンド型２段再熱蒸気タービンシス
テムとしてある。
【００２２】ところで、超々高圧高温タービン１及び超
高圧タービン２には前述のように６５０℃以上の蒸気が
導入されることから、超々高圧高温タービン１及び超高
圧タービンでは高温強度を維持するため、ロータの材料
としてオーステナイト系超合金鋼が採用され、高圧ター
ビン３以降の各タービン３，４，５，６においては、６
５０℃以下の蒸気が導入されることから、それらのロー
タはフェライト系合金鋼ロータで構成されている。
高圧タービン２には前述のように６５０℃以上の蒸気が
導入されることから、超々高圧高温タービン１及び超高
圧タービンでは高温強度を維持するため、ロータの材料
としてオーステナイト系超合金鋼が採用され、高圧ター
ビン３以降の各タービン３，４，５，６においては、６
５０℃以下の蒸気が導入されることから、それらのロー
タはフェライト系合金鋼ロータで構成されている。
【００２３】また、超々高圧高温タービン１、超高圧タ
ービン２及び高圧タービン３はそれぞれ１個のロータで
構成されており、特に超高圧タービン２と高圧タービン
３は同一の外部車室内に組み込まれており、オーステナ
イト系ロータからなる超高圧タービン２とフェライト系
ロータからなる高圧タービン３の異種材のロータ同志が
ロータ連結装置１１でボルト締めによって接続されてい
る。
ービン２及び高圧タービン３はそれぞれ１個のロータで
構成されており、特に超高圧タービン２と高圧タービン
３は同一の外部車室内に組み込まれており、オーステナ
イト系ロータからなる超高圧タービン２とフェライト系
ロータからなる高圧タービン３の異種材のロータ同志が
ロータ連結装置１１でボルト締めによって接続されてい
る。
【００２４】通常、超高圧タービン２と高圧タービン３
が同一の外部車室内に組込まれている場合、超高圧ター
ビンと高圧タービンのロータが一体で構成されオーステ
ナイト系ロータ材を採用するが、ロータ全長が長くなる
ため、鍛造や熱処理に問題が生じ、満足した高強度ロー
タの製造が困難になることがある。
が同一の外部車室内に組込まれている場合、超高圧ター
ビンと高圧タービンのロータが一体で構成されオーステ
ナイト系ロータ材を採用するが、ロータ全長が長くなる
ため、鍛造や熱処理に問題が生じ、満足した高強度ロー
タの製造が困難になることがある。
【００２５】これに対し、本実施の形態においては、前
述のように高温部の超高圧タービン２のみを１本の独立
した高強度オーステナイト系ロータによって構成したの
で、ロータ１本当たりの長さを短くすることができ、材
料コストアップをできる限り抑えることができ、また蒸
気タービンの製造を有利とすることができる。
述のように高温部の超高圧タービン２のみを１本の独立
した高強度オーステナイト系ロータによって構成したの
で、ロータ１本当たりの長さを短くすることができ、材
料コストアップをできる限り抑えることができ、また蒸
気タービンの製造を有利とすることができる。
【００２６】図２は、上記図１に示す蒸気タービン設備
がタンデムコンパウンド型２段再熱蒸気タービンシステ
ムを採用したのに対して、クロスコンパウンド型２段再
熱蒸気タービンシステムとしたものである。すなわち、
第１及び第２の低圧タービン５，６の軸が超々高圧高温
タービン１等の軸と別に構成され、超々高圧高温タービ
ン１等の軸によって第１の発電機７ａが駆動され、第１
及び第２の低圧タービン５，６の軸によって第２の発電
機７ｂが駆動されるようにしてある。その他の点は、図
１に示す設備と同一であり、同様な作用効果を奏する。
がタンデムコンパウンド型２段再熱蒸気タービンシステ
ムを採用したのに対して、クロスコンパウンド型２段再
熱蒸気タービンシステムとしたものである。すなわち、
第１及び第２の低圧タービン５，６の軸が超々高圧高温
タービン１等の軸と別に構成され、超々高圧高温タービ
ン１等の軸によって第１の発電機７ａが駆動され、第１
及び第２の低圧タービン５，６の軸によって第２の発電
機７ｂが駆動されるようにしてある。その他の点は、図
１に示す設備と同一であり、同様な作用効果を奏する。
【００２７】図３は本発明の第２の実施の形態を示すシ
ステム構成図であり、超高圧タービン２、高圧タービン
３、中圧タービン４、第１の低圧タービン５及び第２の
低圧タービン６、並びに発電機７によって構成されてお
り、それらが一軸に連結されている。
ステム構成図であり、超高圧タービン２、高圧タービン
３、中圧タービン４、第１の低圧タービン５及び第２の
低圧タービン６、並びに発電機７によって構成されてお
り、それらが一軸に連結されている。
【００２８】しかして、ボイラ加熱器８で発生された６
５０℃以上の高温高圧の蒸気が超高圧タービン２に導入
され仕事をした後、高圧タービン３を通り、ボイラ第１
段再熱器９で６５０℃以下の所定温度に再熱され、中圧
タービン４、第１及び第２の低圧タービン５，６に順次
導入され仕事を行い、発電機７を駆動する。
５０℃以上の高温高圧の蒸気が超高圧タービン２に導入
され仕事をした後、高圧タービン３を通り、ボイラ第１
段再熱器９で６５０℃以下の所定温度に再熱され、中圧
タービン４、第１及び第２の低圧タービン５，６に順次
導入され仕事を行い、発電機７を駆動する。
【００２９】このように、第２の実施の形態において
は、各タービンが一軸上に連結され、第１段再熱器９で
再熱させるよう構成され、タンデムコンパウンド型１段
再熱蒸気タービンシステムとしてある。
は、各タービンが一軸上に連結され、第１段再熱器９で
再熱させるよう構成され、タンデムコンパウンド型１段
再熱蒸気タービンシステムとしてある。
【００３０】さらに、超高圧タービン２には、ボイラ加
熱器７で発生する６５０℃以上の高温蒸気が導入される
ため、そのロータはオーステナイト系超合金鋼ロータに
より構成され、一方高圧タービン３以降の各タービン
３，４，５，６には６５０℃以下の蒸気が導入されるこ
とから、それらのロータはフェライト系合金鋼ロータで
構成されている。そして、この場合も、超高圧タービン
２と高圧タービン３は同一の外部車室内に組み込まれ、
互いに種類の異なるロータ同志がロータ連結装置でボル
ト締めにより接続されている。
熱器７で発生する６５０℃以上の高温蒸気が導入される
ため、そのロータはオーステナイト系超合金鋼ロータに
より構成され、一方高圧タービン３以降の各タービン
３，４，５，６には６５０℃以下の蒸気が導入されるこ
とから、それらのロータはフェライト系合金鋼ロータで
構成されている。そして、この場合も、超高圧タービン
２と高圧タービン３は同一の外部車室内に組み込まれ、
互いに種類の異なるロータ同志がロータ連結装置でボル
ト締めにより接続されている。
【００３１】また、図４は図３の変形例であり、低圧タ
ービン５，６の軸を超高圧タービン２等の軸と別軸とし
た２軸とし、各軸によって発電機７ａ，７ｂがそれぞれ
駆動される、クロスコンパウンド型１段再熱蒸気タービ
ンシステムとしてある。
ービン５，６の軸を超高圧タービン２等の軸と別軸とし
た２軸とし、各軸によって発電機７ａ，７ｂがそれぞれ
駆動される、クロスコンパウンド型１段再熱蒸気タービ
ンシステムとしてある。
【００３２】したがって、図３及び図４に示すものにお
いても、図１及び図２に示すものと同様に高強度オース
テナイト系ロータのロータ１本当たりの長さを短くする
ことができ、材料コストアップをできる限り抑えること
ができるとともに、蒸気タービンの製造を有利とするこ
とができる。
いても、図１及び図２に示すものと同様に高強度オース
テナイト系ロータのロータ１本当たりの長さを短くする
ことができ、材料コストアップをできる限り抑えること
ができるとともに、蒸気タービンの製造を有利とするこ
とができる。
【００３３】図５は、図１に示す設備の他の変形を示す
第３の実施の形態を示す図であり、超々高圧高温タービ
ン１と超高圧タービン２が同一外部車室内に組み込ま
れ、オーステナイト系からなる同種材のロータ同志がロ
ータ連結装置１１でボルト締めによって接続されてい
る。また、高圧タービン３と中圧タービン４は一本のロ
ータによって構成されている。そして、その他の点は図
１に示すものと同一であり、タンデムコンパウンド型２
段再熱蒸気タービンシステムとしてある。
第３の実施の形態を示す図であり、超々高圧高温タービ
ン１と超高圧タービン２が同一外部車室内に組み込ま
れ、オーステナイト系からなる同種材のロータ同志がロ
ータ連結装置１１でボルト締めによって接続されてい
る。また、高圧タービン３と中圧タービン４は一本のロ
ータによって構成されている。そして、その他の点は図
１に示すものと同一であり、タンデムコンパウンド型２
段再熱蒸気タービンシステムとしてある。
【００３４】また、図６は図５に示す設備の発電機を２
軸としたものであって、超々高圧高温タービン１、超高
圧タービン２、高圧タービン３及び中圧タービン４によ
って第１の発電機７ａを駆動し、第１及び第２の低圧タ
ービン５，６によって第２の発電機７ｂを駆動するよう
にしてあり、クロスコンパウンド型２段再熱蒸気タービ
ンシステムとして構成されている。
軸としたものであって、超々高圧高温タービン１、超高
圧タービン２、高圧タービン３及び中圧タービン４によ
って第１の発電機７ａを駆動し、第１及び第２の低圧タ
ービン５，６によって第２の発電機７ｂを駆動するよう
にしてあり、クロスコンパウンド型２段再熱蒸気タービ
ンシステムとして構成されている。
【００３５】しかして、これらの場合も、超々高圧高温
タービン１及び超高圧タービン２のオーステナイト系超
合金鋼ロータの１本当りの長さを短くすることができ、
第１の実施の形態と同様な効果を奏する。
タービン１及び超高圧タービン２のオーステナイト系超
合金鋼ロータの１本当りの長さを短くすることができ、
第１の実施の形態と同様な効果を奏する。
【００３６】図７は図３に示す設備の他の変形を示す第
４の実施の形態を示す図であり、超高圧タービン２で仕
事を行った蒸気がボイラ第１段再熱器９で６５０℃以上
の温度に再熱され、高圧タービン３に導入され、そこで
仕事を行った蒸気が中圧タービン４及び第１，第２低圧
タービン５，６に順次導入される。そして、この場合高
圧タービン３も、蒸気タービンの高温強度を維持するた
め、そのロータがオーステナイト系超合金鋼ロータによ
り形成されている。その他の点は図３に示すものと同一
であり、タンデムコンパウンド型１段再熱蒸気タービン
システムとして構成されている。
４の実施の形態を示す図であり、超高圧タービン２で仕
事を行った蒸気がボイラ第１段再熱器９で６５０℃以上
の温度に再熱され、高圧タービン３に導入され、そこで
仕事を行った蒸気が中圧タービン４及び第１，第２低圧
タービン５，６に順次導入される。そして、この場合高
圧タービン３も、蒸気タービンの高温強度を維持するた
め、そのロータがオーステナイト系超合金鋼ロータによ
り形成されている。その他の点は図３に示すものと同一
であり、タンデムコンパウンド型１段再熱蒸気タービン
システムとして構成されている。
【００３７】また、図８は図７に示す設備の発電機を２
軸としたものであって、超高圧タービン２、高圧タービ
ン３、及び中圧タービン４によって第１の発電機７ａを
駆動し、第１及び第２の低圧タービン５，６によって第
２の発電機７ｂを駆動するようにしてあり、クロスコン
パウンド型１段再熱蒸気タービンシステムとして構成さ
れている。しかして、これらのものも、図１等に示すも
のと同様な効果を奏する。
軸としたものであって、超高圧タービン２、高圧タービ
ン３、及び中圧タービン４によって第１の発電機７ａを
駆動し、第１及び第２の低圧タービン５，６によって第
２の発電機７ｂを駆動するようにしてあり、クロスコン
パウンド型１段再熱蒸気タービンシステムとして構成さ
れている。しかして、これらのものも、図１等に示すも
のと同様な効果を奏する。
【００３８】図９は、本発明の第５の実施の形態を示す
図であり、超々高圧高温タービン１、超高圧タービン２
及び高圧タービン３等によって構成されており、６５０
℃以上の高温蒸気が導入される超々高圧高温タービン１
のロータが、超高圧タービン２及び高圧タービン３と別
軸に設置され減速装置１２を介して超高圧タービン２の
ロータと互いに接続されている。
図であり、超々高圧高温タービン１、超高圧タービン２
及び高圧タービン３等によって構成されており、６５０
℃以上の高温蒸気が導入される超々高圧高温タービン１
のロータが、超高圧タービン２及び高圧タービン３と別
軸に設置され減速装置１２を介して超高圧タービン２の
ロータと互いに接続されている。
【００３９】ところで、超々高圧高温タービン１には前
述のように６５０℃以上の高温蒸気が導入されるため、
そのロータがオーステナイト系超合金鋼ロータによって
形成されている。しかし、オーステナイト系の材料は、
材料コストが高く加工性も悪く、また熱伝導が低く、高
い線膨張率の材料であるのでタービン起動停止時には過
大な熱応力が発生し易い。
述のように６５０℃以上の高温蒸気が導入されるため、
そのロータがオーステナイト系超合金鋼ロータによって
形成されている。しかし、オーステナイト系の材料は、
材料コストが高く加工性も悪く、また熱伝導が低く、高
い線膨張率の材料であるのでタービン起動停止時には過
大な熱応力が発生し易い。
【００４０】そこで、本実施の形態においては、上述の
ように、超々高圧高温タービン１を減速装置１２を介し
て超高圧タービン２に接続しているので、超々高圧高温
タービン１を高速化することができ、段落熱落差を大き
くし、羽根、ロータに触れる蒸気の雰囲気温度を下げる
とともに、タービン主要部品である車室、ロータ、ノズ
ル、羽根を小型化することが可能となり、オーステナイ
ト系材料の使用量を減らし、安価なタービンの製造が可
能となる。さらに、起動時の熱応力を低減できるので運
転性が向上する。
ように、超々高圧高温タービン１を減速装置１２を介し
て超高圧タービン２に接続しているので、超々高圧高温
タービン１を高速化することができ、段落熱落差を大き
くし、羽根、ロータに触れる蒸気の雰囲気温度を下げる
とともに、タービン主要部品である車室、ロータ、ノズ
ル、羽根を小型化することが可能となり、オーステナイ
ト系材料の使用量を減らし、安価なタービンの製造が可
能となる。さらに、起動時の熱応力を低減できるので運
転性が向上する。
【００４１】図１０は本発明の第６の実施の形態を示す
タービン段落断面図であって、超々高圧高温タービン１
の初段に２列の動翼１３及び案内羽根１４から構成され
たカーチス段落が設けられており、上記動翼１３の上流
側にカーチス用ノズル１５が設けられている。
タービン段落断面図であって、超々高圧高温タービン１
の初段に２列の動翼１３及び案内羽根１４から構成され
たカーチス段落が設けられており、上記動翼１３の上流
側にカーチス用ノズル１５が設けられている。
【００４２】このカーチス段落は、カーチス用ノズル１
５での膨張が大きいので初段の２列動翼１３やロータ廻
りの雰囲気温度が極端に下がる。また、高負荷域で最高
効率となるので、１段当りの出力を大きくとれ、段落熱
落差すなわち温度降下を大きくできる。したがって、羽
根、ロータの高温クリープ寿命を長くすることが可能と
なる。また、第２段落以降の温度が下がるので耐熱に関
する材料の質を下げることも可能となりコンパクトで安
価なタービン設備とすることができる。
５での膨張が大きいので初段の２列動翼１３やロータ廻
りの雰囲気温度が極端に下がる。また、高負荷域で最高
効率となるので、１段当りの出力を大きくとれ、段落熱
落差すなわち温度降下を大きくできる。したがって、羽
根、ロータの高温クリープ寿命を長くすることが可能と
なる。また、第２段落以降の温度が下がるので耐熱に関
する材料の質を下げることも可能となりコンパクトで安
価なタービン設備とすることができる。
【００４３】また、図１１は第７の実施の形態を示す図
であり、（ａ）はグランドシール部の断面図、（ｂ）は
そのグランドシール部に使用されるパッキンの斜視図で
ある。
であり、（ａ）はグランドシール部の断面図、（ｂ）は
そのグランドシール部に使用されるパッキンの斜視図で
ある。
【００４４】超々高圧高温タービンにおいては、極めて
高い圧力となるため、図１０のＡ部に示すようにグラン
ドシール部が必然的に長くなる。そのため、オーステナ
イト系の材料で構成された超々高圧高温タービンのロー
タの全長が長くなり、高コストと製造的な問題があり、
従来の非接触型シール構造ではシール効果に限界があ
る。
高い圧力となるため、図１０のＡ部に示すようにグラン
ドシール部が必然的に長くなる。そのため、オーステナ
イト系の材料で構成された超々高圧高温タービンのロー
タの全長が長くなり、高コストと製造的な問題があり、
従来の非接触型シール構造ではシール効果に限界があ
る。
【００４５】そこで、本発明においては、図１１（ａ）
（ｂ）に示すように、パッキンリングの内径面に多数の
鋼線１６を植設したブラシシールパッキン１７がロータ
外周面に当接するように配設されている。
（ｂ）に示すように、パッキンリングの内径面に多数の
鋼線１６を植設したブラシシールパッキン１７がロータ
外周面に当接するように配設されている。
【００４６】しかして、このブラシシールパッキン１７
はその多数の鋼線１６の先端がロータ外周に直接当たる
ので、グランド漏洩蒸気をほぼ完全に遮断することが可
能である。したがって、このブラシシールパッキン１７
の採用によってロータ全長を大幅に短縮でき、ロータの
製造性を向上するとともに低コストでコンパクトにでき
る。しかも運転時においても、スチームホワールの発生
を防止し振動特性を向上させることもできる。
はその多数の鋼線１６の先端がロータ外周に直接当たる
ので、グランド漏洩蒸気をほぼ完全に遮断することが可
能である。したがって、このブラシシールパッキン１７
の採用によってロータ全長を大幅に短縮でき、ロータの
製造性を向上するとともに低コストでコンパクトにでき
る。しかも運転時においても、スチームホワールの発生
を防止し振動特性を向上させることもできる。
【００４７】図１２は第８の実施の形態を示すシステム
構成図であり、超々高圧高温タービン１で仕事を行った
蒸気をボイラ第１段再熱器９に送給する低温再熱管１８
には弁１９を有するタービンパイパス管２０が分岐導出
してあり、そのタービンバイパス管２０が図示しない復
水器に接続してある。
構成図であり、超々高圧高温タービン１で仕事を行った
蒸気をボイラ第１段再熱器９に送給する低温再熱管１８
には弁１９を有するタービンパイパス管２０が分岐導出
してあり、そのタービンバイパス管２０が図示しない復
水器に接続してある。
【００４８】しかして、起動時には超々高圧高温タービ
ン１へ暖機用蒸気を供給するとともに、その排気を弁１
９及びタービンバイパス管２０を介して復水器に排出さ
せることにより、超々高圧高温タービン１のウォーミン
グを行うことができる。
ン１へ暖機用蒸気を供給するとともに、その排気を弁１
９及びタービンバイパス管２０を介して復水器に排出さ
せることにより、超々高圧高温タービン１のウォーミン
グを行うことができる。
【００４９】超々高圧高温タービン１においては、ロー
タ、羽根、ケーシング等がオーステナイト系材料のた
め、熱伝導率が低く、膨張率が大きいのでタービン起動
時に過大な熱応力と伸び差が発生する。特に、冷機起動
時には大きな温度差が発生し急速起動が難しい。しかし
ながら、本実施の形態においては、上述のように起動時
に暖機用蒸気をタービン内に供給しタービンバイパス管
２０を介して復水器に排出させることによって超々高圧
高温タービン１内をウォーミングすることができ、ター
ビンの熱応力、伸び差を低減でき、急速起動を行うこと
ができる。
タ、羽根、ケーシング等がオーステナイト系材料のた
め、熱伝導率が低く、膨張率が大きいのでタービン起動
時に過大な熱応力と伸び差が発生する。特に、冷機起動
時には大きな温度差が発生し急速起動が難しい。しかし
ながら、本実施の形態においては、上述のように起動時
に暖機用蒸気をタービン内に供給しタービンバイパス管
２０を介して復水器に排出させることによって超々高圧
高温タービン１内をウォーミングすることができ、ター
ビンの熱応力、伸び差を低減でき、急速起動を行うこと
ができる。
【００５０】また、蒸気温度が６５０℃以上の蒸気が使
用される蒸気タービン設備においては、超々高圧高温タ
ービンの排気温度をタービン主要部品の材料がオーステ
ナイト系からフェライト系の材料になる使用限界温度で
ある６００℃程度にすることにより、超々高圧高温ター
ビンの下流に位置する超高圧タービン、高圧タービンの
入口温度を下げることができ、それらの主要部品にフェ
ライト系材料を使用することができる。
用される蒸気タービン設備においては、超々高圧高温タ
ービンの排気温度をタービン主要部品の材料がオーステ
ナイト系からフェライト系の材料になる使用限界温度で
ある６００℃程度にすることにより、超々高圧高温ター
ビンの下流に位置する超高圧タービン、高圧タービンの
入口温度を下げることができ、それらの主要部品にフェ
ライト系材料を使用することができる。
【００５１】すなわち、第９の実施の形態として、超々
高圧高温タービン１の段落数を排気温度が６００℃近く
になる４〜６段にするとともに、回転数をロータ強度と
最適段落熱落差から計算で求め、超高圧タービン、高圧
タービンに対し１〜１．５倍と規定する。しかして、こ
のように排気温度、段落数、及び回転数に規定すること
で、超高圧タービン以降の蒸気タービンの主要部品にフ
ェライト系材料を使用することができ、タービン材料の
信頼性を向上でき、運転性が優れたものとすることがで
きる。
高圧高温タービン１の段落数を排気温度が６００℃近く
になる４〜６段にするとともに、回転数をロータ強度と
最適段落熱落差から計算で求め、超高圧タービン、高圧
タービンに対し１〜１．５倍と規定する。しかして、こ
のように排気温度、段落数、及び回転数に規定すること
で、超高圧タービン以降の蒸気タービンの主要部品にフ
ェライト系材料を使用することができ、タービン材料の
信頼性を向上でき、運転性が優れたものとすることがで
きる。
【００５２】図１３は第１０の実施の形態を示す図であ
り、例えば超高圧タービン２のロータ２ａと高圧タービ
ン３のロータ３ａとを締め付けボルト２１によって連結
したロータ連結装置１１の外周には、その連結装置を覆
う遮熱板２２が設けられており、その遮熱板２２にはそ
の遮熱板２２の内部に冷却流体を送入する冷却蒸気供給
管２３が設けられている。
り、例えば超高圧タービン２のロータ２ａと高圧タービ
ン３のロータ３ａとを締め付けボルト２１によって連結
したロータ連結装置１１の外周には、その連結装置を覆
う遮熱板２２が設けられており、その遮熱板２２にはそ
の遮熱板２２の内部に冷却流体を送入する冷却蒸気供給
管２３が設けられている。
【００５３】しかして、上記冷却蒸気供給管２３から送
給される冷却流体によって、連結装置部のロータ２ａ，
３ａと締め付けボルト２１が冷却されて材料強度が高く
なり、コンパクト化が可能となる。したがって材料コス
トアップをできる限り押えることができ、また蒸気ター
ビンの製造上有利とすることができる。
給される冷却流体によって、連結装置部のロータ２ａ，
３ａと締め付けボルト２１が冷却されて材料強度が高く
なり、コンパクト化が可能となる。したがって材料コス
トアップをできる限り押えることができ、また蒸気ター
ビンの製造上有利とすることができる。
【００５４】
【発明の効果】上記説明したように、本発明によれば、
蒸気温度が６５０℃以上の蒸気タービン設備において、
オーステナイト系超合金鋼製タービンとフェライト系合
金鋼製タービンの異なった材質を有するロータを同一外
部車室内で互いに連結し、または、オーステナイト系超
合金鋼製の超高温タービンと再熱タービンの同じ材質を
有するロータを同一外部車室内で互いに連結するうよに
したので、ロータ１本当たりの長さが短い高強度オース
テナイト系ロータにできるので、材料コストアップをで
きる限り抑えられ、また蒸気タービンの製造上有利とな
る。
蒸気温度が６５０℃以上の蒸気タービン設備において、
オーステナイト系超合金鋼製タービンとフェライト系合
金鋼製タービンの異なった材質を有するロータを同一外
部車室内で互いに連結し、または、オーステナイト系超
合金鋼製の超高温タービンと再熱タービンの同じ材質を
有するロータを同一外部車室内で互いに連結するうよに
したので、ロータ１本当たりの長さが短い高強度オース
テナイト系ロータにできるので、材料コストアップをで
きる限り抑えられ、また蒸気タービンの製造上有利とな
る。
【００５５】また、超々高圧高温タービンを高速回転で
小型化し、または初段にカーチス段落を採用し、或はグ
ランドシール部にブラシシールパッキンを採用すること
によって、材料のコストアップを抑えることができ、ま
た蒸気タービンの製造上有利とすることができる。
小型化し、または初段にカーチス段落を採用し、或はグ
ランドシール部にブラシシールパッキンを採用すること
によって、材料のコストアップを抑えることができ、ま
た蒸気タービンの製造上有利とすることができる。
【００５６】また、超々高圧高温タービン排気の低温再
熱管にバイパス管を設置し、起動時に超々高圧高温ター
ビンをウォーミングをすることで、急速起動が可能とす
ることもできる。
熱管にバイパス管を設置し、起動時に超々高圧高温ター
ビンをウォーミングをすることで、急速起動が可能とす
ることもできる。
【００５７】また、超々高圧高温タービンの排気温度、
段落数を４〜６段、回転数を規定することによって、下
流に位置する超高圧タービン、高圧タービンの入口温度
を下げられ使用実績のあるフェライト系の材料が使用可
能になり、材料的な信頼性を向上することになる。
段落数を４〜６段、回転数を規定することによって、下
流に位置する超高圧タービン、高圧タービンの入口温度
を下げられ使用実績のあるフェライト系の材料が使用可
能になり、材料的な信頼性を向上することになる。
【００５８】また、同一外部車室内で２つの独立したロ
ータを互いに接続する連結装置の内部に冷却流体を送入
し、連結装置内のロータと締め付けボルトを冷やすよう
にした場合には、材料強度が高くなりコンパクト化が可
能となる。
ータを互いに接続する連結装置の内部に冷却流体を送入
し、連結装置内のロータと締め付けボルトを冷やすよう
にした場合には、材料強度が高くなりコンパクト化が可
能となる。
【図１】本発明の第１の実施の形態を示すタンデムコン
パウンド型２段再熱システムの構成図。
パウンド型２段再熱システムの構成図。
【図２】本発明の第１の実施の形態の他の実施例を示す
クロスコンパウンド型２段再熱システムの構成図。
クロスコンパウンド型２段再熱システムの構成図。
【図３】本発明の第２の実施の形態を示すタンデムコン
パウンド型１段再熱システムの構成図。
パウンド型１段再熱システムの構成図。
【図４】本発明の第２の実施の形態を示すクロスコンパ
ウンド型１段再熱システムの構成図。
ウンド型１段再熱システムの構成図。
【図５】本発明の第３の実施の形態を示すタンデムコン
パウンド型２段再熱システムの構成図。
パウンド型２段再熱システムの構成図。
【図６】本発明の第３の実施の形態の他の実施例を示す
クロスコンパウンド型２段再熱システムの構成図。
クロスコンパウンド型２段再熱システムの構成図。
【図７】本発明の第４の実施の形態を示すタンデムコン
パウンド型１段再熱システムの構成図。
パウンド型１段再熱システムの構成図。
【図８】本発明の第４の実施の形態の他の実施例を示す
クロスコンパウンド型１段再熱システムの構成図。
クロスコンパウンド型１段再熱システムの構成図。
【図９】本発明の第５の実施の形態を示すシステム構成
図。
図。
【図１０】本発明の第６の実施の形態を示すタービン断
面図。
面図。
【図１１】本発明の第７の実施の形態を示す図。
【図１２】本発明の第８の実施の形態を示すシステム構
成図。
成図。
【図１３】本発明の第１０の実施の形態を示す図。
１ 超々高圧高温タービン ２ 超高圧タービン ３ 高圧タービン ４ 中圧タービン ５ 第１の低圧タービン ６ 第２の低圧タービン ７ 発電機 ８ ボイラ加熱器 ９ ボイラ第１段再熱器 １０ ボイラ第２段再熱器 １１ ロータ連結装置 １２ 減速装置 １３ ２列の動翼 １４ 案内羽根 １５ カーチス用ノズル １６ 鋼線 １７ ブラシシールパッキン ２０ タービンバイパス管 ２１ 締め付けボルト ２２ 遮熱板 ２３ 冷却蒸気供給管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｄ 25/00 Ｆ０１Ｄ 25/00 Ｍ 25/12 25/12 Ｂ 25/26 25/26 Ｚ Ｆ０１Ｋ 11/02 Ｆ０１Ｋ 11/02 Ｆ１６Ｊ 15/22 Ｆ１６Ｊ 15/22 (72)発明者 北 口 公 一 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内 (72)発明者 菊 地 正 孝 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内 Ｆターム(参考） 3G002 AA08 AB00 3J043 AA16 CB22
Claims (16)
- 【請求項１】オーステナイト系超合金鋼製のタービンロ
ータとフェライト系合金鋼製のタービンロータとを有
し、その互いに異なった材質を有する２つのロータを同
一外部車室内で互いに連結したことを特徴とする、蒸気
タービン発電設備。 - 【請求項２】ボイラ加熱器、ボイラ第１段再熱器で発生
する６５０℃以上の蒸気が流入するオーステナイト系超
合金鋼製の超々高圧高温タービンロータおよび超高圧タ
ービンロータを、ボイラ第２段再熱器で発生する６５０
℃以下の蒸気が流入するフェライト系合金鋼製のタービ
ンロータと連結したことを特徴とする、請求項１記載の
蒸気タービン発電設備。 - 【請求項３】ボイラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸
気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧ター
ビンを、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃以下の
蒸気が流入するフェライト系合金鋼製のタービンロータ
と連結したことを特徴とする、請求項１記載の蒸気ター
ビン発電設備。 - 【請求項４】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上で、
互いに同じ材質を有するオーステナイト系超合金鋼製の
２つのタービンロータを同一外部車室内で互いに連結し
たことを特徴とする、蒸気タービン発電設備。 - 【請求項５】ボイラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸
気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の超々高圧高
温タービンロータと、ボイラ第１段再熱器で発生する６
５０℃以上の蒸気が流入するオーステナイト系超合金鋼
製の超高圧タービンロータとを互いに連結したことを特
徴とする、請求項４記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項６】ボイラ加熱器で発生する６５０℃以上の蒸
気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の超高圧ター
ビンロータと、ボイラ第１段再熱器で発生する６５０℃
以上の蒸気が流入するオーステナイト系超合金鋼製の高
圧タービンロータとを連結したことを特徴とする、請求
項４記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項７】タンデムコンパウンド型２段再熱蒸気ター
ビンシステムとしたことを特徴とする、請求項２または
５記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項８】クロスコンパウンド型２段再熱蒸気タービ
ンシステムとしたことを特徴とする、請求項２または５
記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項９】タンデムコンパウンド型１段再熱蒸気ター
ビンシステムとしたことを特徴とする、請求項３または
６記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項１０】クロスコンパウンド型１段再熱蒸気ター
ビンシステムとしたことを特徴とする、請求項３または
６記載の蒸気タービン発電設備。 - 【請求項１１】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上の
超々高圧高温タービンを有する蒸気タービン発電設備に
おいて、超々高圧高温タービンロータを、それより低圧
側の蒸気タービンロータと減速装置を介して連結したこ
とを特徴とする蒸気タービン発電設備。 - 【請求項１２】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上の
超々高圧高温タービンを有する蒸気タービン発電設備に
おいて、超々高圧高温タービンの段落数を４〜６段、排
気温度を６００℃以上、回転数を低圧側の蒸気タービン
の１．０〜１．５倍としたことを特徴とする、蒸気ター
ビン発電設備。 - 【請求項１３】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上の
超々高圧高温タービンを有する蒸気タービン発電設備に
おいて、上記超々高圧高温タービンの初段にカーチス段
落を採用したことを特徴とする、蒸気タービン発電設
備。 - 【請求項１４】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上の
超々高圧高温タービンを有する蒸気タービン発電設備に
おいて、上記超々高圧高温タービンのグランドパッキン
及びノズルラビリンスパッキンにブラシシールパッキン
を採用したことを特徴とする、蒸気タービン発電設備。 - 【請求項１５】タービン入口蒸気温度が６５０℃以上の
超々高圧高温タービンを有する蒸気タービン発電設備に
おいて、上記超々高圧高温タービンに接続された低温再
熱管から、復水器に接続するタービンバイパス管を分岐
導出したことを特徴とする、蒸気タービン発電設備。 - 【請求項１６】同一外部車室内で２つの独立したタービ
ンロータを互いに接続する連結装置の外周に冷却流体を
供給するようにしたことを特徴とする、請求項１または
４記載の蒸気タービン発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08149899A JP3977546B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 蒸気タービン発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08149899A JP3977546B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 蒸気タービン発電設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000274208A true JP2000274208A (ja) | 2000-10-03 |
| JP3977546B2 JP3977546B2 (ja) | 2007-09-19 |
Family
ID=13748053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08149899A Expired - Lifetime JP3977546B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 蒸気タービン発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3977546B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005538284A (ja) * | 2002-07-01 | 2005-12-15 | アルストム テクノロジー リミテッド | 蒸気タービン |
| AU2006200810B2 (en) * | 2005-04-28 | 2008-09-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine power plant |
| JP2009511810A (ja) * | 2005-10-17 | 2009-03-19 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン発電所並びに蒸気タービン発電所の増設方法 |
| AU2007200265B2 (en) * | 2006-10-04 | 2009-04-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Turbine rotor and steam turbine |
| JP2009092372A (ja) * | 2007-10-04 | 2009-04-30 | General Electric Co <Ge> | 超臨界蒸気複合サイクル及びその方法 |
| WO2010018774A1 (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン設備 |
| WO2010018775A1 (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン設備 |
| JP2010526249A (ja) * | 2007-05-09 | 2010-07-29 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの軸封装置 |
| WO2010097983A1 (ja) | 2009-02-25 | 2010-09-02 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 |
| JP2012154323A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | General Electric Co <Ge> | 溶接ロータ、溶接ロータを有する蒸気タービン及び溶接ロータの製造方法 |
| ITFI20110257A1 (it) * | 2011-12-02 | 2013-06-03 | Nuovo Pignone Spa | "cooling system for gas turbine load coupling" |
| US9085993B2 (en) | 2009-12-21 | 2015-07-21 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Cooling method and cooling device for a single-flow turbine |
| CN114776406A (zh) * | 2022-04-20 | 2022-07-22 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 基于深度调峰工况的供热旁路故障减负荷方法及装置 |
-
1999
- 1999-03-25 JP JP08149899A patent/JP3977546B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005538284A (ja) * | 2002-07-01 | 2005-12-15 | アルストム テクノロジー リミテッド | 蒸気タービン |
| AU2006200810B2 (en) * | 2005-04-28 | 2008-09-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine power plant |
| US7484926B2 (en) | 2005-04-28 | 2009-02-03 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine power plant |
| JP2009511810A (ja) * | 2005-10-17 | 2009-03-19 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン発電所並びに蒸気タービン発電所の増設方法 |
| JP4833293B2 (ja) * | 2005-10-17 | 2011-12-07 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービン発電所並びに蒸気タービン発電所の増設方法 |
| US7946813B2 (en) | 2006-10-04 | 2011-05-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Turbine rotor and steam turbine |
| AU2007200265B2 (en) * | 2006-10-04 | 2009-04-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Turbine rotor and steam turbine |
| US9175775B2 (en) | 2007-05-09 | 2015-11-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Shaft seal for steam turbines |
| JP2010526249A (ja) * | 2007-05-09 | 2010-07-29 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの軸封装置 |
| JP2009092372A (ja) * | 2007-10-04 | 2009-04-30 | General Electric Co <Ge> | 超臨界蒸気複合サイクル及びその方法 |
| WO2010018774A1 (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン設備 |
| US8794913B2 (en) | 2008-08-11 | 2014-08-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Steam turbine facility |
| CN101802349A (zh) * | 2008-08-11 | 2010-08-11 | 三菱重工业株式会社 | 蒸气轮机设备 |
| WO2010018775A1 (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン設備 |
| EP3054111A1 (en) | 2009-02-25 | 2016-08-10 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating equipment |
| JP5294356B2 (ja) * | 2009-02-25 | 2013-09-18 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 |
| JP2013209989A (ja) * | 2009-02-25 | 2013-10-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 |
| US9074480B2 (en) | 2009-02-25 | 2015-07-07 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating facility |
| CN102325964A (zh) * | 2009-02-25 | 2012-01-18 | 三菱重工业株式会社 | 蒸汽涡轮发电设备的冷却方法及装置 |
| WO2010097983A1 (ja) | 2009-02-25 | 2010-09-02 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン発電設備の冷却方法及び装置 |
| US9759091B2 (en) | 2009-02-25 | 2017-09-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method and device for cooling steam turbine generating facility |
| US9085993B2 (en) | 2009-12-21 | 2015-07-21 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Cooling method and cooling device for a single-flow turbine |
| JP2012154323A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | General Electric Co <Ge> | 溶接ロータ、溶接ロータを有する蒸気タービン及び溶接ロータの製造方法 |
| ITFI20110257A1 (it) * | 2011-12-02 | 2013-06-03 | Nuovo Pignone Spa | "cooling system for gas turbine load coupling" |
| EP2599967A1 (en) * | 2011-12-02 | 2013-06-05 | Nuovo Pignone S.p.A. | Cooling system for gas turbine load coupling |
| CN114776406A (zh) * | 2022-04-20 | 2022-07-22 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 基于深度调峰工况的供热旁路故障减负荷方法及装置 |
| CN114776406B (zh) * | 2022-04-20 | 2024-01-26 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 基于深度调峰工况的供热旁路故障减负荷方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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