JP2013133533A - 耐スケール剥離性に優れた耐熱オーステナイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼管 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼は、C:0.02〜0.2%、Si:0.1〜1.5%、Mn:0.1〜3%、Ni:7〜13%、Cr:16〜20%、Cu:0.4〜4%、Nb:0.05〜0.6%、Ti:0.05〜0.6%、Zr:0.05〜0.35%、Ce:0.005〜0.1%、B:0.0005〜0.005%、N:0.001〜0.15%、S:0.005%以下(0%を含まない)およびP:0.05%以下(0%を含まない)を夫々含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、表面から厚さ方向深さ50μmまでの平均硬さ(Hv1)と、厚さ方向中央部の平均硬さ(Hv0)の比(Hv1/Hv0)が1.20以上である。
【選択図】なし
Description
Cは、高温の使用環境において炭化物を形成し、伝熱管として必要な高温強度、クリープ強度を向上させる作用を有する元素であり、強化機構となる炭化物の析出量を確保するためには0.02%以上含有させる必要がある。しかしながら、C含有量が過剰になって0.2%を超えると、固溶限を超えて粗大な炭化物となり、更なる強化が得られない。C含有量の好ましい下限は0.05%以上(より好ましくは0.09%以上)であり、好ましい上限は0.18%以下(より好ましくは0.15%以下)である。
Siは、溶鋼中で脱酸作用を有する元素である。また微量の含有であっても、耐酸化性の向上に有効に作用する。これらの効果を発揮させるためには、Si含有量は0.1%以上とする必要がある。しかしながら、Si含有量が過剰になって1.5%を超えると、靭性の低下をもたらすことになる。Si含有量の好ましい下限は0.2%以上(より好ましくは0.3%以上)であり、好ましい上限は0.9%以下(より好ましくは0.8%以下)である。
MnはSiと同様に、溶鋼中で脱酸作用を有する元素であり、またオーステナイトを安定化させる作用がある。これらの効果を発揮させるためには、Mn含有量は0.1%以上とする必要がある。しかしながら、Mn含有量が過剰になって3%を超えると、熱間加工性を阻害することになる。Mn含有量の好ましい下限は0.2%以上(より好ましくは0.3%以上)であり、好ましい上限は2.0%以下(より好ましくは1.8%以下)である。
Niは、オーステナイトを安定化させる作用があり、オーステナイト相を維持するためには7%以上含有させる必要がある。しかしながら、Ni含有量が過剰になって13%を超えると、コストの増加をもたらすことになる。Ni含有量の好ましい下限は8.0%以上(より好ましくは9.0%以上)であり、好ましい上限は12.0%以下(より好ましくは11.0%以下)である。
Crは、ステンレス鋼としての耐食性を発現するために必須の元素である。こうした効果を発揮させるためには、Crは16%以上含有させる必要がある。しかしながら、Cr含有量が過剰になって20%を超えると、高温でのオーステナイトの安定性を欠いて高温強度の低下を招いてしまう。Cr含有量の好ましい下限は16.5%以上(より好ましくは17.0%以上)であり、好ましい上限は19.5%以下(より好ましくは19.0%以下)である。
Cuは、鋼中に微細析出物を形成し、高温クリープ強度を著しく向上させるステンレス鋼における主要な強化機構の一つである。この効果を発揮させるためには、Cu含有量は0.4%以上とする必要がある。しかしながら、Cu含有量が過剰になって4%を超えてもその効果は飽和する。Cu含有量の好ましい下限は1.0%以上(より好ましくは1.5%以上)であり、好ましい上限は3.7%以下(より好ましくは3.5%以下)である。
Nbは、炭窒化物(炭化物、窒化物または炭窒化物)を析出させることで、高温強度の改善に有効な元素であり、またこの析出物が結晶粒の粗大化を抑制し、Crの拡散を促進することで、副次的に耐食性向上の作用を発揮する。必要な析出量を確保するためには、Nbは0.05%以上含有させる必要がある。しかしながら、Nb含有量が0.6%を超えて過剰になると、析出物が粗大化し靭性の低下を招くことになる。Nb含有量の好ましい下限は0.10%以上(より好ましくは0.15%以上)であり、好ましい上限は0.5%以下(より好ましくは0.3%以下)である。
TiもNbと同様な作用を発揮するものの、NbおよびZrと複合添加することで、析出物が更に安定化して長期間の高温強度の維持にも有効である。こうした効果を有効に発揮させるためには、Ti含有量は0.05%以上とする必要がある。しかしながら、Ti含有量が過剰になると、Nbの場合と同様に析出物が粗大化し靭性の低下を招くことになるので、0.6%以下とする必要がある。Ti含有量の好ましい下限は0.10%以上(より好ましくは0.15%以上)であり、好ましい上限は0.5%以下(より好ましくは0.3%以下)である。
Bは、鋼中に固溶することで、主要な強化機構の一つであるM23C6型炭化物(Mは炭化物形成元素)の形成を促進させる作用がある。こうした効果を有効に発揮させるためには、B含有量は0.0005%以上とする必要がある。しかしながら、B含有量が過剰になると熱間加工性や溶接性の低下を招くため、0.005%以下とする必要がある。B含有量の好ましい下限は0.001%以上(より好ましくは0.0012%以上)であり、好ましい上限は0.004%以下(より好ましくは0.003%以下)である。
Nは、鋼中に固溶することで固溶強化によって高温強度を向上させる作用があり、また長期間の高温荷重下において、CrやNbと窒化物を形成して高温強度の向上に有効な元素である。これらの効果を有効に発揮させるためには、N含有量は0.001%以上とする必要がある。しかしながら、N含有量が過剰になって0.15%を超えると、熱間加工性を損なうことになる。N含有量の好ましい下限は0.002%以上(より好ましくは0.003%以上)であり、好ましい上限は0.05%以下(より好ましくは0.02%以下)である。
Sは、不可避不純物であるが、その含有量が増加すると熱間加工性を劣化させるため、0.005%以下とする必要がある。また、SはCeを硫化物として固定することでCeを添加することによる作用を損なうので、好ましくは0.002%以下(より好ましくは0.001%以下)に抑制するのが良い。
Pは、不可避不純物であるが、その含有量が増加すると溶接性を損なうため、0.05%以下とする必要がある。好ましくは0.04%以下(より好ましくは0.03%以下)に抑制するのが良い。
Co、MoおよびWは、固溶強化によって高温強度を向上させる効果があり、必要によって含有させることで高温強度を更に上昇させることができる。しかしながら、CoはNiと同様にオーステナイトを安定化させる効果があるものの、含有量が3%を超えると放射性元素として溶解炉を汚染するため、3%以下とすることが好ましい。より好ましくは、2.5%以下(更に好ましくは2.0%以下)である。Mo含有量が過剰になると熱間加工性を阻害するので、3%以下とすることが好ましい。より好ましくは、2.5%以下(更に好ましくは2.0%以下)である。また、W含有量が過剰になると粗大な金属間化合物を形成して高温延性の低下を招くため、5%以下とすることが好ましい。より好ましくは4.5%以下(更に好ましくは4.0%以下)である。
CaおよびMgは、溶鋼中の硫黄と反応して硫化物を形成するため、鋼中の硫黄濃度を低減させて鋼材の熱間延性を改善させることができる。これらの元素を、0.005%を超えて含有させようとすると、溶解作業中に溶鋼の突沸が生じるなどの作業上の制約を受けるため、上限値をいずれも0.005%とした。好ましくはいずれも0.002%以下である。
V、Ta、Hfは炭化物や窒化物を形成する元素であり、本発明で規定の成分へ必要に応じて添加することによって高温強度を向上させることができる。いずれも0.05%未満であると十分な効果が得られなく、0.6%を超えると析出物が過剰になり熱間加工性が損なわれる。好ましい下限は、いずれも0.10%以上(より好ましくは0.15%以上)であり、好ましい上限は0.5%以下(より好ましくは0.3%以下)である。
下記表1、2に示す化学成分組成からなる各種鋼材(鋼種A〜X)を溶解し、真空溶解炉(VIF)にて溶製した20kgインゴットを幅:120mm×厚さ:20mmの寸法に熱間鍛造加工し、1250℃で熱処理を施した後、冷間圧延によって厚さ:13mmまで加工した。その後、1200℃で5分の熱処理を再度実施して、これを母材とした。この母材から20mm×30mm×2mmの鋼材を機械加工によって切出し、エメリー紙を用いた研磨とダイヤモンド砥粒を用いたバフ研磨で、鋼材の表面を平滑・鏡面化して試験片を作製した。
板厚中央部分で厚さ方向1mm間隔で3箇所の硬さを測定し、それらを平均することで母材の平均硬さ(Hv0)を測定した。また、断面の厚さ方向に最表面から50μmまでを等間隔となるように3箇所測定し、それらの3つのデータを平均することで表面近傍の平均硬さHv1を測定した。
Claims (5)
- C:0.02〜0.2%(質量%の意味。以下、化学成分組成について同じ。)、Si:0.1〜1.5%、Mn:0.1〜3%、Ni:7〜13%、Cr:16〜20%、Cu:0.4〜4%、Nb:0.05〜0.6%、Ti:0.05〜0.6%、Zr:0.05〜0.35%、Ce:0.005〜0.1%、B:0.0005〜0.005%、N:0.001〜0.15%、S:0.005%以下(0%を含まない)およびP:0.05%以下(0%を含まない)を夫々含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、表面から厚さ方向深さ50μmまでの平均硬さ(Hv1)と、厚さ方向中央部の平均硬さ(Hv0)の比(Hv1/Hv0)が1.20以上であることを特徴とする耐スケール剥離性に優れた耐熱オーステナイト系ステンレス鋼。
- 更に、Co:3%以下(0%を含まない)、Mo:3%以下(0%を含まない)およびW:5%以下(0%を含まない)よりなる群から選ばれる1種以上を含有する請求項1に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼。
- 更に、Ca:0.005%以下(0%を含まない)および/またはMg:0.005%以下(0%を含まない)を含有する請求項1または2に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼。
- 更に、V:0.6%以下(0%を含まない)、Ta:0.6%以下(0%を含まない)およびHf:0.6%以下(0%を含まない)よりなる群から選ばれる1種以上を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼から製造され、火力発電設備の伝熱管に用いられるものであるステンレス鋼管。
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