JP2012180615A - 不織布テープ基材 - Google Patents
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Abstract
【課題】屋外での使用などができるテープ基材から成り、耐水性および耐久性を有し、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材を提供すること。
【解決手段】繊維径が０．１〜３０μｍであり、見掛け密度が０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3であり、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2であり、長手方向の引張強力および破断伸度がそれぞれ２０Ｎ／５ｃｍ以上および１０％以上であり、部分熱圧着率が３〜３０％であり、かつ該部分熱圧着部とは異なる長手方向に対して直交する線状または破線状の圧着部を有する合繊長繊維不織布からなることを特徴とする不織布テープ基材。
【選択図】図１
【解決手段】繊維径が０．１〜３０μｍであり、見掛け密度が０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3であり、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2であり、長手方向の引張強力および破断伸度がそれぞれ２０Ｎ／５ｃｍ以上および１０％以上であり、部分熱圧着率が３〜３０％であり、かつ該部分熱圧着部とは異なる長手方向に対して直交する線状または破線状の圧着部を有する合繊長繊維不織布からなることを特徴とする不織布テープ基材。
【選択図】図１
Description
本発明は、耐久性および手切れ性を有する不織布テープ基材に関する。さらに詳しくは、長繊維不織布に手切れ性のエンボス加工を行ない、手切れ性を改善し、且つ、潰し加工および／又は樹脂加工を行い、手切れ性および樹脂の裏抜け性を改善した不織布テープ基材に関する。
粘着テープ基材としては、和紙やクレープ紙などの紙基材が知られている。これらの紙基材を使用した粘着テープは、手で容易に切断することができる、所謂手切れ性が良好であることから、マスキングテープとして、作業性を重視する車両や建築物の塗装用やシーリング用として幅広く使用されている。最近では、曲面、粗面および凹凸面への追従性と接着性の良い物が多品種用意されている。しかしながら、紙基材のテープは、屋外で使用すると耐水性がなく、且つ、凹凸面などへの追従性および強度などが不足するなどの問題がある。
下記特許文献１は、非破断性ステープルファイバー、バインダーファイバーおよび結合剤を含む基材にエンボス加工を行なったテープに関する。短繊維素材からなり、耐水性を付与できるが、強度および凹凸面等への追従性などが低下するなどの問題がある。
下記特許文献２および３には、縦方向の延伸繊維層と縦方向に直交する延伸繊維層とを積層した積層体からなる基材に粘着層を形成させた粘着テープ、並びにこの直交積層不織布に樹脂加工およびエンボス加工した基材を用いた粘着テープが開示されている。しかし、手切れ性および耐水性などが優れているが、凹凸面への追従性が不足することなどの問題がある。
本発明が解決しようとする課題は、前記した従来技術の問題を解決し、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れ、かつ耐水性などの耐久性にも優れた屋外での使用が可能な不織布テープ基材を提供することである。
本発明者は、前記課題を解決するため鋭意検討した結果、特定のエンボス加工を施すことにより、不織布をテープ状にした時に、長手方向に対して直交する方向に切断し易い、つまり、手切れ性を有する不織布となることを見出した。更に手切れ性を改善できる手段としては、潰し加工および／または樹脂加工を行なうことを見出し本発明に至った。
即ち、本発明は、以下の通りのものである。
（１）繊維径が０．１〜３０μｍであり、見掛け密度が０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3であり、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2であり、長手方向の引張強力および破断伸度がそれぞれ２０Ｎ／５ｃｍ以上および１０％以上であり、部分熱圧着率が３〜３０％であり、かつ該部分熱圧着部とは異なる長手方向に対して直交する線状または破線状の圧着部を有する合繊長繊維不織布からなることを特徴とする不織布テープ基材。
（２）前記線状または破線状の圧着部の幅が０．１〜２．０ｍｍであり、列間隔が２．０〜１０．０ｍｍである上記１項に記載の不織布テープ基材。
（３）潰し加工および／または樹脂加工が施されている上記１または２項に記載の不織布テープ基材。
（４）前記引張強力が３００Ｎ／５ｃｍ以下であり、破断伸度が８０％以下である上記１〜３項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（５）前記合繊長繊維不織布の長手方向（タテ）と長手方向に直交する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が０．５〜３．５である上記１〜４項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（６）前記合繊長繊維不織布がポリエステル系繊維、ポリオレフイン系繊維およびポリアミド系繊維から選ばれた少なくとも１種類からなる上記１〜５項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（７）前記合繊長繊維不織布が繊維径０．１〜７μｍの極細繊維層（Ｍ）と該極細繊維層の上下に積層された繊維径１０〜３０μｍ合成繊維層（Ｓ）とからなる上記１〜６項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（８）繊維径が０．１〜３０μｍ、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2、部分熱圧着率が３〜３０％の長繊維不織布に、長手方向に対して直交する方向に線状または破線状の圧着部を設けるエンボス加工を行ない、次いで、潰し加工および／または樹脂加工を行なうことからなる上記１項に記載の不織布テープ基材の製造方法。
（１）繊維径が０．１〜３０μｍであり、見掛け密度が０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3であり、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2であり、長手方向の引張強力および破断伸度がそれぞれ２０Ｎ／５ｃｍ以上および１０％以上であり、部分熱圧着率が３〜３０％であり、かつ該部分熱圧着部とは異なる長手方向に対して直交する線状または破線状の圧着部を有する合繊長繊維不織布からなることを特徴とする不織布テープ基材。
（２）前記線状または破線状の圧着部の幅が０．１〜２．０ｍｍであり、列間隔が２．０〜１０．０ｍｍである上記１項に記載の不織布テープ基材。
（３）潰し加工および／または樹脂加工が施されている上記１または２項に記載の不織布テープ基材。
（４）前記引張強力が３００Ｎ／５ｃｍ以下であり、破断伸度が８０％以下である上記１〜３項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（５）前記合繊長繊維不織布の長手方向（タテ）と長手方向に直交する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が０．５〜３．５である上記１〜４項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（６）前記合繊長繊維不織布がポリエステル系繊維、ポリオレフイン系繊維およびポリアミド系繊維から選ばれた少なくとも１種類からなる上記１〜５項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（７）前記合繊長繊維不織布が繊維径０．１〜７μｍの極細繊維層（Ｍ）と該極細繊維層の上下に積層された繊維径１０〜３０μｍ合成繊維層（Ｓ）とからなる上記１〜６項のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
（８）繊維径が０．１〜３０μｍ、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2、部分熱圧着率が３〜３０％の長繊維不織布に、長手方向に対して直交する方向に線状または破線状の圧着部を設けるエンボス加工を行ない、次いで、潰し加工および／または樹脂加工を行なうことからなる上記１項に記載の不織布テープ基材の製造方法。
本発明の不織布テープ基材は、屋外で使用できる耐水性などの耐久性を有し、且つ、十分な強度、手切れ性および凹凸面への追従性に優れる柔軟性を有している。従って、車両及び建築物などの塗装用、シーリング用、マスキングテープ、及び養生シートの固定用などに用いる粘着テープ用の基材、粘着テープとフイルムとを付けた養生用マスカーテープなどに広く用いられる。
以下本発明を詳細に説明する。
本発明に用いられる不織布は、機械的強度を付与するための部分熱圧着加工と、手切れ性を付与するための部分熱圧着加工と異なるエンボス加工が施されている。更に、構成繊維の配列が均等化され、長手方向（タテ）と長手方向に対して直交する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が特定範囲に入っている不織布が特に好ましい。本発明に用いる不織布は、スパンボンド法の長繊維不織布が薄くて、長手方向に高い強力が得られることから好ましい。
本発明に用いられる不織布は、機械的強度を付与するための部分熱圧着加工と、手切れ性を付与するための部分熱圧着加工と異なるエンボス加工が施されている。更に、構成繊維の配列が均等化され、長手方向（タテ）と長手方向に対して直交する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が特定範囲に入っている不織布が特に好ましい。本発明に用いる不織布は、スパンボンド法の長繊維不織布が薄くて、長手方向に高い強力が得られることから好ましい。
本発明に用いる不織布を構成する合成繊維としては、繊維径が０．１〜３０μｍ、好ましくは１〜２５μｍ、より好ましくは２〜２０μｍである。３０μｍ以下の細い繊維構成にすることで、不織布の表面層に樹脂加工する時に樹脂の浸透を防止でき、かつ、構成繊維の熱圧着による接着力を大きくできる。また、０．１μｍ以上の繊維構成にすることで、不織布の強力を強くできる。本発明に用いる不織布は、同一の繊維径を有する繊維で構成されていてもよいし、または極細繊維と太い繊維などの異なる繊維径を有する繊維の１層、又は多層の積層などから目的に応じて選択してもよい。例えば、繊維径が１０〜３０μの合繊繊維層（Ｓ）と、繊維径が０．５〜７μの極細繊維層（Ｍ）との積層がＳＭ、ＳＭＳ、ＳＭＭＳ、ＳＭＳＭＳなどの多層積層である層構成から選択できる。特に、多層構成とすると、繊維同士の接合を強固にできること、高い繊維の分散性が得られこと、隠蔽性が向上できること、および樹脂の裏抜けが少なくできることなどの特徴を有しており好ましい。
不織布の目付けは１５〜１５０ｇ／ｍ2、好ましく２０〜１２０ｇ／ｍ2、更に好ましくは２５〜１００ｇ／ｍ2であり、見掛け密度は０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．１８〜０．４５ｇ／ｃｍ3、より好ましくは０．２０〜０．４５ｇ／ｃｍ3である。
目付けが１５ｇ／ｍ2以下、見掛け密度が０．１５ｇ／ｃｍ3以下では、強度が低下し、構成繊維の間隙が大きくなり、粘着剤などの裏抜けが多くなる。一方、目付けが１５０ｇ／ｍ2以上、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ3以上では、強度が高くなり、構成繊維の間隙が小さくなり、樹脂などの加工剤などの裏抜けが少なくなるが、剛性が増して凹凸面への追従性及び手切れ性が低下する。
目付けが１５ｇ／ｍ2以下、見掛け密度が０．１５ｇ／ｃｍ3以下では、強度が低下し、構成繊維の間隙が大きくなり、粘着剤などの裏抜けが多くなる。一方、目付けが１５０ｇ／ｍ2以上、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ3以上では、強度が高くなり、構成繊維の間隙が小さくなり、樹脂などの加工剤などの裏抜けが少なくなるが、剛性が増して凹凸面への追従性及び手切れ性が低下する。
本発明に用いる合成繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、共重合ポリエステル、ポリ乳酸および脂肪族ポリエステルなどのポリエステル系繊維、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリエチレンおよび共重合ポリプロピレンなどのオレフイン系繊維、ナイロン−６、ナイロン−６６および共重合ポリアミドなどのポリアミド系繊維が好ましい。更に、芯鞘構造およびサイドバイサイドなどの２成分から成る複合繊維、例えば、芯が高融点で鞘が低融点の複合繊維で、具体的には、芯がポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、共重合ポリエステル、ナイロン−６、ナイロン−６６および共重合ポリアミドなどの高融点繊維、鞘が低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリエチレン、共重合ポリプロピレン、共重合ポリエステルおよび脂肪族ポリエステルなどの低融点繊維などの合成繊維が好ましく用いられる。
尚、前記繊維に、目的を損ねない範囲で、耐光剤、艶消し剤、顔料、柔軟剤および帯電防止剤などを添加してもよい。
尚、前記繊維に、目的を損ねない範囲で、耐光剤、艶消し剤、顔料、柔軟剤および帯電防止剤などを添加してもよい。
本発明の不織布テープ基材の製造方法を具体的に説明する。
本発明に用いる不織布は、特に、薄くて、長手方向に高い強度を有しているスパンボンド法が好ましい。
本発明に用いられる不織布は、テープ状にした場合、長手方向（タテ）に対して直交する方向（ヨコ）に手で容易に切れる、手切れ性が良いことが必要である。従って、手切れ性を良好にする条件として、第一には、部分熱圧着と、部分熱圧着と異なるエンボス加工が施されていることであり、第二には、不織布の構成繊維の配列が特定範囲にあることである。
本発明に用いる不織布は、特に、薄くて、長手方向に高い強度を有しているスパンボンド法が好ましい。
本発明に用いられる不織布は、テープ状にした場合、長手方向（タテ）に対して直交する方向（ヨコ）に手で容易に切れる、手切れ性が良いことが必要である。従って、手切れ性を良好にする条件として、第一には、部分熱圧着と、部分熱圧着と異なるエンボス加工が施されていることであり、第二には、不織布の構成繊維の配列が特定範囲にあることである。
尚、合繊長繊維不織布の部分熱圧着は、不織布の機械的強度が高められ、不織布の後加工の生産性が高められるので好ましい。また、長手方向に対して直交する方向に切断し難い、手切れ性に逆効果の部分熱圧着は避けることが好ましく、例えば、１個当たりの圧着面積をできるだけ小さくすること、長手方向に平行する圧着部を設けないことなどが重要である。合繊長繊維不織布の部分熱圧着は、機戒的強度を得ることができ、且つ、後に行う手切れ性を付与するための部分熱圧着と異なるエンボス加工、潰し加工、樹脂加工などの加工を良好に行ない、生産性を高めるために必要である。そこで、部分熱圧着としては、１個当たりのエンボス面積が１０ｍｍ2以下、好ましくは０．２〜６ｍｍ2の比較的小さい圧着部が不織布全体に均等に配置され、１個の形状としては、例えば線状、丸状、台形状、菱形状、楕円状または多角形状が挙げられるが、これらに限定されるものではない。１個の形状が、菱形状、楕円状または多角形状の場合は、端部が９０度以上の角度を有することが好ましい。
不織布全体の表面積当たりの部分熱圧着率が３〜３０％、好ましくは４〜２５％の範囲にすることが好ましい。何故ならば、不織布が手切れ性を付与するためのエンボス加工をできる程度の強度を有していれば、最初の不織布の生産時に行う部分熱圧着率は小さい程、手切れ性を損なわないからである。
不織布全体の表面積当たりの部分熱圧着率が３〜３０％、好ましくは４〜２５％の範囲にすることが好ましい。何故ならば、不織布が手切れ性を付与するためのエンボス加工をできる程度の強度を有していれば、最初の不織布の生産時に行う部分熱圧着率は小さい程、手切れ性を損なわないからである。
第一に挙げたエンボス加工は、部分熱圧着と異なるエンボス加工であり、テープ基材にした場合、長手方向（タテ）に高い強度を有して、長手方向に対して直交する方向（ヨコ）の切断が容易にできること、つまり、エンボス加工された圧縮部に沿って手で容易に切断でき、且つ、長手方向に裂けるかぎ裂きまたは斜め裂きなどが生じ難いことが重要である。更に、テープとして使用後に、剥離する時にテープの層間剥離が生じないことが重要である。従って、手切れ性を付与するための部分熱圧着と異なるエンボス加工においては、線状または破線状の凹部形状の圧着部を熱圧着面積率が２〜２０％、好ましくは３〜１５％で不織布に設けることで、長手方向に対して直交する方向に切断し易い、つまり手切れ性を良くする効果が得られる。
手切れ性を付与する具体的なエンボス模様の形状としては、長手方向（タテ）に対して直交する方向（ヨコ）に線状または破線状である。例えば、凹部が線状のエンボス加工としては、凹部（エンボス部）の幅が０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは０．１２〜１．０ｍｍ、より好ましくは０．１５〜０．７ｍｍであり、列間隔（ピッチ）が２〜１０ｍｍ、好ましくは２．５〜８ｍｍ、より好ましくは３〜６ｍｍである。凹部の幅が２ｍｍ以上、エンボスの列間隔が２ｍｍ以下では、手切れ性が良くなるが、長手方向の引張強度が低下し、且つエンボスロールの回転軸方向の磨耗による耐久性が低下する。一方、凹部の幅が０．１ｍｍ以下、エンボスの列間隔が１０ｍｍ以上では、長手方向の引張強度が高くでき、且つ磨耗による耐久性が向上するが、手切れ性が低下する。
図１は破線状の圧縮部を有するエンボス加工の説明図である。
凹部が破線状のエンボス加工としては、図１に示すように、エンボス部の凹部（エンボス部）Ａと非エンボス部Ｂとが交互に形成され、ミシン目状となる。例えば、凹部（エンボス部）Ａと非エンボス部Ｂの長さの比率（Ａ／Ｂ）が１．０〜３．０、好ましくは１．１〜２．５、特に好ましくは１．２〜２．０である。１．０以上であれば、圧着部分の密度が高く、非圧着部分の密度が低いため、手で切断した時に切断しやすく、手切れ性が良好になる。逆に３．０以上であると、切れ易くなりすぎ、手切れ操作以外でも切断してしまうことがあり好ましくない。
また、凹部Ａの幅は０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは０．１２〜１．０ｍｍ、より好ましくは０．１５〜０．７ｍｍであり、列間隔（ピッチ）Ｙは２〜１０ｍｍ、好ましくは２．５〜８ｍｍ、より好ましくは３〜６ｍｍである。凹部の幅が２ｍｍ以上、エンボスの列間隔が２ｍｍ以下では、手切れ性が良くなるが、長手方向の引張強度が低下し、且つ彫刻部の磨耗性による耐久性が低下する。一方、凹部の幅が０．１ｍｍ以下、エンボスの列間隔が１０ｍｍ以上では、長手方向の引張強度が高くでき、且つ磨耗による耐久性が向上するが、手切れ性が低下する。
凹部が破線状のエンボス加工としては、図１に示すように、エンボス部の凹部（エンボス部）Ａと非エンボス部Ｂとが交互に形成され、ミシン目状となる。例えば、凹部（エンボス部）Ａと非エンボス部Ｂの長さの比率（Ａ／Ｂ）が１．０〜３．０、好ましくは１．１〜２．５、特に好ましくは１．２〜２．０である。１．０以上であれば、圧着部分の密度が高く、非圧着部分の密度が低いため、手で切断した時に切断しやすく、手切れ性が良好になる。逆に３．０以上であると、切れ易くなりすぎ、手切れ操作以外でも切断してしまうことがあり好ましくない。
また、凹部Ａの幅は０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは０．１２〜１．０ｍｍ、より好ましくは０．１５〜０．７ｍｍであり、列間隔（ピッチ）Ｙは２〜１０ｍｍ、好ましくは２．５〜８ｍｍ、より好ましくは３〜６ｍｍである。凹部の幅が２ｍｍ以上、エンボスの列間隔が２ｍｍ以下では、手切れ性が良くなるが、長手方向の引張強度が低下し、且つ彫刻部の磨耗性による耐久性が低下する。一方、凹部の幅が０．１ｍｍ以下、エンボスの列間隔が１０ｍｍ以上では、長手方向の引張強度が高くでき、且つ磨耗による耐久性が向上するが、手切れ性が低下する。
手切れ性を付与するための部分熱圧着と異なるエンボス加工は、エンボスロールと平滑ロールの一対のロール間で行なわれる。エンボスロールの表面温度は常温（２０℃）から不織布の融点以下、好ましくは５０℃から不織布の融点より２０℃低い温度、より好ましくは７０℃から不織布の融点より５０℃低い温度である。圧力は１０〜１０００Ｎ／ｃｍ、好ましくは２０〜７００Ｎ／ｃｍ、より好ましくは５０〜５００Ｎ／ｃｍである。エンボス加工条件としては、エンボスロール表面温度が常温（２０℃）以下、圧力が１０Ｎ／ｃｍ以下では、手切れ性が低下して好ましくない。一方、不織布の融点以上、圧力が１０００Ｎ／ｃｍ以上では、手切れ性は向上するが、熱ロールに融着するなどのエンボス加工性が低下して好ましくない。
第二に挙げた不織布の構成繊維の配列に関しては、テープ状にした時に、長手方向に構成繊維の配列が多い場合は、長手方向に対して直交する方向に破れ難くなる。従って、不織布の構成繊維の配列が均等化されていることが好ましい、具体的には、長手方向（タテ）と長手方向に対して直交する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が０．５〜３．５であることが好ましく、さらに好ましくは０．７〜３．０、特に好ましくは０．８〜２．６である。引張強力の比が０．５以下では、長手方向に配列する繊維比率が低下するため強度が低下する。一方、引張強力の比が３．５以上では、長手方向の強度を高くできるが、手切れ性が低下する。
本発明に用いられる不織布の手切れ性を一層良好にさせる方法として、更に、潰し加工および／または樹脂加工を行うことが挙げられる。つまり、手切れ性を付与するためのエンボス加工をした上に、潰し加工または樹脂加工のどちらかを行なうか、潰し加工と樹脂加工の両方を行なうことでより手切れ性を向上することができる。
潰し加工は、不織布の繊維密度を高くし、且つ、構成繊維の自由度を抑制させ、手切れ性を向上させることができる。潰し加工は、金属ロールと金属ロール、金属ロールと樹脂ロール、金属ロールとペーパーロール、および金属ロールとコットンロールなどの一対の平滑ロールを供えた装置を用いて、常温（２０℃）から不織布の融点より２０℃低い温度、好ましくは５０℃から不織布の融点より４０℃低い温度範囲で、１０〜１０００Ｎ／ｃｍ好ましくは２０〜７００Ｎ／ｃｍの圧力範囲で平坦化加工を行なう。
潰し加工は、不織布の繊維密度を高くし、且つ、構成繊維の自由度を抑制させ、手切れ性を向上させることができる。潰し加工は、金属ロールと金属ロール、金属ロールと樹脂ロール、金属ロールとペーパーロール、および金属ロールとコットンロールなどの一対の平滑ロールを供えた装置を用いて、常温（２０℃）から不織布の融点より２０℃低い温度、好ましくは５０℃から不織布の融点より４０℃低い温度範囲で、１０〜１０００Ｎ／ｃｍ好ましくは２０〜７００Ｎ／ｃｍの圧力範囲で平坦化加工を行なう。
樹脂加工を行なうと、構成繊維の接着および繊維間隙の目止めをすることができ、手切れ性が更に向上する。また、樹脂加工を行なった不織布テープ基材は、粘着テープ用の粘着剤の塗布および離形剤の塗布などの時に、粘着剤および離形剤などの裏抜け防止ができて、テープ基材としてより好ましい。
樹脂加工剤としては、ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、アクリル酸エステル系樹脂、スチレン−ブタジエンのゴム系樹脂、スチレンーブタジエンースチレンのゴム系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ポリビニル系樹脂、エチレレン−酢酸ビニル系共重合樹脂、塩化ビニル系樹脂およびウレタン系樹脂などの水分散性樹脂または溶剤分散性樹脂の１種または２種以上を組み合わせ、更に、目的に応じて次の添加剤、例えば、浸透剤、架橋剤、硬化剤、顔料および充填剤などを配合して用いられる。充填剤としては、例えば、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、珪藻土、タルク、ゼオライト、酸化チタンおよびシリカなどの１種または２種以上が混合して用いられる。
樹脂加工剤の塗布方法は、前記樹脂および添加剤などを配合し、粘度調整した後に、浸漬方式、グラビア方式、グラビアオフセット方式、ロールコーテング方式、コンマコーテング方式およびナイフコーテング方式などの塗布方法で塗布される。その際の塗布量としては、不織布の重量に対して５〜８０質量％、好ましくは１０〜６０質量％、より好ましくは１５〜５０質量％である。
本発明の不織布テープ基材は、長手方向に高い強力を有して、切断し難く、且つ、テープの切断が手で容易に切断できる手切れ性を有していることと、凹凸のある壁面などに追従して接着できることが望まれる。従って、本発明に用いる不織布の長手方向の引張強力が２０Ｎ／５ｃｍ以上、破断伸度が１０％以上、好ましくは引張強力が２０〜３００Ｎ／５ｃｍ、破断伸度が１０〜８０％、より好ましくは引張強力が２５〜２６０Ｎ／５ｃｍ、破断伸度が１５〜６０％である。引張強力が２０Ｎ／５ｃｍ以下の場合は、施工加工時および再剥離加工時のテープ切断が生じ易くなる。破断伸度が１０％以下の場合は、固定部の伸びが少なくできるが、凹凸面などへの追従性が低下する。
本発明の不織布テープ基材は屋外に使用できる耐久性を有していることが好ましく、例えば、屋外で作業し、工事期間中でもテープ基材として強度保持されていることが好ましい。従って、屋外使用における簡易な耐久性評価として、促進試験方法のフエードメーターによる紫外線照射を、温度６３℃で２０時間行い、長手方向の引張強力の保持率を測定した。引張強力の保持率が５０％以上であれば好ましく、さらに好ましくは６０〜１００％、特に好ましくは６５〜１００％である。保持率が５０％未満の場合は、屋外に使用した場合に劣化し易いことと成る。
以下、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。本発明における各特性値の測定方法は以下のとおりである。
（１）目付（ｇ／ｍ2）：縦２０ｃｍ×横２５ｃｍの試料を３カ所切り取り、重量を測定し、その平均値を単位当たりの質量に換算して求めた（ＪＩＳ−Ｌ−１９１３）。
（２）繊維径（μｍ）：顕微鏡で５００倍の拡大写真を取り、任意の１０本の直径を測定し、平均値で示した。
（３）厚み（ｍｍ）：荷重１０ｋＰａ下で任意に１０箇所測定し、その平均値を厚みとした。
（４）見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）：目付けと厚みから計算して求めた（目付け／厚み）。
（１）目付（ｇ／ｍ2）：縦２０ｃｍ×横２５ｃｍの試料を３カ所切り取り、重量を測定し、その平均値を単位当たりの質量に換算して求めた（ＪＩＳ−Ｌ−１９１３）。
（２）繊維径（μｍ）：顕微鏡で５００倍の拡大写真を取り、任意の１０本の直径を測定し、平均値で示した。
（３）厚み（ｍｍ）：荷重１０ｋＰａ下で任意に１０箇所測定し、その平均値を厚みとした。
（４）見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）：目付けと厚みから計算して求めた（目付け／厚み）。
（５）引張強力（Ｎ／５ｃｍ）および破断伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１９１３に準じて、定長引張試験機を用いて測定した。幅５ｃｍ長さ３０ｃｍの試料を長手方向（機戒流れ方向）に３枚採取し、つかみ間隔２０ｃｍおよび引張速度１０ｃｍ／ｍｉｎで、引張強力および破断伸度を求め、平均値で示した。
（６）引裂強力（Ｎ）：６．３ｃｍ×１０ｃｍの試験片を長手方向（機戒流れ方向）に５枚採取し、ＪＩＳ−Ｌ−１９１３のペンジュラム法に準じてエレメンドルフ試験機を用いて測定し、その平均値で示した。
（７）手切れ性：下記基準で判定した。
◎：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って容易に切断できる。
○：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って切断できる。
△：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に対して、やや斜め方向に切断できる。
×：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って切断でき難く、長手方向のカギ裂けとなる。
◎：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って容易に切断できる。
○：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って切断できる。
△：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に対して、やや斜め方向に切断できる。
×：テープ状にして、線状または破線状圧縮部に沿って切断でき難く、長手方向のカギ裂けとなる。
（８）凹凸追従性：下記基準で判定した。
◎：凹凸部の形状に馴染み、追従性が良好である。
○：凹凸部の形状に殆ど追従し、問題とならない程度である。
△：柔軟性、伸度がやや低く、凹凸部の形状に追従しない部分がある。
×：柔軟性、伸度が低く、凹凸部の形状に殆ど追従しない。
（９）耐久性：フエードメーターを用いて、紫外線を温度６５℃で２０時間照射後の長手方向（タテ）の引張強力を測定し、照射前の物性に対する保持率（％）で示した。
◎：凹凸部の形状に馴染み、追従性が良好である。
○：凹凸部の形状に殆ど追従し、問題とならない程度である。
△：柔軟性、伸度がやや低く、凹凸部の形状に追従しない部分がある。
×：柔軟性、伸度が低く、凹凸部の形状に殆ど追従しない。
（９）耐久性：フエードメーターを用いて、紫外線を温度６５℃で２０時間照射後の長手方向（タテ）の引張強力を測定し、照射前の物性に対する保持率（％）で示した。
［実施例１］
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝４００ｇ／１０分）を原料にしたメルトブロン繊維ウエブ（目付け３ｇ／ｍ2、繊維径４μｍ）の両面にポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け１１ｇ／ｍ2、繊維径１８μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率７％のポリプロピレン不織布を得た（目付け２５ｇ／ｍ2）。
得られたポリプロピレン不織布に長手方向に対して直交する方向に破線状の手切れ性を付与するエンボス加工を、温度１１０℃／１００℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：凹部の幅０．２ｍｍ、凹部の間隔３ｍｍ、１個の凹部の長さ２ｍｍ；凹部（エンボス部）と非エンボス部の長さ比率（エンボス部／非エンボス部）：２／１；熱圧着面積率：３％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度１００℃／９０℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としは、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＲ３３８０）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が５ｇ／ｍ2になるように調液し、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝４００ｇ／１０分）を原料にしたメルトブロン繊維ウエブ（目付け３ｇ／ｍ2、繊維径４μｍ）の両面にポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け１１ｇ／ｍ2、繊維径１８μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率７％のポリプロピレン不織布を得た（目付け２５ｇ／ｍ2）。
得られたポリプロピレン不織布に長手方向に対して直交する方向に破線状の手切れ性を付与するエンボス加工を、温度１１０℃／１００℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：凹部の幅０．２ｍｍ、凹部の間隔３ｍｍ、１個の凹部の長さ２ｍｍ；凹部（エンボス部）と非エンボス部の長さ比率（エンボス部／非エンボス部）：２／１；熱圧着面積率：３％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度１００℃／９０℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としは、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＲ３３８０）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が５ｇ／ｍ2になるように調液し、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例２］
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝４００ｇ／１０分）を原料にしたメルトブロン繊維ウエブ（目付け４ｇ／ｍ2、繊維径４μｍ）の両面にポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け１８ｇ／ｍ2、繊維径１８μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率７％のポリプロピレン不織布を得た（目付け４０ｇ／ｍ2）。
得られたポリプロピレン不織布に長手方向に対して直交する方向に線状の手切れ性のエンボス加工を、温度１１０℃／１００℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：幅０．２５ｍｍ、線状の間隔３ｍｍ；熱圧着面積率：５％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度１００℃／９０℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＡＮ２００）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が７ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝４００ｇ／１０分）を原料にしたメルトブロン繊維ウエブ（目付け４ｇ／ｍ2、繊維径４μｍ）の両面にポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け１８ｇ／ｍ2、繊維径１８μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率７％のポリプロピレン不織布を得た（目付け４０ｇ／ｍ2）。
得られたポリプロピレン不織布に長手方向に対して直交する方向に線状の手切れ性のエンボス加工を、温度１１０℃／１００℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：幅０．２５ｍｍ、線状の間隔３ｍｍ；熱圧着面積率：５％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度１００℃／９０℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＡＮ２００）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が７ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例３］
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け５０ｇ／ｍ2、繊維径２０μｍ）をネットコンベア上に堆積し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１５％のポリプロピレン不織布を得た。次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工を実施例１と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け５０ｇ／ｍ2、繊維径２０μｍ）をネットコンベア上に堆積し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１５％のポリプロピレン不織布を得た。次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工を実施例１と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例４］
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、繊維径２０μｍ）をネットコンベア上に堆積し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１５％のポリプロピレン不織布を得た。次いで、手切れ性付与のためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工を実施例２と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を原料としたスパンボンド繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、繊維径２０μｍ）をネットコンベア上に堆積し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１５％のポリプロピレン不織布を得た。次いで、手切れ性付与のためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工を実施例２と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例５］
ポリエチレンテレフタレート（溶液粘度（ηｓｐ／ｃ）０．５０）をメルトブロー用噴射口金から紡糸温度３００℃で３２０℃、１０００Ｎｍ3／ｈｒの加熱エアを用いて紡糸したメルトブロン繊維ウエブ（目付け５ｇ／ｍ2、繊維径２μｍ）の両面にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸したスパンボンド繊維ウエブ（目付け１０ｇ／ｍ2、繊維径１４μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た（目付け３０ｇ／ｍ2）。
次いで、得られたポリエステル不織布に長手方向に対して直交する方向に破線状の手切れ性付与のためのエンボス加工を、温度１８０℃／１７０℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：凹部の幅０．２ｍｍ、凹部の間隔３ｍｍ、１個の凹部の長さ２ｍｍ；凹部と非エンボス部の長さ比率：２／１；熱圧着面積率：３％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度２１０℃／２００℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＲ３３８０）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が５ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリエチレンテレフタレート（溶液粘度（ηｓｐ／ｃ）０．５０）をメルトブロー用噴射口金から紡糸温度３００℃で３２０℃、１０００Ｎｍ3／ｈｒの加熱エアを用いて紡糸したメルトブロン繊維ウエブ（目付け５ｇ／ｍ2、繊維径２μｍ）の両面にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸したスパンボンド繊維ウエブ（目付け１０ｇ／ｍ2、繊維径１４μｍ）をネットコンベア上で積層し、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た（目付け３０ｇ／ｍ2）。
次いで、得られたポリエステル不織布に長手方向に対して直交する方向に破線状の手切れ性付与のためのエンボス加工を、温度１８０℃／１７０℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：凹部の幅０．２ｍｍ、凹部の間隔３ｍｍ、１個の凹部の長さ２ｍｍ；凹部と非エンボス部の長さ比率：２／１；熱圧着面積率：３％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度２１０℃／２００℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＲ３３８０）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が５ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例６］
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付５０ｇ/ｍ2、繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１２％のポリエステル不織布を得た。
得られたポリエステル不織布に長手方向に対して直交する方向に線状の手切れ性を付与するためのエンボス加工を、温度１８０℃／１７０℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：幅０．２５ｍｍ、線状の間隔３ｍｍ；熱圧着面積率：５％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度２１０℃／２００℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＡＮ２００）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が１０ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付５０ｇ/ｍ2、繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率１２％のポリエステル不織布を得た。
得られたポリエステル不織布に長手方向に対して直交する方向に線状の手切れ性を付与するためのエンボス加工を、温度１８０℃／１７０℃、圧力２５０Ｎ／ｃｍの加工条件で行なった（エンボス模様：幅０．２５ｍｍ、線状の間隔３ｍｍ；熱圧着面積率：５％）。
次いで、潰し加工および樹脂加工をこの順で行った。潰し加工としては、一対の金属平滑ロールと樹脂ロール間で、温度２１０℃／２００℃、圧力２００Ｎ／ｃｍで平坦化加工した。樹脂加工としては、水溶性のアクリル酸エステルエマルジョン（ＤＩＣ製ボンコートＡＮ２００）および浸透剤（イソプロピルアルコール）を用いて、樹脂塗布量が１０ｇ／ｍ2になるように調液して、浸漬方法で塗布し、脱水、乾燥して本発明の不織布テープ基材を得た。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例７］
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、平均繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、平均繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例８］
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工及び樹脂加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工及び樹脂加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［実施例９］
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、平均繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工及び潰し加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、融点２６５℃）をスパンボンド用紡糸口金から紡糸温度３００℃で紡糸し、延伸した後、長手方向（機戒の流れ方向）および長手方向に対して直交する方向の繊維配列を均等化させるような開繊装置を用いて開繊し、その後繊維ウエブ（目付け７０ｇ／ｍ2、平均繊維径１５μｍ）をネットコンベア上に堆積した。次いで、一対のエンボスロール間で熱圧着して、部分熱圧着率２０％のポリエステル不織布を得た。
次いで、手切れ性を付与するためのエンボス加工及び潰し加工を実施例５と同様に行なった。得られた不織布テープ基材の特性を表１に示した。
本発明の不織布テープ基材は、手切れ性、強度および凹凸面への追従性に優れている不織布テープ基材であった。
［比較例１］
実施例１と同様にして得られた部分熱圧着されたポリプロピレン不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
実施例１と同様にして得られた部分熱圧着されたポリプロピレン不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
［比較例２］
実施例４と同様の部分熱圧着されたポリプロピレン不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
実施例４と同様の部分熱圧着されたポリプロピレン不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
［比較例３］
実施例７と同様の部分熱圧着されたポリエステル不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
実施例７と同様の部分熱圧着されたポリエステル不織布だけの特性を測定し、表１に示した。この不織布は、手切れ性を付与するためのエンボス加工、潰し加工および樹脂加工がないため、長手方向に裂けるかぎ裂き状となり、手切れ性が悪く、テープとしての特性に問題があった。
本発明の不織布テープ基材は、屋外で使用できる耐水性などの耐久性を有し、且つ、十分な強度、手切れ性および凹凸面への追従性に優れる柔軟性を有している。従って、車両及び建築物などの塗装用、シーリング用、マスキング用などのテープ基材、特に、壁材の凹凸粗面などのマスキングテープに用いられる。更に、粘着テープ用の基材、及び、粘着テープとフイルムとを一体化した養生用マスカーテープなどに広く用いられる。
Ａ エンボス部
Ｂ 非エンボス部
Ｙ エンボス部の列間隔
Ｂ 非エンボス部
Ｙ エンボス部の列間隔
Claims (8)
- 繊維径が０．１〜３０μｍであり、見掛け密度が０．１５〜０．５０ｇ／ｃｍ3であり、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2であり、長手方向の引張強力および破断伸度がそれぞれ２０Ｎ／５ｃｍ以上および１０％以上であり、部分熱圧着率が３〜３０％であり、かつ該部分熱圧着部とは異なる長手方向に対して直交する線状または破線状の圧着部を有する合繊長繊維不織布からなることを特徴とする不織布テープ基材。
- 前記線状または破線状の圧着部の幅が０．１〜２．０ｍｍであり、列間隔が２．０〜１０．０ｍｍである請求項１に記載の不織布テープ基材。
- 潰し加工および／または樹脂加工が施されている請求項１または２に記載の不織布テープ基材。
- 前記引張強力が３００Ｎ／５ｃｍ以下であり、破断伸度が８０％以下である請求項１〜３のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
- 前記合繊長繊維不織布の長手方向（タテ）と長手方向に直行する方向（ヨコ）の引張強力の比（タテ／ヨコ）が０．５〜３．５である請求項１〜４のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
- 前記合繊長繊維不織布がポリエステル系繊維、ポリオレフイン系繊維およびポリアミド系繊維から選ばれた少なくとも１種類からなる請求項１〜５のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
- 前記合繊長繊維不織布が繊維径０．１〜７μｍの極細繊維層（Ｍ）と該極細繊維層の上下に積層された繊維径１０〜３０μｍ合成繊維層（Ｓ）とからなる請求項１〜６のいずれか一項に記載の不織布テープ基材。
- 繊維径が０．１〜３０μｍ、目付けが１５〜１５０ｇ／ｍ2、部分熱圧着率が３〜３０％の長繊維不織布に、長手方向に対して直交する方向に線状または破線状の圧着部を設けるエンボス加工を行ない、次いで、潰し加工および／または樹脂加工を行なうことからなる請求項１に記載の不織布テープ基材の製造方法。
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