JP2012177140A - 点火プラグ用電極材料 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Si:0.3〜3.0質量%、Y及び希土類元素のうち1種または2種以上を合計で0.01〜0.3質量%、Ti:0.5質量%以下、Fe:1.2質量%以下を含みかつ、Ca:0.20質量%以下及びMg:0.08質量%以下の何れかまたは両方を含む点火プラグ用電極材料。C、Mn、Cr、Al、N、Sの含有量を、C:0.1質量%以下、Mn:0.5質量%未満、Cr:0.5質量%未満、Al:0.3質量%以下、N:0.05質量%以下、S:0.03質量%以下に抑さえ、残部はNiを主成分とする。
【選択図】図1
Description
具体的には、低CrのNi基合金において、耐酸化性を補うためにSi、Mn、Al等の元素を1種または2種以上、或いはYや希土類元素の添加を行う提案が、下記の特許文献1〜5に提案されている。
すなわち、耐酸化性を補うための合金元素量が多くなると、熱伝導率が低いことによって電極温度が下がり難くなり、結果的に高温に曝されることになって酸化し易くなったり、融点低下による溶損が影響する火花損耗を起こし易くなるおそれがあった。
この電極材料は、特許文献1〜5の合金の問題点を解決すべく、Siを少量添加し、Mn、Alの含有量を低下させ、さらに希土類元素の1種以上及び/またはYを少量添加することにより、点火プラグ用電極材料に必要な高い熱伝導率と高い融点を実現し、良好な耐酸化性、耐火花損耗性を向上させている。
C、Mn、Cr、Al、N、Sの含有量を、C:0.1質量%以下、Mn:0.5質量%未満、Cr:0.5質量%未満、Al:0.3質量%以下、N:0.05質量%以下、
S:0.03質量%以下に抑さえ、
残部はNiを主成分とすることを特徴とする点火プラグ用電極材料にある(請求項1)。
また、熱間での加工性を改善し、より経済的な点火プラグ用電極材料とするため、適量のMgまたは/及びCaの添加とFeの含有を許容することで、前記の目的が達成できることを知見し、本発明に到達した。
しかしながら、上記点火プラグ用電極材料において、Tiを添加しても、その効果が得られない場合があった。そこで、発明者はその原因を鋭意研究した結果、点火プラグ用電極材料にNが不純物として含まれるとTi添加の効果が低下することを見出した。
NはTiと共にTiNを形成し、これにより上述のTi添加の効果が低下するものと考えられる。そこで、Nの含有量を0.05質量%以下に制限することによって、Ti添加の効果が充分に発揮されるものと考えられる。
また、Cの含有量を上記のごとく、低く抑えることにより、点火プラグ用電極材料の冷間での加工性を改善することができる。
また、Sの含有量を上記のごとく、低く抑えることにより、Y、希土類元素の耐酸化性の向上効果の低減を抑制でき、点火プラグ用電極材料の耐酸化性を改善することができる。また、点火プラグ用電極材料の熱間加工性及び高温延性を改善することができる。
Cは、加工性を良好にするには低い方が良く、0.1質量%を超えると焼鈍後の硬さが上昇し、冷間加工性が低下するため0.1質量%以下に限定する。Cの望ましい範囲は0.05質量%以下であり、更に好ましくは0.01質量%未満である。0質量%(無添加レベル以下)であっても差し支えない。
なお、本発明においては、Crを0.5質量%未満に抑えることによる耐酸化性の不足分を、Siの少量添加とYと希土類元素の1種または2種以上を添加することで補うものである。Crの望ましい範囲は0.3質量%以下であり、0質量%(無添加レベル以下)であっても差し支えない。
ここで希土類元素(REM)とは、La、Ce、Nd、Pr等のランタノイド元素のことを言う。0.01質量%より少ないと耐酸化性の向上効果が小さく、製品設計にもよるが0.3質量%を超えて添加すると熱間加工性、溶接性が低下するため、Y及び希土類元素は、1種または2種以上を合計で0.01〜0.3質量%とした。なお、Y及び希土類元素の好ましい上限は、0.2質量%以下である。
また、更に好ましいTiの上限は0.3質量%であり、更に好ましくは0.2質量%以下である。また、Tiの効果を確実に得るための好ましい下限は、0.01質量%である。なお、「Ti:0.5質量%以下」には、0質量%を含まず、Tiは必須添加元素である。
Mgは、Sと結びついて化合物を形成し、Sを除去または固定するために必要な元素である。しかしながら、MgはNi中の固溶限が小さいため過度に添加すると粒界にNi2Mgを形成する。このためNiとNi2Mgの共晶が粒界において発生し、熱間加工時には粒界が脆弱になり、熱間加工性及び高温延性が低下する。従って、Mgの添加は0.05質量%以下である。好ましくは、Mgを0.0001〜0.05質量%の範囲に調整した上で、Sを確実に除去または固定するために質量でMg/Sの比率を1以上とするとよい。
また、MgとCaは何れかまたは両方を添加するが、何れか一方の添加である場合は、Mgを選択するのが好ましい。
なお、「Ca:0.20質量%以下」、「Mg:0.05質量%以下」には、それぞれ0質量%を含まず、「Ca:0.20質量%以下及びMg:0.05質量%以下の何れかまたは両方を含み」は、CaとMgの少なくとも一方が添加されていることが必須であることを意味する。
なお、「Fe:1.2質量%以下」には、0質量%を含まず、Feは必須添加元素である。
また、不可避的不純物として残留する可能性のある主な元素は、P、Cu、O等である。これらはできるだけ低い方が望ましいが、例えば、P≦0.03質量%、Cu≦0.3質量%、O≦0.01質量%であれば点火プラグ電極用材料の基本特性に特に大きな影響を及ぼさないと考えられるので、この範囲であれば許容できる。なお、更に好ましいCuの許容範囲は0.2質量%以下である。
熱伝導率は、加熱した点火プラグ電極の降温に影響し、先端部分が到達する温度を左右する重要な特性の一つであり、高い方が望ましい。
熱伝導率は合金元素の増加につれて低下する傾向があるので、熱伝導率を高く維持するためには合金元素の添加量を抑制する必要がある。一方、耐酸化性を向上させるのは、耐酸化性向上効果のある合金元素を多く添加することが望ましい。
耐火花損耗性の低下を防ぐことができると共に、特に良好な耐酸化性を得ることができる。
本発明の実施例にかかる点火プラグ用電極材料について、図1〜図6を用いて説明する。
本例の点火プラグ用電極材料は、Si:0.3〜3.0質量%、Y及び希土類元素のうち1種または2種以上を合計で0.01〜0.3質量%、Ti:0.5質量%以下、Fe:1.2質量%以下を含みかつ、Ca:0.20質量%以下及びMg:0.08質量%以下の何れかまたは両方を含む。
また、点火プラグ用電極材料におけるC、Mn、Cr、Al、N、Sの含有量を、C:0.1質量%以下、Mn:0.5質量%未満、Cr:0.5質量%未満、Al:0.3質量%以下、N:0.05質量%以下、S:0.03質量%以下に抑さえている。そして、残部はNiを主成分とする。その他、不可避的不純物が含まれていてもよい。
また、点火プラグ用電極材料の室温における熱伝導率は、40W/(m・K)以上であり、融点は、1420℃以上であることが好ましい。
図1は本例の点火プラグ用電極材料を接地電極40に用いた点火プラグ100の全体構成を示す一部断面とした正面図あり、図2は図1の点火プラグ100の先端部分の断面図である。点火プラグ100は、エンジンの燃焼室を区画形成するエンジンブロック(図示せず)に設けられたネジ穴に挿入されて固定されるようになっている。
本例においては、この接地電極40の材料として、上記点火プラグ用電極材料を採用している。
そして、この略長方形における中心電極30と対向する一辺C2の方が、中心電極30の軸方向に平行な一辺C1より長く、具体的には、厚さC1=1.6mm、幅C2=2.8mmとした。
また、中心電極30の先端部に耐損耗性の高い合金、たとえば、図5、図6に示すごとく、貴金属合金(イリジウム合金、プラチナ合金など)32を配置してもよい。つまり、Ni合金からなる電極母材300の先端部に、貴金属合金32を接合することができる。この場合、図5に示すごとく、電極母材300の先端部を先端側へ向かってテーパ状に縮径したうえで、その先端面に、貴金属合金32を配置してもよい。あるいは、図6に示すごとく、電極母材300の先端部を先端側へ向かってテーパ状に縮径したうえで、その先端面からさらに小径部33を先端側へ延ばし、小径部33の先に貴金属合金32を例えば、0.1〜0.5mm程度薄く形成してもよい。
本例においては、上記実施例1の点火プラグ用電極材料につき、各種物性の評価を行った。
上記実施例1に示した点火プラグ用電極材料及び比較材料として、各材料の組成を表1に示すごとく種々変更して、試料1〜12、及び試料21〜27を作製した。すなわち、各組成の材料によって真空溶解で10kgの鋼塊を作製し、均質化熱処理後、熱間加工を行い、熱間加工性を確認すると共に、30mm角の棒材を、試料として作製した。このとき、上記実施例1に規定する組成範囲とした点火プラグ用電極材料素材(試料1〜12)には、割れ等の発生は生じなかった。また、一部、冷間加工を行い、加工性を確認した。
各試料における残部(Ni及び不可避的不純物)以外の化学組成を表1に示す。なお、REM(希土類金属)の添加は希土類元素の混合物として添加してもよいが、今回はLa及びCeを複合添加した。表1における「<n」(nは数値)は、各元素の含有量がn未満であって、無添加レベルであることを示す。後述する表3においても同様である。
これに対して、Mn、Cr量が高い試料22、23は、熱伝導率が低く、また融点が低い。
ただし、Tiの含有量が高すぎる試料21は、完全固溶とならず、また、25℃での熱伝導率が40W/(m・K)より低いことから、充分な耐火花損耗性が得られないと考えられる。
これに対し、Y量が高い試料26、Fe量が高い試料27は、酸化増量が高く、剥離スケールが見られた。
本例は、上記実施例1において示した構成の点火プラグ100を用いて、エンジンベンチ試験にて、その接地電極40の耐酸化性と耐火花損耗性の確認を行った。すなわち、接地電極40の材料として、残部(Ni及び不可避的不純物)以外の組成を表3に示した材料をそれぞれ用いた点火プラグ(試料31、42、42、43)を作製し、これらを用いて試験を行った。
表3に示した試料31は上記実施例1の点火プラグ用電極材料の合金、試料41、42、43は比較合金である。
評価は、上記の実走パターン試験を600時間行った後、図7に示したような火花放電ギャップの接地電極側ギャップ拡大量ΔGを測定することにより行った。なお、同図において、符号50を付した寸法が、耐久試験前の火花放電ギャップを示す。
表5に耐火花損耗性の評価結果を示す。
したがって、本例においては、エンジンベンチ試験によって、実施例1の点火プラグ用電極材料の耐酸化性と耐火花損耗性とが共に優れていることを確認することができた。
100 点火プラグ
11 取付ネジ部
20 絶縁体
21 絶縁体の先端部
22 絶縁体の軸孔
30 中心電極
31 中心電極の先端面
32 貴金属合金
33 小径部
40 接地電極
41 接地電極の先端側の側面
50 火花放電ギャップ
ΔG 接地電極側ギャップ拡大量ΔG
Claims (4)
- Si:0.3〜3.0質量%、Y及び希土類元素のうち1種または2種以上を合計で0.01〜0.3質量%、Ti:0.5質量%以下、Fe:1.2質量%以下を含みかつ、Ca:0.20質量%以下及びMg:0.08質量%以下の何れかまたは両方を含み、
C、Mn、Cr、Al、N、Sの含有量を、C:0.1質量%以下、Mn:0.5質量%未満、Cr:0.5質量%未満、Al:0.3質量%以下、N:0.05質量%以下、
S:0.03質量%以下に抑さえ、
残部はNiを主成分とすることを特徴とする点火プラグ用電極材料。 - 請求項1に記載の点火プラグ用電極材料において、Tiの含有量が0.031〜0.5質量%であることを特徴とする点火プラグ用電極材料。
- 請求項1又は2に記載の点火プラグ用電極材料において、室温における熱伝導率が40W/(m・K)以上であることを特徴とする点火プラグ用電極材料。
- 請求項1〜3の何れか一項に記載の点火プラグ用電極材料において、融点が1420℃以上であることを特徴とする点火プラグ用電極材料。
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