JP2012077378A - 耐食性に優れた溶接継手 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】母材同士を溶接した溶接継手において、母材に、耐食性改善成分として、質量%で、W:0.01〜0.5%およびMo:0.02〜0.5%のうちから選んだ少なくとも1種を含有と、Sn:0.001〜0.2%およびSb:0.01〜0.2%のうちから選んだ少なくとも1種を含有させると共に、溶接金属中にも、W:0.01〜0.5%およびMo:0.02〜0.5%のうちから選んだ少なくとも1種と、Sn:0.001〜0.2%およびSb:0.01〜0.2%のうちから選んだ少なくとも1種を含有させる。
【選択図】なし
Description
なお、本発明でいう船舶用耐食鋼材とは、厚鋼板をはじめとして、薄鋼板、形鋼および棒鋼等を含むものである。
しかしながら、それらの防食対策を講じてもなお、バラストタンクの腐食状態は依然として激しい状態にある。
また、船体構造を考えた場合、板継ぎはFCB溶接、ブロック同士の溶接はFCW多層溶接等、溶接継手部が多く存在するため、溶接継手部での耐食性の向上も望まれている。
また、特許文献2には、C:0.20%以下の鋼材に、耐食性改善元素としてCu:0.05〜0.50%、W:0.05〜0.5%を添加し、さらにGe,Sn,Pb,As,Sb,Bi,Te,Beのうちの1種もしくは2種以上を0.01〜0.2%添加した耐食性低合金鋼が開示されている。
さらに、特許文献3には、C:0.15%以下の鋼に、Cu:0.05〜0.15%未満、W:0.05〜0.5%を添加した耐食性低合金鋼が開示されている。
特許文献5には、C:0.15%以下の鋼に、耐食性改善元素としてCr:0.2〜5%を添加して耐食性を向上し、船舶のメンテナンスフリー化を実現しようとする提案がなされている。
特許文献6には、C:0.15%以下の鋼に、耐食性改善元素としてCr:0.2〜5%を添加した鋼材を構成材料として使用すると共に、バラストタンク内部の酸素ガス濃度を大気中の値に対する比にして0.5以下とすることを特徴とするバラストタンクの防食方法が提案されている。
特許文献8には、質量%でC:0.001〜0.025%の鋼に、Ni:0.1〜4.0%を添加することによって耐塗膜損傷性を向上させ、補修塗装などの保守費用を軽減する船舶用鋼材が開示されている。
特許文献10には、質量%でC:0.001〜0.2%の鋼において、Mo,WとCuとを複合添加し、不純物であるP,Sの添加量を限定することにより、原油油槽で生じる全面腐食、局部腐食を抑制した鋼が開示されている。
また、特許文献4の鋼材は、下地金属の耐食性を向上させるために、Pを0.03〜0.10%と比較的多量に添加しているため、溶接性および溶接部靭性の面から問題が残る。
さらに、特許文献5および特許文献6の鋼材はCrを0.2〜5%、特許文献7の鋼材はCrを0.50〜3.50質量%と比較的多く含有しているため、いずれも溶接性および溶接部靭性に問題がある他、製造コストが高くなるという問題があった。また、特許文献8の鋼材は、C含有量が比較的低く、Ni含有量が比較的高いため、製造コストが高くなるという問題があった。
本発明は、上記の知見に立脚するものである。
1.母材同士を溶接した溶接継手であって、母材の化学成分が、質量%で、
C:0.01〜0.25%、
Si:0.05〜0.50%、
Mn:0.1〜2.0%、
Ti:0.005〜0.030%、
N:0.0010〜0.0090%、
Al:0.10%以下、
P:0.035%以下および
S:0.01%以下、
を含有し、かつ
W:0.01〜0.5%および
Mo:0.02〜0.5%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、さらに
Sn:0.001〜0.2%および
Sb:0.01〜0.2%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、一方、溶接金属の化学成分が、質量%で、
W:0.01〜0.5%および
Mo:0.02〜0.5%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、かつ
Sn:0.001〜0.2%および
Sb:0.01〜0.2%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
Cu:0.35%以下、
Ni:0.40%以下、
Cr:0.20%以下および
Co:0.40%以下
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
Nb:0.001〜0.1%、
Zr:0.001〜0.1%および
V:0.002〜0.2%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
Ca:0.0005〜0.0030%
を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
B:0.0002〜0.0030%
を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
REM:0.0001〜0.015%、
Mg:0.0001〜0.01%および
Y:0.0001〜0.1%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。
まず、本発明において、母材の化学組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。
C:0.01〜0.25質量%
Cは、鋼材強度を上昇させるのに有効な元素であり、本発明では所望の強度YS(降伏点または耐力)が235MPa以上、TS(引張強さ)が400MPa以上を得るために0.01質量%以上の含有を必要とする。一方、0.25質量%を超える含有は、溶接熱影響部の靭性を低下させる。よって、Cは0.01〜0.25質量%の範囲とする。好ましくは0.03〜0.20質量%の範囲であり、さらに好ましくは0.05〜0.16質量%の範囲である。
Siは、脱酸剤として、また鋼材の強度を高めるために添加される元素であり、本発明では0.05質量%以上を含有させる。しかしながら、0.50質量%を超える添加は、鋼の靭性を劣化させるので、Siの上限は0.50質量%とする。
Mnは、熱間脆性を防止し、鋼材の強度向上に有用な元素であるので、0.1質量%以上添加する。しかしながら、2.0質量%を超える添加は、鋼の靭性および溶接性を低下させるため、Mnは2.0質量%以下とする。好ましくは0.9〜1.6質量%の範囲である。
Tiは、Nとの親和力が強くTiNとして析出して、溶接熱影響部でのオーステナイト粒の粗大化を抑制すると共に、フェライト生成核として溶接熱影響部の高靭性化に寄与する。このような効果は、0.005質量%以上の含有で認められるが、0.030質量%を超えて含有するとTiN粒子が粗大化して上記の効果が期待できなくなる。このため、Tiは0.005〜0.030質量%の範囲で含有させるものとする。
Nは、Tiと結合しTiNとして析出して、溶接熱影響部でのオーステナイト粒の粗大化を抑制すると共に、フェライト生成核として溶接熱影響部の高靭化に寄与する。このような効果を有するTiNを必要量確保するためには、Nは0.0010質量%以上含有する必要がある。一方、0.0090質量%を超えてNを含有すると、溶接熱によってTiNが溶解する温度まで加熱される領域では固溶N量が増加し、靭性の著しい低下を招く。このため、Nは0.0010〜0.0090質量%の範囲で含有させるものとする。
Alは、脱酸剤として、0.005質量%以上添加することが好ましい。より好ましくは0.020質量%以上である。しかしながら、0.10質量%を超える含有は、溶接部靭性に悪影響を及ぼすので、Al量は0.10質量%以下に制限した。
Pは、鋼の母材靭性のみならず、溶接性および溶接部靭性を劣化させる有害な元素であるので、極力低減することが望ましい。特に、P含有量が0.035質量%を超えると、母材靭性および溶接部靭性の低下が大きくなる。よって、Pは0.035質量%以下とする。好ましくは0.025質量%以下である。
Sは、鋼の靭性および溶接性を劣化させる有害な元素であるので、極力低減することが望ましい。特に、S含有量が0.01質量%を超えると、母材靭性および溶接部靭性の低下が大きくなる。よって、Sは0.01質量%以下とする。好ましくは0.006質量%以下である。
Wは、本発明の鋼材においては、最も重要な耐食性向上元素の1つである。耐食性の改善効果は、W:0.01質量%以上の含有で発現する。しかしながら、W量が0.5質量%を超えると、鋼の靭性に悪影響を及ぼす。よって、W量は0.01〜0.5質量%の範囲に限定した。好ましくは0.02〜0.3質量%の範囲である。
Wが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、鋼板が腐食するに伴って、生成する錆の中にWO4 2-が生成し、このWO4 2-の存在によって、塩化物イオンが鋼板表面に侵入するのが抑制され、さらに鋼板表面のアノード部などで、難溶性のFeWO4が生成し、このFeWO4の存在によっても、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制され、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制されることによって、鋼板の腐食が効果的に抑制されるからである。また、WO4 2-の鋼材表面への吸着によるインヒビター作用によっても、鋼の腐食が抑制されるからである。
Moが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、Wと同様、鋼板が腐食するのに伴って、生成する錆の中にMoO4 2-が生成し、このMoO4 2-の存在によって、塩化物イオンが鋼板表面に侵入するのが抑制され、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制されることによって、鋼板の腐食が効果的に抑制されるからである。
なお、Moに対し、Wは、難溶性のFeWO4が生成し易く、また鋼材表面への吸着によるインヒビター効果が高いという利点があり、そのため、WはMoよりもその含有量が少なくても、優れた耐食性を発揮する。
SnおよびSbはいずれも、耐食性を向上させる効果がある。このSn,Sbの効果は、鋼板表面のアノード部など、pHが下がった部位での腐食を抑制するためである。この効果は、Snで0.001質量%以上の含有で、Sbで0.01質量%以上の含有で発現するが、いずれも0.2質量%超えでは、母材靭性および溶接熱影響部靭性を劣化させる。それ故、Snは0.001〜0.2質量%、Sbは0.01〜0.2質量%の範囲に限定した。
Cu:0.35質量%以下、Ni:0.40質量%以下、Cr:0.20質量%以下およびCo:0.40質量%以下のうちから選んだ1種または2種以上
Cu,Ni,CrおよびCoはいずれも、強度を向上させる元素であるが、Cu:0.35質量%超え、Ni:0.40質量%超え、Cr:0.20質量%超えおよびCo:0.40質量%超えの含有は、母材靭性および溶接熱影響部靭性の劣化、さらにはコストの増加を招くため、Cu:0.35質量%以下、Ni:0.40質量%以下、Cr:0.20質量%以下およびCo:0.40質量%以下の範囲とした。好ましくは、Cu:0.10質量%未満、Ni:0.10質量%未満、Cr:0.10質量%未満およびCo:0.10質量%未満である。
Nb,Zr,Vはいずれも、鋼材強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して含有させることができる。このような効果を得るためには、Nb,Zrはそれぞれ0.001質量%以上、Vは0.002質量%以上含有させることが好ましい。しかしながら、Nb,Zrは0.1質量%、Vは0.2質量%を超えて含有されると、靭性が低下するため、Nb,Zr,Vはそれぞれ、上記の範囲で含有させることが好ましい。
Caは、硫化物の形態を制御して鋼の溶接部靭性向上に寄与する元素である。このような効果を発揮させるためには、少なくとも0.0005質量%の含有を必要とする。一方、0.0030質量%を超えて含有しても、その効果は飽和する。このため、Ca含有量は0.0005〜0.0030質量%の範囲に制限した。
Bは、鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有させることができる。上記の効果を得るためには、0.0002質量%以上含有させることが好ましいが、0.0030質量%を超えて添加すると靭性が劣化する。よって、Bは0.0002〜0.0030質量%の範囲で含有させることが好ましい。
REM,Mg,Yはいずれも、溶接熱影響部の靭性向上に有効な元素であり、必要に応じて含有させることができる。この効果は、REM,MgおよびYとも0.0001質量%以上の含有で得られるが、REMは0.015質量%を超えて、Mgは0.01質量%を超えて、Yは0.1質量%を超えてそれぞれ含有されると、かえって靭性の低下を招くので、REM,Mg,Yはそれぞれ、上記の範囲で含有させることが好ましい。
上記した好適化学成分になる溶鋼を、転炉や電気炉等の公知の炉で溶製し、連続鋳造法や造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とする。なお、溶製に際して、真空脱ガス精錬等を実施してもよい。また、溶鋼の成分調整方法は、公知の鋼精錬方法に従えばよい。
なお、熱間圧延では、強度を確保するために、熱間仕上圧延終了温度および熱間仕上圧延終了後の冷却速度、冷却停止温度を適正化することが好ましく、熱間仕上圧延終了温度を700℃以上、熱間仕上圧延終了後の冷却は、空冷または冷却速度150℃/s以下の加速冷却を行うことが好ましい。加速冷却する場合の冷却停止温度は300〜600℃の範囲とすることが好ましい。なお、冷却後、再加熱処理を施してもよい。
W:0.01〜0.5質量%およびMo:0.02〜0.5質量%のうちから選んだ少なくとも1種
Wは、本発明の溶接継手溶接金属においては、最も重要な耐食性向上元素の1つである。この効果は、W:0.01質量%以上の含有で発現する。しかしながら、含有量が0.5質量%を超えると、溶接金属の靭性に悪影響を及ぼす。よって、Wは0.01〜0.5質量%の範囲とする。
Wが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、溶接金属が腐食するのに伴って、生成する錆の中にWO4 2-が生成し、このWO4 2-の存在によって、塩化物イオンが溶接金属表面に侵入するのが抑制され、さらに溶接金属表面のアノード部などで、難溶性のFeWO4が生成し、このFeWO4の存在によっても、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制され、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制されることによって、溶接金属の腐食が効果的に抑制されるからである。また、WO4 2-の溶接金属表面への吸着によるインヒビター作用によっても、溶接金属の腐食が抑制されるからである。
Moが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、溶接金属が腐食するのに伴って、生成する錆の中にMoO4 2-が生成し、このMoO4 2-の存在によって、塩化物イオンが溶接金属表面に侵入するのが抑制され、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制されることによって、溶接金属の腐食が効果的に抑制されるからである。
SnおよびSbはいずれも、溶接金属の耐食性を向上させる効果がある。このSn,Sbの効果は、溶接金属表面のアノード部など、pHが下がった部位での腐食を抑制するためである。この効果は、Snで0.001質量%以上の含有で、Sbで0.01質量%以上の含有で発現するが、いずれも0.2質量%超えでは、溶接金属靭性を劣化させるため、Snは0.001〜0.2質量%、Sbは0.01〜0.2質量%の範囲に限定した。
なお、本発明における溶接金属の化学成分については、上記した4成分が適正範囲で含有されていれば所望の耐食性が得られるので、その他の成分については特に限定しない。
しかしながら、耐食性だけでなく、船舶用鋼材としての必要特性を保持する観点からは、母材成分と近似した組成とすることが好ましく、その代表組成を例示すると次のとおりである。
FCW溶接継手の溶接金属では、質量%で、C:0.08%、Si:0.36%、Mn:1.35%、P:0.018%、S:0.003%、Al:0.006%、W:0.03%、Sn:0.075%、Nb:0.002%、Ti:0.005%、N:0.0045%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成である。また、FCB溶接継手の溶接金属では、質量%で、C:0.08%、Si:0.26%、Mn:1.23%、P:0.014%、S:0.002%、Al:0.005%、W:0.03%、Sb:0.03%、Sn:0.015%、Mo:0.12%、Nb:0.005%、Ti:0.014%、N:0.0042%、Ca:0.0005%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成である。なお、上述したFCW溶接継手の好適溶接金属組成は、後掲する表1および表2のNo.23(発明例)に対応し、またFCB溶接継手の好適溶接金属組成は、表1および表2のNo.24(発明例)に対応する。
このようにして作成した溶接継手から、以下に記載した方法で試験片を採取し、機械的特性(引張特性 (TS)、衝撃特性(vE(-20℃)))を調査した。すなわち、溶接継手から継手引張試験片(NK-U2A号試験片)を採取し、引張特性(TS)を調査した。また、溶接継手における鋼板表面とシャルピー試験片(NK-U4号試験片)の端面との間隔が1mmとなるように、シャルピー試験片を採取した(溶接継手表面から深さ1mm〜11mmの部分からシャルピー試験片を採取した)。また、シャルピー試験片のノッチ位置は、溶接金属中央部およびBOND部とした。そして、シャルピー試験片採取後、その衝撃特性(vE(-20℃))を調査した。
さらに、上記の溶接継手と母材の耐食性を評価するため、図1に示すように、溶接金属を跨ぐように耐食性試験片を採取した。具体的には、溶接金属の鋼板表面と腐食試験片の表面との間隔が1mmとなるように、3mmt×150mmW×150mmLの耐食性試験片を採取し(溶接継手表面から深さ1mm〜4mmの部分から耐食性試験片を採取し)、その試験片の表面をショットブラストしたのち、試験片表面に変性エポキシ塗料を約350μm厚で塗布した。
表2に、機械的特性調査結果と耐食性試験結果を示す。
Claims (9)
- 母材同士を溶接した溶接継手であって、母材の化学成分が、質量%で、
C:0.01〜0.25%、
Si:0.05〜0.50%、
Mn:0.1〜2.0%、
Ti:0.005〜0.030%、
N:0.0010〜0.0090%、
Al:0.10%以下、
P:0.035%以下および
S:0.01%以下
を含有し、かつ
W:0.01〜0.5%および
Mo:0.02〜0.5%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、さらに
Sn:0.001〜0.2%および
Sb:0.01〜0.2%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、一方、溶接金属の化学成分が、質量%で、
W:0.01〜0.5%および
Mo:0.02〜0.5%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、かつ
Sn:0.001〜0.2%および
Sb:0.01〜0.2%
のうちから選んだ少なくとも1種を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 請求項1において、母材が、さらに質量%で、
Cu:0.35%以下、
Ni:0.40%以下、
Cr:0.20%以下および
Co:0.40%以下
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 請求項1または2において、母材が、さらに質量%で、
Nb:0.001〜0.1%、
Zr:0.001〜0.1%および
V:0.002〜0.2%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 請求項1〜3のいずれかにおいて、母材が、さらに質量%で、
Ca:0.0005〜0.0030%
を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 請求項1〜4のいずれかにおいて、母材が、さらに質量%で、
B:0.0002〜0.0030%
を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 請求項1〜5のいずれかにおいて、母材が、さらに質量%で、
REM:0.0001〜0.015%、
Mg:0.0001〜0.01%および
Y:0.0001〜0.1%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。 - 前記溶接継手の表面に、有機ジンク塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。
- 前記溶接継手の表面に、エポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。
- 前記鋼材の表面に、有機ジンク塗膜を塗装し、さらにその表面にエポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012140685A (ja) * | 2011-01-05 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接継手 |
JP2013227610A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 石炭船または石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼 |
JP2014111807A (ja) * | 2012-12-05 | 2014-06-19 | Jfe Steel Corp | 耐アルコール腐食性に優れた鋼材 |
JP2014111806A (ja) * | 2012-12-05 | 2014-06-19 | Jfe Steel Corp | 耐アルコール腐食性に優れた鋼材 |
CN107186377A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-09-22 | 安徽飞弧焊业股份有限公司 | 一种铸钢轧辊用焊丝 |
JP2018040031A (ja) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 塗装耐久性に優れた構造用鋼材および構造物 |
JP2018150602A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
JP2019107673A (ja) * | 2017-12-19 | 2019-07-04 | 日本製鉄株式会社 | 耐食鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
CN110385492A (zh) * | 2018-04-23 | 2019-10-29 | 林肯环球股份有限公司 | 多层结构的激光热丝焊接 |
US20220196343A1 (en) * | 2020-12-22 | 2022-06-23 | Lane Lawless | Heat exchanger, exchanger plate, and method of construction |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003213367A (ja) * | 2001-11-19 | 2003-07-30 | Nippon Steel Corp | 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手 |
JP2008111162A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 塗装後降伏比の低い高靱性電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010043342A (ja) * | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Nippon Steel Corp | 耐食性と耐延性破壊特性に優れた原油油槽用溶接継手 |
-
2011
- 2011-09-06 JP JP2011194280A patent/JP5861335B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003213367A (ja) * | 2001-11-19 | 2003-07-30 | Nippon Steel Corp | 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手 |
JP2008111162A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 塗装後降伏比の低い高靱性電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010043342A (ja) * | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Nippon Steel Corp | 耐食性と耐延性破壊特性に優れた原油油槽用溶接継手 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012140685A (ja) * | 2011-01-05 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接継手 |
JP2013227610A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 石炭船または石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼 |
JP2014111807A (ja) * | 2012-12-05 | 2014-06-19 | Jfe Steel Corp | 耐アルコール腐食性に優れた鋼材 |
JP2014111806A (ja) * | 2012-12-05 | 2014-06-19 | Jfe Steel Corp | 耐アルコール腐食性に優れた鋼材 |
JP2018040031A (ja) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 塗装耐久性に優れた構造用鋼材および構造物 |
JP2018150602A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
CN107186377A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-09-22 | 安徽飞弧焊业股份有限公司 | 一种铸钢轧辊用焊丝 |
JP2019107673A (ja) * | 2017-12-19 | 2019-07-04 | 日本製鉄株式会社 | 耐食鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
CN110385492A (zh) * | 2018-04-23 | 2019-10-29 | 林肯环球股份有限公司 | 多层结构的激光热丝焊接 |
US20220196343A1 (en) * | 2020-12-22 | 2022-06-23 | Lane Lawless | Heat exchanger, exchanger plate, and method of construction |
US11740033B2 (en) * | 2020-12-22 | 2023-08-29 | Lane Lawless | Heat exchanger, exchanger plate, and method of construction |
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Publication number | Publication date |
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