JP2011174096A - タービンホイールの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】金属粉末射出成形法により製造した、所望する最終製品と近似した形状を有する焼結品1’を切削加工する工程とプレス加工する工程を含み、前記切削工程において、前記中心軸部の底面に、ロータ軸の先端を挿入するための軸連結部を機械加工し、前記プレス工程において、固定した焼結品1’に対し、放射状に配置された複数の矯正ピン7を同時に同期させながら、焼結品の中心軸部に向かってスライドさせていき、各矯正ピン7を、各ブレード面に沿って、且つ各ブレードを両側から挟み込むように中心軸部方向に挿入プレスする。
【選択図】図3
Description
一般に、車両などに搭載される過給機は、高温側タービンホイール、低温側タービンホイール、および両者を接続するロータ軸の3つの部品から構成されている。
高温側タービンホイールは、耐熱性の金属などの鋳造材からなり且つ渦巻き状の複数のブレードおよびロータ軸連結部を有する。また、低温側タービンホイールは、アルミニウム合金などの鋳造材からなり、且つ渦巻き状で複数の羽根を有する。
一般的に各ブレードは先端に行くほど薄肉になっている。
鋳造による製法を要約すると、下記の通りである。
(1)タービンホイールの形状に併せたワックス成形体を造る工程。
(2)ワックス成形体をツリー状に成形する工程。
(3)ツリー状のワックス成形体にセラミックスシェルをコーティングする工程。
(4)セラミックスシェルの内部からワックスを溶融させて取り出す工程。
(5)セラミックスシェルをさらに1000度以上の高温にして、含まれるバインダ、残留ワックスを完全に取り除き、焼成して鋳造素材を得る工程。
(6)(5)で得られた鋳造素材を真空にして、内部に溶融した耐熱金属を注入する工程。
(7)注入した金属が冷却した後、表面のセラミックスシェルを破壊して取り除く工程。
(8)ツリー状になった鋳造物からタービンホイール部を切り離して不要なバリ等を取り除く工程。
このことから、最終製品の寸法精度はMIM法で長さ50mm程度の製品で±0.2mmで有るのに対して、鋳造法は長さ50mm程度の製品で±0.5mmと寸法精度に劣る。
生産性についても、大量に同じものを製造する場合には型の製造が1個ごとに対応が必要な鋳造の場合と比較して、MIM法では金属金型を用いて射出成形を行うため、金型の寿命は30〜50万ショットと高寿命であり、成形サイクルも30秒/ショットとロストワックスと比較しても成形時の効率が高い。
特許文献4では過給機タービンホイール軸の加工方法について記載されているが、タービンホイールのアンバランスを解消するための切削加工は不可欠であり、鋳造による製法では狙い寸法精度±0.05mmに対して、±0.2mm程度の精度にとどまることで、タービン翼(ブレード)の形状はばらつきを生じ、タービン翼の切削量は製品毎に大きく変化し、歩留まりを向上させることは困難である。
特許文献5ではタービンホイールの歩留まりを向上させるための方法について記載されているが、切削加工によるものであり、エンドミルでの機械加工を行って、回転バランスの補正を行うため、寸法精度の向上は期待できるものの、生産性は劣り一台の加工機当たり日産数十個〜数百個が限界であると思われる。
中心軸部から放射状に伸び、且つ、上端が回転方向に屈曲している複数の曲面ブレードを有し、使用時には中心軸部底面側に回転軸となるロータ軸が連結される金属製のタービンホイールを製造する方法であって、
金属粉末射出成形法により製造した、所望する最終製品と近似した形状を有する焼結品を切削加工する工程とプレス加工する工程を含むこと、
前記焼結品が最終製品の目標値に対して、ブレードの上端部先端の高さが±1.0%の範囲内にあり、ブレードのピッチが±0.3°の範囲内にあり、且つ焼結密度が相対密度95%以上であること、
前記切削工程において、前記中心軸部の底面に、タービンホイールの回転中心を中点するロータ軸連結部を機械加工すること、
前記プレス工程は、前記回転中心を中点として前記焼結品を固定した後、固定した焼結品に対し、放射状に配置された複数の矯正ピンを同時に同期させながら、焼結品の中心軸部に向かってスライドさせることによって行われること、
前記矯正ピンは、各ブレード間の空間形状に対応する形状を有し、ブレードの枚数に応じて等間隔に配置され、各ブレード面に沿って、各ブレードを両側から挟み込むように中心軸部方向に挿入されること
を特徴とする。
またMIM法の採用により、従来の鋳造法では最小肉厚1.0〜1.5mmが限界であったものを1.0mm以下にする事が可能となった。さらに、焼結時の冷却速度をコントロールすることで、焼結品の結晶粒径が均一化され、強度バランスのとれた部品を製造することができる。
この際、タービンホイールのブレードは、ブレード面が曲面であり、且つ、先端側に行くにつれて(すなわち、半径方向外側に行くにつれて、及び上端部に行くにつれて)、肉厚が薄くなっていくため、重力の関係で、ブレードの上端部先端が、所望する最終製品と比べて下方に曲がりやすい。また、頻度は低いものの、ブレードの上端部先端が反り上がることがある。タービンホイールでは、各ブレードは全て同形状であって、ブレードの一点から次のブレードの同じ位置にあたる点までの円弧の長さに対応する角度(ピッチ)は、いずれの点を選択しても同一(360度をブレード枚数で割った値)になるのが理想的であり、各ブレードの全ての箇所で、中心軸に対するピッチ(角度)が同一になることにより、ブレのない正常な回転が達成される。本発明では、各矯正ピンが、各ブレード面に沿って、各ブレードを両側から挟み込むように中心軸部方向に挿入されることにより、各ブレードの変形を修正し、各ブレード間のピッチを全ての箇所で正常化することができる。この際、最終製品の目標値に対して、ブレードの変形が大きければ、全ての矯正ピンを同時に同期させながら求心的に挿入していくことが難しく、また、挿入できたとしても、ブレードにクラック等が発生する原因となるが、目標値に対して、ブレード上端部先端の高さが−1.0〜+1.0%の範囲内にあり、各ブレードのピッチ間隔が±0.3°の範囲内であれば、全ての矯正ピンを同時に同期させながら求心的に挿入でき、且つ各ブレードの変形を所定の公差内(目標寸法±0.01〜0.05mm以下 目標ピッチ±0.1°以下)に修正することが可能である。
金属粉末(a)に有機バインダ(b)を添加し加熱混合した後、粉砕若しくはペレット化して射出成形材料を得、当該成形材料を射出成形して成形体を作製し、得られた成形体を加熱脱脂する工程を有する方法において、
前記金属粉末(a)として平均粒径1〜30μmの粉末(好ましくは、インコネル粉末若しくはチタンアルミ合金粉末、チタン・アルミ混合粉末)を用いること、
前記有機バインダ(b)としてポリアセタール(b1)を5〜40Vol%、及びポリプロピレン(b2)を5〜40Vol%含有する有機バインダを用いること、
前記金属粉末(a)に前記有機バインダ(b)を添加する工程において、(a+b)に対し、(b)が30〜60Vol%となるように添加すること、
により、上記タービンホイールの製造に適した焼結品を得ることができる。
脱脂工程が減圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び大気圧水素雰囲気のいずれかで最高温度800℃以下で行われること、及び
焼結工程が減圧不活性ガス雰囲気、加圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び真空雰囲気のいずれかで1000℃以上1500℃以下で行われる事が好ましい。
焼結工程が減圧不活性ガス雰囲気、加圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び真空雰囲気のいずれかで800℃以上1300℃以下で行われる事が好ましい。
また、焼結品の製造において、上記金属粉末の粒径、バインダ量、バインダ成分を採用することにより、寸法精度の高いタービンホイール製造用の焼結品を、MIM法により製造することができる。
インコネル金属材料からなる金属粉末として、通常水アトマイズ若しくはガスアトマイズ法より製造された合金粉末を用いるが、これらアトマイズ法により作られた粉末の合金粉末以外に、焼結時に合金成分となるように調整し元素粉末を組成にあわせて添加して用いても良い。一般的には水アトマイズ粉末の方がガスアトマイズ粉末よりも大量に生産できるため、製造コストも安価になるが、粉末形状が異形状になりやすいために、タップ密度が低くなりやすく、また粉末中の酸素量も高くなる。これに対してガスアトマイズ粉末の製造コストは高くなるものの、球形の粉末を得ることが容易でタップ密度が高くなる特徴がある。このため、コストとタップ密度を勘案して、水アトマイズ粉末とガスアトマイズ粉末を混合して用いても良い。
チタンアルミ金属材料からなる金属粉末として、プラズマアーク法、ガスアトマイズ法及び粉砕法により製造された合金粉末を用いるが、これらにより作られた粉末の合金粉末以外に、焼結時に合金成分となるように調整し元素粉末を組成にあわせて添加して用いても良い。一般的には粉砕粉末の方がプラズマアーク法、ガスアトマイズ粉末よりも大量に生産できるため、製造コストも安価になるが、粉末形状が異形状になりやすいために、タップ密度が低くなりやすく、また粉末中の酸素量も高くなる。これに対してプラズマアーク粉末、ガスアトマイズ粉末の製造コストは高くなるものの、球形の粉末を得ることが容易でタップ密度が高くなる特徴がある。このため、コストとタップ密度を勘案して、プラズマアーク粉末、ガスアトマイズ粉末に粉砕粉末を混合して用いても良い。
ポリアセタールは成形体の強度を高め、焼結における600℃以下での成形体の変形を防止し、且つ焼結後において炭化物が残留しない物質として不可欠である。ポリプロピレンは成形体にじん性を付与し、焼結の割れ及び添加した低融点化合物の分離を阻止する。そして、ポリプロピレンもまた、焼結後において炭化物が残留しないという特質をもっている。
ポリアセタール、ポリプロピレンの添加量が各々有機バインダの全量(b)に対して5Vol%未満の場合には脱脂時の変形が大きくなり、規定する焼結後の寸法精度を得ることができない。またポリアセタール、ポリプロピレンの添加量が各々有機バインダの全量(b)に対して40Vol%を超えると、成形時の粘度が高くなり金型内に成形材料を完全に充填することができない。
より好ましいポリアセタールの含有量は10〜30Vol%であり、より好ましいポリプロピレンの含有量は10〜30Vol%である。
流動性を付与し、脱脂性を向上するために脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、フタル酸エステル、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、カルナバワックス、モンタン系ワックス、ウレタン化ワックス、無水マレイン酸変性ワックス及びポリグリコール系化合物等が用いられる。特に好ましい材料としてパラフィンワックス、脂肪酸エステル、ポリプロピレンワックスが挙げられる。
上記割合とした有機バインダと金属粉末を160〜180℃程度で2時間程度加熱混練し、金属粉末を有機バインダと完全に分散混合させる。この後、取り出して押し出し機若しくは粉砕機で直径5mm程度のペレット状にしてこれを用いて成形材料にする。
そして、成形においては、焼結後の寸法を考慮して金型形状を決定する必要がある。これらの寸法は焼結後若しくは熱間等方圧加圧法に得られる寸法であって、焼結密度により寸法が異なるため、金型設計は以後の寸法変化を十分に考慮する必要がある。このためには、金型の寸法は上記寸法精度を考慮して設計する必要があり、さらに、成形から焼結への収縮率をあらかじめ計算しておく必要がある。
また、本発明の焼結品において、各翼部のピッチは最終製品の目標値に対して±0.3°の範囲内にある必要がある。タービンホイールでは、同形状のブレードを等間隔で配置しているため、ブレードの一点から次のブレードの同じ位置にあたる点までの円弧の長さに対応する角度(ピッチ)は、いずれの点を選択しても同一(360度をブレード枚数で割った値)になるのが理想的であり、この値が最終製品の目標値となる。本発明では、ピッチは、最も変形が生じやすい箇所である、翼部の上端部の先端位置で測定する。また、本発明の焼結品では、各ブレードのピッチがそれぞれ、最終製品の目標値に対して±0.3°の範囲内にある。
ピッチの測定は、工具顕微鏡若しくは三次元測定装置により行うことができる。
脱脂雰囲気が空気中の場合には300℃以上で粉末が酸化し、焼結後の酸素量が高くなることで、焼結品強度に大きな影響を及ぼす。このことから、脱脂雰囲気は減圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び大気圧水素雰囲気が用いられる。インコネルの場合、不活性ガスには窒素若しくはアルゴンが使用されるが、コストを考慮して窒素ガスの使用が望ましい。チタン合金の場合には材料の窒化を考慮して、アルゴンもしくは水素で行うことが望ましい。脱脂時の昇温速度は脱脂時の変形を考慮して室温から400℃以下においては50℃/hr以下が望ましい。また、脱脂時には成形体の変形を考慮した治具を用いることで、成形体の脱脂時の変形を抑える事ができる。
インコネル脱脂の温度は800℃以下、チタンアルミ合金の場合には600℃以下であるが、300℃程度では有機バインダが30%程度残留しやすく、600℃以上では有機バインダが完全に除去されやすいため、焼結工程に移動させる際に成形体が崩れる恐れがあり、より好ましい脱脂温度は最高400℃〜500℃である。また、これらの成形体の崩れを防止する方法として、脱脂機能を具備した焼結炉を用いると効果的であり、脱脂終了後も温度を下げることなく焼結に移行することができる。また、連続式(ベルト式、プッシャー式、ウォーキングビーム式)脱脂炉と同じく連続式(ベルト式、プッシャー式、ウォーキングビーム式)焼結炉を連結させることで、脱脂から焼結を中断させることなく連続で処理を行うことができる。
チタンアルミ合金の焼結工程では焼結雰囲気に減圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び加圧不活性ガス雰囲気及び真空雰囲気のいずれかが用いられる。
焼結時の酸化、窒化を考慮すると真空中で行うことが好ましい。また焼結温度は800℃以上1300℃以下で行われるが800℃未満では焼結が不十分であり、1300℃を超えると焼結時に溶融する。焼結密度が95%以上になるためには900〜1250℃が望ましく、さらには1000℃〜1200℃が望ましい。また、焼結時の焼結密度の向上と焼結時の寸法ばらつきを考慮して最高温度で2〜4時間程度保持する事が望ましい。脱脂工程と同じく、焼結工程においても高温時に変形を生じるため、焼結品の変形を防止するための治具を用いると効果的である。
焼結品の相対密度は、アルキメデス法によって測定することができる。
以下、実施例に用いた方法により各工程をより詳細に説明する。
焼結後若しくはHIP工程後の焼結品に対して、中心軸部3の底面に位置する、ロータ軸連結部4(本実施例ではリング状の部材)の内径(及び外径部分)を切削加工する。内径および外径は、タービンホイールの回転中心を中点とする円形状をなす。軸連結部4の内径(ロータ軸連結孔)は、所定寸法の±0.05以下に機械加工することが好ましい。本工程において、連結部の精度を高めることによって、次のプレス工程において、回転中心に対して均一に、ブレード2の形状、各ブレードのピッチ(角度)を修正して、所望する寸法精度とすることができる。
ロータ軸連結部の切削加工は図5に示すように、製品を固定し旋盤加工により行い、内径(及び外径)を所望する寸法に加工して行うことができる。図5において、符号11は軸連結部内径の切削器具を示す。
図3に模式的に示す円盤状の装置を用いた。焼結品1’は、回転中心を中点として固定され(ボス部5を中心点に固定した。符号9は焼結品固定具を示す)、焼結品1’の外周側には、複数の矯正ピン7が、放射状に、且つブレード2の枚数に応じて等間隔に配置される。各矯正ピン7は、矯正ピンの両側に配置された支持部材(図示しない)により保持される。図4に示すように、矯正ピンの側面には長手方向に沿ってライン状の凹部からなるスライドガイド10が設けられ(すなわち、スライドガイドは、矯正ピンを放射状に配置した際には、ピンの挿入方向に延びる)、両側の支持部材には当該凹部と嵌合するライン状の凸部が設けられており、凹凸を嵌合させた状態で矯正ピンを半径方向にスライドさせることができる。
前記矯正ピン7には、各ブレード2間の空間形状に対応する形状(最終製品の各ブレード間の空間形状に対し、±1.0%以下の形状)を有するプレス面が形成されている。
図3(b)に示すように、歯車状の中空部を有する回転カム8(内側に複数の同一のカム形状を連続して形成した環状の回転カム)を配置し、各矯正ピン7の外周側端部と回転カム8の中空部周壁を当接させた状態で、回転カム8を回動させることによって、複数の矯正ピンを同時に同期させながら、焼結品の中心軸部に向かってスライドさせることができる。
各矯正ピン7は、各ブレード面に沿って、各ブレード2を両側から挟み込むように中心軸部方向に挿入される。各ブレードは、上端が回転方向に屈曲して、ブレード面が曲面となっている(言い換えると、ブレードの上端が円周方向に緩やかに倒れており、タービンホイール全体として見たときには、ブレードが渦巻状の形状となっている)ため、各矯正ピンは、一方側のブレード(図5では左側)の上端部に被さり、反対側のブレード(図5では右側)の上端部の下に潜り込むように、各ブレード間に挿入される。図5の斜線部は、各ブレード間の空間形状を示す。
このようにして、ブレードの間隔に習うように矯正ピンが中心部に向かって同時に同期しながら動き、各ブレードを両側から挟み込むようにプレスする事により、回転中心に対して、ブレードの形状並びに各ブレードのピッチを所望する寸法精度に加工することができる。矯正ピンの動作速度は製品として用いるインコネル及びチタンアルミ合金の延びが小さいことから各矯正ピンともカム機構により、同時に連動しながら製品に衝撃荷重を与えないように矯正ピンの移動速度を調節し加工を行う。
・金属粉末:インコネル713C 平均粒径9.2μm
・有機バインダ組成:ポリアセタール15Vol%、ポリプロピレン25Vol%、アモルファスポリオレフィン10Vol%、パラフィンワックス35Vol%、アクリル樹脂10Vol%、脂肪酸エステル5Vol%
・金属粉末:60Vol% 有機バインダ40Vol%
・加熱混練:180℃ 2時間
・射出成形条件:190℃ 金型温度40℃
・脱脂条件:最高温度600℃(窒素)2時間保持 合計時間24時間
・焼結条件:最高温度1350℃(アルゴン、減圧雰囲気)2時間保持
所望する最終製品の寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):17.0mm(目標値)±0.05mm(16.95〜17.05mm)
ブレードのピッチ:40度(目標値)±0.1度(39.9〜40.1°)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.05mm以内,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.05mm以内
焼結後の焼結体寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):16.86 〜16.98mm
(目標値に対し−0.82%〜−0.12%)
ブレードのピッチ(各9カ所のばらつき範囲):39.77°〜40.26°
(目標値に対し−0.23°〜+0.26°)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.09mm,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.07mm
焼結品の相対密度:96.4%
プレス工程後の最終製品の寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):16.97 〜17.02mm
ブレードのピッチ:39.97°〜40.05°(各9カ所のばらつき範囲)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.03mm,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.03mm
焼結品の相対密度:96.4%
・金属粉末:チタンアルミ合金(バナジウム2%添加) 平均粒径12.7μm
・有機バインダ組成:ポリアセタール20Vol%、ポリプロピレン20Vol%、アモルファスポリオレフィン10Vol%、パラフィンワックス35Vol%、アクリル樹脂10Vol%、脂肪酸エステル5Vol%
・金属粉末:60Vol% 有機バインダ40Vol%
・加熱混練:180℃ 2時間
・射出成形条件:180℃ 金型温度40℃
・脱脂条件:最高温度500℃(アルゴン)2時間保持 合計時間22時間
・焼結条件:最高温度1170℃(真空雰囲気)2時間保持
・HIP処理:処理温度1100℃(アルゴン、100MPA)2時間保持
所望する最終製品の寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):17.0mm(目標値)±0.05mm(16.95〜17.05mm)
ブレードのピッチ:40度(目標値)±0.1度(39.9〜40.1°)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.05mm以内,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.05mm以内
焼結後の焼結体寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):16.88 〜16.92mm
(目標値に対し−0.7%〜−0.47%)
ブレードのピッチ(各9カ所のばらつき範囲):39.85°〜40.27°
(目標値に対し−0.15°〜+0.27°)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.07mm,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.08mm
焼結品の相対密度:95.7%
プレス工程後の最終製品の寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):16.96 〜17.03mm
ブレードのピッチ:39.97°〜40.04°(各9カ所のばらつき範囲)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.03mm,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.03mm
焼結品の相対密度:95.7%
実施例1と同じ条件にて、以下の焼結体を作製した。
焼結後の焼結体寸法
ブレードの上端部先端の高さ(測定部A):16.54 〜16.75mm
(目標値に対し−2.7%〜−1.47%)
ブレードのピッチ 39.35°〜40.76°(各9カ所のばらつき範囲)
(目標値に対し−0.65°〜+0.76°)
ロータ軸連結部の内径の同軸度:0.09mm,ロータ軸連結部内径の垂直度:0.07mm
焼結品の相対密度:96.1%
実施例1の有機バインダ成分のうち、ポリアセタールをエチレン酢酸ビニル樹脂に置き換えた有機バインダを用いた他は、実施例1と同様にして焼結品の製造を試みた。
しかし、脱脂後、成形体は図8に示すようにブレードに大きな変形を生じたため以後の焼結、プレス工程に進むことは出来なかった。
また、本発明にかかる焼結品製造工程によれば、最小肉厚が1.0mm以下の薄肉ブレードの焼結品を製造することが可能であり、最大肉厚が1.2mm、最小肉厚が0.6mmといった非常に薄肉のブレードを有する焼結品であっても製造することができた。
1’焼結品
2 ブレード
3 中心軸部
4 軸連結部
5 ボス部
6 ロータ軸
7 矯正ピン
8 回転カム
9 焼結品固定具
10 スライドガイド
11 軸連結部内径の切削器具
Claims (6)
- 中心軸部から放射状に伸び、且つ、上端が回転方向に屈曲している複数の曲面ブレードを有し、使用時には中心軸部底面側に回転軸となるロータ軸が連結される金属製のタービンホイールを製造する方法であって、
金属粉末射出成形法により製造した、所望する最終製品と近似した形状を有する焼結品を切削加工する工程とプレス加工する工程を含むこと、
前記焼結品が最終製品の目標値に対して、ブレードの上端部先端の高さが±1.0%の範囲内にあり、ブレードのピッチが±0.3°の範囲内にあり、且つ焼結密度が相対密度95%以上であること、
前記切削工程において、前記中心軸部の底面に、タービンホイールの回転中心を中点するロータ軸連結部を機械加工すること、
前記プレス工程は、前記回転中心を中点として前記焼結品を固定した後、固定した焼結品に対し、放射状に配置された複数の矯正ピンを同時に同期させながら、焼結品の中心軸部に向かってスライドさせることによって行われること、
前記矯正ピンは、各ブレード間の空間形状に対応する形状を有し、ブレードの枚数に応じて等間隔に配置され、各ブレード面に沿って、各ブレードを両側から挟み込むように中心軸部方向に挿入されること
を特徴とする、タービンホイールの製造方法。 - 前記プレス工程において、歯車状の中空部を有する回転カムを使用し、放射状に配置された矯正ピンの外周側端部と回転カムの中空部周壁を当接させた状態で、回転カムを回動させることによって、各矯正ピンを中心軸部に向けてスライドさせることを特徴とする、請求項1に記載のタービンホイールの製造方法。
- さらに、前記焼結品を製造する工程を含み、当該焼結品製造工程が
金属粉末(a)に有機バインダ(b)を添加し加熱混合した後、粉砕若しくはペレット化して射出成形材料を得、当該成形材料を射出成形して成形体を作製し、得られた成形体を加熱脱脂する工程を有するものであって、
前記金属粉末(a)が、平均粒径1〜30μmの粉末であること、
前記有機バインダ(b)が、ポリアセタール(b1)を5〜40Vol%、及びポリプロピレン(b2)を5〜40Vol%含有すること、
前記金属粉末(a)に前記有機バインダ(b)を添加する工程において、金属粉末と有機バインダの全量(a+b)に対し、有機バインダ(b)が30〜60Vol%となるように添加すること、
を特徴とする、請求項1または2に記載のタービンホイールの製造方法。 - 前記焼結品の製造工程において、金属粉末にインコネルを用い、脱脂工程が減圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び大気圧水素雰囲気のいずれかで最高温度800℃以下で行われること、及び
焼結工程が減圧不活性ガス雰囲気、加圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び真空雰囲気のいずれかで1000℃以上1500℃以下で行われる事を特徴とする請求項3に記載のタービンホイールの製造方法。 - 前記焼結品の製造工程において、金属粉末にチタンアルミ合金若しくはチタンとアルミの混合粉末を用い、脱脂工程が減圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び大気圧水素雰囲気のいずれかで最高温度600℃以下で行われること、及び
焼結工程が減圧不活性ガス雰囲気、加圧不活性ガス雰囲気、大気圧不活性ガス雰囲気及び真空雰囲気のいずれかで800℃以上1300℃以下で行われる事を特徴とする請求項3に記載のタービンホイールの製造方法。 - 前記焼結品の製造工程において、相対密度94%以上の第一次焼結品を作製した後、熱間等方圧加圧法により相対密度98%以上の焼結品とすることを特徴とする、請求項3〜5のいずれか1項に記載のタービンホイールの製造方法。
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