JP2010124659A - 回転電機 - Google Patents

Abstract

【課題】コイルを効率よく冷却することが可能な回転電機、を提供する。
【解決手段】回転電機であるモータジェネレータは、コイルエンドカバーと、複数の渡り線１６８とを備える。コイルエンドカバーは、コイルエンド部１６２ｍおよびコイルエンド部１６２ｎの周囲にそれぞれ冷却油通路１７２ｍおよび冷却油通路１７２ｎを形成し、ステータコア１５２の内側に冷却油通路１７２ｍおよび冷却油通路１７２ｎを連通させる冷却油連通路１７１を形成する。複数の渡り線１６８は、冷却油通路１７２ｍに設けられている。冷却油通路１７２ｍにおける冷却油の流れ方向と、複数の渡り線１６８がステータコア１５２の半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向とが一致する。冷却油通路１７２ｍにおける冷却油流量が冷却油通路１７２ｎにおける冷却油流量よりも大きく設定される。
【選択図】図３５

Description

この発明は、一般的には、回転電機に関し、より特定的には、コイルエンド部を冷却するための構造が設けられた回転電機に関する。

従来の回転電機に関して、国際公開第２００４／１９４６８号パンフレットには、コイルから発熱するステータ部を効率よく冷却することを目的とした車両用モータが開示されている（特許文献１）。

特許文献１に開示された車両用モータにおいては、ステータ部が、コイルおよびステータコアの両端面を取り囲むコイルエンドカバーにより覆われている。コイルエンドカバーの内部は、オイルポンプにより供給された冷却オイルによって充填される。さらに、車両用モータには、ステータコアの一方端面を取り囲むコイルエンドカバーと他方端面を取り囲むコイルエンドカバーとを連通させ、冷媒とステータ巻き線とを接触させる冷却通路が形成されている。

また、特開２００５−２６１０８４号公報には、冷却効率を向上させることを目的としたモータ冷却構造が開示されている（特許文献２）。特許文献２に開示されたモータ冷却構造は、ステータの軸方向における両端に設けられ、コイルエンドの一部と冷却液とを直接、接触させる周方向冷却路と、ステータ軸方向に設けられ、ステータ両端の周方向冷却路を互いに連通する軸方向冷却路とを備える。

また、特開平８−２５０８８１号公報には、発熱部品の実装配置に関係なく、均一に効率よく冷却することを目的とした発熱部品の冷却構造が開示されている（特許文献３）。特許文献３に開示された発熱部品の冷却構造においては、発熱部品と対向する部位に乱流促進部材（金属ブロック体）が設けられている。冷媒が乱流促進部材に衝突し、乱流が生じることによって、その直下に配置された発熱部品が均一に冷却される。

また、特開２００７−２９５６９８号公報には、絶縁部材を溶融させることなく、十分な接合強度を得ることを目的とした回転電機の固定子が開示されている（特許文献４）。特許文献４に開示された回転電機においては、ステータコアのティースに巻回されたコイルの端部と、他のティースに巻回されたコイルの端部とが、バスバーによって接続されている。

また、特開２００５−１１７８４５号公報には、冷却媒体の耐久性を維持しつつ、車両に搭載される回転電機をその冷却媒体を用いて効率よく冷却することを目的とした回転電機の冷却装置が開示されている（特許文献５）。特許文献５に開示された回転電機の冷却装置においては、ステータを収容するハウジングに、ステータに冷却油を滴下するための冷却油滴下部が設けられている。
国際公開第２００４／１９４６８号パンフレット 特開２００５−２６１０８４号公報 特開平８−２５０８８１号公報 特開２００７−２９５６９８号公報 特開２００５−１１７８４５号公報

上述の特許文献１に開示された車両用モータにおいては、ステータコアの内径側に、冷媒を供給し、冷媒とステータ巻き線とを接触させるための冷却通路が形成されている。しかしながら、コイルエンドカバー内部に供給されたオイルがステータコアの一方端面から冷却通路に円滑に導かれない場合、コイルの冷却効率を十分に向上させることができないおそれがある。

そこでこの発明の目的は、上記の課題を解決することであり、コイルを効率よく冷却することが可能な回転電機を提供することである。

この発明の１つの局面に従った回転電機は、環状のステータコアと、コイルと、カバー体と、複数の渡り線とを備える。コイルは、ステータコアに巻回され、ステータコアの両端面からそれぞれ突出する第１コイルエンド部および第２コイルエンド部を含む。カバー体は、第１コイルエンド部および第２コイルエンド部の周囲にそれぞれ第１冷媒通路および第２冷媒通路を形成する。さらに、カバー体は、ステータコアの内側に第１冷媒通路および第２冷媒通路を連通させる空隙を形成する。複数の渡り線は、第１冷媒通路に設けられている。複数の渡り線は、ステータコアの軸方向から見た場合にステータコアの半径方向に対して傾斜してその外側から内側に延在し、コイルの巻き始めと巻き終わりとを接続する。ステータコアの周方向において、第１冷媒通路における冷媒の流れ方向と、複数の渡り線がステータコアの半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向とが一致する。第１冷媒通路における冷媒流量が第２冷媒通路における冷媒流量よりも大きく設定される。

このように構成された回転電機によれば、第１冷媒通路および第２冷媒通路の間に冷媒流量差を設けることによって、第１冷媒通路から空隙を通じて第２冷媒通路に向かう冷媒流れを強制的に形成することができる。また、第１冷媒通路における冷媒の流れ方向と、複数の渡り線が延在する傾斜方向とをステータコアの周方向において一致させることにより、第１冷媒通路に流通する冷媒を、隣り合う渡り線間の空間を通じてステータコアの内側の空隙に円滑に導くことができる。これら構成による相乗効果により、本発明では、ステータコア内側の空隙に冷媒をより積極的に流通させることが可能となり、コイルを効率よく冷却することができる。

また好ましくは、空隙を規定するカバー体の壁面は、凹凸形状を有する。このように構成された回転電機によれば、壁面に形成された凹凸形状により、空隙を流通する冷媒流れに乱流を発生させる。これにより、コイルをさらに効率よく冷却することができる。

また好ましくは、壁面に、メッシュ部材が配置される。また好ましくは、カバー体は、樹脂から形成され、壁面に、凹凸形状が成型される。このように構成された回転電機によれば、カバー体の壁面に簡単に凹凸形状を形成することができる。

また好ましくは、渡り線は、その延在方向に直交する平面により切断された場合に、ステータコアの軸方向に長辺を有し、ステータコアの軸方向に直交する方向に短辺を有する略矩形断面を有する。このように構成された回転電機によれば、隣り合う渡り線間の空間を通じてステータコアの内側の空隙に導く冷媒量を増やすことができる。

この発明の別の局面に従った回転電機は、ステータコアと、コイルと、カバー体と、ステータコアを収容するケース体とを備える。コイルは、ステータコアに巻回され、ステータコアの端面から突出するコイルエンド部を含む。カバー体は、コイルエンド部の周囲に冷媒通路を形成する。カバー体は、冷媒通路から冷媒を排出する冷媒排出部を含む。ケース体は、ケース体とカバー体との間に冷媒が流通可能な狭空間を形成するように配置される。狭空間を規定するケース体およびカバー体の少なくともいずれか一方の壁面が、凹凸形状を有する。

このように構成された回転電機によれば、ケース体とカバー体との間に狭空間を形成することにより、冷媒排出部を通じて冷媒通路から排出された冷媒を狭空間により長く保持する。また、ケース体および／またはカバー体の壁面が、凹凸形状を有するため、狭空間を通過する冷媒と、ケース体および／またはカバー体との接触面積を増大させるとともに、狭空間における冷媒流れに乱流を生じさせることができる。これにより、冷媒を介したカバー体からケース体への熱伝導性が向上するため、コイルの冷却効率を向上させることができる。

以上に説明したように、この発明に従えば、コイルを効率よく冷却することが可能な回転電機を提供することができる。

この発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、以下で参照する図面では、同一またはそれに相当する部材には、同じ番号が付されている。

［１］モータジェネレータの基本構造の説明
まず、本発明が適用されるモータジェネレータの基本構造について説明する。

図１は、この発明の実施の形態におけるモータジェネレータを搭載する車両用駆動ユニットを模式的に表わす断面図である。図中に示す車両用駆動ユニットは、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関と、充放電可能な２次電池（バッテリ）から電力供給を受けるモータとを動力源とするハイブリッド自動車に設けられている。

図１を参照して、車両用駆動ユニットは、モータジェネレータ１００を有する。モータジェネレータ１００は、ハイブリッド自動車の走行状態に合わせて電動機もしくは発電機として機能する回転電機である。

モータジェネレータ１００は、ロータ１２０と、ロータシャフト１３０と、ステータ１５０とを有する。ロータ１２０は、ロータシャフト１３０と一体となって、仮想軸である中心軸１０１を中心に回転する。ロータ１２０の外周上には、ステータ１５０が配置されている。

ロータシャフト１３０は、中心軸１０１の軸方向に延びる。ロータシャフト１３０は、中心軸１０１の軸方向に距離を隔てて設けられたベアリング１３１およびベアリング１３２を介して、図示しないモータケースに対して回転自在に支持されている。ロータシャフト１３０は、複数の歯車を含んで構成された減速機構１０２に接続されている。

ロータ１２０は、ロータコア１２２と、永久磁石１２６とを有する。ロータコア１２２は、中心軸１０１の軸方向に円筒状に延びる形状を有する。ロータコア１２２は、中心軸１０１の軸方向に積層された複数の電磁鋼板１２４からなる。ロータコア１２２には、複数の永久磁石１２６が埋設されている。複数の永久磁石１２６は、中心軸１０１を中心とする周方向に互いに間隔を隔てて設けられている。

なお、ロータ１２０の構造について、上記では永久磁石１２６がロータコア１２２に埋設されるＩＰＭ（Interior Permanent Magnet）タイプのロータについて説明したが、本発明はこれに限られず、たとえば、ロータ表面に磁石が貼り付けられるＳＰＭ（surface permanent magnet）タイプのロータであってもよい。

ステータ１５０は、ステータコア１５２と、コイル１６０とを有する。ステータコア１５２は、中心軸１０１の軸方向に円筒状に延びる形状を有する。すなわち、ステータコア１５２の軸方向といえば、中心軸１０１の軸方向を意味し、ステータコア１５２の周方向といえば、中心軸１０１を中心とする周方向を意味し、ステータコア１５２の半径方向といえば、中心軸１０１を中心とする半径方向を意味する。ステータコア１５２は、中心軸１０１の軸方向に積層された複数の電磁鋼板１５４からなる。ステータコア１５２は、中心軸１０１の軸方向において、その一方端に端面１５２ａを有し、その他方端に端面１５２ｂを有する。

ステータコア１５２には、コイル１６０が巻回されている。ステータコア１５２に巻回されたコイル１６０のうち、端面１５２ａおよび端面１５２ｂからそれぞれ突出する部分によりコイルエンド部１６２が構成されている。

モータジェネレータ１００は、コイルエンドカバー１７０をさらに有する。コイルエンドカバー１７０は、非磁性かつ非導電性の材料から形成されている。コイルエンドカバー１７０は、たとえば、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＬＣＰ（液晶ポリマー）等の樹脂から形成されている。コイルエンドカバー１７０は、ステータコア１５２に対して固定されている。コイルエンドカバー１７０によって、コイルエンド部１６２の周囲に冷却油通路１７２が形成されている。

コイルエンドカバー１７０は、分割コイルエンドカバー１７０ｍと分割コイルエンドカバー１７０ｎとが組み合わさって構成されている。分割コイルエンドカバー１７０ｍは、コイルエンド部１６２を覆うように端面１５２ａ上に設けられている。端面１５２ａと分割コイルエンドカバー１７０ｍとに囲まれた空間には、冷却油通路１７２ｍが形成されている。分割コイルエンドカバー１７０ｎは、コイルエンド部１６２を覆うように端面１５２ｂ上に設けられている。端面１５２ｂと分割コイルエンドカバー１７０ｎとに囲まれた空間には、冷却油通路１７２ｎが形成されている。

本実施の形態においては、図示しないモータケース内にキャッチタンク１４０が設置されている。ギヤ等によって掻き揚げられたオイルがキャッチタンク１４０に集合されたあと、そのオイルがキャッチタンク１４０からコイルエンドカバー１７０（分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎ）の内部に供給される。

なお、コイルエンドカバー１７０にオイルを供給する手段は、図中に示すようなキャッチタンク１４０を利用した構造に限られず、たとえば、ポンプを用いて強制的にコイルエンドカバー１７０にオイルを供給する構造であってもよい。

コイル１６０は、インバータ１０８を介してバッテリ１１０に電気的に接続されている。インバータ１０８は、バッテリ１１０からの直流電流をモータ駆動用の交流電流に変換するとともに、回生ブレーキにより発電された交流電流を、バッテリ１１０に充電するための直流電流に変換する。

モータジェネレータ１００から出力された動力は、減速機構１０２からディファレンシャル機構１０４を介してドライブシャフト受け部１０６に伝達される。ドライブシャフト受け部１０６に伝達された動力は、ドライブシャフトを介して図示しない車輪に回転力として伝達される。

一方、ハイブリッド自動車の回生制動時には、車輪は車体の慣性力により回転させられる。車輪からの回転力によりドライブシャフト受け部１０６、ディファレンシャル機構１０４および減速機構１０２を介してモータジェネレータ１００が駆動される。このとき、モータジェネレータ１００が発電機として作動する。モータジェネレータ１００により発電された電力は、インバータ１０８を介してバッテリ１１０に蓄えられる。

次に、図１中のステータ１５０の構造について詳細に説明する。
図２は、図１中のステータをその軸方向から見た図である。図中では、図１中のコイルエンドカバー１７０が取り付けられていない状態のステータ１５０が示されている。

図２を参照して、ステータコア１５２は、複数の分割ステータコア１５３が組み合わさって構成されている。複数の分割ステータコア１５３は、中心軸１０１を中心に環状に配列されている。

モータジェネレータ１００は、締結リング１７６をさらに有する。締結リング１７６は、金属から形成されている。締結リング１７６は、環状に配列された複数の分割ステータコア１５３の外周上に嵌め合わされている。このような構成により、複数の分割ステータコア１５３は、締結リング１７６によって一体に保持されている。

各分割ステータコア１５３には、それぞれ、Ｕ相コイル１６０Ｕ、Ｖ相コイル１６０Ｖ，Ｗ相コイル１６０Ｗのいずれかのコイルが装着されている。Ｕ相コイル１６０Ｕ、Ｖ相コイル１６０Ｖ，Ｗ相コイル１６０Ｗは、ステータコア１５２の周方向に沿って、順次配列されており、Ｕ相コイル１６０Ｕ同士、Ｖ相コイル１６０Ｖ同士、Ｗ相コイル１６０Ｗ同士は、それぞれ、間隔を隔てて配置されている。

モータジェネレータ１００は、Ｕ相コイル１６０Ｕ、Ｖ相コイル１６０Ｖ，Ｗ相コイル１６０Ｗの各相コイルの巻き始めと巻き終わりとを接続するための渡り線１６８をさらに有する。隣り合うＵ相コイル１６０Ｕ同士は、渡り線１６８Ｕによって接続され、Ｖ相コイル１６０Ｖ同士は、渡り線１６８Ｖによって接続され、Ｗ相コイル１６０Ｗ同士は、渡り線１６８Ｗによって接続されている。

渡り線１６８Ｕは、１つのＵ相コイル１６０Ｕ（１６０Ｕ１）の内径側の端部から延出し、隣り合う他のＵ相コイル１６０Ｕ（１６０Ｕ２）に向かうに従ってステータコア１５２の内周側から外周側に変位し、他のＵ相コイル１６０Ｕ（１６０Ｕ２）の外径側の端部に接続されている。同様の形態で、渡り線１６８Ｖが、１つのＶ相コイル１６０Ｖ（１６０Ｖ１）の内径側の端部と、他のＵ相コイル１６０Ｖ（１６０Ｖ２）の外径側の端部との間で変位するように設けられ、渡り線１６８Ｗが、１つのＶ相コイル１６０Ｗ（１６０Ｗ１）の内径側の端部と、他のＵ相コイル１６０Ｖ（１６０Ｗ２）の外径側の端部との間で変位するように設けられている。

モータジェネレータ１００においては、Ｕ相コイル１６０Ｕ、Ｖ相コイル１６０Ｖ，Ｗ相コイル１６０Ｗが、周方向に沿って順次配列されている。このため、渡り線１６８Ｕと、渡り線１６８Ｖと、渡り線１６８Ｗとは、互いに間隔を隔ててステータコア１５２の周方向に配列されることになる。結果、隣接する渡り線１６８の間には、ステータコア１５２の半径方向に変位しながら、ステータコア１５２の周方向に延在する空間が形成される。

ステータコア１５２の内径側に位置するＷ相コイル１６０Ｗ６の端部と、Ｕ相コイル１６０Ｕ６の端部と、Ｖ相コイル１６０Ｖ６の端部とが互いに接続されることにより、中性点が構成されている。さらに、ステータコア１５２の外径側に位置するＵ相コイル１６０Ｕ１の端部と、Ｗ相コイル１６０Ｗ１の端部と、Ｖ相コイル１６０Ｖ１の端部とには、それぞれ、外部配線が接続されている。

なお、ステータコア１５２の内径側に位置するＷ相コイル１６０Ｗ６の端部と、Ｕ相コイル１６０Ｕ６の端部と、Ｖ相コイル１６０Ｖ６の端部とに、それぞれ外部配線が接続され、他方、ステータコア１５２の外径側に位置するＵ相コイル１６０Ｕ１の端部と、Ｗ相コイル１６０Ｗ１の端部と、Ｖ相コイル１６０Ｖ１の端部とが互いに接続されることにより中性点が構成されてもよい。

図３は、図２中の分割ステータコアのユニットを示す斜視図である。図４は、図２中の分割ステータコアのユニットの分解組み立て図である。

図３および図４を参照して、分割ステータコア１５３は、ヨーク部１５５およびティース部１５６を有して構成されている。ヨーク部１５５は、ステータコア１５２の周方向に沿って延びる弧形状を有する。ティース部１５６は、ヨーク部１５５からステータコア１５２の半径方向内側に向けて延出する形状を有する。

モータジェネレータ１００は、絶縁部材としてのインシュレータ１８０をさらに有する。インシュレータ１８０は、非磁性かつ非導電性の材料、たとえば、ＰＰＳやＬＣＰなどの樹脂から形成されている。分割ステータコア１５３のティース部１５６の外周上にインシュレータ１８０が装着され、さらにそのインシュレータ１８０の外周上にコイル１６０が装着される。このような構成により、インシュレータ１８０は、コイル１６０とステータコア１５２との間に介挿される。

インシュレータ１８０は、ティース受け入れ部１８６と、張り出し部１８５と、突出部１８３，１８４とを有して構成されている。

ティース受け入れ部１８６は、ティース部１５６をその内側に受け入れ可能な形状を有する。ティース受け入れ部１８６は、ティース部１５６とコイル１６０との間に位置決めされる。張り出し部１８５は、ティース受け入れ部１８６の端部から、ステータコア１５２の周方向および軸方向に鍔状に広がって形成されている。張り出し部１８５は、ヨーク部１５５とコイル１６０との間に位置決めされる。突出部１８３，１８４は、ステータコア１５２の軸方向における張り出し部１８５の両縁において、ステータコア１５２の半径方向内側に向けて突出するように形成されている。

Ｕ相コイル１６０Ｕ、Ｖ相コイル１６０Ｖ，Ｗ相コイル１６０Ｗの各相コイル（以下、コイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗという）は、コイル線１６１を環状に巻回しつつ、積層することにより構成されている。コイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗは、コイル線１６１がティース受け入れ部１８６および突出部１８３，１８４の周りを周回し、かつステータコア１５２の半径方向に積み重なるように、ティース部１５６に巻回されている。

本実施の形態では、コイル線１６１として、エッジワイズコイル（Edge Width Coil）等の平角線が用いられている。平角線は、延伸方向に直交する平面で切断した場合の断面が矩形となり、断面形状が円形状の一般的なコイル線よりも剛性が高い特性を有する。コイル線１６１としてエッジワイズコイルを用いた場合、コイル線１６１は、平角線の断面の短辺方向と、コイル線１６１の巻き軸方向（ティース部１５６の延伸方向）とが一致することになる（ティース部１５６に対する巻回時、コイル線１６１は短辺側が湾曲されることになる）。

なお、本発明においては、平角線に限られず、コイル線１６１として円形状の一般的なコイル線が用いられてもよい。

環状に巻回されたコイル線１６１の一方の終端となる、コイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗの一方端１６７ｐには、渡り線１６８が連設されている。コイル線１６１としてエッジワイズコイルを用いた場合、渡り線１６８の断面形状は、ステータコア１５２の半径方向の長さよりも、ステータコア１５２の軸方向における長さの方が長くなる。環状に巻回されたコイル線１６１の他方の終端となる、コイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗの他方端１６７ｑには、他のコイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗに連接された渡り線１６８が接続される。

モータジェネレータ１００は、渡り線支持部１８２をさらに有する。本実施の形態では、渡り線支持部１８２が、インシュレータ１８０に一体に形成されている。渡り線支持部１８２には、複数の溝部が形成されており、渡り線１６８は、この溝部に嵌め込まれることによってステータコア１５２の端面上において支持されている。

なお、渡り線支持部１８２は、インシュレータ１８０に一体に形成される構成に限られず、インシュレータ１８０と別体に設けられてもよい。

次に、図１中のステータ１５０の冷却構造について詳細に説明する。
図５は、図１中のステータを示す斜視図である。図６は、図１中のステータに設けられたコイルエンドカバーを示す斜視図である。

図１、図５および図６を参照して、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎは、環状部１７３および複数の延伸部１７４を有して構成されている。

分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎがステータ１５０に対して取り付けられた状態で、環状部１７３は、ステータコア１５２の端面１５２ａ，１５２ｂ上に位置決めされ、中心軸１０１を中心に環状に延在する。環状部１７３は、冷却油通路１７２（１７２ｍ，１７２ｎ）を形成する。環状部１７３は、ステータコア１５２の内径側に配置される内周縁２０１と、外径側に配置される外周縁２０２とを有する。

複数の延伸部１７４は、環状部１７３の内周縁２０１の、ステータコア１５２の周方向に互いに間隔を隔てた位置に連設されている。分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７２ｎがステータ１５０に対して取り付けられた状態で、各延伸部１７４は、互いに隣り合うティース部１５６間に位置決めされ、ステータコア１５２の軸方向に延伸する。延伸部１７４は、互いに隣り合うティース部１５６間の空間に冷却油連通路１７１を形成する。冷却油連通路１７１は、冷却油通路１７２ｍと冷却油通路１７２ｎとを連通させる。

分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎには、冷媒供給部として給油口１７０ｈと、冷媒排出部としての排油口１７０ｉとが形成されている。給油口１７０ｈを通じて冷却油通路１７２に供給された冷却油は、図５中の矢印に示すようにステータコア１５２の周方向に流通し、この間、コイルエンド部１６２を中心にステータ１５０を冷却する。冷却により温度上昇した冷却油は、排油口１７０ｉを通じて冷却油通路１７２から排出される。

［２］コイルエンドカバーの固定構造の説明
続いて、図１中のモータジェネレータ１００に設けられたコイルエンドカバーの固定構造について説明する。なお、以下においては、分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定構造および分割コイルエンドカバー１７０ｎの固定構造の一方のみ説明する場合があるが、両者の固定構造は基本的に同一である。

（実施の形態１）
図７は、この発明の実施の形態１におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図５中のＶＩＩ−ＶＩＩ線上に沿ったステータの断面が示されている。

図７を参照して、代表的に分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定構造について説明すると、本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが、締結リング１７６とステータコア１５２との間に挟持されることによって固定されている。

締結リング１７６およびステータコア１５２は、それぞれモータジェネレータ１００を構成する部品であり、締結リング１７６は、複数の分割ステータコア１５３を一体に保持するために設けられた部品であり、ステータコア１５２は、ロータ１２０を回転させるための磁界を流すための部品である。

締結リング１７６は、筒形状を有し、その内周面には内周溝２０３が形成されている。内周溝２０３は、ステータコア１５２の軸方向における締結リング１７６の端部において、その内周面に段差を設けることによって形成されている。内周溝２０３は、締結リング１７６の内周面とステータコア１５２の外周面との間に隙間を設けるように形成されている。内周溝２０３は、ステータコア１５２の全周に渡って形成されている。内周溝２０３によって形成された隙間に、分割コイルエンドカバー１７０ｍの外周縁２０２が嵌合されている。

図８は、図７中のコイルエンドカバーの組み付け時の工程を示す断面図である。図８（Ａ）を参照して、ステータコア１５２の製造工程において、インシュレータ１８０およびコイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗをティース部１５６に装着した分割ステータコア１５３を準備する。複数の分割ステータコア１５３を環状に配列し、その外周上に、加熱によって拡径させた締結リング１７６を配置する。この際、内周溝２０３とステータコア１５２との間の隙間に、分割コイルエンドカバー１７０ｍの外周縁２０２を挿入する。

図８（Ｂ）を参照して、時間経過とともに締結リング１７６が冷却され、縮径することによって、分割コイルエンドカバー１７０ｍの外周縁２０２が締結リング１７６とステータコア１５２との間に挟持される。

本製造工程にあっては、分割コイルエンドカバー１７０ｍの外周縁２０２の厚みがｔ１、締結リング１７６の拡径時の内周溝２０３とステータコア１５２との間の隙間の大きさがｔ２、締結リング１７６の縮径時の内周溝２０３とステータコア１５２との間の隙間の大きさがｔ３である場合に、ｔ２＞ｔ１＞ｔ３の関係を満たす。

本実施の形態では、コイルエンドカバー１７０が熱可塑性樹脂から形成されている。このような構成により、締結リング１７６を環状に配列された複数の分割ステータコア１５２の外周上に焼き嵌めする際に、コイルエンドカバー１７０の表層部が、締結リング１７６の熱によって軟化、流動する。そして、締結リング１７６の温度が低下するに従ってコイルエンドカバー１７０が再硬化する。これにより、締結リング１７６、ステータコア１５２およびコイルエンドカバー１７０が樹脂によって一体化されるため、高いシール性を得ることができる。また、シールのためのＯリング等の他の部材が不要となり、モータジェネレータ１００を安価に製造することができる。

また、コイルエンドカバー１７０に冷却油が供給され、カバー内部の圧力が増大するほど、コイルエンドカバー１７０と内周溝２０３の内壁との面圧が上がるため、両者の間のシール性を向上させることができる。

この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータは、ステータコア１５２と、ステータコア１５２に巻回され、ステータコア１５２の端面１５２ａ，１５２ｂから突出するコイルエンド部１６２を含むコイル１６０と、コイルエンド部１６２の周囲に冷媒通路としての冷却油通路１７２を形成するカバー体としてのコイルエンドカバー１７０とを備える。コイルエンドカバー１７０は、モータジェネレータを構成する部材としての締結リング１７６およびステータコア１５２の一部と係合することにより固定される。

このように構成された、この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータによれば、冷却油通路１７２を形成するためのコイルエンドカバー１７０を設けることによって、発熱が大きいコイルエンド部１６２を効率よく冷却することができる。また、コイルエンドカバー１７０の固定に、元来備わる締結リング１７６を利用するため、別途コイルエンドカバー１７０の固定手段を設ける必要がない。このため、コイルエンド部１６２を冷却するための構造を簡易な構成とできる。また、ボルト等の固定手段を用いる場合と比較して、組み立て工程を簡単に行なうことができる。

（実施の形態２）
図９は、この発明の実施の形態２におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図５中のＩＸ−ＩＸ線上に沿ったステータの断面が示されている。

図３および図９を参照して、突出部１８３によって、ステータコア１５２の端面１５２ａとコイルエンド部１６２との間には隙間が形成され、突出部１８４によって、ステータコア１５２の端面１５２ｂとコイルエンド部１６２との間には隙間が形成されている。コイルエンド部１６２は、その隙間を隔てて端面１５２ａ，１５２ｂと対向する内縁１６２ｃと、内縁１６２ｃの裏側に配置される外縁１６２ｄとを有する。

代表的に分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定構造について説明すると、本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが、第１係合部として爪状突起部２１１を有する。爪状突起部２１１は、内周縁２０１の先端からステータコア１５２の半径方向外側に突出して形成されている。爪状突起部２１１は、ステータコア１５２の周方向において全周に形成されてもよいし、複数の爪状突起部２１１が、ステータコア１５２の周方向において互いに間隔を隔てて形成されてもよい。爪状突起部２１１は、コイルエンド部１６２の内縁１６２ｃに係合されている。

分割コイルエンドカバー１７０ｍの延伸部１７４の先端と、分割コイルエンドカバー１７０ｎの延伸部１７４の先端とが、隣接するティース部１５６間の空間で突き合わされている。

図９中に示された断面位置において、環状部１７３は、内周縁２０１および外周縁２０２を両端とし、一方が開口されたＵ型の断面形状を有する。分割コイルエンドカバー１７０ｍは、内周縁２０１と外周縁２０２との間の距離が変化するように、ステータコア１５２の半径方向に弾性変形可能な形状を有する。本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが、ステータコア１５２の半径方向に弾性変形することによって生じる緊迫力により、スタータコア１５２の外周面に圧接されている。

本実施の形態では、爪状突起部２１１および内縁１６２ｃの係合と、延伸部１７４同士の突き合わせとを利用して、コイル１６０に対するコイルエンドカバー１７０の位置を一義的に決めることができる。また、弾性変形したコイルエンドカバー１７０の緊迫力によって、コイルエンドカバー１７０の外周側（外周縁２０２）を固定し、さらにコイルエンドカバー１７０およびステータコア１５２間のシールを確保する。このため、モータジェネレータの部品構成が簡素になり、安価に製造することができる。

また、コイルエンドカバー１７０の緊迫力によりコイル１６０を外径側に寄せて組み付けることが可能となる。このため、コイル内部に流れる渦電流を減少させ、コイルの発熱を抑えることができる。

図１０は、図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第１変形例を示す斜視図である。図中には、図９中の２点差線Ｘに囲まれた位置が示されている。

図１０を参照して、本変形例では、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎの延伸部１７４の先端に、段差部２１６が形成されている。段差部２１６は、分割コイルエンドカバー１７０ｍに形成された段差部２１６と分割コイルエンドカバー１７０ｎに形成された段差部２１６とが重なり合った場合に、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎの延伸部１７４がステータコア１５２の軸方向に連続して延伸するように形成されている。分割コイルエンドカバー１７０ｍおよび分割コイルエンドカバー１７０ｎの延伸部１７４が突き合される位置で、段差部２１６同士を重ね合わせることにより、分割コイルエンドカバー１７０ｍと分割コイルエンドカバー１７０ｎとの接合位置のシール性が確保されている。

図１１は、図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第２変形例を示す断面図である。図１１を参照して、本変形例では、弾性変形した分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎの緊迫力によって、コイルエンドカバー１７０の外周縁２０２が締結リング１７６に圧接されている。締結リング１７６がステータコア１５２の端部まで延在する形状を有する場合には、コイルエンドカバー１７０の固定対象を締結リング１７６とすることもできる。

図１２は、図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第３変形例を示す断面図である。図１２を参照して、本変形例では、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎが、爪状突起部２１１に加えて、突起部２１８をさらに有する。突起部２１８は、爪状突起部２１１から所定の距離だけ隔てた位置から、ステータコア１５２の半径方向外側に突出する形状を有する。突起部２１８は、コイルエンド部１６２の外縁１６２ｄに係合される。これにより、コイルエンド部１６２が爪状突起部２１１と突起部２１８との間に挟持される形態が得られる。

このような構成によれば、分割コイルエンドカバー１７０ｍの延伸部１７４の先端と、分割コイルエンドカバー１７０ｎの延伸部１７４の先端とを突き合わせる構造を採らなくても、コイル１６０に対するコイルエンドカバー１７０の位置を一義的に決めることができる。

このように構成された、この発明の実施の形態２におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

（実施の形態３）
図１３は、この発明の実施の形態３におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図９中に示す断面と同じ位置のステータの断面形状が示されている。

図１３を参照して、代表的に分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定構造について説明すると、本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが、第３係合部として爪状突起部２２６を有する。爪状突起部２２６は、外周縁２０２の先端からステータコア１５２の半径方向内側に突出する形状を有する。締結リング１７６は、第２係合部としてのフランジ部２２１を有する。フランジ部２２１は、ステータコア１５２のその軸方向における端部から半径方向外側に鍔状に広がる形状を有する。爪状突起部２２６は、フランジ部２２１に係合されている。

このような構成によれば、フランジ部２２１および爪状突起部２２６の係合を利用して、コイルエンドカバー１７０の固定や位置決めを行なうことができる。

なお、図１３中に示す形態において、ステータ１５０に対して分割コイルエンドカバー１７０ｍを装着後、爪状突起部２２６とフランジ部２２１とをレーザ溶接などの溶接手段により接合する構成としてもよい。この場合、コイルエンドカバー１７０に内圧が負荷していない状況においても、コイルエンドカバー１７０およびステータコア１５２間のシール性を十分に確保することができる。

図１４は、図１３中のモータジェネレータの固定構造の変形例を示す断面図である。図１４を参照して、本変形例では、締結リング１７６が、フランジ部２２１に加えて、フランジ部２２３をさらに有する。フランジ部２２３は、フランジ部２２１から所定の距離だけ隔てた位置から、ステータコア１５２の半径方向外側に鍔状に広がる形状を有する。爪状突起部２２６は、フランジ部２２１に係合された状態で、フランジ部２２１とフランジ部２２３との間に位置決めされる。

このような構成によれば、ステータコア１５２の軸方向におけるコイルエンドカバー１７０の位置決めを、爪状突起部２２６と、フランジ部２２１およびフランジ部２２３との嵌め合わせ構造により実現することができる。また、爪状突起部２２６とフランジ部２２１およびフランジ部２２３とが噛み合うラビリンス構造が得られるため、コイルエンドカバー１７０のシール性を向上させることができる。

このように構成された、この発明の実施の形態３におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

（実施の形態４）
図１５は、この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造に用いられる分割ステータコアを示す断面図である。図中には、図３中のＸＶ−ＸＶ線上に沿った断面が示されている。図１６は、図１５中の矢印ＸＶＩに示す方向から見た分割ステータコアを示す側面図である。

図１５および図１６を参照して、ティース部１５６は、側面１５６ｃおよび内周面１５６ｄを有する。複数の分割ステータコア１５３が環状に配列された状態で、側面１５６ｃは、隣接するティース部１５６間で対向する。ティース部１５６にコイル１６０が巻回された状態において、側面１５６ｃは、コイル１６０から露出する。内周面１５６ｄは、図１中のロータ１２０と隙間を隔てて対向する。ステータコア１５２の周方向において、内周面１５６ｄの両端が側面１５６ｃに連なる。

ティース部１５６には、凹部としての引っ掛け溝２３１が形成されている。引っ掛け溝２３１は、側面１５６ｃから凹むように形成されている。引っ掛け溝２３１は、ステータコア１５２のその軸方向における中間位置、すなわち、端面１５２ａと端面１５２ｂとの中間位置に形成されている。

図１７は、この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。図中には、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎの延伸部１７４の先端が示されている。

図１７を参照して、延伸部１７４は、第４係合部としての爪部２３６を有する。爪部２３６は、図６中の環状部１７３からステータコア１５２の軸方向に延伸する延伸部１７４の先端に形成されている。延伸部１７４が、隣接するティース部１５６間に位置決めされた状態で、爪部２３６は、ステータコア１５２の周方向に突出するように形成されている。

図１８は、この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す図である。図中には、図５中の２点鎖線ＸＶＩＩＩで囲まれた範囲が示されている。図１８を参照して、延伸部１７４が隣接するティース部１５６間に位置決めされた状態で、爪部２３６は、引っ掛け溝２３１に係合されている。

このような構成により、本実施の形態では、分割ステータコア１５３として引っ掛け溝２３１が形成された異形コアを用い、その引っ掛け溝２３１に爪部２３６を係合させることによって、コイルエンドカバー１７０の位置決めを行なうことができる。また、スペースの限られた隣接するティース部１５６間のような場所であっても、コイルエンドカバー１７０の固定が可能となる。

図１９は、図１５中の分割ステータコアの変形例を示す断面図である。図２０は、図１９中の矢印ＸＸに示す方向から見た分割ステータコアを示す側面図である。

図１９および図２０を参照して、本変形例では、ティース部１５６に、図１５中の引っ掛け溝２３１に替えて切り欠き２３３が形成されている。切り欠き２３３は、側面１５６ｃおよび内周面１５６ｄの双方から凹むように、側面１５６ｃと内周面１５６ｄとの角部に形成されている。このような構成においても、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎを弾性変形させながら、ステータコア１５２の内径側から爪部２３６を切り欠き２３３に係合させることにより、上述と同様の形態が得られる。

図２１は、図１８中のコイルエンドカバーの固定構造の変形例に用いられる内カバーを示す斜視図である。

図２１を参照して、本変形例では、分割コイルエンドカバー１７０ｍ，１７０ｎに延伸部１７４が設けられる替わりに、ステータコア１５２の内側に内カバー２４１が装着される。

内カバー２４１は、周方向に弾性変形し、湾曲可能な矩形の板材により形成されている。内カバー２４１には、複数の開口部２４２が形成されている。複数の開口部２４２は、内カバー２４１の長手方向に互いに間隔を隔てて形成されており、各開口部２４２は、ティース部１５６の先端部を受け入れ可能な形状を有する。隣接する開口部２４２間には、一方向に延伸するリブ状部２４３が形成されている。互いに突き合される内カバー２４１の端部２４６，２４７は、図１０中に示す段差部２１６と同じ構造を有する。

本変形例においては、内カバー２４１を湾曲させながらステータコア１５２の内側に配置し、開口部２４２をティース部１５６の先端部に挿入する。このような構成により、隣接するティース部１５６間にリブ状部２４３が位置決めされ、このリブ状部２４３の内側に図５中の冷却油連通路１７１が形成される。

このように構成された、この発明の実施の形態４におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

（実施の形態５）
図２２は、この発明の実施の形態５におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図９中に示す断面と同じ位置のステータの断面形状が示されている。

図２２を参照して、代表的に分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定構造について説明すると、本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが、第３係合部として爪状突起部２５２を有する。爪状突起部２５２は、外周縁２０２の先端からステータコア１５２の半径方向外側に突出する形状を有する。締結リング１７６には、第２係合部としての溝壁部２５１が形成されている。溝壁部２５１は、ステータコア１５２のその軸方向における端部から半径方向内側に突出する形状を有する。溝壁部２５１は、締結リング１７６に形成された内周溝２５３の壁部分により構成されている。爪状突起部２５２は、溝壁部２５１に係合されている。

実施の形態３において説明した図１３および図１４中の構造と比較すると、本実施の形態では、爪状突起部２５２が、ステータコア１５２の内径側から溝壁部２５１に係合されている。

このような構成によれば、溝壁部２５１および爪状突起部２５２の係合を利用して、コイルエンドカバー１７０の固定や位置決めを行なうことができる。また、コイルエンドカバー１７０に冷却油が供給され、カバー内部の圧力が増大するほど、コイルエンドカバー１７０と締結リング１７６との面圧が上がるため、両者の間のシール性を向上させることができる。

このように構成された、この発明の実施の形態５におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

（実施の形態６）
図２３は、この発明の実施の形態６におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図２中のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ線上に沿ったステータの断面が示されている。

図２３を参照して、本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍが第５係合部としての爪部２６１を有する。分割コイルエンドカバー１７０ｍがステータ１５０に対して固定された状態で、爪部２６１は、図６中の環状部１７３の内壁からコイルエンド部１６２に向けて延伸するように形成されている。爪部２６１は、コイルエンド部１６２に向けて延伸する先端に、渡り線支持部１８２を挟持可能な爪形状を有する。爪部２６１は、渡り線支持部１８２に係合されている。

このような構成により、本実施の形態では、渡り線１６８を支持するために設けられた渡り線支持部１８２を利用して、分割コイルエンドカバー１７０ｍの固定および位置決めを行なうことができる。

このように構成された、この発明の実施の形態６におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

（実施の形態７）
図２４は、この発明の実施の形態７におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。図中には、図１５中に示す断面と同じ位置のステータの断面形状が示されている。

図２４を参照して、本実施の形態では、インシュレータ１８０が、挿入部２７１を有する。挿入部２７１は、ティース受け入れ部１８６の内径側端部に形成されている。挿入部２７１によって、ステータコア１５２の軸方向に沿って延びるガイド溝２７２が形成されている。ガイド溝２７２は、ステータコア１５２の周方向における、延伸部１７４の周縁を受け入れ可能な形状を有する。延伸部１７４は、その周縁がガイド溝２７２に挿入される形態により、隣接するティース部１５６間に位置決めされている。

図２５は、図２４中のコイルエンドカバーの固定構造の製造方法の第１工程を示す斜視図である。図２６は、図２４中のコイルエンドカバーの固定構造の製造方法の第２工程を示す断面図である。

図２５を参照して、ステータコア１５２の製造工程において、インシュレータ１８０およびコイル１６０Ｕ，Ｖ，Ｗをティース部１５６に装着した分割ステータコア１５３を準備する。複数の分割ステータコア１５３を環状に配列し、その外周上に、加熱によって拡径させた締結リング１７６を配置する。この際、延伸部１７４の周縁をガイド溝２７２に挿入しつつ、延伸部１７４をステータコア１５２の軸方向にスライド移動させることにより、コイルエンドカバー１７０をステータコア１５２に組み付ける。

図２６を参照して、複数の分割ステータコア１５３を精度よく組み合わせて、ステータ１５０の内径精度を向上させるため、上述の締結リング１７６の焼き嵌め時に、ステータコア１５２の内側に内径拘束治具２８１を配置する。この際、内径拘束治具２８１は、ティース部１５６の内周面１５６ｄおよびインシュレータ１８０の挿入部２７１に当接する。内径拘束治具２８１は、ばね２８２の弾性力を利用して、各分割ステータコア１５３をステータコア１５２の半径方向外側に向けて付勢する。

本実施の形態では、内径拘束治具２８１がヒータ２８３を有する。締結リング１７６の焼き嵌め時、ヒータ２８３から発せられた熱が挿入部２７１に伝達されることにより、挿入部２７１の表層が軟化、流動する。そして、内径拘束治具２８１を取り外し、温度が低下するに従って挿入部２７１を形成する樹脂が再硬化することにより、挿入部２７１と、ガイド溝２７２に挿入された延伸部１７４とが一体化する。

このような構成によれば、コイルエンドカバー１７０の軟化、再硬化を通じて、挿入部２７１と延伸部１７４とが一体化するため、高いシール性を得ることができる。また、シールのためのＯリング等の他の部材が不要となり、モータジェネレータ１００を安価に製造することができる。また、締結リング１７６の焼き嵌め工程と、挿入部２７１および延伸部１７４の一体化工程とを同時に行なうことができるため、ステータ１５０の製造時間を短縮することができる。

このように構成された、この発明の実施の形態７におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

なお、図１中のモータジェネレータ１００の製造に際しては、以上に説明した実施の形態１〜７におけるコイルエンドカバーの固定構造が適宜組み合わされて、コイルエンドカバー１７０がステータコア１５２に対して固定される。

［３］オイル流れの制御構造の説明
続いて、図１中のモータジェネレータ１００に設けられたオイル流れの制御構造について説明する。

（実施の形態８）
図２７は、この発明の実施の形態８におけるモータジェネレータを示す断面図である。図中には、図１中のモータジェネレータ１００の断面形状が拡大して示されている。

図２７を参照して、モータジェネレータ１００は、ケース体としてのモータケース３５１をさらに有する。モータケース３５１は、ロータシャフト１３０、ロータ１２０およびステータ１５０を収容する筐体形状を有する。モータケース３５１は、金属から形成されている。モータケース３５１は、ハイブリッド自動車のエンジンルームに露出した状態で設けられている。モータケース３５１は、分割コイルエンドカバー１７０ｍと隙間を隔てて対向する位置に壁部３５２を有し、分割コイルエンドカバー１７０ｎと隙間を隔てて対向する位置に壁部３５３を有する。

ロータシャフト１３０は、中心軸１０１の軸方向に距離を隔てて設けられたベアリング１３１およびベアリング１３２を介して、モータケース３５１に対して回転自在に支持されている。図５中の締結リング１７６は、モータケース３５１に対してボルトを用いて固定されている。

図２８は、図２７中の矢印ＸＸＶＩＩＩに示す方向から見たステータおよびベアリングを示す正面図である。図２８を参照して、ベアリング１３１，１３２は、中心軸１０１を中心とするリング形状を有する。中心軸１０１の軸方向から見た場合に、ベアリング１３１，１３２は、ステータコア１５２よりも内側の空間３３０に配置されている。

図２９は、この発明の実施の形態８におけるオイル流れの制御構造を示す斜視図である。図中には、分割コイルエンドカバー１７０ｍのみが示されているが、分割コイルエンドカバー１７０ｎも分割コイルエンドカバー１７０ｍと同じ構造を有する。

図２８および図２９を参照して、モータジェネレータ１００がハイブリッド自動車に搭載された状態において、排油口１７０ｉは、ステータコア１５２の中心に配置される中心軸１０１よりも、鉛直方向上側に設けられている。言い換えれば、排油口１７０ｉは、環状に延在する分割コイルエンドカバー１７０ｍの上側半分のいずれかの位置に設けられている。

本実施の形態では、排油口１７０ｉは、環状に延在する分割コイルエンドカバー１７０ｉの頂点位置の近傍に設けられている。排油口１７０ｉは、ベアリング１３１，１３２の最も高い位置よりも鉛直方向上側に設けられている。排油口１７０ｉは、環状部１７３の外周面であって、鉛直上方向に面する位置に設けられている。

給油口１７０ｈは、ステータコア１５２の周方向において排油口１７０ｉと隣り合う位置に形成されている。

モータジェネレータ１００は、ガイド部材としてのオイル誘導用リブ３２１をさらに有する。オイル誘導用リブ３２１は、分割コイルエンドカバー１７０ｍの表面にリブ状に形成されている。オイル誘導用リブ３２１は、ステータコア１５２の周方向において排油口１７０ｉに隣り合い、かつ、排油口１７０ｉよりも鉛直下側に位置して形成されている。オイル誘導用リブ３２１は、環状部１７３の鉛直上方向に面する位置から水平方向に面する位置に渡って形成されている。

図２７および図２９を参照して、排油口１７０ｉを通じて冷却油通路１７２から排出されたオイルは、環状部１７３の表面をつたう。本実施の形態では、その表面にオイル誘導用リブ３２１を設けることによって、ステータコア１５２の周方向に向かうオイル流れを遮り、オイルを、図中の矢印３１２に示すように、ステータコア１５２よりも内側の空間３３０に案内することができる。

空間３３０に案内されたオイルは、ステータ１５０とモータケース３５１の壁部３５２との間の隙間を通って、ベアリング１３１に供給される。また、分割コイルエンドカバー１７０ｎの排油口１７０ｉから排出されたオイルは、オイル誘導用リブ３２１による案内により、ステータ１５０とモータケース３５１の壁部３５３との間の隙間を通って、ベアリング１３２に供給される。

このように、本実施の形態では、冷却油通路１７２から排出されたオイルを利用してベアリング１３１，１３２の潤滑が可能となるため、これら部品に対して専用の潤滑機構を設ける必要がなくなる。これにより、別に設けられたオイルポンプの容量を小型化したり、潤滑用オイル経路の加工費を削減するなどして、モータジェネレータ１００の製造コストを下げることができる。

なお、本実施の形態では、コイルエンドカバー１７０にリブ形状のオイル誘導用リブ３２１を形成したが、オイル誘導用リブ３２１に替えて、環状部１７３の表面から凹む形態のオイル誘導用の溝部をコイルエンドカバー１７０に形成してもよい。

また、本実施の形態では、空間３３０に導かれたオイルをベアリング１３１，１３２に供給する構造について説明したが、これに限られず、図１中の減速機構１０２を構成するギヤにオイルを供給する構造としてもよい。また、オイルが供給される部品は、ベアリングやギヤに限られず、たとえば動力伝達用のチェーンなど、潤滑を必要とする部品であればよい。

次に、コイルエンドカバー１７０内部に設けられるオイル流れの制御構造について説明する。なお、以下においては、分割コイルエンドカバー１７０ｍについてのみ説明するが、分割コイルエンドカバー１７０ｎについても同様の構造が設けられている。

図３０は、図２９中のＸＸＸ−ＸＸＸ線上に沿ったステータを示す断面図である。図２９および図３０を参照して、モータジェネレータ１００は、板部材としての仕切り板３０１をさらに有する。

仕切り板３０１は、分割コイルエンドカバー１７０ｍの内部、すなわち冷却油通路１７２ｍに設けられている。仕切り板３０１は、ステータコア１５２の周方向において、給油口１７０ｈと排油口１７０ｉとの間に位置して設けられている。仕切り板３０１は、板形状を有し、給油口１７０ｈが連通する分割コイルエンドカバー１７０ｍ内部の空間と、排油口１７０ｉが連通する分割コイルエンドカバー１７０ｍ内部の空間とを区画するように設けられている。

仕切り板３０１には、凹部３０３が形成されている。凹部３０３は、渡り線支持部１８２の外形に対応するとともに、渡り線支持部１８２に支持された渡り線１６８を受け入れ可能な形状を有する。凹部３０３を渡り線支持部１８２に嵌合させることによって、仕切り板３０１が、分割コイルエンドカバー１７０ｍ内部で固定されている。

本実施の形態では、分割コイルエンドカバー１７０ｍ内部に仕切り板３０１を配置することにより、給油口１７０ｈから冷却油通路１７２ｍに供給されたオイルを、排油口１７０ｉに直接、向かわせることなく、図２９中に矢印３１１に示す一方向に流通させることができる。この場合、オイルは、給油口１７０ｈから排油口１７０ｉに向かう間、冷却油通路１７２ｍを環状に流れてコイルエンド部１６２を冷却することになるため、コイルエンド部１６２の冷却効率を向上させることができる。

この発明の実施の形態８におけるモータジェネレータは、環状のステータコア１５２と、ステータコア１５２に巻回され、ステータコア１５２の端面１５２ａ，１５２ｂから突出するコイルエンド部１６２を含むコイル１６０と、コイルエンド部１６２の周囲に冷媒通路としての冷却油通路１７２を形成するカバー体としてのコイルエンドカバー１７０とを備える。コイルエンドカバー１７０は、ステータコア１５２の中心軸１０１よりも鉛直方向上側に設けられ、冷却油通路１７２から冷却油を排出する冷媒排出部としての排油口１７０ｉを含む。モータジェネレータは、さらに、コイルエンドカバー１７０に設けられ、排油口１７０ｉから排出された冷却油をステータコア１５２よりも内側の空間３３０に導くガイド部材としてのオイル誘導用リブ３２１を備える。

このように構成された、この発明の実施の形態８におけるモータジェネレータによれば、冷却油通路１７２を形成するためのコイルエンドカバー１７０を設けることによって、発熱が大きいコイルエンド部１６２を効率よく冷却することができる。また、コイルエンド部１６２の冷却に用いられたオイルを積極的にステータコア１５２よりも内側の空間３３０に導くことにより、ベアリング１３１，１３２を簡易な構成で効率よく冷却することができる。

（実施の形態９）
図３１は、この発明の実施の形態９におけるオイル流れの制御構造を示す斜視図である。本実施の形態におけるオイル流れの制御構造は、実施の形態９におけるオイル流れの制御構造と基本的に同様の構成を有する。以下、重複する構成についてその説明を繰り返さない。

図３１を参照して、締結リング１７６は、中心軸１０１を中心に鍔状に広がるフランジ部３３１を有する。フランジ部３３１は、図２７中のモータケース３５１に締結される部分である。

本実施の形態では、オイル誘導用リブ３２１が、オイル誘導用リブ３２１とフランジ部３３１との間に隙間３４０を形成するように形成されている。排油口１７０ｉから排出された冷却油の一部は、矢印３１２に示すように、ステータコア１５２よりも内側の空間３３０に導かれる。一方、冷却油の残る部分は、矢印３１３に示すように、環状部１７３の表面を伝って、モータケース３５１の底部に設けられたオイルパンに流下する。

このような構成によれば、図２７中のベアリング１３１，１３２に必要以上のオイルが供給されることを防ぐことができる。これにより、ベアリング１３１，１３２において、オイルのせん断による損失を最小限に抑えることができる。

このように構成された、この発明の実施の形態９におけるモータジェネレータによれば、実施の形態８に記載の効果を同様に得ることができる。

［４］コイル内径側の冷却構造の説明
続いて、図１中のモータジェネレータ１００に設けられたコイル内径側の冷却構造について説明する。

（実施の形態１０）
図３２は、この発明の実施の形態１０におけるモータジェネレータを示す斜視図である。図３２を参照して、本実施の形態では、図５中に示すモータジェネレータと比較して、コイルエンドカバー１７０ｍに給油口１７０ｈが設けられる位置と排油口１７０ｉが設けられる位置とが入れ替わっている。このため、給油口１７０ｈを通じて冷却油通路１７２ｍに供給されたオイルは、図中の矢印４０１に示すように時計周り方向に流通し、環状に流れた後、排油口１７０ｉを通じて排出される。

図３３は、この発明の実施の形態１０におけるコイル内径側の冷却構造を示す側面図である。図３４は、図３３中のＸＸＸＩＶ−ＸＸＸＩＶ線上に沿ったステータを示す断面図である。

図３３および図３４を参照して、コイル１６０は、端面１５２ａから突出するコイルエンド部１６２ｍと、端面１５２ｂから突出するコイルエンド部１６２ｎとを含む。

隣り合うティース部１５６間（スロット内部）で延伸するコイルエンドカバー１７０の延伸部１７４の内側には、コイル１６０が配置される空隙が形成されており、この空隙によって冷却油連通路１７１が形成されている。冷却油連通路１７１は、ステータコア１５２の端面１５２ａ上の冷却油通路１７２ｍと、ステータコア１５２の端面１５２ｂ上の冷却油通路１７２ｎとを連通させる。冷却油連通路１７１を流通する冷却油は、ティース部１５６に巻回されたコイル１６０と熱交換を行なうことにより、コイル１６０をステータコア１５２の内径側から冷却する。

給油口１７０ｈを通じて冷却油通路１７２ｍに供給される単位時間当たりの冷却油流量をＶａとし、冷却油通路１７２ｎに供給される単位時間当たりの冷却油流量をＶｂとする。本実施の形態では、冷却油の供給流量が、Ｖａ＞Ｖｂの関係を満たすように設定される。すなわち、渡り線１６８が設けられる冷却油通路１７２ｍに対する冷却油の供給流量Ｖａが、渡り線１６８が設けられない冷却油通路１７２ｎに対する冷却油の供給流量Ｖｂよりも大きくなる。

このような構成により、冷却油通路１７２ｍを流通する冷却油流れの圧力が冷却油通路１７２ｎを流通する冷却油流れの圧力よりも大きくなる。結果、冷却油通路１７２ｍから冷却油連通路１７１を通じて冷却油通路１７２ｎに向かう冷却油流れが強制的に形成される。

図３５は、図３１中のコイルエンドカバー内部を示す斜視図である。
図３５を参照して、渡り線１６８は、１つの分割ステータコア１５３に設けられたコイル１６０の外径側の端部から延出し、ステータコア１５２の半径方向に傾斜しながらその外側から内側に向けて変位し、他の分割ステータコア１５３に設けられたコイル１６０の内径側の端部に接続されている。

本実施の形態では、渡り線１６８がステータコア１５２の半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向が、ステータコア１５２の周方向において時計回り方向となる。一方、冷却油通路１７２ｍにおいて、冷却油は、上述の通り時計周り方向に流通する。このため、渡り線１６８がステータコア１５２の半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向と、冷却油通路１７２ｍに流通する冷却油の流れ方向とが一致する。

冷却油通路１７２を流通する冷却油は、矢印４０２に示す方向に沿って隣り合う渡り線１６８間の空間を通り、ステータコア１５２の半径方向外側から半径方向内側へと導かれる。この際、渡り線１６８がステータコア１５２の半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向と、冷却油通路１７２ｍに流通する冷却油の流れ方向とが一致する構成により、渡り線１６８をガイドとして利用し、冷却油を冷却油連通路１７１が配置されたステータコア１５２の内側に円滑に導くことができる。

また、本実施の形態では、渡り線１６８が、その延在方向に直交する平面により切断された場合に、ステータコア１５２の軸方向に長辺を有し、ステータコア１５２の軸方向に直交する方向に短辺を有する略矩形断面を有する。このような構成により、渡り線１６８のガイドとして機能を十分に発揮させることが可能となり、より多くの冷却油をステータコア１５２の内側に導くことができる。

この発明の実施の形態１０におけるモータジェネレータは、環状のステータコア１５２と、コイル１６０と、カバー体としてのコイルエンドカバー１７０と、複数の渡り線１６８とを備える。コイル１６０は、ステータコア１５２に巻回され、ステータコア１５２の端面１５２ａおよび端面１５２ｂからそれぞれ突出する第１コイルエンド部としてのコイルエンド部１６２ｍおよび第２コイルエンド部としてのコイルエンド部１６２ｎを含む。コイルエンドカバー１７０は、コイルエンド部１６２ｍおよびコイルエンド部１６２ｎの周囲にそれぞれ第１冷媒通路としての冷却油通路１７２ｍおよび第２冷媒通路としての冷却油通路１７２ｎを形成する。さらに、コイルエンドカバー１７０は、ステータコア１５２の内側に冷却油通路１７２ｍおよび冷却油通路１７２ｎを連通させる空隙としての冷却油連通路１７１を形成する。

複数の渡り線１６８は、冷却油通路１７２ｍに設けられている。複数の渡り線１６８は、ステータコア１５２の軸方向から見た場合にステータコア１５２の半径方向に対して傾斜してその外側から内側に延在し、コイル１６０の巻き始めと巻き終わりとを接続する。ステータコア１５２の周方向において、冷却油通路１７２ｍにおける冷却油の流れ方向と、複数の渡り線１６８がステータコア１５２の半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向とが一致する。冷却油通路１７２ｍにおける冷却油流量が冷却油通路１７２ｎにおける冷却油流量よりも大きく設定される。

このように構成された、この発明の実施の形態１０におけるモータジェネレータによれば、冷却油の供給流量をＶａ＞Ｖｂの関係を満たすように設定する構成と、渡り線１６８の傾斜方向と冷却油通路１７２ｍに流通する冷却油の流れ方向とを一致させる構成との相乗効果により、冷却油連通路１７１により多くのオイルを流通させることができる。これにより、ティース部１５６に巻回されたコイル１６０の内径側を効率よく冷却することができる。特にコイル１６０としてエッジワイズコイルを用いた場合、コイル内径側はロータからの磁束によって銅渦損が発生するため、コイル１６０の内径側を効率よく冷却することが重要となる。

（実施の形態１１）
本実施の形態では、図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の各種変形例について説明を行なう。図３６は、図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第１変形例を示す断面図である。図中には、図３４中の２点鎖線ＸＸＸＶＩに囲まれた範囲に対応する断面が示されている。

図３６を参照して、本変形例では、冷却油連通路１７１を規定する延伸部１７４の内壁が凹凸形状を有するように、延伸部１７４にメッシュ部材４１０が貼り合わされている。メッシュ部材４１０は、その表面がメッシュ（網の目）状に形成された部材である。メッシュ部材４１０は、延伸部１７４とともに挿入部２７１に挟持されている。

このような構成によれば、冷却油連通路１７１に流入した冷却油がメッシュ部材４１０と接触しながら流れることより、冷却油連通路１７１内部の冷却油流れに乱流が生じる。これにより、コイル１６０の冷却効率を向上させることができる。

図３７は、図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第２変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。図３８は、図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第３変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。図３９は、図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第４変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。図中には、コイルエンドカバー１７０の内側の面が示されている。

図３７を参照して、本変形例では、樹脂から形成された延伸部１７４の内壁が、メッシュ状に成型されている。図３８を参照して、本変形例では、樹脂から形成された延伸部１７４の内壁にフィン状突起４１１が成型されている。フィン状突起４１１は、延伸部１７４の内壁表面から直方体形状に突出する突起により形成されている。図３９を参照して、本変形例では、樹脂から形成された延伸部１７４の内壁に柱状突起４１２が形成されている。柱状突起４１２は、延伸部１７４の内壁表面から円柱状に突出する突起により形成されている。これらの変形例によっても、冷却油連通路１７１内部の冷却油流れに乱流が生じさせ、コイル１６０の冷却効率を向上させることができる。

このように構成された、この発明の実施の形態１１におけるモータジェネレータによれば、実施の形態１０に記載の効果を同様に得ることができる。

［５］モータケースを利用したコイル冷却構造の説明
続いて、図１中のモータジェネレータ１００に設けられた、モータケース３５１を利用したコイルの冷却構造について説明する。

（実施の形態１２）
図４０は、この発明の実施の形態１２におけるモータジェネレータを示す断面図である。

図４０を参照して、本実施の形態では、モータケース３５１とコイルエンドカバー１７０との間に、オイルが流通可能な狭空間４２１，４２２が形成されている。より具体的には、モータケース３５１の壁部３５２とコイルエンドカバー１７０ｍとの間に狭空間４２１が形成され、モータケース３５１の壁部３５３とコイルエンドカバー１７０ｎとの間に狭空間４２２が形成されている。狭空間４２１，４２２の隙間の大きさｔは、最も狭い位置において０．１ｍｍ〜１ｍｍの範囲であり、たとえば、０．５ｍｍである。

図４１は、図４０中の２点鎖線ＸＬＩで囲まれた範囲を拡大して示す断面図である。なお、以下においては、狭空間４２１についてのみ説明するが、狭空間４２２にも同様の構造が設けられている。

図４０および図４１を参照して、モータケース３５１の壁部３５２は、狭空間４２１を隔ててコイルエンドカバー１７０と対向する内壁３５２ｃを有し、コイルエンドカバー１７０ｍは、狭空間４２１を隔ててモータケース３５１の壁部３５２と対向する内壁１７０ｃを有する。本実施の形態では、内壁３５２ｃおよび内壁１７０ｃが凹凸形状に成型されている。モータケース３５１およびコイルエンドカバー１７０ｍは、内壁３５２ｃおよび内壁１７０ｃに成型された凹凸形状が互いにオーバラップするように近接して配置されている。

なお、図中には、内壁３５２ｃおよび内壁１７０ｃの双方が凹凸形状に成型される場合が示されているが、内壁３５２ｃにのみ凹凸形状が成型されてもよいし、内壁１７０ｃにのみ凹凸形状が成型されてもよい。

図４２は、図４１中に示すコイルエンドカバーの第１変形例を示す斜視図である。図４３は、図４１中に示すコイルエンドカバーの第２変形例を示す斜視図である。

図４２を参照して、本変形例では、コイルエンドカバー１７０の内壁１７０ｃに、メッシュ状部品４３１が貼り合わされている。メッシュ状部品４３１は、たとえば、パンチングメタルにより形成されている。図４３を参照して、本変形例では、樹脂から形成されたコイルエンドカバー１７０の内壁１７０ｃに、突起部４３２が成型されている。突起部４３２は、内壁１７０ｃの表面から円柱状に突出する突起により形成されている。

図４０を参照して、コイルエンドカバー１７０の排油口１７０ｉを通じて冷却油通路１７２から排出された冷却油は、コイルエンドカバー１７０とモータケース３５１との間を通って、モータケース３５１の底部へと流下する。この際、本実施の形態では、コイルエンドカバー１７０とモータケース３５１との間に、微小な隙間からなる狭空間４２１，４２２が形成されているため、オイルを狭空間４２１，４２２により長く保持することが可能となる。

また、本実施の形態では、内壁３５２ｃおよび内壁１７０ｃが凹凸形状に成型されている。これにより、狭空間４２１，４２２を通過する冷却油と、内壁３５２ｃおよび内壁１７０ｃとの接触面積を増大させつつ、狭空間４２１，４２２における冷却油流れに乱流を生じさせることができる。

この発明の実施の形態１２におけるモータジェネレータは、ステータコア１５２と、コイル１６０と、カバー体としてのコイルエンドカバー１７０と、ステータコア１５２を収容するケース体としてのモータケース３５１とを備える。コイル１６０は、ステータコア１５２に巻回され、ステータコア１５２の端面１５２ａ，１５２ｂから突出するコイルエンド部１６２を含む。コイルエンドカバー１７０は、コイルエンド部１６２の周囲に冷媒通路としての冷却油通路１７２を形成する。コイルエンドカバー１７０は、冷却油通路１７２から冷却油を排出する冷媒排出部としての排油口１７０ｉを含む。モータケース３５１は、モータケース３５１とコイルエンドカバー１７０との間に冷却油が流通可能な狭空間４２１，４２２を形成するように配置される。狭空間４２１，４２２を規定するモータケース３５１およびコイルエンドカバー１７０の少なくともいずれか一方の壁面が、凹凸形状を有する。

このように構成された、この発明の実施の形態１２におけるモータジェネレータによれば、狭空間４２１，４２２を通過する冷却油を介して行なわれる、コイルエンドカバー１７０からモータケース３５１への熱伝導の効率を向上させることができる。これにより、コイルエンドカバー１７０内部に配置されたコイルエンド部１６２を効率的に冷却することができる。

また、一般的に、モータケース３５１およびコイルエンドカバー１７０の温度は、ウォータジャケットによる冷却やハイブリッド自動車の走行風による空冷などによって、オイル温度よりも低い。このため、狭空間４２１，４２２においてモータケース３５１およびコイルエンドカバー１７０と接したオイルは、排油口１７０ｉから排出されたときよりも冷却されて、モータケース３５１の底部のオイルパンへと戻される。結果、再び、コイルエンドカバー１７０内部に供給されるオイルの温度が低くなるため、コイルエンド部１６２をさらに効率的に冷却することができる。

以上、図１中のモータジェネレータ１００に設けられる各種構造について説明したが、実施の形態１から１２において説明した構造を適宜組み合わせて新たなモータジェネレータを構成してもよい。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

この発明の実施の形態におけるモータジェネレータを搭載する車両用駆動ユニットを模式的に表わす断面図である。 図１中のステータをその軸方向から見た図である。 図２中の分割ステータコアのユニットを示す斜視図である。 図２中の分割ステータコアのユニットの分解組み立て図である。 図１中のステータを示す斜視図である。 図１中のステータに設けられたコイルエンドカバーを示す斜視図である。 この発明の実施の形態１におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 図７中のコイルエンドカバーの組み付け時の工程を示す断面図である。 この発明の実施の形態２におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第１変形例を示す斜視図である。 図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第２変形例を示す断面図である。 図９中のコイルエンドカバーの固定構造の第３変形例を示す断面図である。 この発明の実施の形態３におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 図１３中のモータジェネレータの固定構造の変形例を示す断面図である。 この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造に用いられる分割ステータコアを示す断面図である。 図１５中の矢印ＸＶＩに示す方向から見た分割ステータコアを示す側面図である。 この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。 この発明の実施の形態４におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す図である。 図１５中の分割ステータコアの変形例を示す断面図である。 図２０は、図１９中の矢印ＸＸに示す方向から見た分割ステータコアを示す側面図である。 図１８中のコイルエンドカバーの固定構造の変形例に用いられる内カバーを示す斜視図である。 この発明の実施の形態５におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 この発明の実施の形態６におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 この発明の実施の形態７におけるコイルエンドカバーの固定構造を示す断面図である。 図２４中のコイルエンドカバーの固定構造の製造方法の第１工程を示す斜視図である。 図２４中のコイルエンドカバーの固定構造の製造方法の第２工程を示す断面図である。 この発明の実施の形態８におけるモータジェネレータを示す断面図である。 図２７中の矢印ＸＸＶＩＩＩに示す方向から見たステータおよびベアリングを示す正面図である。 この発明の実施の形態８におけるオイル流れの制御構造を示す斜視図である。 図２９中のＸＸＸ−ＸＸＸ線上に沿ったステータを示す断面図である。 この発明の実施の形態９におけるオイル流れの制御構造を示す斜視図である。 この発明の実施の形態１０におけるモータジェネレータを示す斜視図である。 この発明の実施の形態１０におけるコイル内径側の冷却構造を示す側面図である。 図３３中のＸＸＸＩＶ−ＸＸＸＩＶ線上に沿ったステータを示す断面図である。 図３１中のコイルエンドカバー内部を示す斜視図である。 図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第１変形例を示す断面図である。 図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第２変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。 図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第３変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。 図３４中に示すコイル内径側の冷却構造の第４変形例に用いられるコイルエンドカバーを示す斜視図である。 この発明の実施の形態１２におけるモータジェネレータを示す断面図である。 図４０中の２点鎖線ＸＬＩで囲まれた範囲を拡大して示す断面図である。 図４１中に示すコイルエンドカバーの第１変形例を示す斜視図である。 図４１中に示すコイルエンドカバーの第２変形例を示す斜視図である。

符号の説明

１００ モータジェネレータ、１０１ 中心軸、１３１，１３２ ベアリング、１５２ ステータコア、１５２ａ，１５２ｂ 端面、１５３ 分割ステータコア、１５５ ヨーク部、１５６ ティース部、１５６ｃ 側面、１６０ コイル、１６２，１６２ｍ，１６２ｎ コイルエンド部、１６２ｃ 内縁、１６８ 渡り線、１７０ コイルエンドカバー、１７０ｈ 給油口、１７０ｉ 排油口、１７０ｍ，１７０ｎ 分割コイルエンドカバー、１７１ 冷却油連通路、１７２，１７２ｍ，１７２ｎ 冷却油通路、１７３ 環状部、１７４ 延伸部、１７６ 締結リング、１８０ インシュレータ、１８２ 渡り線支持部、２１１，２２６，２５２ 爪状突起部、２２１ フランジ部、２３１ 引っ掛け溝、２３３ 切り欠き、２３６，２６１ 爪部、２５１ 溝壁部、２７１ 挿入部、３０１ 仕切り板、３２１ オイル誘導用リブ、３３０ 空間、３５１ モータケース、４１０ メッシュ部材、４１１ フィン状突起、４１２ 柱状突起、４２１，４２２ 狭空間、４３１ メッシュ状部品、４３２ 突起部。

Claims (6)

1. 環状のステータコアと、
   前記ステータコアに巻回され、前記ステータコアの両端面からそれぞれ突出する第１コイルエンド部および第２コイルエンド部を含むコイルと、
   前記第１コイルエンド部および前記第２コイルエンド部の周囲にそれぞれ第１冷媒通路および第２冷媒通路を形成するとともに、前記ステータコアの内側に前記第１冷媒通路および前記第２冷媒通路を連通させる空隙を形成するカバー体と、
   前記第１冷媒通路に設けられ、前記ステータコアの軸方向から見た場合に前記ステータコアの半径方向に対して傾斜してその外側から内側に延在し、前記コイルの巻き始めと巻き終わりとを接続する複数の渡り線とを備え、
   前記ステータコアの周方向において、前記第１冷媒通路における冷媒の流れ方向と、前記複数の渡り線が前記ステータコアの半径方向に対してその外側から内側に向けて延在する傾斜方向とが一致し、
   前記第１冷媒通路における冷媒流量が前記第２冷媒通路における冷媒流量よりも大きく設定される、回転電機。
2. 前記空隙を規定する前記カバー体の壁面は、凹凸形状を有する、請求項１に記載の回転電機。
3. 前記壁面に、メッシュ部材が配置される、請求項２に記載の回転電機。
4. 前記カバー体は、樹脂から形成され、
   前記壁面に、前記凹凸形状が成型される、請求項２または３に記載の回転電機。
5. 前記渡り線は、その延在方向に直交する平面により切断された場合に、前記ステータコアの軸方向に長辺を有し、前記ステータコアの軸方向に直交する方向に短辺を有する略矩形断面を有する、請求項１から４のいずれか１項に記載の回転電機。
6. ステータコアと、
   前記ステータコアに巻回され、前記ステータコアの端面から突出するコイルエンド部を含むコイルと、
   前記コイルエンド部の周囲に冷媒通路を形成し、前記冷媒通路から冷媒を排出する冷媒排出部を含むカバー体と、
   前記ステータコアを収容するケース体とを備え、
   前記ケース体は、前記ケース体と前記カバー体との間に冷媒が流通可能な狭空間を形成するように配置され、
   前記狭空間を規定する前記ケース体および前記カバー体の少なくともいずれか一方の壁面が、凹凸形状を有する、回転電機。

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