JP2009285983A - 射出成形機の関節部構造 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】筒状の第1部材41の内周面並びに軸状の第2部材42の外周面には、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層45、46が形成されている。
【効果】固体潤滑剤分散銅系焼結層には、微細な固体潤滑剤の粒子が分散され、この固体潤滑剤の粒子が潤滑作用を発揮する。固体潤滑剤は、1〜10質量%と添加量が少量であって、且つ焼結層に分散させたので、焼結層から脱落して飛散する心配は殆ど無い。
【選択図】図4
Description
ただし、ディスク基板の成形では、数秒(4秒以下)で1サイクルというハイサイクル成形が行われ、射出成形機の駆動系に配置される関節部構造における使用条件は厳しいものとなる。
トグル式型締装置は、多数の関節部を有し、ハイサイクル成形ではこれらの関節部に大きな負荷が作用するとともに、いわゆる関節運動の回数が多くなるため、結果として摩耗が激しくなる。
図7は従来の技術の基本構成を説明する図であり、筒状の第1部材101に、軸状の第2部材102が挿入されている関節部構造100において、第1部材101に複数の穴103が開けられ、これらの穴103に円柱状の固体潤滑剤104が埋め込まれている。
これらの固体潤滑剤104が第2部材102に接触し、潤滑作用を発揮する。
すなわち、第1部材101の内周面で負荷を負担し、固体潤滑剤104で潤滑作用を発揮するため、関節部構造100は、ハイサイクル成形に好適である。
図8は従来の技術の基本構成を説明する別の図であり、筒状の第1部材111に、軸状の第2部材112が挿入されている関節部構造110において、第2部材112の外周面にダイヤモンドライク・カーボン膜113が被覆されている。
ダイヤモンドライク・カーボン膜113は、耐摩耗性に優れており、微細な粉が飛散する心配は無い。
そこで、固体潤滑剤やダイヤモンドライク・カーボン膜に代わる摩耗対策が求められる。
前記第1部材の摺動面には、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層が形成され、
第2部材の摺動面にも、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層が形成されていることを特徴とする。
固体潤滑剤分散銅系焼結層には、微細な固体潤滑剤の粒子が分散され、この固体潤滑剤の粒子が潤滑作用を発揮する。固体潤滑剤成分は、1〜10質量%と添加量が少量であって、且つ焼結層に分散させたので、焼結層から脱落して飛散する心配は殆ど無い。
さらには、銅は鉄に比較して熱伝導率が格段に高く、摩擦熱を発散して自己の温度を下げる作用を発揮する。第1部材の摺動面及び第2部材の摺動面に銅系焼結層を形成し、銅系焼結層の厚さが2倍になったため、摩擦熱の発散する能力は2倍となり、摺動面の温度を下げることができる。
鉄成分は、主成分をなす銅成分と固溶しないが合金中に分散して、特に地の強度を高める効果がある。加えて、焼結時に銅成分の一部が鉄成分に拡散する際、焼結体の多孔性を増大する効果がある。
一般に、鉄成分は燐成分の存在下において燐成分と合金化して硬い鉄−燐合金を析出する傾向を示すが、本発明においては成分中のニッケル成分がその合金化を抑制する作用を発揮するため、50質量%までの比較的多量の配合が可能となる。
図1は本発明に係る関節部構造を有するトグル式型締装置の側面図であり、トグル式型締装置10は、固定盤11と、この固定盤11に対向して配置する圧受盤12と、圧受盤12と固定盤11とに渡したタイバー13、13と、これらのタイバー13、13に沿って移動する可動盤14と、この可動盤14を駆動するトグルリンク機構20とからなる。
図3は図2の3部拡大断面図であり、第3関節部39は、筒状の第1部材41、41と、これらの第1部材41、41に挿入される軸状の第2部材42とからなり、第1部材41、41は具体的にはトグルリンク機構のブッシュであり、第2部材42は具体的にはトグルリンク機構のピン(図2、符号25)である。
筒状の第1部材41の内周面には、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層45が形成されている。さらには、50質量%を限度にFe成分を含有させることができる。
固体潤滑剤分散銅系焼結層45の厚さは1mm程度が望ましい。
固体潤滑剤分散銅系焼結層46の厚さは1mm程度が望ましい。
先ず、ニッケル(Ni)成分は、主成分をなす銅成分中に拡散して焼結合金層の耐摩耗性並びに地の強度の向上に寄与する。また、ニッケル成分は焼結時に第1部材の表面又は第2部材の表面に拡散して、その界面を合金化し、焼結合金層の第1部材又は第2部材への密着強度を増大させると共に燐(P)成分と一部合金化してニッケル・燐合金を形成し、界面で上記ニッケル成分の拡散による合金化と相俟って焼結合金層を第1部材又は第2部材へ強固に密着一体化させる作用をなす。
鉄成分は、主成分をなす銅成分と固溶しないが合金中に分散して、特に地の強度を高める効果がある。加えて、焼結時に銅成分の一部が鉄成分に拡散する際、焼結体の多孔性を増大する効果がある。
一般に、鉄成分は燐成分の存在下において燐と合金化して硬い鉄−燐合金を析出する傾向を示すが、本発明においては成分中のニッケル成分がその合金化を抑制する作用を発揮するため、50質量%までの比較的多量の配合が可能となる。
Cu粉末に、Ni粉末10〜40質量%と、Sn粉末3〜10質量%と、燐銅合金(P14.5%を含む)粉末のP成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤粉末1〜10質量%と、必要であればバインダーを添加しV型ミキサーで所定時間混合して混合粉末を作製する。
得られた成形圧粉体を、筒状の第1部材の内周面又は軸状の第2部材の外周面に、嵌合したのち、中性又は還元性雰囲気に調整された加熱炉内に置き、800〜1000℃の温度で20〜90分間焼結して、銅A系焼結層を得る。銅A系焼結層は、機械加工を施して所定の厚さ(1mm)に仕上げる。
Cu粉末に、Ni粉末10〜40質量%と、Sn粉末3〜10質量%と、燐銅合金(P14.5%を含む。)粉末のP成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤粉末1〜10質量%と、50質量%以下のFe粉末と、必要であればバインダーを添加しV型ミキサーで所定時間混合して混合粉末を作製する。
得られた成形圧粉体を、筒状の第1部材の内周面又は軸状の第2部材の外周面に、嵌合したのち、中性又は還元性雰囲気に調整された加熱炉内に置き、800〜1000℃の温度で20〜90分間焼結して、銅B系焼結層を得る。銅B系焼結層は、機械加工を施して所定の厚さ(1mm)に仕上げる。
本発明に係る実験例を以下に述べる。なお、「実験1」は実機による摩耗試験、「実験2」はベンチテストによる揺動摩耗試験であるが、本発明はこれらの実験例に限定されるものではない。
・固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)の組成:表1に示す。
・固体潤滑剤分散銅B系焼結層(銅B系焼結層)の組成:表1に示す。
・第1部材(ブッシュ):内径60mm。固体潤滑剤埋込み高力黄銅。摺動面に焼結層無し。
・第2部材(ピン):外径60mm。SCM440鋼。表面に高周波焼入れ。摺動面に焼結層無し。
・第1部材(ブッシュ):出来上がり内径60mm。S45C鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第2部材(ピン):外径60mm。SCM440鋼。表面に高周波焼入れ。摺動面に焼結層無し。
・第1部材(ブッシュ):出来上がり内径60mm。S45C鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第2部材(ピン):出来上がり外径60mm。SCM440鋼。表面にSiC共析無電解ニッケルめっき膜被覆。
・第1部材(ブッシュ):出来上がり内径60mm。S45C鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第2部材(ピン):出来上がり外径60mm。SCM440鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第1部材(ブッシュ):出来上がり内径60mm。S45C鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第2部材(ピン):出来上がり外径60mm。SCM440鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第1部材(ブッシュ):出来上がり内径60mm。S45C鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・第2部材(ピン):出来上がり外径60mm。SCM440鋼。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層形成。焼結層の厚さ1mm。
・使用した試験設備:射出成形機(日精樹脂工業(株)製NEX50)
・ショット回数:300万ショット
・潤滑:5000ショット当たり0.05cm3の潤滑油を供給。
・試験対象の関節部の数:8
第1部材のみ、又は第2部材のみを比較するよりも、第1部材の摩耗量(平均値※1)と第2部材の摩耗量(平均値※2)を合計して得た摩耗量の合計(※1+※2)で評価することとした(実験2も同様)。
比較例1〜3中、最も結果のよい比較例3は、摩耗量の合計が97μmであった。
一方、実施例1〜3中、最も結果が悪かった実施例1は、摩耗量の合計が47μmであった。したがって、比較例1〜3に比較して、実施例1〜3の摩耗量(合計値)は1/2以下であった。
また、第1部材に銅B系焼結層を形成し、第2部材にも銅B系焼結層を形成した実施例2が最良であったことから、鉄(Fe)成分を含有させた方が耐摩耗性が高まることが確認できた。
そこで、揺動角度を90°(一律)にした揺動摩耗試験を実験2で実施することにした。
・固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)の組成:実験1と同じ(表1参照)
・固体潤滑剤分散銅B系焼結層(銅B系焼結層)の組成:実験1と同じ(表1参照)
・第1部材:ブッシュとして一般構造用炭素鋼鋼管(JIS G 3444)又は機械構造用炭素鋼鋼管(JIS G 3445)を代用する。
・第2部材:ピンとして一般構造用炭素鋼鋼管(JIS G 3444)又は機械構造用炭素鋼鋼管(JIS G 3445)を代用する。
・第1部材(ブッシュ):内径60mm。固体潤滑剤埋込み高力黄銅。摺動面に焼結層無し。
・第2部材(ピン):外径60mm。SCM440鋼。表面に高周波焼入れ。摺動面に焼結層無し。
・第1部材(ブッシュ):ブッシュとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第2部材(ピン):外径60mm。SCM440鋼。表面に高周波焼入れ。摺動面に焼結層無し。
・第1部材(ブッシュ):ブッシュとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第2部材(ピン):出来上がり外径60mm。SCM440鋼。表面にSiC共析無電解ニッケルめっき膜被覆。
・第1部材(ブッシュ):ブッシュとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第2部材(ピン):ピンとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第1部材(ブッシュ):ブッシュとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層(銅B系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第2部材(ピン):ピンとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層(銅B系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第1部材(ブッシュ):ブッシュとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅A系焼結層(銅A系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・第2部材(ピン):ピンとして鋼製パイプを代用。摺動面に固体潤滑剤分散銅B系焼結層(銅B系焼結層)形成。焼結層の厚さ1mm。出来上がり内径60mm。
・試験機:ジャーナル揺動試験機
・揺動形態:第1部材(ブッシュ)固定、第2部材(軸)揺動
・潤滑:初期グリス塗布
・付与面圧:98N/mm2
・摺動速度:7.8mm/秒
・揺動サイクル数:毎分5サイクル
・揺動角度:90°
・試験サイクル数:3万サイクル
比較例4〜6よりも、実施例4〜6の摩耗量が小さいことが確認できた。
また、第1部材に銅B系焼結層を形成し、第2部材にも銅B系焼結層を形成した実施例5が最良であったことから、鉄(Fe)成分を含有させた方が耐摩耗性が高まることが確認できた。
Claims (7)
- 筒状の第1部材と、この第1部材に挿入される軸状の第2部材とからなり、射出成形機の駆動系に配置される関節部構造において、
前記第1部材の摺動面には、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層が形成され、
第2部材の摺動面にも、Ni成分10〜40質量%と、Sn成分3〜10質量%と、P成分0.1〜4質量%と、固体潤滑剤成分1〜10質量%と、残部Cu成分とからなる固体潤滑剤分散銅系焼結層が形成されていることを特徴とする射出成形機の関節部構造。 - 前記焼結層は、前記成分に加えてFe成分を50質量%以下含有していることを特徴とする請求項1記載の射出成形機の関節部構造。
- 前記固体潤滑剤分散銅系焼結層は、真空含浸法により、潤滑油が含浸されていることを特徴とする請求項1又は請求項2記載の射出成形機の関節部構造。
- 前記第2部材の摺動面は、軸の外周面の全部又は一部に設けられていることを特徴とする請求項1又は請求項2記載の射出成形機の関節部構造。
- 前記第2部材には、軸の端面から前記摺動面まで潤滑油を供給することができる給油通路が設けられていることを特徴とする請求項1又は請求項2記載の射出成形機の関節部構造。
- 前記第1の部材はリンク機構のブッシュであり、前記第2部材はリンク機構のピンであることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項記載の射出成形機の関節部構造。
- 前記固体潤滑剤成分が、黒鉛であることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項記載の射出成形機の関節部構造。
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