JP2009230930A - コネクタ用金属材料およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低挿入力性と接続信頼性を両立したコネクタ用金属材料およびその製造方法を提供する。
【解決手段】銅または銅合金により形成された条材または角線材を母材とするコネクタ用金属材料において、前記金属材料の表面の一部には、前記金属材料の長手方向にストライプ状に銅スズ合金層が形成され、前記金属材料の表面の残部にはスズ層またはスズ合金層が形成されているコネクタ用金属材料。また、銅または銅合金の条材または角線材を母材とし、この母材上にスズめっき層またはスズ合金めっき層を形成して中間材料を得たのち、前記中間材料の長手方向にストライプ状のリフロー処理を行い、銅スズ合金を表面の一部に露出させるコネクタ用金属材料の製造方法。
【選択図】なし

Description

本発明は、コネクタ用金属材料およびその製造方法に関し、詳しくは、低挿入力性と接続信頼性を両立したコネクタ用金属材料およびその製造方法に関する。

銅（Ｃｕ）、銅合金などの導電体の母材（以下、適宜、母材と記す。）上にスズ（Ｓｎ）、スズ合金などのめっき層を設けためっき材料は、母材の優れた導電性と強度、およびめっき層の優れた電気接続性と耐食性とはんだ付け性を備えた高性能導体材料として知られており、各種の端子やコネクタなどに広く用いられている。

ところで近年、電子制御化が進む中で嵌合型コネクタが多極化したため、オス端子群とメス端子群を挿抜する際に多大な力が必要になり、特に、自動車のエンジンルーム内などの狭い空間では挿抜作業が困難なため前記挿抜力の低減が強く求められている。

前記挿抜力を低減する方法として、コネクタ端子表面のＳｎめっき層を薄くして端子間の接触圧力を弱める方法があるが、この方法はＳｎめっき層が軟質のため端子の接触面間にフレッティング現象が起きて端子間に導通不良が起きることがある。

前記フレッティング現象とは、振動や温度変化などが原因で端子の接触面間に起きる微摺動により、端子表面の軟質のＳｎめっき層が摩耗し酸化して、比抵抗の大きい摩耗粉になる現象で、この現象が端子間に発生すると接続不良が起きる。そして、この現象は端子間の接触圧力が低いほど起き易い。

特許文献１には、銅または銅合金の母材に下地銅めっき層を形成し、さらにその表面にスズめっき層を形成し、その後、端子の嵌合部分における摺動面とは反対側の面にレーザ照射を行うことにより、摺動面におけるレーザのビームスポットに対応する部分が伝熱により加熱され、スズめっき層と下地銅めっき層との界面に銅スズ合金層が形成される嵌合型接続端子の製造方法が記載されている。
薄くスズめっき層を残存させるレーザ照射条件であれば、安定した接触抵抗を維持したまま端子の低挿入力化が可能で、かつ直接レーザ照射を行わないので、スズめっき層が溶融変化を起こさず、接触抵抗が悪化しないとされている。

特許文献２には嵌合型オス端子の平板形状のタブ部表面に、嵌合型メス端子の嵌合部ないにタブ部を挟み込むように設けられた凸部が弾性接触することによりタブ部表面に挿抜痕が形成される嵌合型オス端子のタブ部表面に施されるスズめっき層おいて、挿抜痕終端の接続痕近傍におけるめっき厚がすくなくとも挿抜痕が形成される部分よりも厚く表面処理された嵌合型オス端子が記載されている。
この嵌合型オス端子は、接続痕が形成されることになる接点部には接続信頼性を確保できるめっき層があり、その前部分の挿抜痕が形成される部分のめっき層は薄いため、挿入力低減効果と接続信頼性を両立することができるとされている。

しかしながら、上記の嵌合型接続端子でははんだ付けに使用する裏面から加熱することによりはんだ濡れ性が低下することや、挿入時に摺動が起こる部分の摩擦係数が高いことなどの点で、まだ低挿入力性と接続信頼性を十分に両立できるものではなかった。

特開平１１−２３３２２８号公報 特開２００５−３５３３５２号公報

本発明は、低挿入力性と接続信頼性を両立したコネクタ用金属材料およびその製造方法を提供することを目的とする。

上記課題は、以下の手段により達成される。すなわち、本発明は、
（１）銅または銅合金により形成された条材または角線材を母材とするコネクタ用金属材料において、前記金属材料の表面の一部には、前記金属材料の長手方向にストライプ状に銅スズ合金層が形成され、前記金属材料の表面の残部にはスズ層またはスズ合金層が形成されていることを特徴とするコネクタ用金属材料、
（２）前記スズ層またはスズ合金層の下層に、銅層または銅合金層が形成されていることを特徴とする（１）項記載のコネクタ用金属材料、
（３）前記母材上に、ニッケル層またはニッケル合金層が形成されていることを特徴とする（１）項または（２）項記載のコネクタ用金属材料、
（４）銅または銅合金の条材または角線材を母材とし、この母材上にスズめっき層またはスズ合金めっき層を形成して中間材料を得たのち、前記中間材料の長手方向にストライプ状のリフロー処理を行い、銅スズ合金を表面の一部に露出させることを特徴とするコネクタ用金属材料の製造方法、
（５）前記リフロー処理前の前記スズめっき層またはスズ合金めっき層の厚さが０．３〜０．８μｍであることを特徴とする（４）項記載のコネクタ用金属材料の製造方法、
（６）前記母材と、前記スズめっき層またはスズ合金めっき層との間に、前記母材上に近い側から、ニッケルめっき層またはニッケル合金めっき層、銅めっき層または銅合金めっき層を設けて中間材料を得ることを特徴とする（４）項記載のコネクタ用金属材料の製造方法、
（７）前記リフロー処理前の前記スズめっき層またはスズ合金めっき層の厚さが０．３〜０．８μｍであり、かつ前記銅めっき層の厚さ（Ｃｕ厚）に対する前記スズめっきまたはスズ合金めっき層の厚さ（Ｓｎ厚）の比（Ｓｎ厚／Ｃｕ厚）が２未満であることを特徴とする（６）項記載のコネクタ用金属材料の製造方法、および
（８）前記リフロー処理がレーザ照射によることを特徴とする、（４）〜（７）のいずれか１項に記載のコネクタ用金属材料の製造方法
を提供するものである。

本発明のコネクタ用金属材料は、条材（板材を含む）または角線材（角棒材を含む）の幅方向に、スズまたはスズ合金めっきの層と銅スズ合金層が現れ、スズまたはスズ合金めっきの層のみが露出した場合に比べ、摩擦係数を低減することができる。また、この銅スズ合金層の部分を接点に使用すると、低摩擦係数で且つ耐フレッティングに優れており、それ以外の部分はハンダ付け性や耐環境性に優れており、低挿入力と接続信頼性を両立したコネクタを形成することができる。また、本発明のコネクタ用金属材料の製造方法は、母材にめっきを施した中間材料を得て、その長手方向にストライプ状のリフロー処理を行い、銅スズ合金を表面の一部に露出させることから、きわめて生産性よく低挿入力と接続信頼性を両立したコネクタ用金属材料を得ることができる。

本発明のコネクタ用金属材料は、銅または銅合金により形成された条材または角線材を母材とするコネクタ用金属材料の表面の一部に、前記金属材料の長手方向にストライプ状に銅スズ合金層が形成され、前記金属材料の表面の残部にはスズ層またはスズ合金層が形成されているものである。

本発明のコネクタ用金属材料の母材としては、銅または銅合金が用いられ、コネクタに要求される導電性、機械的強度および耐熱性を有する銅、リン青銅、黄銅、洋白、ベリリウム銅、コルソン合金などの銅合金が好ましい。
母材の形状としては、条材（板材を含む）または角線材（角棒材を含む）が好ましく、角線材であることがより好ましい。角線材では、その断面形状は、正方形、長方形、正六角形のいずれでも良く、異形線であっても良い。断面形状が略正方形の角線材は、本発明に好ましく用いることができる。

本発明では、角線材料上にＣｕ下地めっきを行い、Ｃｕめっき層を設けることが好ましいが、後述するリフローによって銅スズ合金が形成できるような構成であれば下地なしでもよい。Ｃｕめっき層を設けることにより、Ｃｕ濃度を減少させたＣｕ−Ｓｎ合金層の形成を容易にすることができる。Ｃｕめっき層の厚みは０．０１〜３．０μｍが好ましい。さらには０．０５〜１．０μｍが好ましい。

また、耐熱性を向上させるために、下層からの金属拡散を防止するバリア性を持つニッケル（Ｎｉ）下地めっきを母材と銅下地の間に施し、ニッケルめっき層を設けてもよい。ニッケル下地めっきは、Ｎｉ−Ｐ系、Ｎｉ−Ｓｎ系、Ｃｏ−Ｐ系、Ｎｉ−Ｃｏ系、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｐ系、Ｎｉ−Ｃｕ系、Ｎｉ−Ｃｒ系、Ｎｉ−Ｚｎ系、Ｎｉ−Ｆｅ系などのＮｉ合金めっきでもよい。ＮｉおよびＮｉ合金はバリア機能が高温環境下にあっても衰えない。
ニッケルめっき層の厚みは、０．０２μｍ未満ではそのバリア機能が十分に発揮されなくなり、３．０μｍを超えるとめっき歪みが大きくなって母材から剥離し易くなる。従って０．０２〜３．０μｍが好ましい。ニッケルめっき層の厚みの上限は端子加工性を考慮すると１．５μｍ、さらには１．０μｍが好ましい。

本発明においては、材料の表層はスズめっき、またはスズ合金めっきが施されるが、該スズめっきまたはスズ合金めっきは、光沢より無光沢のものが、レーザの吸収率を上げるので好ましい。
また、スズめっきまたはスズ合金めっき厚が薄すぎるとスズの耐熱性、耐環境性が発現しにくいため、厚さは０．３μｍ以上が好ましく、０．３〜０．８μｍがさらに好ましく、０．３〜０．６μｍがより好ましい。
本発明において、Ｓｎめっきは、無電解めっきで行って形成しても良いが、電気めっきで形成するのが望ましい。また、Ｓｎ合金めっきとしては、Ｓｎ−Ｃｕ、Ｓｎ−Ｂｉ、Ｓｎ−Ａｇ、Ｓｎ−Ｚｎ、Ｓｎ−Ｉｎ、Ｓｎ−Ｐｂ、Ｓｎ−Ａｇ−ＣｕなどのＳｎ主体の合金のめっきを好ましく用いることができる。
表層の電気Ｓｎめっきは、例えば硫酸スズ浴を用い、めっき温度３０℃以下、電流密度５Ａ／ｄｍ^２で行えばよい。ただし、条件はこの限りではなく適宜設定可能である。

下地銅めっきを施した場合、下地銅めっき層の厚さ（Ｃｕ厚）に対する表層スズめっきまたはスズ合金めっき層の厚さ（Ｓｎ厚）の比（Ｓｎ厚／Ｃｕ厚）が２未満であることが好ましく、１．０〜２．０であることがさらに好ましい。

本発明のコネクタ用金属材料は、上記のめっきで最外層にスズめっきまたはスズ合金めっき層が形成された条材または角線材の長手方向にストライプ状のリフロー処理を行う。なお、本発明において、ストライプ状とは、条材または角線材の一つの面において、その面の幅より細い連続した領域を対象とするものをいう。リフロー処理は、前記条材または角線材の一つの面の幅より細く限定的にリフローできる方法であれば、限定されるものでないが、例えば、レーザ照射による処理を好適に用いることができる。レーザ照射による処理を施すと、レーザ照射された箇所が限定的にリフローされる点で好ましい。この処理は、例えば、材料加工で使用されるＹＡＧレーザ照射装置または半導体レーザ照射装置を用いて、ストライプ状に加熱することによって行うことができる。この処理により、リフローストライプが形成され、条材または角線材の表面の一部に銅スズ合金が露出する。材料の表面における露出銅スズ合金の占める面積の割合は２０〜８０％が好ましい。

本発明において、例えば、角線の場合、上記のリフロー処理は少なくとも一つの面でも良いが、コネクタの形状に加工された際には、当該リフロー処理された面を摺動面（接続対象のコネクタとの接触面）とすることが好ましい。
リフローストライプ本数は１本以上であり、４〜８本が好ましい。また、用いられる条材および角線材の１面当たりのリフローストライプ本数は１〜２本が好ましい。ただし、角材料の端面には、通常、リフローストライプは設けない。

以下、レーザ照射を用いたリフロー処理について説明する。
レーザの照射条件は、表面にまでＣｕＳｎ合金が露出するような条件で行われる。レーザ出力は１Ｗ〜６０Ｗが好ましい。
レーザのビーム径（スポット径）は、用いられる条材または線材の径（辺）より小さく、条材または線材の径の１／５より大きいことが好ましい。レーザのビーム径は、条材または線材の径に対して合計で１／５〜４／５であることがさらに好ましい。

上記のレーザ照射によってリフローされる深さは、材料に施した全めっき厚よりも浅くスズめっき厚よりも深いように調整する。
また、リフローが過剰になることを防ぐため、レーザを照射する側と反対側から材料を冷却しながらレーザ照射してもよい。
レーザ処理は大気中で行ってもよいが、還元雰囲気下で行ってもよい。

本発明のコネクタ材料は常法により、例えば自動車用の嵌合型コネクタ、接触子をはじめ、各種電気電子用コネクタに加工することができる。そして、表面に露出した銅スズ合金層の部分を嵌合状態での接点位置に使用すると、低摩擦係数で且つ耐フレッティングに優れており、それ以外の部分はハンダ付け性や耐環境性に優れており、低挿入力と接続信頼性を両立したコネクタを形成することができる。

以下に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
なお、以下の実施例および比較例において、銅めっきは硫酸浴、ニッケルめっきはスルファミン酸浴、スズめっきは硫酸浴を用いて行った。

［実施例１］
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線に銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径０．２ｍｍのＹＡＧレーザ（出力３０Ｗ、波長１０６４ｎｍ）を照射してリフローし、図１の拡大概略断面図に示す角線材を得た。図１中、１は母材（黄銅角線）および銅めっき層、２はスズめっき層、３は銅スズ合金層を示す。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層３が露出したものとなった。
図２は、図１に示す角線材の銅スズ合金層を含む表面部分をさらに拡大して模式的に示す拡大概略断面図である。図中１ａは母材、１ｂは銅めっき層、２はスズめっき層、３は銅スズ合金層を示す。

実施例２
幅０．６４ｍｍのコルソン合金（古河電気工業（株）製、ＥＦＴＥＣ−９７：以下同様）の角線に銅の下地めっきを厚さ０．５μｍ施した後、厚さ０．６μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径０．２ｍｍのＹＡＧレーザ（出力３０Ｗ、波長１０６４ｎｍ）を照射してリフローし、角線材を得た。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。

実施例３
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．５μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径０．２ｍｍのＹＡＧレーザ（出力３０Ｗ、波長１０６４ｎｍ）を照射してリフローし、図３の拡大概略断面図に示す角線材を得た。図３中、１は母材（黄銅角線）および銅めっき層、２はスズめっき層、３は銅スズ合金層を示す。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。
図４は、図３に示す角線材の銅スズ合金層を含む表面部分をさらに拡大して模式的に示す拡大概略断面図である。図３では記載を省略したが、図４に示されるように母材１ａと銅めっき層１ｂとの間にニッケルめっき層４が存在する。

実施例４
幅０．６４ｍｍのコルソン合金角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．５μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．５μｍ施した後、厚さ０．６μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径０．２ｍｍのＹＡＧレーザ（出力３０Ｗ、波長１０６４ｎｍ）を照射してリフローし、角線材を得た。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。

実施例５
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．３μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径が線径の１／３となるように調整した半導体レーザ（出力５Ｗ、波長９１５ｎｍ）を照射して、角線材を得た。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。

実施例６
幅０．６４ｍｍのコルソン合金角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．３μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．５μｍ施した後、厚さ０．６μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径が線径の１／３となるように調整した半導体レーザ（出力５Ｗ、波長９１５ｎｍ）を照射して、角線材を得た。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。

実施例７
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．５μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行った。その後、当該材料の各面幅方向中央部に、ビーム径０．１０ｍｍの半導体レーザ（出力５Ｗ、波長９１５ｎｍ）を照射してリフローし、角線材を得た。レーザ照射された部分の表面には銅スズ合金層が露出したものとなった。

比較例１
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．５μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行い、図５の拡大概略断面図に示す角線材を得た。図５中、１１は母材（黄銅角線）および下地めっき層、１２はスズめっき層である。
図６は、図５に示す角線材の表面部分をさらに拡大して模式的に示す拡大概略断面図である。図中１１ａは母材、１１ｂは銅めっき層、１１ｃはニッケルめっき層、１２はスズめっき層を示す。

比較例２
幅０．６４ｍｍの７／３黄銅角線にニッケルの下地めっきを厚さ０．５μｍ、銅の下地めっきを厚さ０．３μｍ施した後、厚さ０．３μｍのスズめっきを行った。その後、バーナーによってＳｎの融点以上に加熱してリフローし、図７の拡大概略断面図に示す角線材を得た。図７中、１１は母材（黄銅角線）および下地めっき層、１３は銅スズ合金層である。
図８は、図７に示す角線材の表面部分をさらに拡大して模式的に示す拡大概略断面図である。図中１１ａは母材、１１ｃはニッケルめっき層、１３は銅スズ合金層を示す。

試験例
上記実施例１〜７、比較例１〜２の角線材の接触抵抗、はんだ濡れ性、動摩擦係数について、評価試験を行った。
（接触抵抗）
接触抵抗は、４端子法によって測定し、接触子にはＡｇプローブを用い１Ｎの荷重をかけて測定した。
２ｍΩ以内を良好◎、５ｍΩ以内が合格○、それ以上を不合格×とした。
（はんだ濡れ性）
はんだ濡れ性は、メニスコグラフ法によって測定を行った。
装置はレスカ（株）製ソルダーチェッカーＳＡＴ−５１００を用いた。
はんだはＳｎ−３．０Ａｇ−０．５Ｃｕの鉛フリーはんだを用いて、２５％ロジンフラックスを使用した。
判定基準は、浸漬面積の９５％以上が濡れている場合に良好◎、浸漬面積の９０％以上濡れている場合に合格○、それ以下を不合格×とした。
（動摩擦係数）
動摩擦係数の測定には、バウデン試験器を用いた。
摺動子にはメス端子を模擬したディンプルを取り付けて測定した。
判定基準は、μｋ＜０．２５を良好◎、μｋ＜０．３を合格○とし、それ以上を不合格×とした。

表１に示されるように、比較例１〜２では接触抵抗、はんだ濡れ性、動摩擦係数の少なくとも１つが不合格であったのに対し、実施例１〜７では、いずれも接触抵抗、はんだ濡れ性、動摩擦係数の全てで合格基準を満たし、コネクタ用金属材料として好適なものであった。

実施例１のコネクタ用金属材料（角線材）の拡大概略断面図である。 図１に示すコネクタ用金属材料（角線材）の表面部分をさらに拡大した拡大概略断面図である。 実施例３のコネクタ用金属材料（角線材）の拡大概略断面図である。 図３に示すコネクタ用金属材料（角線材）の表面部分をさらに拡大した拡大概略断面図である。 比較例１の角線材の拡大概略断面図である。 図５に示す角線材の表面部分をさらに拡大した拡大概略断面図である。 比較例２の角線材の拡大概略断面図である。 図６に示す角線材の表面部分をさらに拡大した拡大概略断面図である。

符号の説明

１ 母材および銅めっき層
１ａ 母材
１ｂ 銅めっき層
２ スズめっき層
３ 銅スズ合金層
４ ニッケルめっき層
１１ 母材及びニッケルめっき層
１１ａ 母材
１１ｂ 銅めっき層
１１ｃ ニッケルめっき層
１２ スズめっき層
１３ 銅スズ合金層

Claims (8)

1. 銅または銅合金により形成された条材または角線材を母材とするコネクタ用金属材料において、前記金属材料の表面の一部には、前記金属材料の長手方向にストライプ状に銅スズ合金層が形成され、前記金属材料の表面の残部にはスズ層またはスズ合金層が形成されていることを特徴とするコネクタ用金属材料。
2. 前記スズ層またはスズ合金層の下層に、銅層または銅合金層が形成されていることを特徴とする請求項１記載のコネクタ用金属材料。
3. 前記母材上に、ニッケル層またはニッケル合金層が形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２記載のコネクタ用金属材料。
4. 銅または銅合金の条材または角線材を母材とし、この母材上にスズめっき層またはスズ合金めっき層を形成して中間材料を得たのち、前記中間材料の長手方向にストライプ状のリフロー処理を行い、銅スズ合金を表面の一部に露出させることを特徴とするコネクタ用金属材料の製造方法。
5. 前記リフロー処理前の前記スズめっき層またはスズ合金めっき層の厚さが０．３〜０．８μｍであることを特徴とする請求項４記載のコネクタ用金属材料の製造方法。
6. 前記母材と、前記スズめっき層またはスズ合金めっき層との間に、前記母材上に近い側から、ニッケルめっき層またはニッケル合金めっき層、銅めっき層または銅合金めっき層を設けて中間材料を得ることを特徴とする、請求項４記載のコネクタ用金属材料の製造方法。
7. 前記リフロー処理前の前記スズめっき層またはスズ合金めっき層の厚さが０．３〜０．８μｍであり、かつ前記銅めっき層の厚さ（Ｃｕ厚）に対する前記スズめっきまたはスズ合金めっき層の厚さ（Ｓｎ厚）の比（Ｓｎ厚／Ｃｕ厚）が２未満であることを特徴とする請求項６記載のコネクタ用金属材料の製造方法。
8. 前記リフロー処理がレーザ照射によることを特徴とする、請求項４〜請求項７のいずれか１項に記載のコネクタ用金属材料の製造方法。

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