JP2008121601A - 予混合圧縮着火機関 - Google Patents

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Abstract

【課題】火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換時において、スロットルを開いたときに生じる過度のリーン化を抑制して失火の発生を防止できる予混合圧縮着火機関を提供する。
【解決手段】本発明の予混合圧縮着火機関は、負のオーバーラップ期間を有し、火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを切り換えて運転を行なう。スロットルは吸気量を調整し、燃料弁は吸気通路へ供給される燃料の供給量を調整する。ＥＣＵは、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間において、スロットルの開度が、火花点火燃焼の定常運転時における開度から予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度まで増大するようにスロットルを制御し(（Ａ）参照)、且つ、吸気通路へ供給される燃料の供給量が、火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように、燃料弁を制御する（（Ｂ）参照）。
【選択図】図２

Description

本発明は、火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを切り換えて運転を行ない、予混合圧縮着火燃焼運転時に負のオーバーラップ期間を有する予混合圧縮着火機関に関する。
近年、内燃機関の分野では、良好な燃費及び熱効率が得られる予混合圧縮着火機関が注目されており、様々な研究がなされている。大方の予混合圧縮着火機関では、吸気通路上にて燃料と空気とを混合し、生成した混合気を燃焼室に供給する構成となっている。そして、燃焼室内に閉じ込められた混合気は、圧縮工程時、ピストン上昇による高温高圧化に伴い自着火する。前述の構成では、実用化に向けた課題の一つとして、予混合圧縮着火燃焼（ＨＣＣＩ、Homogeneous Charge Compression Ignition）を安定して制御できる運転領域がまだ狭い、という問題が知られている。そのため、前述の問題を回避する目的で、常用される運転領域が比較的狭い定置型エンジン、例えばＧＨＰ（ガスヒートポンプ）用ガスエンジン等にて、まず実用化しようとする動きがある。また、多用される中回転中負荷付近では予混合圧縮着火燃焼を、低回転及び高回転側或いは低負荷及び高負荷側の領域では火花点火燃焼（ＳＩ、Spark Ignition）を、行うように適宜運転を切り換えるものも提案されている。火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを切り換えて運転を行なう予混合圧縮着火機関は、例えば、特許文献１、２に開示されているような制御方法により制御される。
特許文献１の技術においては、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換の際に、スロットルを徐々に開くことによって、予混合圧縮着火燃焼のときの吸気量を火花点火燃焼のときの吸気量よりも増量させている。このようにすることで、予混合圧縮着火燃焼のときの空燃比が火花点火燃焼のときよりも大きくなり、予混合圧縮着火燃焼時の空燃比がリーンとなり、燃費や熱効率が向上する。
また、特許文献２の技術においては、火花点火燃焼から圧縮着火焼への切換時に、スロットル開度を、火花点火燃焼の開度と予混合圧縮着火燃焼の開度との中間開度に一時的に固定することで、ドライバビリティを維持しつつ、ポンピングロスを低減して燃費を向上させている。
特開２０００−２２０４５８公報 特開２００４−２９３４７１公報
ところで、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼に切り換える際には、運転領域よりスロットル開度が閉じ角を有することになり、スロットルを境として、吸気通路内部には差圧が生じている。具体的には、スロットルよりも燃焼室側では負圧となり（吸入負圧）、燃焼室とは反対側ではほぼ大気圧となっている。上記の特許文献１、２の技術を用いるためにスロットルを開くと、この差圧に起因して、スロットル前後の空気の流量が急激に増大し、スロットル付近に燃料供給部が存在した場合、混合気が過度にリーン化される。混合気が過度にリーン化された結果、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間に失火やエンジンの停止が発生するおそれがある。特に、混合気の供給にミキサやキャブレタを用いる場合には、スロットルバルブの直前上流側に燃料を供給することになるため、スロットルの開閉により混合気の空燃比（空気過剰率）が大きく影響を受ける。
このように、混合気がリーン化されたとしても、予混合圧縮着火燃焼に求められる混合気の空気過剰率が高い場合には過度に大きな問題とはならない。しかし、予混合圧縮着火燃焼時に負のオーバーラップ期間を有し、内部ＥＧＲを用いる予混合圧縮着火機関の場合には、予混合圧縮着火燃焼時に、燃焼室に供給される混合気の空燃比を比較的リッチにする（空気過剰率が低い状態にする）必要があり、このような場合には、上記のように混合気がリーン化されることは、顕著な問題となる。特に、低燃費・低ＮＯｘ排出量を図るため、火花点火燃焼時にリーン燃焼をするような場合には、火花点火燃焼時の空気過剰率の方が予混合圧縮着火燃焼時よりもリーン側となることがあり、上記の問題はさらに顕著なものとなる。
そして、このような差圧による吸気量の急激な増大は、スロットルの開き始めでの感度（レスポンスの良さ）が最も高い。すなわち、吸気量は、スロットルの開き始めにおいて最も急激に増加する。そのため、上記の特許文献１、２の技術を用いて、スロットル開度を制御して吸気量を調整（徐開調整）することのみによっては、このような急激な吸気量の増加（及びそれにより引き起こされる過度のリーン化）を抑制することは困難である。
そこで、本発明の目的は、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換時において、スロットルを開いたときに生じる過度のリーン化を抑制して失火の発生を防止できる予混合圧縮着火機関を提供することである。
課題を解決するための手段及び効果
上記の目的を達成するために、本発明の予混合圧縮着火機関は、燃焼室と、当該燃焼室へ連通する吸気通路と、を有し、火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを切り換えて運転を行ない、予混合圧縮着火燃焼運転時に負のオーバーラップ期間を有する予混合圧縮着火機関である。そして、前記燃焼室へ供給される吸気量を調整するスロットルと、前記吸気通路へ供給される燃料の供給量を調整する燃料供給量調整手段と、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間において、前記スロットルの開度が、前記火花点火燃焼の定常運転時における開度から前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度まで増大するように前記スロットルを制御し、且つ、前記吸気通路へ供給される燃料の供給量が、前記火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように、前記燃料供給量調整手段を制御する制御手段と、を有する。
この構成によると、スロットルを開くと共に燃料供給量を増大することによって、急激な吸気量の増加に伴う混合気の過度のリーン化を抑制できる。そのため、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換時において、スロットルを開いたときに生じる過度のリーン化を抑制して失火の発生を防止できる。また、トルク段差やＨＣ、ＣＯの増加及びそれに伴う燃費の悪化を防止できる。
なお、負のオーバーラップ期間とは、排気上死点付近において、排気弁及び吸気弁の両方が閉じている期間であって、排気弁が排気上死点に至る前に閉じているものである。
前記吸気通路へ連通し前記燃料の通路となる燃料供給路をさらに有し、前記燃料供給量調整手段は、前燃料供給路に設けられた燃料弁であり、前記切換期間において、前記スロットルの開度は、前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度にまで段階的に増大してもよい。上記のように、スロットルを境とする差圧に起因して、スロットルの開き始めの吸気量の増加が最も急激となる。そこで、このように段階的にスロットルを開くことによって、吸気量の急激な上昇を抑え、過度のリーン化を抑制できる。
前記切換期間における前記スロットルの開度の二段階目以降の増大量には、一段階目の増大量よりも大きいものが含まれていてもよい。これによると、特にスロットルの開き始め（一段階目）においてスロットルを小さく開くことで、吸気量の急激な上昇をより確実に抑え、過度のリーン化を抑制できる。
前記燃料はガス燃料であり、前記吸気通路の途中に配置され、吸入された空気と前記燃料とが混合されるミキサと、前記ミキサへの燃料供給路である第１燃料供給路と、前記第１燃料供給路の途中から分岐し、前記吸気通路へと連通する第２燃料供給路と、をさらに有し、前記燃料供給量調整手段は、前記第２燃料供給路に設けられた開閉弁であってもよい。これによると、ガス燃料を用いるエンジンにおいて、一定量の燃料がミキサとは別に吸気通路へ供給されるので、簡易な構成により、過度のリーン化を抑制できる。
前記スロットルの開度が、前記圧縮着火期間の定常運転時における開度になるまで、前記吸気通路への燃料の供給量が前記火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように前記制御手段が前記燃料供給量調整手段を制御し、前記スロットルの開度が、前記圧縮着火期間の定常運転時における開度になった後は、前記吸気通路への燃料の供給量が、前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における供給量となるように、前記制御手段が前記燃料供給量調整手段を制御してもよい。これによると、過度なリーン化が問題となる切換期間においてのみ燃料の供給量を増大させることで、一時的なリーン化を効率的に抑止しつつ、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼へとスムーズに移行できる。
以下、本発明の好適な実施形態について、図面を参照しつつ説明する。
（全体構成）
図１を参照しながら、本発明の第１実施形態に係る予混合圧縮着火機関の全体構成について説明する。図１は、本実施形態に係る予混合圧縮着火機関１の全体概略図である。
図１に示すように、予混合圧縮着火機関１は、燃焼室１０、燃焼室１０へ連通する吸気通路１１ｐ、吸気バルブ１１ｖ、排気バルブ１２ｖ、排気通路１２ｐ、を有しており、運転条件（負荷及び機関回転数）に応じて、火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを適宜切り換えて運転を行なうものである。このように、運転条件に応じて予混合圧縮着火燃焼と火花点火燃焼とを切り換えることで、予混合圧縮着火燃焼による低燃費と火花点火燃焼による高出力とを両立させることができる。また、予混合圧縮着火機関１は、吸気通路１１ｐの途中にミキサ４を有しており、当該ミキサ４へは、ミキサ４へ連通する燃料供給路２ｐを通って、ガス燃料が供給される（すなわち、燃料供給路２ｐは、ガス燃料の通路となり、吸気通路１１ｐへと連通している）。そして、ミキサ４において空気と燃料とが混合される。なお、本実施形態においては、燃料としてガス燃料（都市ガス、ＬＰＧ等）が用いられているが、燃料はガス燃料でなくてもよい。また、本実施形態においては、燃料と空気とをミキサ４において混合しているが、混合に用いられるのはミキサ以外であってもよく、例えばキャブレタ・インジェクタであってもよい。
また、予混合圧縮着火機関１は、予混合圧縮着火燃焼運転時に負のオーバーラップ期間を有しており、内部ＥＧＲを利用して予混合圧縮着火燃焼を行なう。ここで、負のオーバーラップ期間とは、排気上死点付近において、排気弁及び吸気弁の両方が閉じている期間であって、排気弁が排気上死点に至る前に閉じているものである。これにより、既燃焼ガス（内部ＥＧＲガス）の一部を燃焼室内に残留させ、次回燃焼に持ち越すことができる。負のオーバーラップ期間を設け、内部ＥＧＲを利用することで、高温の内部ＥＧＲガスが、新たに燃焼室１０内に供給された混合気と混合され、筒内温度を上昇させるため、予混合圧縮着火燃焼時の着火性が向上する。このため、負のオーバーラップ期間の長さを制御することで、着火時期をある程度制御することが可能となる。このように、予混合圧縮着火機関１では内部ＥＧＲを用いているので、予混合圧縮着火燃焼時に、燃焼室１０に供給される混合気の空燃比を比較的リッチにする（空気過剰率が低い状態にする）必要がある（内部ＥＧＲガスと混合気とを混合したときに、燃焼室１０内を予混合圧縮着火燃焼時の要求空燃比になるようにするため）。
また、予混合圧縮着火機関１は、スロットル３、燃料弁２ｖ（燃料供給量調整手段）を有して構成されている。さらに、予混合圧縮着火機関１はＥＣＵ（Electronic Control Unit、制御手段に相当）５を有しており、ＥＣＵ５には、燃料弁２ｖ、スロットル３、吸気弁１１ｖ、点火プラグ６０ｃ、排気弁１２ｖが、制御用ケーブル５ａ〜５ｅを介して電気的に接続されている。そして、ＥＣＵ５は、燃料弁２ｖ、スロットル３、吸気弁１１ｖ、点火プラグ６０ｃ、排気弁１２ｖの動作を制御するように構成されている。より詳細には、吸気弁１１ｖ、排気弁１２ｖは、それぞれカム１１ｃ、１２ｃを有しており、ＥＣＵ５がカム１１ｃ、１２ｃの動作を制御することで吸気弁１１ｖ及び排気弁１２ｖの開閉が制御される。また、点火プラグ６０ｃは火花点火燃焼時に用いられる。
（スロットル）
スロットル３は、図１に示すように、軸３ｃ、弁部３ｖ、軸３ｃを駆動するステップモータ（図示せず）を有して構成され、弁部３ｖは、軸３ｃを中心として回転可能となっている。そして、ＥＣＵ５がステップモータを制御することで、弁部３ｖの開度が調整され、それにより、吸気通路１１ｐを通って燃焼室１０へ供給される吸気量が調整される。
（燃料弁）
燃料弁２ｖは、燃料供給路２ｐの途中に設けられている。そして、ＥＣＵ５が燃料弁２ｖを制御することで、燃料弁２ｖの開度が調整され、それにより、吸気通路１１ｐへ供給される燃料の供給量が調整される。
（動作）
次に、予混合圧縮着火機関１の動作について、図２を参照しながら説明する。図２は、横軸を燃焼サイクル数としたときの、予混合圧縮着火機関１のスロットル開度、燃料弁開度、ミキサ通過流量、空気過剰率を示したチャートである。ここで、スロットル開度、燃料弁開度は、ＥＣＵ５による制御状態を表わしており、ミキサ通過流量、空気過剰率は、その制御によって得られる結果を表わしている。また、図２は、予混合圧縮着火燃焼において内部ＥＧＲを用いることを前提としたものである（すなわち、予混合圧縮着火燃焼の定常運転時におけるスロットル開度、燃料弁開度、ミキサ通過流量、空気過剰率は、内部ＥＧＲを用いた場合の量（値）となっている）。
なお、本発明のような予混合圧縮着火機関においては、図３（運転領域を示す概略図）に例として示すように、エンジン負荷、エンジン回転数によって予混合圧縮着火燃焼と火花点火燃焼とが切り換えられる。従って、「火花点火燃焼（ＳＩ）から予混合圧縮着火燃焼（ＨＣＣＩ）への切換」といっても、図３の矢印のように、その切換のパターンは多様である。ここで、図２のチャートは、このような多様な切換パターンの中からの、本実施形態における一例であり、このようなものには限られない。また、本実施形態に係る予混合圧縮着火機関１のＥＣＵ５は、図２のようなチャートを切換時の制御パターンとして有しているが、図２以外にも、図３のような（ＳＩからＨＣＣＩへの）多様な切換パターンに対応する、多様な制御パターンを有している。
図２において「スロットル開度」は、スロットル３の開度を示しており、図２での上がより開いた状態、下がより閉じた状態を示している。予混合圧縮着火燃焼（ＨＣＣＩ）の定常運転時には、スロットル開度は全開となる（図２参照）。また、「燃料弁開度」は、燃料弁２ｖの開度を示しており、図２において、上がより開いた状態、下がより閉じた状態を示している。
また、図２において、「ミキサ通過流量」は、ミキサ４を通過する混合気の流量であり、上がより流量大の状態、下がより流量小の状態を示している。また、図２において、「空気過剰率」は、吸気通路１１ｐを通って燃焼室１０へと供給される混合気の空燃比を理論空燃比で割った値である。ここで、より詳細には、ここでの空気過剰率は、図１のセンサ５０の位置（スロットル３と燃焼室１０との間）において測定される空燃比から求められる値である。図２では、上がよりリーンの状態を示している。
なお、参考として、図２には、スロットル開度を（段階的に増大させずに）直接全開状態にまで増大させ、且つ、燃料弁開度を（一旦増大させずに）予混合圧縮着火燃焼の要求開度にまで直接変更した場合のチャートを破線で示している。
上記のように、スロットル３を境として、吸気通路内部１１ｐには差圧が生じている。具体的には、スロットル３よりも燃焼室１０側では負圧となり（吸入負圧）、燃焼室１０とは反対側ではほぼ大気圧となっている。火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間（以下、切換期間と記す）において、図２の破線に示すように、スロットル開度を制御して、スロットル開度を全開状態にまで直接増大させ（図２の（１）参照）、且つ、燃料弁開度を予混合圧縮着火燃焼の要求開度（予混合圧縮着火燃焼の定常運転時の開度）にまで直接低減させた（図２の（２）参照）場合、上記の差圧によりミキサ通過流量が急激に増大し（図２の（３）参照）、それに伴い、切換期間における空気過剰率が急激に増大する（図２の（４）参照）。その結果、吸気量が急激に増加し、混合気が過度にリーン化される結果、失火やエンジンの停止を引き起こすおそれがある。
ここで、上記のように、予混合圧縮着火機関１においては、圧縮着火運転時に内部ＥＧＲが用いられ、混合気の空燃比を比較的リッチにする必要があるために、このように混合気がリーン化される（図２の（４）参照）ことは、顕著な問題となる（失火等の発生が顕著となる）。特に、低燃費・低ＮＯｘ排出量を図るため、火花点火燃焼時にリーン燃焼をするような場合には、火花点火燃焼時の空気過剰率の方が予混合圧縮着火燃焼時よりもリーン側となることがあり、上記の問題はさらに顕著なものとなる。
一方、本発明に係る予混合圧縮着火機関１においては、ＥＣＵ５は、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間（切換期間）において、スロットル３の開度が、火花点火燃焼の定常運転時における開度から予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度まで増大するようにスロットル３を制御する（図２の（Ａ）参照）。そして、ＥＣＵ５は、当該切換期間において、吸気通路１１ｐへ供給される燃料の供給量が、火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように、燃料弁２ｖを制御する（図２の（Ｂ）参照）。この結果、ミキサ通過量の急激な増加が抑制され（図２のＣ参照）、切換期間において空気過剰率が急激に増大することなく、火花点火燃焼時の空気過剰率から、予混合圧縮着火燃焼時の空気過剰率へと、穏やかに移行する（図２の（Ｄ）参照）。そのため、混合気の過度のリーン化を抑制できる。
また、このとき、切換期間において、スロットル３の開度は、予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度にまで段階的に増大するようにＥＣＵ５によって制御される（図２の（Ａ）参照）。また、切換期間におけるスロットル３の開度の二段階目以降の増大量には、一段階目の増大量よりも大きいものが含まれる（図２の（Ａ）参照。一段階目（ａ）よりも、二段階目（ｂ）、三段階目（ｃ）の増大量が大きくなっている）。
このような段階制御に伴い、ミキサ通過流量における数段階のピーク位置は、スロットル３を開いた直後の位置となっていることが分かる（図２の（Ｃ）参照）。なお、スロットル３の開度は、このように段階的に制御されなくてもよい。そして、例えば、火花点火燃焼時のスロットル開度から予混合圧縮着火燃焼時への開度へ、単調増加してもよい。この場合、燃焼サイクル数に対する開度の増加率を小さくしてもよい。
また、ＥＣＵ５は、スロットル３の開度が、圧縮着火期間の定常運転時における開度になるまでの間は、吸気通路１１ｐへの燃料の供給量が火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように、燃料弁２ｖを制御する。また、ＥＣＵ５は、スロットル３の開度が、圧縮着火期間の定常運転時における開度になった後は、吸気通路１１ｐへの燃料の供給量が、予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における供給量となるように、燃料弁２ｖを制御する（図２の（Ａ）（Ｂ）参照）。これによると、過度なリーン化が問題となる切換期間においてのみ燃料の供給量を増大させることで、一時的なリーン化を効率的に抑止しつつ、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼へとスムーズに移行できる。
この構成によると、スロットル３を開くと共に燃料供給量を増大することによって、急激な吸気量の増加に伴う混合気の過度のリーン化を抑制できる。そのため、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換時において、スロットル３を開いたときに生じる過度のリーン化を抑制して失火の発生を防止できる。また、トルク段差やＨＣ、ＣＯの増加及びそれに伴う燃費の悪化を防止できる。
また、切換期間において、スロットル３の開度は、（ＥＣＵ５に制御されることにより）予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度にまで段階的に増大するため、吸気量の急激な上昇を抑え、過度のリーン化を抑制できる。
また、切換期間におけるスロットル３の開度の二段階目以降の増大量には、一段階目の増大量よりも大きいものが含まれているため、特にスロットル３の開き始め（一段階目）においてスロットル３を小さく開くことで、吸気量の急激な上昇をより確実に抑え、過度のリーン化を抑制できる。なお、このような制御には限られない。
また、高負荷運転になるほど、火花点火燃焼時のスロットル開度が開き気味となるので、高負荷運転になるほど、スロットル開度の段階制御における段階数を少なくし、一段階当たりの開度変化量を増加させることが望ましい。また、高負荷運転になるほど、燃料弁開度の増加量を減少させることが望ましい。
（第２実施形態）
次に、本発明に係る予混合圧縮着火機関の第２実施形態について、図４、５を参照しながら、上記の実施形態と異なる部分を中心に説明する。図４は第２実施形態に係る予混合圧縮着火機関の全体概略図を示し、図５は、横軸を燃焼サイクル数としたときの、第２実施形態に係る予混合圧縮着火機関のスロットル開度、燃料弁開度、ミキサ通過流量、空気過剰率を示したものである。なお、上記の実施形態と同様の部分については、同一の符号を付してその説明を省略する。
本実施形態に係る予混合圧縮着火機関１００においては、ガス燃料が燃料として用いられる。また、図４に示すように、吸気通路１１１ｐの途中には、ミキサ４が配置され、ミキサ４においては、ミキサ４に吸入された空気と燃料とが混合される。また、ミキサ４には、燃料供給路である第１燃料供給路１０２ｐが連通接続されている（上記の実施形態における燃料供給路２ｐに対応している）。また、第１燃料供給路１０２ｐの（燃料弁２ｖよりも上流側における）途中からは、第２燃料供給路４ｐが分岐しており、第２燃焼供給路４ｐは、吸気通路１１１ｐへと連通している。すなわち、第１燃料供給路１０２ｐにおける燃料供給路４ｐの分岐点と、ミキサ４との間に、燃料弁２ｖが設けられている。ここで、第２燃料供給路４ｐの内部と第１燃料供給路１０２ｐの内部とは連通している。
また、第２燃料供給路４ｐの途中には、開閉弁（燃料供給量調整手段）４ｖが設けられている。また、ＥＣＵ１０５には、開閉弁４ｖが、制御用ケーブル５ｆを介して電気的に接続されている。そして、ＥＣＵ１０５は、燃料弁２ｖ、スロットル３、吸気弁１１ｖ、点火プラグ６０ｃ、排気弁１２ｖ、開閉弁４ｖの動作を制御するように構成されている。
次に、図５を用いて、予混合圧縮着火機関１００の動作について説明する。図５において、「開閉弁 開／閉」は、開閉弁４ｖの開閉状態を示しており、図５には、開いた状態と閉じた状態の二つの状態のみ示している。また、図５において、上が開いた状態、下が閉じた状態である。開閉弁４ｖは、少なくとも、火花点火燃焼（ＳＩ）及び予混合圧縮着火燃焼（ＨＣＣＩ）の定常運転時には、閉状態となっている（図５参照）。このように、予混合圧縮着火機関１００は、開閉弁４ｖの開閉により、一定量の燃料がミキサ４とは別に吸気通路１１１ｐへ供給されるように構成されている。
なお、参考として、図５には、開閉弁４ｖの開閉を行なわない場合（開閉弁４ｖが無い場合、又は開閉弁４ｖの制御を行なわない場合）のチャートを破線で示している。
上記のように、スロットル３を境として、吸気通路１１１ｐ内部には差圧が生じている。具体的には、スロットル３よりも燃焼室１０側では負圧となり（吸入負圧）、燃焼室１０とは反対側ではほぼ大気圧となっている。火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間（切換期間）において、スロットル開度を徐開制御して、スロットル開度を全開状態にまで直接増大させ（図５の（Ｅ）参照。図２の破線（１）と同様）、且つ、開閉弁４ｖの開閉を行なわない場合（開閉弁４ｖが無い場合、又は開閉弁４ｖの制御を行なわない場合。図５の（５）参照）には、上記の差圧により、ミキサ通過流量が急激に増大し（図５の（Ｇ）参照。図２の（３）と同様）、それに伴い、切換期間における空気過剰率が増大する（図５の（６）参照）。その結果、吸気量が急激に増加し、混合気が過度にリーン化される結果、失火やエンジンの停止を引き起こすおそれがある。
なお、ここでは、図２の（２）と同様に、燃料弁２ｖの開度（燃料弁開度）は、予混合圧縮着火燃焼の要求開度（予混合圧縮着火燃焼の定常運転時の開度）にまで直接低減させているものとして説明している。
一方で、予混合圧縮着火機関１００においては、ＥＣＵ１０５は、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間（切換期間）において、スロットル３の開度が、火花点火燃焼の定常運転時における開度から予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度まで増大するようにスロットル３を制御する（図５の（Ｅ）参照）。このとき、上記の差圧により、ミキサ通過流量が急激に増大する（図５の（Ｇ）参照。図２の（３）と同様）。そして、ＥＣＵ１０５は、当該切換期間の、特にミキサ通過流量が急激に増大する期間において（図５の（Ｇ）参照）、開閉弁４ｖを開状態となるように制御する（図５の（Ｆ）参照）。この結果、切換期間において空気過剰率が急激に増大することなく、火花点火燃焼時の空気過剰率から、予混合圧縮着火燃焼時の空気過剰率へと、穏やかに移行する（図５の（Ｈ）参照）。そのため、混合気の過度のリーン化を抑制できる。
なお、図５には図示していないが、予混合圧縮着火機関１００においても、図２の（２）と同様に、燃料弁２ｖの開度（燃料弁開度）は、予混合圧縮着火燃焼の要求開度（予混合圧縮着火燃焼の定常運転時の開度）にまで直接低減させている。
以上のように予混合圧縮着火機関１００によると、ガス燃料を用いるエンジンにおいて、一定量の燃料がミキサ４とは別に吸気通路１１１ｐへ供給されるので、簡易な構成により、過度のリーン化を抑制できる。
また、ＥＣＵ１０５は、スロットル３の開度が、圧縮着火期間の定常運転時における開度になるまでの間は、吸気通路１１１ｐへの燃料の供給量が火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように（すなわち開状態に）開閉弁４ｖを制御する。また、ＥＣＵ１０５は、スロットル３の開度が、圧縮着火期間の定常運転時における開度になった後は、吸気通路１１１ｐへの燃料の供給量が、予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における供給量となるように（すなわち閉状態に）燃料弁２ｖを制御する（図５の（１）、（Ｅ）参照）。これによると、過度なリーン化が問題となる切換期間においてのみ燃料の供給量を増大させることで、一時的なリーン化を効率的に抑止しつつ、火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼へとスムーズに移行できる。
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することができるものである。
本発明の第１実施形態に係る予混合圧縮着火機関の全体概略図。 図１の予混合圧縮着火機関の、スロットル開度、燃料弁開度、ミキサ通過流量、空気過剰率を示したチャート。 予混合圧縮着火機関におけるＳＩ、ＨＣＣＩの運転領域の一例を示す概略図。 本発明の第２実施形態に係る予混合圧縮着火機関の全体概略図。 図４の予混合圧縮着火機関の、スロットル開度、燃料弁開度、ミキサ通過流量、空気過剰率を示したチャート。
符号の説明
１、１００ 予混合圧縮着火機関
１０ 燃焼室
２ｖ 燃料弁（燃料供給量調整手段）
１０２ｐ 第１燃料供給路
３ スロットル
４ ミキサ
４ｐ 第２燃料供給路
４ｖ 開閉弁（燃料供給量調整手段）
５、１０５ ＥＣＵ（制御手段）
１１ｐ、１１１ｐ 吸気通路

Claims (5)

  1. 燃焼室と、当該燃焼室へ連通する吸気通路と、を有し、火花点火燃焼と予混合圧縮着火燃焼とを切り換えて運転を行ない、予混合圧縮着火燃焼運転時に負のオーバーラップ期間を有する予混合圧縮着火機関において、
    前記燃焼室へ供給される吸気量を調整するスロットルと、
    前記吸気通路へ供給される燃料の供給量を調整する燃料供給量調整手段と、
    火花点火燃焼から予混合圧縮着火燃焼への切換期間において、前記スロットルの開度が、前記火花点火燃焼の定常運転時における開度から前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度まで増大するように前記スロットルを制御し、且つ、前記吸気通路へ供給される燃料の供給量が、前記火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように、前記燃料供給量調整手段を制御する制御手段と、を有することを特徴とする予混合圧縮着火機関。
  2. 前記吸気通路へ連通し前記燃料の通路となる燃料供給路をさらに有し、
    前記燃料供給量調整手段は、前燃料供給路に設けられた燃料弁であり、
    前記切換期間において、前記スロットルの開度は、前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における開度にまで段階的に増大することを特徴とする請求項１に記載の予混合圧縮着火機関。
  3. 前記切換期間における前記スロットルの開度の二段階目以降の増大量には、一段階目の増大量よりも大きいものが含まれることを特徴とする請求項２に記載の予混合圧縮着火機関。
  4. 前記燃料はガス燃料であり、
    前記吸気通路の途中に配置され、吸入された空気と前記燃料とが混合されるミキサと、
    前記ミキサへの燃料供給路である第１燃料供給路と、
    前記第１燃料供給路の途中から分岐し、前記吸気通路へと連通する第２燃料供給路と、をさらに有し、
    前記燃料供給量調整手段は、前記第２燃料供給路に設けられた開閉弁であることを特徴とする請求項１に記載の予混合圧縮着火機関。
  5. 前記スロットルの開度が、前記圧縮着火期間の定常運転時における開度になるまで、前記吸気通路への燃料の供給量が前記火花点火燃焼の定常運転時における供給量よりも多くなるように前記制御手段が前記燃料供給量調整手段を制御し、
    前記スロットルの開度が、前記圧縮着火期間の定常運転時における開度になった後は、前記吸気通路への燃料の供給量が、前記予混合圧縮着火燃焼の定常運転時における供給量となるように、前記制御手段が前記燃料供給量調整手段を制御することを特徴とする請求項１乃至４に記載の予混合圧縮着火機関。
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