JP2008025089A - エアバッグ用織物、エアバッグおよびエアバッグ用織物の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と、収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかも滑脱抵抗力に優れることでエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物とそれからなるエアバッグ、およびその製造方法を提供すること。
【解決手段】同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物。
（１）合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘ
（２）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．１０
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（５） ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【選択図】 なし
【解決手段】同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物。
（１）合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘ
（２）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．１０
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（５） ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【選択図】 なし
Description
本発明は、エアバッグ用織物に関する。
近年、交通安全意識の向上に伴い、自動車の事故が発生した際に乗員の安全を確保するために、種々のエアバッグが開発されるに伴いその有効性が認識され、急速に実用化が進んでいる。
エアバッグは、車両が衝突してから極めて短時間に車内で膨張展開することで、衝突の反動で移動する乗員を受け止め、その衝撃を吸収して乗員を保護するものである。この作用上、袋を構成する布帛の通気量は小さいことが求められている。また、エアバッグ作動時の衝撃に耐える必要から、布帛には一定以上の強度が求められる。さらにエアバッグが膨張展開し、乗員を受け止める際にバッグの内圧を一定以上に保つためにはエアバッグの縫製部の目ズレを極力少なくする、すなわち抗目ズレ性を向上させる必要がある。また、車内の意匠性や他の部品との関係から、収納時のコンパクト性が求められ、さらには低コスト化の要求も高まっている。
従来、布帛の通気量を小さくする手段として、エアバッグ用織物に樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けた、コート布が提案されている。
しかし、樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けると、布帛の厚みが増し、収納時のコンパクト性が悪化し、エアバッグ用織物としては不適当であった。また、このような樹脂塗布工程やフィルムの貼り付け工程が増えることによって、製造コストが上がるという問題があった。
そこで、このような問題を解決するために、近年、樹脂加工を施さず、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維等の合成フィラメント糸を高密度に製織することで布帛の通気量を小さくするノンコート布が提案されており、例えば、低通気性を実現する手段として、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成フィラメント糸を用い、対称な織物組織を有する織物を使用する手段が開示されている（例えば特許文献１参照）。この手段は、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成繊維フィラメント糸を用い、タテ糸およびヨコ糸に２３〜２８本／ｃｍの糸数を有し実質的にタテ糸とヨコ糸の織り密度が対称の織物組織とすることで、試験差圧ΔＰ＝５００Ｐａで１０Ｌ／ｄｍ２・ｍｉｎ以下の通気量と、タテ糸方向とヨコ糸方向の特性が等方的な機械特性を実現する。
しかし、この手段では、優れた低通気性と所定の機械性能を実現するために、タテ糸およびヨコ糸を、ともに２３〜２８本／ｃｍの密度の織物にすることを必要としているが、エアバッグが膨張展開後に乗員を受け止めた際のエアバッグの縫製部の目ズレの大小を示す指標である滑脱抵抗力を測定すると織物タテ方向とヨコ方向のバランスが悪いことがわかった。
一方、基布の強度や柔軟性に等方性を与えつつも生産性を向上させるために、{ヨコ糸密度(本／ｃｍ)× (ヨコ糸繊度(デニール)) １／２}÷{タテ糸密度(本／ｃｍ)×(タテ糸繊度(デニール)) １／２}なる式で定義される密度係数比なるものを規定する手段も知られている（例えば特許文献２参照）。
この手段によれば、上記密度係数比が０．９２を超えないように調整することで、織物のタテ方向とヨコ方向の剛軟度の差を小さくするができ、エアバッグ収納時のコンパクト性の改善が図れるものである。
しかし、剛軟度の等方性だけに注目しており、エアバッグとして最も重要な通気量の低減についてはなんら触れられていない。また滑脱抵抗力を測定すると織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
さらに、エアバッグの展開時の等方性を与えつつ生産性を向上させるために、タテ糸の織密度とヨコ糸の織密度が異なるエアバッグ用織物が開示されている。(例えば特許文献３参照)。
しかし、本公知例では、タテ糸の織密度がヨコ糸の織密度よりも大きいもののみが言及されており、本手段で作られた織物は織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
また、縫製部の抗目ズレ性に優れたエアバッグ用基布として、超高織密度のエアバッグ用基布が開示されている（例えば特許文献４参照）。
しかし、本公知例では、滑脱抵抗力の大きくする手段として、高い織密度の織物を用いることとしており、エアバッグに必要である収納時のコンパクト性の点で劣っており、滑脱抵抗力と収納時のコンパクト性を兼ね備えた基布ではなかった。
このように、従来技術では、エアバッグ用織物に必要な低通気性、高強度と収納時のコンパクト性を兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物は実現されていない。
特開平３−１３７２４５号公報(請求項１)
特開２００１−２００４４７号公報(請求項１、段落００１３)
特開２０００−３０３３０３号公報(請求項３及び７、段落００３８)
特開２００６−１６７０７号公報(請求項１)
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、エアバッグ用織物に求められる低通気性と収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物およびエアバッグを提供することにある。
すなわち本発明は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物である。
（１）合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘ
（２）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．１０
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
（１）合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘ
（２）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．１０
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
また本発明は、本発明のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグである。
また本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ/本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
また本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
本発明によれば、優れた低通気性、収納性を有し、さらに抗目ズレ性にも優れたエアバッグ用織物を得ることができる。
本発明のエアバック用織物は合成繊維からなる。合成繊維の素材としては例えば、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、レーヨン系繊維、ポリサルホン系繊維、超高分子量ポリエチレン系繊維等を用いることができる。なかでも、大量生産性や経済性に優れたポリアミド系繊維やポリエステル系繊維が好ましい。
ポリアミド系繊維としては例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維を挙げることができる。ナイロン６繊維、ナイロン６６繊維は耐衝撃性に特に優れており、好ましい。
また、ポリエステル系繊維としては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等からなる繊維を挙げることができる。ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートに酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸や、アジピン酸等の脂肪族ジカルボン酸を共重合させた共重合ポリエステルからなる繊維であってもよい。
また、合成繊維には、紡糸・延伸工程や加工工程での生産性、あるいは特性改善のために、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤を含んでいてもよい。
また、合成繊維の単繊維の断面形状としては、円形断面の他に、扁平断面のものを用いることも好ましい。扁平断面繊維を用いることにより、織物としたときの繊維の充填化が促進され、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、同じ織物組織であれば、同等繊度の円形断面糸を使用した場合よりも通気量を抑えることができる。扁平断面の形状については、単繊維の断面形状を楕円に近似した際、その長径（Ｄ１）と短径（Ｄ２）との比（Ｄ１／Ｄ２）で定義される扁平率が１．５〜４であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５である。かかる扁平断面形状としては、幾何学的に真の楕円形の他、例えば、長方形、菱形または繭形でもよいし、左右対称の他、左右非対称型でもよい。また、これらを組み合わせた形状のものでもよい。さらに、上記を基本形として、突起や凹みあるいは部分的に中空部があるものであってもよい。
本発明のエアバッグ用織物は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる。同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなるとは、タテ糸・ヨコ糸とも同種のポリマーからなり、タテ糸・ヨコ糸とも同じ単繊維繊度を有し、かつタテ糸・ヨコ糸とも同じ総繊度を有するということである。
同種のポリマーとは、ナイロン６６同士、ポリエチレンテレフタレート同士等、ポリマーの主たる繰り返し単位が共通するポリマー同士を言い、例えばホモポリマーと共重合ポリマーとの組み合わせも、本発明でいう同種のポリマーとして許容される。さらには、共重合成分の有無、種類、量も同じ組み合わせは、タテ糸とヨコ糸を区別する必要がないため、生産管理上も好ましい。
また、単繊維繊度あるいは総繊度が同じとは、単繊維繊度あるいは総繊度の差がタテ糸・ヨコ糸の繊度の小さい側の５％以内であることをいう。
本発明に用いられる合成繊維糸は、単繊維繊度１〜７ｄｔｅｘの、比較的低繊度の合成繊維フィラメントを用いることが好ましい。１ｄｔｅｘ以上とすることで特別な工夫を施すことなく合成繊維フィラメントの製造が可能となり、７ｄｔｅｘ以下とすることで合成繊維フィラメントの柔軟性が向上するからである。単繊維繊度は、より好ましくは１．５〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度がこれらのより限定された範囲内であると、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、繊維の充填化効果がより一層向上する。単繊維繊度を上記の低い範囲に設定することで、合成フィラメントの剛性を低下させる効果が得られるため、エアバッグの収納性が向上し、好ましい。また、通気量を低下させることができ好ましい。さらに、後述するようにタテ糸張力を上げた状態で製織するなどの一定条件下の製織条件を採用することで、タテ糸とヨコ糸との間の織物組織の安定度が飛躍的に向上し、抗目ズレ性を著しく向上させることができる。
合成繊維糸の総繊度としては、１００〜７００ｄｔｅｘであることが必要である。１００ｄｔｅｘ以上とすることで、織物の強度を維持できる。また、１００ｄｔｅｘ未満の場合、後述するタテ糸の曲がり構造の形成においてヨコ糸が低剛性のため曲がってしまうので、タテ糸の曲がり構造が大きくならず、結果としてタテ糸とヨコ糸との接触長が大きくならないので、タテ方向の滑脱抵抗力が向上せず、また低通気性が得られない。また、７００ｄｔｅｘ以下とすることで、収納時のコンパクト性や、低通気性を維持できる。総繊度は、より好ましくは２００〜５００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００〜４００ｄｔｅｘである。この範囲内の総繊度にすることで、織物の強力、滑脱抵抗力、低通気性、柔軟性、コンパクト収納性をバランスよく向上させることができる。
本発明のエアバッグ用織物を構成する単繊維の引張強度としては、エアバッグ用織物として要求される機械的特性を満足するためと製糸操業面から、タテ糸およびヨコ糸ともに８．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは８．３〜８．７ｃＮ／ｄｔｅｘである。
本発明のエアバッグ用織物は、上記のような同じ合成繊維糸からなるタテ糸とヨコ糸とからなるものとした上で、タテ糸の織物の織密度Ｎｗ、ヨコ糸の織物の織密度ＮｆがＮｆ／Ｎｗ≧１．１０の関係を満たすことが重要である。ここに、ヨコ糸の織密度とは、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．１に基づき、織物の長手方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに打ち込まれるマルチフィラメント糸の本数である。また、タテ糸の織密度とは、織物の幅方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに配置されるマルチフィラメント糸の本数である。Ｎｆ／Ｎｗを１．１０倍以上とすることが、タテ糸の織密度とヨコ糸の織密度とが等しい対称組織の織物に比べて、織物のタテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させるためには不可欠である。好ましくはＮｆ／Ｎｗ≧１．１２である。
本発明者等は、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスを向上させるために、タテ方向とヨコ方向の織物の織密度とそれぞれの方向の滑脱抵抗力との関係を鋭意検討した。そして、タテ糸の織密度を固定して、ヨコ糸の織密度を変化させて、滑脱抵抗力を測定したところ、表１に示すようにヨコ糸の織物の織密度をタテ糸の織物の織密度に対して大きくしていくと意外にも織物のヨコ方向の滑脱抵抗力が向上するだけではなく、タテ方向の滑脱抵抗力も向上し、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上できることを見出した。ここに、滑脱抵抗力とはＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に拠るものであり、タテ方向の滑脱抵抗力は、ヨコ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでヨコ糸をタテ糸方向に移動させるときの最大荷重を測定したものであり、ヨコ方向の滑脱抵抗力は、タテ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでタテ糸をヨコ方向に移動させるときの最大荷重を測定したものである。
ヨコ糸の織密度がタテ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「ヨコ密度リッチ織物」と呼ぶ。）のタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力が、タテ糸およびヨコ糸の織密度が同じ織物（以降、「織密度対称織物」と呼ぶ。）の滑脱抵抗力に対して向上できるメカニズムとしては、次のようなものであろうと考察する。
すなわち、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。
ヨコ糸が張ってタテ糸が曲がりくねった構造において、ヨコ糸がその長手方向から見て脇（タテ方向）に動かされる際の抵抗力はタテ糸の曲がりくねりによる接触長が支配的となり、タテ糸がその長手方向から見て脇（ヨコ方向）に動かされる際の抵抗力は接触点の数が支配的となる傾向にあると考える。
このことに着目してみると、ヨコ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸の曲がり構造を大きくすることができ、タテ糸とヨコ糸との接触長が大きくなることから、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、タテ方向の滑脱抵抗力が向上すると考える。また、ヨコ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が増えることから、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、ヨコ方向の滑脱抵抗力も向上すると考える。
一方、タテ糸の織密度がヨコ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「タテ密度リッチ織物」と呼ぶ。）のタテ方向の滑脱抵抗力については、ヨコ糸の打ち込み本数が少ない分、タテ糸の曲がり構造が織密度対称織物に比べても大きくないため、タテ糸とヨコ糸との接触長が短く、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、タテ方向の滑脱抵抗力の向上に寄与しにくい。また、タテ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が少なく、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、ヨコ方向の滑脱抵抗力の向上にも寄与しにくいと考える。
すなわち、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。
ヨコ糸が張ってタテ糸が曲がりくねった構造において、ヨコ糸がその長手方向から見て脇（タテ方向）に動かされる際の抵抗力はタテ糸の曲がりくねりによる接触長が支配的となり、タテ糸がその長手方向から見て脇（ヨコ方向）に動かされる際の抵抗力は接触点の数が支配的となる傾向にあると考える。
このことに着目してみると、ヨコ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸の曲がり構造を大きくすることができ、タテ糸とヨコ糸との接触長が大きくなることから、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、タテ方向の滑脱抵抗力が向上すると考える。また、ヨコ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が増えることから、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、ヨコ方向の滑脱抵抗力も向上すると考える。
一方、タテ糸の織密度がヨコ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「タテ密度リッチ織物」と呼ぶ。）のタテ方向の滑脱抵抗力については、ヨコ糸の打ち込み本数が少ない分、タテ糸の曲がり構造が織密度対称織物に比べても大きくないため、タテ糸とヨコ糸との接触長が短く、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、タテ方向の滑脱抵抗力の向上に寄与しにくい。また、タテ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が少なく、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、ヨコ方向の滑脱抵抗力の向上にも寄与しにくいと考える。
また、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）は、ともに９５０〜１２５０とすることが好ましい。カバーファクターをこの範囲に調整することで、必要な織物のコンパクト収納性、低通気性と滑脱抵抗力を両立することができる。それぞれのカバーファクターを９５０以上とすることで、通気量を小さくし、また滑脱抵抗力を向上させることができる。また、それぞれのカバーファクターを１２５０以下とすることで、コンパクト収納性を向上させることができる。
ここで、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）とは、タテ糸あるいはヨコ糸に用いられる糸の総繊度と織密度から計算される値であり、タテ糸総繊度をＤｗ（ｄｔｅｘ）、ヨコ糸総繊度をＤｆ（ｄｔｅｘ）、タテ糸の織密度をＮｗ（本／２．５４ｃｍ）、ヨコ糸の織密度をＮｆ（本／２．５４ｃｍ）としたとき次の式で表される。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ 。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ 。
また、ＣＦ１およびＣＦ２の和が２０００以上２３００未満であることが、コンパクト収納性と低通気性および滑脱抵抗力とを両立する上で好ましい。２０００以上とすることで、低通気量を得るとともに、滑脱抵抗力を向上させることができる。また、２３００未満とすることで、コンパクト収納性を損なわずに済む。
本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力およびヨコ方向の滑脱抵抗力がともに４００Ｎ以上であることが重要であり、好ましくはともに４５０Ｎ以上、より好ましくはともに５００Ｎ以上である。ともに４００Ｎ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。
また、本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ１）とヨコ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ２）との比が
０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
の関係にあることが重要であり、好ましくは
０．９０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１０
である。
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。一般的にエアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
の関係にあることが重要であり、好ましくは
０．９０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１０
である。
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。一般的にエアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
また、本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下であることが必要であり、好ましくは０．７Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下である。通気量を上記の範囲に調整することで、衝突時にインフレーターから発せられる膨張用ガスを漏れなく有効に使用することができ、乗員を確実に受け止めることができる。通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎを超えると、乗員の衝突によりエアバッグの膨張状態を維持できず、乗員拘束性が劣るため好ましくない。
また、本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３で規定するストリップ法に基づく引張強力が４００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５５０Ｎ／ｃｍ以上である。４００Ｎ／ｃｍ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際に布帛の破断によりエアバッグが破損するのを防ぐことができる。
次に、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法について説明する。
本発明のエアバッグ用織物は、同じ合成繊維フィラメント糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、ヨコ糸の織物の織密度がタテ糸の織物の織密度よりも大きくなるように設定して製織する。
まず、前述した素材および繊度のタテ糸を整経して織機にかけ、同様にヨコ糸の準備をする。かかる織機としては例えば、ウォータージェットルーム、エアージェットルームおよびレピアルームなどが使用可能である。中でも生産性を高めるためには、高速製織が比較的容易なウォータージェットルームを用いるのが好ましい。
本発明のエアバッグ用織物の製造方法として、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ/本に調整して行うことが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｃＮ/本である。かかる範囲内にタテ糸張力を調整することで、織物を構成するマルチフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を減少させることができ、したがって通気量を低減させることができる。また、ヨコ糸打ち込み後に、上記張力をかけられたタテ糸がヨコ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の織物の組織拘束力を高め、織物の抗目ズレ性が向上し、エアバッグとして袋体を形成するときの縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑えることができる。タテ糸張力が７５ｃＮ／本よりも小さいと、タテ糸とヨコ糸との織物中での接触面積を増やすことができず、滑脱抵抗力が向上しない。また、単繊維間空隙を減少させる効果が小さいため低通気性の面でも好ましくない。また、２３０ｃＮ／本を超えると、タテ糸が毛羽立ち製織性が悪化する。
タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体的方法としては、織機のタテ糸送り出し速度を調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法が挙げられる。タテ糸張力が製織中に実際に上記範囲内となっているかどうかは、例えば織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を張力測定器で測ることにより、確認することができる。
また、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけることが好ましい。そうすることで、前述のタテ糸の曲がり構造が助長され、タテ糸とヨコ糸とが互いに強く押さえつけられて糸−糸間の摩擦抵抗力が大きくなり、滑脱抵抗力を向上させることができる。
タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに差をつける方法としては例えば、バックローラーを高めの位置に設置するなどして、上糸の走行線長と下糸の走行線長とに差をつける方法がある。例えば、バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配し、このガイドロールにより開口支点をワープラインから上または下にずらすことで、開口時に片方の糸の走行線長が他方に比べ長くなる分、張力が上がり、上糸の張力と下糸の張力とに差をつけることが可能になる。ガイドロールの設置位置としては、バックローラーと綜絞との間隔に対しバックローラー側から２０〜５０％の位置に配置することが好ましい。また、開口支点の位置は、ワープラインから５ｃｍ以上離すことが好ましい。
また、上糸の張力と下糸の張力とに差をつける他の方法としては例えば、開口装置にカム駆動方式を採用し、上糸・下糸の片側のドエル角を他方よりも１００度以上大きく取る方法もある。ドエル角を大きくした方の張力が高くなる。
織機のテンプルとしては、バーテンプルを用いることが好ましい。バーテンプルを用いると、織前全体を把持しながら筬打ちすることができるため、合成繊維フィラメント同士の空隙を小さくすることができ、その結果低通気量と抗目ズレ性が向上するからである。
次に製織工程が終わると、必要に応じて、精練、熱セット等の加工を施す。特に小さい通気量が求められる場合には、必要に応じて、基布表面に樹脂等を塗布したり、フィルムを貼り付け、コート布としてもよい。
本発明のエアバッグは、上記エアバッグ用織物を袋状に縫製し、インフレーターなどの付属機器を取り付けたものである。本発明のエアバッグは、運転席用、助手席用および後部座席用、側面用エアバッグなどに使用することができる。特に大きな拘束力が求められる運転席用、助手席用エアバッグとして使用することに適する。
［測定方法］
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
（２）タテ糸・ヨコ糸の織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
（３）織物目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
（４）引張強度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
（５）破断伸度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
（６）引裂強力
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
（７）通気量
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
（８）パッカビリティー
ＡＳＴＭ Ｄ６４７８−０２に則り測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ６４７８−０２に則り測定した。
（９）滑脱抵抗力
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
（１０）タテ糸張力
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーの中央部分において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーの中央部分において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
（１１）タテ糸開口における上糸の張力・下糸の張力
タテ糸が開口した状態で織機を停止させ、バックローラーと綜絞との間（バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配している場合には、ガイドロールと綜絞との間）において、上側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を上記（１０）で用いたのと同様の張力測定機にて、上糸の張力として測定した。また同様にして、下側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を下糸の張力として測定した。
タテ糸が開口した状態で織機を停止させ、バックローラーと綜絞との間（バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配している場合には、ガイドロールと綜絞との間）において、上側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を上記（１０）で用いたのと同様の張力測定機にて、上糸の張力として測定した。また同様にして、下側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を下糸の張力として測定した。
（１２）総合評価基準
以上の測定方法によって得られた通気量と、滑脱抵抗力の値が、それぞれ１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下、４００Ｎ以上を目標値とし、後で示す表において、両方の値を満足する場合を「○」、どちらか片方の値を満足する場合を「△」、両方の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
以上の測定方法によって得られた通気量と、滑脱抵抗力の値が、それぞれ１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下、４００Ｎ以上を目標値とし、後で示す表において、両方の値を満足する場合を「○」、どちらか片方の値を満足する場合を「△」、両方の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
［実施例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから４０ｃｍの位置で、ワープラインから７ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１４７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１１８ｃＮ／本、下糸の張力を１６７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（熱セット工程）
次いでこの織物に、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
［比較例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
（熱セット工程)
次いでこの織物に、
実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、
実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
［比較例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６０本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６０本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
［実施例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１５７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１５７ｃＮ／本、下糸の張力を１５７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
［比較例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６２本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６１本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６２本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６１本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を６９ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を６９ｃＮ／本、下糸の張力を６９ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、通気量が大きく、また、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低いために滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
［実施例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６１本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が６１本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから３０ｃｍの位置で、ワープラインから８ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１７６ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１５７ｃＮ／本、下糸の張力を１９６ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
［比較例４］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％での合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％での合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６４本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を６９ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を６９ｃＮ／本、下糸の張力を６９ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（熱セット工程)
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、通気量が大きく、タテ方向とヨコ方向とも滑脱抵抗力が低いものであった。
［実施例４］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５２本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５２本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１９６ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１９６ｃＮ／本、下糸の張力を１９６ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
［比較例５］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（実施例４で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。）
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が４８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（実施例４で用いたものと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。）
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が４８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１９６ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１９６ｃＮ／本、下糸の張力を１９６ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（織機構成・製織条件は実施例４と同様とした。）
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
（精練・熱セット工程は実施例４と同様とした。）
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、タテ方向とヨコ方向とも滑脱抵抗力が低いものであった。
（織機構成・製織条件は実施例４と同様とした。）
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
（精練・熱セット工程は実施例４と同様とした。）
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、タテ方向とヨコ方向とも滑脱抵抗力が低いものであった。
［実施例５］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度２３５ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度２３５ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６７本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が７４本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６７本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が７４本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから４０ｃｍの位置で、ワープラインから８ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１２７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１０８ｃＮ／本、下糸の張力を１４７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０．５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
[実施例６]
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度６．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１０８、総繊度７００ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度６．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１０８、総繊度７００ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が３９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が３９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから４０ｃｍの位置で、ワープラインから８ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１９６ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１７６ｃＮ／本、下糸の張力を２１６ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０。５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率１．０％、オーバーフィード率０。５％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
［比較例６］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘ、フィラメント数２４、総繊度７９ｄｔｅｘ、無撚りで、強度７．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘ、フィラメント数２４、総繊度７９ｄｔｅｘ、無撚りで、強度７．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が１１８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１３０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が１１８本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１３０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を６９ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を６９ｃＮ／本、下糸の張力を６９ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
（精練・熱セット工程)
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物に、６０℃の熱水収縮槽を２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
得られたエアバッグ用織物は、通気量が大きく、タテ方向とヨコ方向とも滑脱抵抗力が低いものであった。
本発明によるエアバッグ用織物は、エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と収納時のコンパクト性を兼ね備え、滑脱抵抗力にも優れている。そのため、本発明のエアバッグ用織物は、特に運転席用、助手席用、側面衝突用サイドエアバッグなどに好適に用いることができるが、その適用範囲がこれらに限られるものではない。
Claims (8)
- 同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物。
（１）合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘ
（２）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．１０
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。 - タテ糸とヨコ糸を構成する合成繊維フィラメントの単繊維繊度が１〜７ｄｔｅｘである、請求項１記載のエアバッグ用織物。
- タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２がいずれも９５０〜１２５０である、請求項１または２記載のエアバッグ用織物。
ここで、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度。 - タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２の和が２０００以上２３００未満である、請求項１〜３のいずれか記載のエアバッグ用織物。
- 請求項１〜４のいずれか記載のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグ。
- 請求項１〜４のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ/本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
- 請求項１〜４のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
- 製織時のテンプルとしてバーテンプルを使用する請求項６または７記載のエアバッグ用織物の製造方法。
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