JP2006137781A

JP2006137781A - カップリング剤処理炭酸カルシウム

Info

Publication number: JP2006137781A
Application number: JP2004325994A
Authority: JP
Inventors: Kenya Sonobe; 健矢園部
Original assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Current assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority date: 2004-11-10
Filing date: 2004-11-10
Publication date: 2006-06-01

Abstract

【課題】安価で簡便な製法によって、樹脂補強用として最適なカップリング剤処理済炭酸カルシウムを提供する。
【解決手段】炭酸カルシウム（Ａ）がシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｂ）によって表面処理が施された、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
【選択図】なし

Description

本発明は樹脂の補強効果に優れるカップリング剤処理済炭酸カルシウムに関する。

現在、炭酸カルシウムとして、天然の石灰石を粉砕、分級することによって得られる重質炭酸カルシウムや、消石灰の水溶液に炭酸ガスを吹き込んで得られる軽質炭酸カルシウムが存在している。これらは比較的安価であることから、脂肪酸や金属せっけん、樹脂酸によって表面処理を施し、分散性を向上させてゴムや塩ビ、塗料等に多量に配合され、増量剤、流動性改良剤、寸法安定化剤、中和剤、機械的特性の改良効果を示している。

近年、炭酸カルシウムはその多様な製品ラインナップ、たとえば、さまざまな粒径や粒度分布、脂肪酸、金属せっけん、樹脂酸等の表面処理の有無などを利用して、安価でありながら、高機能な樹脂補強用の無機フィラーとして活用するする動きがある。例えば、ポリオレフィン樹脂に対して炭酸カルシウムを配合することによって剛性や靭性を改良した報告がある（特許文献１、非特許文献１など）。また、熱可塑性樹脂に対して、高アスペクト比の炭酸カルシウムを配合し、靭性を落とすことなく剛性や外観を向上させた報告もある（特許文献２）。さらに、ポリアミド樹脂に対して特定の粒径の炭酸カルシウムと飽和有機酸を加えて、剛性と靭性のバランスに優れる樹脂組成物の報告もある（特許文献３）。

しかしながら従来用いられている炭酸カルシウムは、分散性に優れ、比較的靭性を保持しやすいといった特徴があるものの、各種樹脂とのぬれ、なじみ、接着性が十分ではなく、一般に知られているタルク、マイカ、ガラス等無機フィラーを配合した場合と比較して、樹脂の剛性、耐熱性、さらには強度を向上させるといった観点ではいまだ改良の余地があり、安価でありながら高機能な樹脂補強用の無機フィラーとしての開発が強く望まれている。

上記問題を解決すべく、炭酸カルシウム表面を各種有機処理剤で処理を施したり、特殊処理を施した炭酸カルシウム表面をシランカップリング剤で処理を施し、樹脂とのぬれ、なじみ、接着性を向上させ、樹脂の補強効果を向上させる試みがなされている（特許文献４から６など）。これらは剛性や強度などの機械的特性の改良に効果が見られるものの、製法に手間がかかり、コストが上昇するといった問題が生じている。また、樹脂の剛性や強度の改良の点においてもさらに向上させることが望まれている。
米国特許４７９５７６８号明細書特開平９−８７４２２号公報特表２００２−５３７４３１号公報特許第２７４５０３３号公報特開２００３−１１２９２０号公報特開２００３−３４７６０号公報永田下員也、プラスチック／エラストマーにおける炭酸カルシウム充填による衝撃強度改善その２ＰＰ／エラストマー／炭酸カルシウムの場合、日本接着学会誌、２００４年、第４０巻、第４号、ｐ．１６６−１７１

本発明は、安価でかつ簡便な方法で、樹脂の補強効果に優れたカップリング処理炭酸カルシウムを提供することを目的とする。

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、特定のカップリング剤によって表面処理の施された炭酸カルシウムが樹脂の補強効果に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、
（１）炭酸カルシウム（Ａ）がシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｂ）によって表面処理が施された、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム、
（２）炭酸カルシウム（Ａ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする上記（１）記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム、
（３）炭酸カルシウム（Ａ）が平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であることを特徴とする上記（１）または（２）に記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム、
（４）炭酸カルシウム（Ａ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ^２／ｇであることを特徴とする上記（１）から（３）いずれか記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム、

（５）カップリング剤（Ｂ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする上記（１）から（４）いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
（６）カップリング剤（Ｂ）が下記一般式であることを特徴とする上記（１）から（５）いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム、
（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨＣ_２Ｈ_４ＮＨ_２
または（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨ_２
およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ_１、Ｒ_２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い）。
（７）炭酸カルシウム（Ａ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＸ_２、カップリング剤（Ｂ）の最小被覆面積をＹ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＹ_２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ_１Ｙ_２／Ｘ_１Ｘ_２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする上記（１）から（６）いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム、
である。

本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムは安価でかつ簡便な製法によって製造することができ、また樹脂の補強効果に優れる効果を有する。

以下、本願発明について具体的に説明する。
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ａ）は、公知の炭酸カルシウムであれば差し支えなく、例えば一般に知られている、炭酸カルシウムの結晶形態として、カルサイト、アラゴナイト、バテライトのいずれであってもよく、また製法においても、天然に存在する重質炭酸カルシウムや人工的な合成法によって得られる軽質炭酸カルシウム（またはコロイド状炭酸カルシウム、沈降炭酸カルシウム、活性炭酸カルシウム等で呼ばれることもある）であってもよい。一般に、軽質炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムと異なり、表面相の一部に若干の水酸基等の活性点を有することがフーリエ赤外分光法によって確認される場合もあるが、本発明においてはなんら制限されるものではない。

これらの炭酸カルシウムにおいて、その表面がカップリング剤によって有効に処理を施すことができ、さらに得られるカップリング処理済炭酸カルシウムを樹脂に添加した際にその補強効果が高いといった観点から、好ましい炭酸カルシウムとしては軽質炭酸カルシウムをあげることができ、同様に結晶形態としてはカルサイトであることが好ましい。

本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ａ）において、好ましい炭酸カルシウムの平均粒径は０．０１〜１．０μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であれば本発明のカップリング処理済炭酸カルシウムを得ることが容易である。

ここで、本発明では炭酸カルシウムの粒子のうち、最も長い軸の長さを長径、それと対応する最も短い軸の長さを短径と定義して用いる。また、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比とは、単位体積中に長径Ｌ_ｉ、短径Ｄ_ｉの炭酸カルシウムがＮ_ｉ個存在するとき、
平均粒径＝平均長径＝ΣＬ_ｉ ^２Ｎ_ｉ／ΣＬ_ｉＮ_ｉ
平均短径Ｄ＝ΣＤ_ｉ ^２Ｎ_ｉ／ΣＤ_ｉＮ_ｉ
平均アスペクト比Ｌ／Ｄ＝（ΣＬ_ｉ ^２Ｎ_ｉ／ΣＬ_ｉＮ_ｉ）／（ΣＤ_ｉ ^２Ｎ_ｉ／ΣＤ_ｉＮ_ｉ）
と定義して用いる。より具体的には、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて検査する炭酸カルシウムのサンプリングを行い、これを用いて粒子像を倍率１千倍から５万倍で撮影し、無作為に選んだ最低１００個の炭酸カルシウムの粒子からそれぞれ長さを測定し求める。

また、本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ａ）において、好ましい比表面積は、ＢＥＴ吸着法において、６〜２００ｍ^２／ｇであり、さらに好ましくは８〜１００ｍ^２／ｇであり、もっと好ましくは１０〜２０ｍ^２／ｇである。上記範囲内であれば、カップリング剤による処理が容易であり、さらに樹脂と混練した際、適度な樹脂とのぬれ、なじに、接着性を有し、さらに分散性に優れ、補強効果に優れる。

本発明で用いられるカップリング剤（Ｂ）は、シリカ系、チタン系のカップリング剤であれば公知のカップリング剤を用いることができる。

シリカ系カップリング剤としては下記一般式で表すことができる。
（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＲ_３ｎおよびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ_１、Ｒ_２、Ｒ_３は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。さらに、（Ｒ_１Ｏ）_ｌにおいては、Ｃｌ_ｌ等のハロゲンであってもよい。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に好ましくは、例えば、Ｒ_１、Ｒ_２としては、メチル、エチル、フェニル基をあげることができ、Ｒ_３は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアルキル基をあげることができる。

より具体的には、アルキル系としては、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン等、ビニル系としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（２−メトキシエトキシ）シラン等、エポキシ系としては、２−（３，４エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメチルジエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等、スチリル系としては、ｐ−スチリルトリメトキシシラン等、メタクリロキシ系としては、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、アクリロキシ系としては、３−アクリロキシプロピルトリエトキシシラン等、アミノ系としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミン、Ｎ−フェニル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン等、ウレイド系としては、３−ウレイドプロピルトリエトキシシラン等、クロロプロピル系としては、３−クロロプロピルトリメトキシシラン等、メルカプト系としては、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン等、スルフィド系としては、ビス−（３−〔トリエトキシシリル〕−プロピル）−テトラサルファン等、イソシアネート系としては、３−イソシアネートプロピルトリエトキシシラン等などをあげることができる。これらのシランカップリング剤としては、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。

チタン系カップリング剤としては、下記一般式で表されることができる。
（Ｒ_４Ｏ）_ｌＴｉＲ_５ｍＲ_６ｎおよびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ_４、Ｒ_５、Ｒ_６は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に好ましくは、例えば、Ｒ_４としては、イソプロポキシル、ｎ−ブトキシ基をあげることができ、Ｒ_５、Ｒ_６は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアセトナト、アミナト基をあげることができる。

より具体的には、テトラエトキシチタン、テトライソプロポキシチタン、テトラｎ−ブトキシチタン、イソプロポキシチタントリイソステアレート、イソプロポキシチタンジメタクリレートイソステアレート、イソプロポキシチタントリドデシルベンゼンスルホネート、イソプロポキシチタントリスジオクチルフォスフェート、イソプロポキシチタントリＮ−エチルアミノエチルアミナト、チタニウムビスジオクチルピロフォスフェートオキシアセテート、ビスジオクチルフォスフェートエチレングリコラトチタン、テトライソプロポキシチタンビスジオクチルフォスファイト、ジｎ−ブトキシビストリエタノールアミナトチタン等をあげることができる。これらのシランカップリング剤は、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。

これらのうち、コスト的な観点から好ましいカップリング剤としては、シリカ系カップリング剤が好ましく、さらにカップリング剤自身の化学的安定性や表面処理を施す際のハンドリングのよさ、実際に表面処理済炭酸カルシウムを樹脂と混練して得られる組成物における補強効果に優れるといった観点から、第一級または第二級、第三級アミンのいずれか一つを含むアミノシラン系カップリング剤が好ましく、さらに下記一般式で表されるアミノシラン系カップリング剤が最も好ましい。
（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨＣ_２Ｈ_４ＮＨ_２
または（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨ_２およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍは０から３までの数であり、Ｒ_１、Ｒ_２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
Ｒ_１、Ｒ_２の炭化水素基の好ましいものは前記と同様である。
具体的な例としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシランである。

本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ａ）とカップリング剤（Ｂ）の量比は特に限定されるものではないが、好ましい量比として、下記式で定義される表面被覆率において、０より大きく２００以下、さらに好ましくは３０〜１５０、最も好ましくは５０〜１００である範囲を満たす量比をあげることができる。
表面被覆率％＝Ｙ_１Ｙ_２／Ｘ_１Ｘ_２＊１００
（ここで、炭酸カルシウム（Ａ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＸ_２（ｇ）、カップリング剤（Ｂ）の最小被覆面積をＹ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＹ_２（ｇ）と定義する。）
上記範囲内であればカップリング処理された炭酸カルシウムを樹脂と混練した際、樹脂補強効果に優れる。
ここで、シランカップリング剤の最小被覆面積とは、Ｓｔｕａｒｔ−ｂｒｉｅｇｌｅｂの分子モデルから計算されるもので、下記式により求めることができる。
最小被覆面積（ｍ^２／ｇ）＝（７８．３×１０００）／シランカップリング剤の分子量

本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムは、上記炭酸カルシウム（Ａ）をカップリング剤（Ｂ）で表面処理することによって得られる。該表面処理の方法としては特に限定されるものではなく、公知の粉末表面処理方法を取ることができる。例えば、（ａ）炭酸カルシウム（Ａ）を水等の溶媒に分散させたスラリーに対して、カップリング剤（Ｂ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を攪拌しながら接触させる湿式処理法や、（ｂ）炭酸カルシウム（Ａ）粉末に対して、カップリング剤（Ｂ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を添加してヘンシェルミキサー等で混合、攪拌しながら接触させる乾式処理法などをあげることができる。また、（ｃ）樹脂の補強に用いる際、樹脂ペレットまたは樹脂粉末に対して、カップリング剤（Ｂ）を先に添加、付着させておき、その後炭酸カルシウム（Ａ）を加えて二軸押し出し機等の溶融押し出し機にて炭酸カルシウムの表面処理および樹脂への混合、分散を同時におこなうインテグラルブレンド法を用いてもよい。

本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムは上記方法によって得られる、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウムである。ここで、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比は前記炭酸カルシウム（Ａ）の項で記述した定義、測定方法によるものである。このうち、好ましいカップリング処理済炭酸カルシウムの平均粒径は０．０３〜０．８μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であれば樹脂に配合した際、分散性に優れ、樹脂の補強効果に優れる。一般に炭酸カルシウムは樹脂等と混練した場合、カップリング剤による表面処理の効果はほとんどないといわれている。これは、炭酸カルシウム表面にはカップリング剤と反応する水酸基がほとんど存在せず、カップリング剤が炭酸カルシウムと結合、接着しないため、結果的に樹脂等と炭酸カルシウムのぬれ、なじみ、接着性が向上しないためと解釈されている。しかしながら本発明のように、炭酸カルシウムの粒径、形状や、カップリング剤の種類、量を制御することによって樹脂への補強効果は非常に高くなる。本理由についてはいまのところ明らかではないが、カップリング剤同士が重縮合して生成した網目状のかご状化合物中に炭酸カルシウムがとりこまれた２層構造をとることによって、樹脂、カップリング剤、炭酸カルシウムそれぞれのぬれ、なじみ、接着性が向上した結果であると推測している。

本発明で用いられるカップリング剤処理済炭酸カルシウムは、樹脂へ配合した際、剛性、靭性、強度、耐熱性を向上させる効果等が期待できるため、樹脂、すなわち公知の熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム等に配合して用いられることが好ましいが、そのほか、塗料や製紙、建材、ガラス、窯業など、従来炭酸カルシウムが添加されている、さまざまの分野での応用も期待できる。

以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例に制限されるものではない。なお、以下の実施例、比較例において記載した評価は、以下の方法により実施した。

（１）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察
炭酸カルシウム、カップリング剤処理済炭酸カルシウムの粒子の平均粒径、平均アスペクト比（平均長径および平均短径の測定）および形状の観察には以下の装置を用いて求めた。
ファインコーター：日本電子（株）製ＪＦＣ−１６００
コーティング条件は３０ｍＡ、６０秒間で行った。
走査型電子顕微鏡：日本電子（株）製ＪＳＭ−６７００Ｆ
測定条件は加速電圧９．００ｋＶ、印加電流１０．０μＡで行った。

平均粒径は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径を計測し、平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ²Ｎｉ／ΣＬｉＮｉの式に従って求めた。
平均アスペクト比は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径、短径を計測し、平均長径＝ΣＬｉ²Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ、平均短径Ｄ＝ΣＤｉ²Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ、平均アスペクト比Ｌ／Ｄ＝（ΣＬｉ²Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（ΣＤｉ²Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ）の式に従って求めた。

（２）樹脂組成物の物性
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件で評価用ダンベル片、短冊片を得た。
（２−１）曲げ弾性率（ＧＰａ）および曲げ強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭＤ７９０に準じて行った。
（２−２）ノッチ付きＩｚｏｄ衝撃強度
ＡＳＴＭＤ２５６に準じて行った。
また、実施例、比較例には下記成分を用いた。

＜炭酸カルシウム＞
（ａ−１）白石工業（株）製Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１５
（ａ−２）丸尾カルシウム（株）製カルテックス５
（ａ−３）丸尾カルシウム（株）製スーパーＳ
（ａ−４）白石工業（株）製Ｒ重炭
（ａ−５）白石工業（株）製ＰＣ
（ａ−６）白石工業（株）製シルバーＷ

＜処理剤＞
シランカップリング剤
（ｂ−１）信越シリコーン（株）ＫＢＭ−６０３Ｎ−２（アミノメチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン
（ｂ−２）信越シリコーン（株）ＫＢＭ−４０３３−グリジドキシプロピルトリエトキシシラン
（ｂ−３）信越シリコーン（株）ＫＢＭ−５０３３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン
＜樹脂＞
旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール樹脂テナック（登録商標）ＨＣ４５０

[実施例１〜６および比較例１〜４]
表１に示した配合量で炭酸カルシウム（ａ−１〜６）の粉末およびシランカップリング処理剤（ｂ−１〜３）原液を配合し、ヘンシェルミキサーにて、窒素雰囲気下、１２０℃、２０００ｒｐｍにて攪拌、混合を１５分行なった。得られた粉末を８０℃のオーブンにて１２時間乾燥処理し、カップリング剤処理済炭酸カルシウムを得た。表１に原料である各種炭酸カルシウムの性質および、得られたカップリング剤処理済炭酸カルシウムの性質を示す。

[製造例１〜７]
表２に示した割合で、各成分を計量、混合し、二軸押し出し機（池貝（株）製ＰＣＭ−３０）を用いて、押出機のトップから添加して溶融混練し、それぞれポリアセタール樹脂組成物を得た。その際、溶融混錬条件は温度２００度、回転数１５０ｒｐｍで行った。評価結果を表２に示す。

また、ＨＣ４５０を１００質量部に対して、（ａ−１）〜（ａ−６）それぞれ２０質量部を添加して、上記製造例１〜７と同様に溶融混錬を行った。しかしながら得られるストランドは茶色に変色、発泡し、ホルムアルデヒド臭があたりに充満し、ポリマーが分解したことが分かった。

以上の結果から明らかなように本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムを用いて樹脂を補強すると、剛性、強度、靭性のバランスに優れ、樹脂補強用として最適である。

本発明で得られるカップリング剤処理済炭酸カルシウムは、安価でかつ簡便な方法で得ることができ、また樹脂補強効果に優れるため、樹脂等のフィラーとして用いることができる。

Claims

炭酸カルシウム（Ａ）がシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｂ）によって表面処理が施された、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
炭酸カルシウム（Ａ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
炭酸カルシウム（Ａ）が平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であることを特徴とする請求項１または２に記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
炭酸カルシウム（Ａ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ^２／ｇであることを特徴とする請求項１から３いずれか記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
カップリング剤（Ｂ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする請求項１から４いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
カップリング剤（Ｂ）が下記一般式であることを特徴とする請求項１から５いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。
（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨＣ_２Ｈ_４ＮＨ_２
または（Ｒ_１Ｏ）_ｌＳｉＲ_２ｍＣ_３Ｈ_６ＮＨ_２
およびこれらの重縮合体
ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ_１、Ｒ_２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていても良い。
炭酸カルシウム（Ａ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＸ_２、カップリング剤（Ｂ）の最小被覆面積をＹ_１（ｍ^２／ｇ）、その質量をＹ_２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ_１Ｙ_２／Ｘ_１Ｘ_２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載のカップリング剤処理済炭酸カルシウム。