JP2006066388A - 自動車用ワイヤハーネス - Google Patents

Abstract

【課題】 自動車に配索するワイヤハーネスを細径化・軽量化すると共に柔軟性を持たせる。
【解決手段】 極細線、細線および太線からなる複数本の電線を集束して１本のワイヤハーネスを形成し、前記極細線の導体は少なくとも１本の高引張線材と複数の導電性素線を集束してなり、前記細線の導体は複数本の素線を圧縮して集束した圧縮導体からなり、前記太線の導体は複数本の素線を集束したものからなる。前記極細線の導体は、前記高引線材を中心素線とし、該中心素線の外周を包囲するように７〜９本の前記導電性素線を配置している。
【選択図】 図１

Description

本発明は、自動車用ワイヤハーネスに関し、詳しくは、ワイヤハーネスを形成する電線に極細線を用いてワイヤハーネスの細径化・軽量化を図りながら、引張強度と柔軟性を維持するものである。

自動車には電装品に接続される多数の電線群を集束したワイヤハーネスが配索されている。近年、自動車の高機能化に伴いワイヤハーネスの電線本数が増加し、特に、信号用の小電流回路用の電線本数が急増し、その増加に伴うワイヤハーネスの肥大化が問題となっている。信号用の電線は導体断面積が０．３ｍｍ^２以下でも通電量は十分に確保できるが、このように極小断面積とすると電線の引張強度の低下により、ワイヤハーネス組立ラインや車両組立ラインで電線が切断する恐れがある。
そこで、電線の導体を圧縮したり、導体を被覆する絶縁層を薄肉化することにより電線の細径化・軽量化を図る試みがなされている。

前記導体を圧縮した電線では、ワイヤハーネスを十分に細径化することができず、また、軽量化も達成できない。
また、電線の絶縁層を薄肉化した場合、軽量化することができるが、絶縁層の耐摩耗性を維持するために、従来よりも耐摩耗性を有する樹脂で絶縁層を成形する必要がある。その場合、絶縁層は硬くなり、電線自体も硬くなって曲げにくくなる。
ワイヤハーネスを車両に配索する際には、ワイヤハーネスを所定の形状に折り曲げなければならず、このような絶縁層の硬い電線を複数本束ねたワイヤハーネスであると、所定形状に折り曲げる作業に多大な労力と時間を要し、作業効率が悪くなる問題がある。

ワイヤハーネスの柔軟性を高めるために、本出願人は特開２００２−２３１０５８号（特許文献１）において、図１０に示すように、電線ｗの絶縁層１の外周面を円弧状の山部２と谷部３とを周方向に交互に連続させて形成し、束ねられたときに電線ｗ同士の接触部を増やして接触圧を低減させて柔軟化させたワイヤハーネスＷ／Ｈを提供している。

しかしながら、特許文献１で提供しているワイヤハーネスＷ／Ｈであると、電線ｗの強度を保つため、絶縁層１は谷部３において所要厚さを要し、山部２は谷部３よりも厚肉としているため、電線外径が大きくなり、ワイヤハーネスＷ／Ｈが肥大化し、前記したワイヤハーネスの肥大化抑制の課題を十分に解決しているとは言えない。
特開２００２−２３１０５８号公報

本発明は前記問題に鑑みてなされたものであり、自動車に配索するワイヤハーネスを細径化・軽量化すると共に柔軟性を持たせることにより、自動車へ配索する際の折り曲げを容易にし、配索作業の効率を向上させることを課題としている。

前記課題を解決するため、本発明は、極細線、細線および太線からなる複数本の電線を集束して１本のワイヤハーネスを形成し、前記極細線の導体は少なくとも１本の高引張線材と複数の導電性素線を集束してなり、前記細線の導体は複数本の素線を圧縮して集束した圧縮導体からなり、前記太線の導体は複数本の素線を集束したものからなることを特徴とする自動車用ワイヤハーネスを提供している。
なお、ワイヤハーネスの種類によっては、前記太線を除いて、極細線および細線からなる複数本の電線を集束して１本のワイヤハーネスを形成している場合もある。このような場合も、少なくとも１本の高引張線材と複数の導電性素線を集束してなる前記極細線と、前記細線の導体は複数本の素線を圧縮して集束した圧縮導体からなる細線とで構成している。

本発明において、前記極細線は導体断面積が０．０５ｍｍ^２以上０．３ｍｍ^２以下の電線、前記細線は導体断面積が０．３ｍｍ^２を超えて１．５ｍｍ^２以下の電線、導体断面積が１．５ｍｍ^２を超えるものを太物としている。
ワイヤハーネスを構成する前記極細線、細線および太線のいずれも、前記導体を絶縁樹脂からなる絶縁層で被覆しており、該絶縁層の厚さは略従来と同様とし導体の絶縁および保護を図っている。

前記極細線の導体を構成する前記高引張線材は太い導電性芯線からなると共に前記複数の導電性素線は前記高引張線材よりも小径な素線からなり、
前記太線の導体は複数本の素線からなる撚線としていることが好ましい。

従来の電線は、極細線および細線は太線と同様に、銅または銅合金からなる同一導電材で形成された同一径の多数の素線を撚線構造として導体（芯線）を構成している。
本発明では、前記したように、極細線は、その導体を少なくとも１本の高引張線材と、複数本の導電性素線とからなる撚線構造体としていることにより、導体断面積が０．０５ｍｍ^２〜０．３ｍｍ^２の極細線としても、高引張線材を含んでいるため、引張強度を高めることができ、機械的強度の信頼性を保つことができる。
このように、極細線は導体自体に引張強度を持たせているため、絶縁層は従来と同様な樹脂で形成して絶縁層の柔軟性を保持でき、電線を小径化しながら柔らかくすることができる。よって、ワイヤハーネスを構成する電線群中に占める割合が多い信号用となる極細線の小径化を図ることによりワイヤハーネス全体の外径を減少でき、配索スペースを狭くできると共に配索作業性も高めることができる。

具体的には、１本のワイヤハーネスを構成する電線群のうち、２０％以上の電線は前記極細線としている。
ワイヤハーネスを形成する電線のうち２０％以上の電線を、導体断面積が０．０５ｍｍ^２〜０．３ｍｍ^２である極細線に置換することにより、ワイヤハーネス全体の細径化・軽量化を図ることができると共に、柔軟性の高い極細線を多数本集束しているためにワイヤハーネス自体の柔軟性も向上させることができる。
これにより、ワイヤハーネスを車両に配索する際には、ワイヤハーネスを所定の形状に容易に屈曲させて配索することができ、ワイヤハーネスの配索作業の効率を向上させることができる。

ワイヤハーネスの電線のうち２０％以上の電線を前記極細線としているのは、ワイヤハーネスを構成する電線群のうち、平均的に２０％〜５０％は極細線に置換できる信号線を含んでいるためである。
通常、ワイヤハーネスを構成する電線は、電源（パワー）系、アース系、信号系に大別される。信号系電線の電流量は少量でよいが、従来は電線の引張強度を維持するため、信号線として電流量としては必要以上となる導体断面積が０．３５ｍｍ^２の電線が一般的に使用されている。
本発明では、導体断面積が０．０５ｍｍ^２〜０．３ｍｍ^２の極細線としても引張強度を保持できるため、信号線として必要な電流量を確保できる前記極細線に置き換えて用いている。

最も多数本の電線群を集束してなると共に信号線の多いインストルメントパネルハーネス（インパネハーネス）に好適に適用でき、該インパネハーネスの電線中に前記極細線を２０〜５０％備えていることが好ましい。

前記極細線の導体は、１本の高引張線材を太い中心素線とし、該中心素線の外周を包囲するように、細い前記導電性素線７〜９本を密着配置していることが好ましい。
また、前記極細線の導体を、複数本の高引張線材の外周に前記導電性素線７〜９本を密着配置して形成してもよい。この場合、高引張線材は２〜４本が好ましく、高引張線材が外周の導電性素線より小径であってもよい。
具体的には、中心素線となる高引張線材としてステンレス鋼を用いることが好ましく、外周の導電性素線は銅または銅合金から形成していることが好ましい。

極細線では、その導体に高強度のステンレス鋼からなる素線を中心素線として用いているため、電線を極細線としても電線の引張強度を高めることができる。
ステンレス鋼の断面積は導体の断面積の１３〜３５％としていることが好ましい。

前記高引張線材として使用されるステンレス鋼としては、各種のものが使用可能であるが、特に引張強度が大きいＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等が好ましい。
また、高引張線材の外周に配置の導電性素線に使用される銅または銅合金は、通常電線に使用される各種のものが使用可能であるが、導電性、引張強度、伸び等の観点から純銅、Ｃｕ−Ａｇ合金、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金等が好ましい。
導体を被覆する絶縁層の素材は特に限定されず、該絶縁層の肉厚は０．１〜０．３ｍｍ、好ましくは０．２ｍｍとしている。

前記圧縮導体を備えた細線を被覆する絶縁層は、高硬度なオレフィン系樹脂等から形成した電線とし、該絶縁層の肉厚は前記極細線と同じ厚さ（約０．２ｍｍ）として薄肉化していることが好ましい。

前述したように、本発明によれば、ワイヤハーネスを構成する電線群のうち、信号線あるいは微小電流回路用電線として、少なくとも１本の高引張線材と複数本の導電性素線とから導体を構成し、該導体断面積を０．０５〜０．３ｍｍ^２とした極細線を用い、かつ、小電流回路用電線として、圧縮導体からなり、導体断面積が０．３ｍｍ^２〜１．５ｍｍ^２の細線を用いているため、ワイヤハーネスの外径を小さくできる。かつ、前記極細線は導体の引張強度が大であるため、該極細線の引張強度を維持しながら、電線を小径化したことにより電線に柔軟性を持たせることができる。
よって、前記ワイヤハーネスを車両に配索する際には、ワイヤハーネスを所定の形状に容易に折り曲げて配索することができ、ワイヤハーネスの配索作業の効率を向上させることができる。

本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図４は第１実施形態を示し、図１が自動車のインストルメントパネル内に配索するインストルメントパネルハーネスからなるワイヤハーネスＷ／Ｈを示す。
前記ワイヤハーネスＷ／Ｈを構成する多数の電線のうち２０〜５０％（本実施形態では３０％）の電線を、図２中で断面を黒色で示した極細線ｗ１から構成している。ワイヤハーネスＷ／Ｈは前記極細線ｗ１と、細線ｗ２（断面を斜線で示す）、太線ｗ３からなる電線群を集束して構成している。

前記極細線ｗ１は、従来用いられていた導体断面が０．３５ｍｍ^２であった信号線用電線と置換したものである。
極細線ｗ１は、図３に示すように、ステンレス鋼からなる１本の高引張線材を中心素線１１とし、その周囲に８本の銅からなる素線を外周素線１２として、互いに密着させて配置している。これら外周素線１２を中心素線１１の周囲に撚って撚線構造体とし、外周素線１２を外部から中心素線１１側へ押圧して導体１０を形成している。

前記導体１０の断面積は０．０５〜０．３ｍｍ^２（本実施形態では０．１３ｍｍ^２）とし、ステンレス鋼の断面積は導体１０の断面積の１３〜３５％とし、本実施形態では、２４．４％としている。
導体１０を被覆する絶縁層１３は、細線ｗ２と同様な高強度樹脂（オレフィン樹脂）で形成し、その肉厚を０．２ｍｍとしている。

前記細線ｗ２は、図４に示すように、細線ｗ２は従来と同様な銅からなる同一径の複数本の素線２１を密着させて圧縮して圧縮導体２０とし、該圧縮導体２０の断面積を０．３〜１．５ｍｍ^２としている。圧縮導体２０を被覆する絶縁層２２は高硬度樹脂（オレフィン系樹脂）から形成し、該絶縁層２２の肉厚は導体２０を圧縮して小径化しているため、その厚さを極細線ｗ１と同じ厚さの０．２ｍｍとしている。

前記太線ｗ３は、導体１６の断面積を１．５ｍｍ^２を超える大きさとしている。該太線ｗ３の導体１６は複数の素線からなる撚線で構成し、撚線を非圧縮としとている汎用電線である。その絶縁層３３は従来と同様な樹脂（塩化ビニル）で形成し、従来と同一の肉厚（０．４ｍｍ）としている。

前記極細線ｗ１、細線ｗ２、太線ｗ３から集束されるワイヤハーネスでは、該ワイヤハーネスＷ／Ｈの電線群のうちの２０〜５０％を極細線ｗ１としているため、その外径を大幅に細径化できると共に、全体重量を軽量化することができる。また、極細線ｗ１の導体１０にステンレス鋼からなる中心素線１１を設けているため、電線を細くして極細線ｗ１としても電線の引張強度を保持することができる。
さらに、細線ｗ２も圧縮導体として導体断面積を小さくしていると共に絶縁層２２も薄肉化しているため、極細線ｗ１と細線ｗ２とを組み合わせて用いていることにより、ワイヤハーネスＷ／Ｈの外径を小さくすることができる。
詳細には、極細線ｗ１の導体は、従来用いられていた導体断面積０．３５ｍｍ^２の直径に対して２３％程度縮小され、かつ、極細線ｗ１の重量は同一長さの導体断面積０．３５ｍｍ^２の電線に対して５１％軽量化されている。よって、この極細線をワイヤハーネスＷ／Ｈの電線群のうちの２０〜５０％とすることにより、ワイヤハーネスの外径の小径化と軽量化が達成でき、自動車内での配索作業性を高めることができる。
かつ、前記極細線は信号回路用、細線は比較的所要通電量が小さい小電流回路用、太線は比較的所要通電量が大きい中、大電流回路用として用いることで、ワイヤハーネスを構成する電線群を、要求される各所要通電量に対応した電線より構成することができる。

図５は第１実施形態の変形例を示す。
本変形例では、極細線の導体を構成する高引張線材（ステンレス鋼）からなる中心素線の本数を第１実施形態と相違させている。
即ち、本変形例の極細線ｗ１’は、図５に示すように、ステンレス鋼からなる４本の高引張線材を中心素線１１’とし、その周囲に８本の銅からなる素線を外周素線１２’として、互いに密着させて配置している。４本の中心素線１１’を撚って撚線とすると共に外周素線１２’を中心素線１１’の周囲に撚って撚線構造体とし、外周素線１２’を外部から中心素線１１’側へ押圧して導体１０を形成している。
なお、本変形例では、中心素線１１’の径を０．１４０ｍｍ、外周素線１２’の径を０．１９０ｍｍとして、中心素線１１’を外周素線１２’よりも小径としている。

前記導体１０’の断面積は０．２２ｍｍ^２とし、ステンレス鋼の断面積は導体１０’の断面積の２０％としている。
導体１０’を被覆する絶縁層１３’は、第１実施形態と同様、肉厚０．２ｍｍの高強度樹脂（オレフィン樹脂）で形成している。

前記構成によれば、第１実施形態と同様極細線の引張強度を維持しながら、電線の小径化を図ることができ、さらに、４本の中心素線１１’を撚線としているため、極細線の柔軟性を向上させることができる。
なお、他の構成及び作用効果は第１実施形態と同様のため、同一の符号を付して説明を省略する。
また、本変形例の極細線ｗ１’は後述する第２実施形態のワイヤハーネスＷ／Ｈにも用いることができる。

図６は第２実施形態を示し、ワイヤハーネスＷ／Ｈ中の２０〜５０％（本実施形態では３０％）の電線を前記極細線ｗ１で構成すると共に、残りの電線を圧縮導体２０と薄肉の絶縁層２２を備えた細線ｗ２から構成している。
前記極細線ｗ１および細線ｗ２の構造は第１実施形態と同一としているため、説明を省略する。

前記ワイヤハーネスＷ／Ｈでは、高硬度樹脂からなる絶縁層２２を備えた細線ｗ２の割合が高く、細線ｗ２は比較的硬くなっているが、ワイヤハーネスＷ／Ｈを形成する電線のうち約３０％の電線が極細線ｗ１であるため、ワイヤハーネス全体としての柔軟性が損なわれない。よって、極細線ｗ１と細線ｗ２とを集束して形成したワイヤハーネスＷ／Ｈは全体として従来のワイヤハーネスと略同等の引張強度と柔軟性を保持することができる。

次に、前記第２実施形態の極細線ｗ１と細線ｗ２とからなるワイヤハーネスＷ／Ｈ１の剛性について、絶縁層を薄肉化した細線ｗ２のみからなるワイヤハーネスＷ／Ｈ２および絶縁層を硬質樹脂で形成していない細物および太物の一般電線のみからなるワイヤハーネスＷ／Ｈ３の剛性と比較した。
細線ｗ２は導体断面積を０．３５ｍｍ^２とし、該導体を被覆する絶縁層の肉厚を０．２０ｍｍとして薄肉化している。
ワイヤハーネスＷ／Ｈ１〜ワイヤハーネスＷ／Ｈ３はいずれも電線本数を１０９本とした。

剛性の測定には、図７に示す試験機３０を用い、Ｕ字状に折り曲げたワイヤハーネスを両側から押圧部３１で押圧していき、ワイヤハーネスの両端の中心点Ｏ１とＯ２間の間隔Ｄを８０ｍｍとしたときの試験機３０による応力Ｗを測定した。
細線ｗ２からなるワイヤハーネスＷ／Ｈ２の剛性値を基準値として剛性比率１００とすると、一般電線からなるワイヤハーネスＷ／Ｈ３の剛性比率は８５であった。

極細線ｗ１と細線ｗ２からなるワイヤハーネスＷ／Ｈ１は、極細線ｗ１と細線ｗ２の比率を変えて、それぞれについて剛性を測定した。
具体的には、ワイヤハーネスＷ／Ｈ２の細線ｗ２を極細線ｗ１に置換していき、極細線ｗ１の比率を高くしていった。ワイヤハーネスＷ／Ｈ１では、抜き取った細線ｗ２の本数分だけ極細線ｗ１を補っていき、極細線ｗ１と細線ｗ２の合計本数は１０９本として一定とした。

ワイヤハーネスＷ／Ｈ２、Ｗ／Ｈ３と同様の方法によりワイヤハーネスＷ／Ｈ１の剛性値を測定し、各ワイヤハーネスＷ／Ｈ１の剛性値からワイヤハーネスＷ／Ｈ２の剛性比率１００に対する剛性比率をそれぞれ算出した。この算出結果を図８の折れ線グラフで示す。
折れ線グラフの横軸をワイヤハーネスＷ／Ｈ１中の極細線ｗ１の比率、縦軸を剛性比率とした。

前記試験結果からわかるように、ワイヤハーネスＷ／Ｈ１の電線のうち極細線ｗ１を約２０％としたときに剛性比率が８５となり、前記ワイヤハーネスＷ／Ｈ３と同様の剛性比率となった。即ち、ワイヤハーネスＷ／Ｈ１の電線のうち２０％の電線を極細線ｗ１とすると、十分な柔軟性をもったワイヤハーネスＷ／Ｈ３と略同様の柔軟性を得ることができた。
また、極細線ｗ１の比率を増加すればする程、ワイヤハーネスＷ／Ｈ１の剛性が低下し、大きな柔軟性を得られることも確認できた。

図９に示す折れ線グラフは、ワイヤハーネスの電線数と曲げ剛性の関係を示したものである。実線１は細線ｗ２のみから形成したワイヤハーネスＷ／Ｈ２、実線２は所要本数の電線は極細線ｗ１とし、他の電線は細線ｗ２としたワイヤハーネスＷ／Ｈ１、実線３は前記ワイヤハーネスＷ／Ｈ３を示す。剛性の測定方法は前記と同様とした。

例えば、１０９本の電線を集束したワイヤハーネスでは、実線２の極細線ｗ１を２５本で約２３％としたワイヤハーネスＷ／Ｈ１は、細線ｗ２のみからなる実線１のワイヤハーネスＷ／Ｈ２より剛性を２２％低減でき、実線３のワイヤハーネスＷ／Ｈ３の剛性と略同等となった。
また、１７４本の電線を集束したワイヤハーネスでは、実線２の極細線ｗ１を６１本で約３５％としたワイヤハーネスＷ／Ｈ１は、実線１の細線ｗ２のみからなるワイヤハーネスＷ／Ｈ２と比較して剛性を２１％低下でき、実線３のワイヤハーネスＷ／Ｈ３の剛性値と略同等となった。
さらに、２２４本の電線を集束したワイヤハーネスでは、実線２の極細線ｗ１を１１０本で約４９％としたワイヤハーネスＷ／Ｈ１は、実線１の細線ｗ２のみからなるワイヤハーネスＷ／Ｈ２と比較して剛性値を２８％低下でき、実線３のワイヤハーネスＷ／Ｈ３の剛性値と略同等となった。
このようにワイヤハーネスの電線本数を様々に変えた場合にも極細線を用いることでワイヤハーネスの柔軟性を高めて屈曲性を向上させることができ、配索作業を容易にすることができることが確認できた。

このように、本発明のワイヤハーネスは、極細線と、薄肉化した細線とを組み合わせて用いることによりワイヤハーネスの外径を小さくできるため、自動車における配索スペースを狭くでき、しかも柔軟性を備えているため、配索作業性も損なわれない利点を有するものである。

本発明の第１実施形態のインパネハーネスからなるワイヤハーネスを示す図面である。 図１のワイヤハーネスの概略斜視図である。 図１の極細線を示し、（Ａ）は中心素線の外周に外周素線を配置した状態の図面、（Ｂ）は圧縮状態の図面、（Ｃ）は導体を絶縁層で被覆した状態を示す図面である。 図１のワイヤハーネスの拡大断面図である。 第１実施形態の変形例の極細線の断面図である。 第２実施形態を示すワイヤハーネスの斜視図である。 ワイヤハーネスの剛性の測定方法を示す図面である。 ワイヤハーネスの剛性測定結果を示す折れ線グラフである。 ワイヤハーネスの電線本数と剛性の関係を示す折れ線グラフである。 （Ａ）（Ｂ）は従来例を示す図面である。

符号の説明

１０、２０、１６ 導体
１１ 中心素線
１２ 外周素線
１３、２２、３３ 絶縁層
２１ 素線
３０ 試験機
ｗ１ 極細線
ｗ２ 細線
ｗ３ 太線
Ｗ／Ｈ（Ｗ／Ｈ１〜Ｗ／Ｈ３）ワイヤハーネス

Claims (10)

1. 極細線、細線および太線からなる複数本の電線を集束して１本のワイヤハーネスを形成し、前記極細線の導体は少なくとも１本の高引張線材と複数の導電性素線を集束してなり、前記細線の導体は複数本の素線を圧縮して集束した圧縮導体からなり、前記太線の導体は複数本の素線を集束したものからなることを特徴とする自動車用ワイヤハーネス。
2. 極細線および細線からなる複数本の電線を集束して１本のワイヤハーネスを形成し、前記極細線の導体は少なくとも１本の高引張線材と複数の導電性素線を集束してなり、前記細線の導体は複数本の素線を圧縮して集束した圧縮導体からなることを特徴とする自動車用ワイヤハーネス。
3. 前記極細線の導体を構成する前記高引張線材は太い導電性芯線からなると共に前記複数の導電性素線は前記高引張線材よりも小径な素線からなり、
   前記太線の導体は複数本の素線からなる撚線としている請求項１に記載の自動車用ワイヤハーネス。
4. 前記ワイヤハーネスを構成する電線は、それぞれ前記導体を絶縁樹脂からなる絶縁層で被覆しており、
   前記極細線の導体断面積は０．０５ｍｍ^２以上０．３ｍｍ^２以下、前記細線の導体断面積は０．３ｍｍ^２を超えて１．５ｍｍ^２以下に設定している請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。
5. 前記極細線の導体は、１本の前記高引張線材を中心とし、または、２〜４本の前記高引張線材を中心とし、その外周を包囲するように密着配置される７〜９本の前記導電性素線からなる外周素線とで断面略円形に形成し、撚線構造としている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。
6. 前記極細線の高引張線材はステンレス鋼からなり、導電性素線は銅または銅合金からなる一方、前記細線の素線は同一径の銅または銅合金からなる請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。
7. 前記細線の導体を被覆する絶縁層はオレフィン系樹脂から形成し、該絶縁層の肉厚は前記極細線と同じ厚さとして薄肉化している請求項１乃至請求項６のいずれか１項の記載の自動車用ワイヤハーネス。
8. 前記１本のワイヤハーネスを構成する電線群のうち、２０％以上の電線は前記極細線としている請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。
9. 前記極細線は信号線として用いている請求項１乃至請求項８のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。
10. 前記極細線を２０〜５０％備えているインストルメントパネルハーネスからなる請求項１乃至請求項９のいずれか１項に記載の自動車用ワイヤハーネス。

Images