JP2005344911A

JP2005344911A - 油圧緩衝器

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Publication number: JP2005344911A
Application number: JP2004168508A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Yamaguchi; 裕之山口
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2004-06-07
Filing date: 2004-06-07
Publication date: 2005-12-15
Anticipated expiration: 2024-06-07
Also published as: CN100439745C; JP4318080B2; CN1707134A; US7322449B2; US20050279597A1

Abstract

【課題】油圧緩衝器において、減衰力特性の設定の自由度を高めると共に、安定した減衰力を得る。
【解決手段】油液が封入されたシリンダ２内にピストンロッド４が連結されたピストン３を嵌装する。ピストン３の摺動によって伸び側及び縮み側油路６、７に生じる油液の流れをメインディスクバルブ１４、４０によって制御して減衰力を発生させ、背圧室入口油路２１、４７と下流側オリフィス２４、５０とを流路面積差によって生じる背圧室１６、４２の内圧によってメインディスクバルブ１４、４０の開弁圧力を調整する。また、反対行程時に逆止弁２５、５１の開弁によって、下流側のシリンダ室の圧力を背圧室１６、４２に導入することにより、メインディスクバルブ１４、４０を常時閉弁状態に維持することができ、安定した減衰力を得ることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、自動車等の車両の懸架装置等に装着されて好適な油圧緩衝器に関する。

一般的に、自動車等の車両の懸架装置に装着される筒型の油圧緩衝器は、油液が封入されたシリンダ内にピストンロッドが連結されたピストンが摺動可能に嵌装され、ピストン部に油液通路、オリフィス及びディスクバルブ等からなる減衰力発生機構が設けられた構造となっている。これにより、ピストンロッドのストロークに伴うシリンダ内のピストンの摺動によって油液通路に生じる油液の流れをオリフィス及びディスクバルブによって制御して減衰力を発生させる。そして、ピストン速度の低速域においては、オリフィスによって減衰力を発生させ、ピストン速度の高速域においては、ディスクバルブが撓んで開弁することにより、減衰力の過度の上昇を防止するようにしている。

ところが、上記従来の油圧緩衝器では、ピストン速度の低速域の減衰力は、オリフィスの流路面積に依存し、高速域の減衰力は、予め設定されたディスクバルブの開弁圧力に依存することになるため、減衰力特性の設定の自由度が低いという問題があった。

そこで、例えば、特許文献１に示されるような油圧緩衝器が提案されている。この油圧緩衝器は、ディスクバルブの背面側に、背圧室と、この背圧室が所定圧力になったときにその圧力をリリーフするリリーフ弁とを備えている。そして、油液の一部を入口油路を介して背圧室に導入すると共に下流側オリフィスを介して下流側の室に逃がすようにして、背圧室の背圧をディスクバルブに閉弁方向に作用させ、この背圧室の背圧を調整することで、減衰力特性の設定の自由度を高めている。
特開平３−１１３１３９号公報

しかしながら、上記従来の背圧室を設けた油圧緩衝器では、ディスクバルブへ効果的に背圧を及ぼすために背圧室の面積を大きくすると、背圧室の外周径がディスクバルブのバルブシート部の径よりも大径になる。この場合、ディスクバルブは、その外周側において背圧室の外周径とシート部径との径差の分だけ、反対行程時（縮み側ディスクバルブでは伸び行程時、伸び側ディスクバルブでは縮み行程時）に加圧される上流側の室の圧力を開弁方向に受けるようになる。

さらに、上記した油圧緩衝器では、下流側オリフィスの流路面積が入口油路の流路面積よりも小さいと、ピストンロッドの伸び行程時に縮み側ディスクバルブの背圧室の圧力が、または、縮み行程時に伸び側ディスクバルブの背圧室の圧力が生じないことになる。この場合、上記した径差に基づく開弁方向の力によって、反対行程時にディスクバルブが開弁して、減衰力が不安定になるという問題がある。

本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、減衰力特性の設定の自由度を高めて適切な減衰力特性を得ることができると共に、安定した減衰力を得ることができる油圧緩衝器を提供することを目的とする。

上記の課題を解決するために、請求項１に係る発明は、油液が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が前記ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって生じる上流側の室から下流側の室への油液の流れを制御して減衰力を発生させるメインバルブと、該メインバルブの閉弁方向に背圧を作用させる背圧室と、前記上流側の室からの油液を前記背圧室に導入するための背圧室入口油路と、前記背圧室を前記下流側の室に連通させる下流側オリフィスとを備え、前記背圧室の背圧によって前記メインバルブの開弁を制御する油圧緩衝器において、
前記下流側の室から前記背圧室への油液の流通のみを許容する逆止弁を設けたことを特徴とする。
請求項２の発明に係る油圧緩衝器は、上記請求項１の構成において、前記逆止弁は、開弁時に前記背圧室に流入する油液の流路面積を前記背圧室入口油路の流路面積よりも大きくすることを特徴とする。
請求項３の発明に係る油圧緩衝器は、上記請求項１又は２の構成において、前記背圧室の背圧を前記下流側の室へリリーフするリリーフ弁を備え、前記逆止弁は、前記リリーフ弁に設けられていることを特徴とする。
請求項４の発明に係る油圧緩衝器は、上記請求項３の構成において、前記リリーフ弁は、複数のディスクを積層したディスクバルブであり、前記逆止弁は、前記複数のディスクに設けられた切欠又は開口によって流路が形成され、前記ディスクに積層された弁体によって前記流路を開閉することを特徴とする。

請求項１又は２の発明に係る油圧緩衝器によれば、ピストンロッドのストロークによる上流側の室から下流側の室への油液の流れをメインバルブによって制御して減衰力を発生させ、背圧室の背圧によってメインバルブの開弁を制御することにより、減衰力特性の設定の自由度を高めることができる。また、ピストンロッドの反対方向のストローク時には、逆止弁の開弁によって、上記下流側の室の圧力を背圧室に導入して背圧室の背圧を高めることで、メインバルブを確実に閉弁状態に維持することにより、安定した減衰力を得ることができる。
請求項３の発明に係る油圧緩衝器によれば、リリーフ弁によって、背圧室の過度な圧力の上昇を防止し、リリーフ弁に設けた逆止弁によって、下流側室の圧力を背圧室に導入することができる。
請求項４の発明に係る油圧緩衝器によれば、リリーフ弁と逆止弁とを一体化することができ、構造の簡素化及び小型化を達成することができる。

以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
図１及び図２に示すように、本実施形態に係る油圧緩衝器１は、自動車等の車両の懸架装置に装着される筒型油圧緩衝器であって、油液が封入されたシリンダ２（側壁の一部のみ図示する）内に、ピストン３が摺動可能に嵌装され、このピストン３によってシリンダ２内がシリンダ上室２Ａとシリンダ下室２Ｂとの２室に画成されている。ピストン３には、ピストンロッド４の一端がナット５によって連結されており、ピストンロッド４の他端側は、シリンダ２の上端部に装着されたロッドガイド（図示せず）およびオイルシール（図示せず）に挿通されて外部へ延出されている。シリンダ下室２Ｂは、適度な流通抵抗を有するベースバルブ（図示せず）を介して、リザーバ（図示せず）に接続されており、リザーバ内には、油液及びガスが封入されている。

ピストン３には、シリンダ上下室２Ａ，２Ｂ間を連通させるための伸び側油路６及び縮み側油路７が設けられている。ピストン３のシリンダ下室２Ｂ側の端部には、伸び側油路６の油液の流動を制御して減衰力を発生させる伸び側減衰力発生機構８が設けられ、シリンダ上室２Ａ側の端部には、縮み側油路７の油液流動を制御して減衰力を発生させる縮み側減衰力発生機構９が設けられている。

伸び側減衰力発生機構８について説明する。
ピストン３のシリンダ下室２Ｂ側の端部には、略有底円筒状のバルブ部材１０が取付けられている。バルブ部材１０は、その底部の内側に立設された円筒部１１にピストンロッド４が挿通されて、ナット５によって固定されている。ピストン３のシリンダ下室２Ｂ側の端面には、外周側に環状のシート部１２が突出され、内周側に環状のクランプ部１３が突出されており、シート部１２とクランプ部１３との間の環状空間に伸び側油路６が開口されている。円筒部１１とクランプ部１３との間に可撓性のメインディスクバルブ１４（メインバルブ）の内周部がクランプされ、メインディスクバルブ１４の外周部がシート部１２に着座している。メインディスクバルブ１４の背面側外周部には、環状の弾性シール部材１５が固着されており、弾性シール部材１５の外周部がバルブ部材１０の内周面に、摺動可能かつ気密的に当接されて、バルブ部材１０の内部に背圧室１６が形成されている。
ここで、背圧室１６の外周径（弾性シール部材１５の外周部が当接するバルブ部材１０の内周面）は外周側の環状シート部１２の径よりも大径となっている。このため、反対行程時にシリンダ下室２Ｂの圧力が高くなると、メインディスクバルブ１４は、その外周側で背圧室１６の外周径とシート部１２の径との径差の分だけ、開弁方向に付勢する流体力を受けるようになる。

メインディスクバルブ１４の内周部には、開口部１７が設けられ、この開口部１７に対向する部位に、複数の切欠１８（上流側オリフィス）を有する切欠ディスク部材１９及びディスク部材２０が積層されて、開口部１７及び切欠１８によって、伸び側油路６と背圧室１６とを常時連通させる背圧室入口油路２１が形成されている。そして、メインディスクバルブ１４は、撓んでシート部１２からリフトすると、同時に、切欠ディスク部材１９からもリフトすることになり、これにより、背圧室入口油路２１の流路面積が増大する。

バルブ部材１０の底部には、背圧室１６とシリンダ下室２Ｂとを連通させるための油路２２が設けられ、油路２２には、所定圧力に達した背圧室１６内の油液をシリンダ下室２Ｂへリリーフする常閉のリリーフ弁２３（ディスクバルブ）が設けられ、リリーフ弁２３には、背圧室１６とシリンダ下室２Ｂとを常時連通させる下流側オリフィス２４（切欠）が設けられている。また、リリーフ弁２３には、シリンダ下室２Ｂ側から背圧室１６側への油液の流通のみを許容する逆止弁２５が設けられている。

次に、リリーフ弁２３及び逆止弁２５の構造について、図２乃至図６を参照して説明する。
リリーフ弁２３は、図３乃至図６に示すディスク２６、２７，２８、２９及び他のディスク３０（図２参照）を積層し、これらの内周部をナット５によってクランプし、外周部をバルブ部材１０の底部のシート部３１に着座させたものであり、背圧室１６の背圧が所定圧力に達したとき、撓んでシート部３１からリフトして開弁する。

シート部３１に着座するディスク２７の外周部には、下流側オリフィス２４を形成する複数の切欠（下流側オリフィスと同じ符号２４で示す）が設けられている。また、ディスク２７には、円周方向に沿って複数配置された円弧状の開口３２が形成されている。ディスク２７に隣接するディスク２８には、開口３２に連通する一対の円弧状の開口３３が形成されている。ディスク２８に隣接するディスク２９には、ディスク２８の開口３３に対向する部位から外周まで放射状に延びる複数の切欠３４が形成されている。そして、これらの開口３２、３３及び切欠３４によって、背圧室１６とシリンダ下室２Ｂとを連通させる流路３５が形成されている。ディスク２７の背圧室１６側に隣接するディスク２６（弁体）は、ディスク２７の開口３２を覆って、流路３５の背圧室１６側からシリンダ下室２Ｂ側への油液の流通を遮断し、流路３５のシリンダ下室２Ｂ側から背圧室１６側への油液の流通に対しては、撓んでディスクバルブ２７からリフトして、油液の流通を許容する。

次に、背圧室入口油路２１、下流側オリフィス２４及び逆止弁２５の流路面積の関係について説明する。背圧室入口油路２１の流路面積は、メインディスクバルブ１４のリフト前においても、下流側オリフィス２４の流路面積よりも大きく、背圧室入口油路２１側から下流側オリフィス２４側へ油液の流れが生じたとき、これらの流路面積差によって、背圧室１６が加圧されるようになっている。また、反対行程時でシリンダ下室２Ｂ側が加圧された場合には、逆止弁２５が開弁することにより、逆止弁２５の流路面積と下流側オリフィス２４の流路面積とを合計した流路面積が背圧室入口油路２１の流路面積よりも大きくなり、背圧室１６の背圧を高めることになる。このため、背圧室１６の圧力によりメインディスクバルブ１４を閉弁方向に作用する流体力が、シリンダ下室２Ｂの圧力による開弁方向に作用する流体力よりも大きくなるようになっている。

次に、縮み側減衰力発生機構９について説明する。
上記伸び側減衰力発生機構８と同様、ピストン３のシリンダ上室２Ａ側の端部には、バルブ部材３６が取付けられている。バルブ部材３６は、円筒部３７にピストンロッド４が挿通されて、ナット５によって固定されている。ピストン３のシリンダ上室２Ａ側の端面に突出された外周側の環状シート部３８とクランプ部３９との間の環状空間に縮み側油路７が開口されている。円筒部３７とクランプ部３９との間にメインディスクバルブ４０（メインバルブ）の内周部がクランプされ、メインディスクバルブ４０の外周部がシート部３８に着座している。メインディスクバルブ１４に固着された弾性シール部材４１がバルブ部材３６の内周面に、摺動可能かつ気密的に当接されて、バルブ部材３６の内部に背圧室４２が形成されている。ここで、背圧室４２の外周径（弾性シール部材４１の外周部が当接するバルブ部材３６の内周面）は外周側の環状シート部３８の径よりも大径となっている。このため、反対行程時にシリンダ上室２Ａの圧力が高くなると、メインディスクバルブ４０は、その外周側で背圧室４２の外周径とシート部３８の径との径差の分だけ、開弁方向に付勢する流体力を受けるようになる。

メインディスクバルブ４０に切欠ディスク部材４３及びディスク部材４４が積層されて、メインディスクバルブ４０の開口部４５及び切欠ディスク部材４３の複数の切欠４６（上流側オリフィス）によって、縮み側油路７と背圧室４２とを常時連通させる背圧室入口油路４７が形成されている。そして、メインディスクバルブ４０は、シート部３８からリフトしたとき、同時に切欠ディスク部材４４からもリフトし、これにより、背圧室入口油路４７の流路面積が増大する。

バルブ部材３６の底部には、背圧室４２とシリンダ上室２Ａとを連通させるための油路４８が設けられ、油路４８には、所定圧力に達した背圧室４２内の油液をシリンダ上室２Ａへリリーフする常閉のリリーフ弁４９（ディスクバルブ）が設けられ、リリーフ弁４９には、背圧室４２とシリンダ上室２Ａとを常時連通させる下流側オリフィス５０（切欠）が設けられている。また、リリーフ弁４９には、シリンダ上室２Ａ側から背圧室４２側への油液の流通のみを許容する逆止弁５１が設けられている。リリーフ弁４９及び逆止弁５１の構造は、上記伸び側減衰力発生機構８のリリーフ弁２３及び逆止弁２５の構造と同様であるから詳細な説明は省略する。

また、背圧室入口油路４７、下流側オリフィス５０及び逆止弁５１の流路面積の関係は、上記伸び側減衰力発生機構８と同様、背圧室入口油路４７の流路面積は、下流側オリフィス５０の流路面積よりも大きく、背圧室入口油路４７側から下流側オリフィス５０側へ油液の流れが生じたとき、これらの流路面積差によって、背圧室４２が加圧されるようになっている。また、反対行程時でシリンダ上室２Ａ側が加圧された場合には、逆止弁５１が開弁することにより、逆止弁５１の流路面積と下流側オリフィス５０の流路面積とを合計した流路面積が背圧室入口油路４７の流路面積よりも大きくなり、背圧室４２の背圧を高めることになる。このため、背圧室４２の圧力によりメインディスクバルブ４０を閉弁方向に作用する流体力が、シリンダ上室２Ａの圧力による開弁方向に作用する流体力よりも大きくなるようになっている。

以上のように構成した本実施形態の作用について、次に説明する。
ピストンロッド４の伸び行程時には、シリンダ２内のピストン３の摺動にともない、シリンダ上室２Ａ側（上流側の室）の油液がピストン３の伸び側油路６を通ってシリンダ下室２Ｂ側（下流側の室）へ流れ、伸び側減衰力発生機構８によって減衰力が発生する。このとき、ピストンロッド４がシリンダ２から退出した分の油液がリザーバからベースバルブを介してシリンダ下室２Ｂへ流れ、リザーバ内のガスが膨張することによって、シリンダ２内の容積変化を補償する。

伸び側減衰力発生機構８では、ピストン速度の極低速域（ピストンロッド４の初期ストローク域）においては、背圧室入口油路３１及び下流側オリフィス２４によってオリフィス特性の減衰力が発生する。

ピストン速度が上昇すると、メインディスクバルブ１４が開き、バルブ特性の減衰力が発生する。メインディスクバルブ１４が開弁すると、同時に、背圧室入口油路３１の流路面積が増大して、背圧室１６の背圧が上昇する。これにより、ピストン速度の上昇にともなって、メインディスクバルブ１４の開弁圧力が上昇して、減衰力が大きくなる。そして、背圧室１６の圧力が所定圧力に達すると、リリーフ弁２３が開弁して背圧室１６の圧力をシリンダ下室２Ｂ側へリリーフして、メインディスクバルブ１４の開弁圧力、すなわち伸び側減衰力の過度の上昇を防止する。

また、ピストンロッド４の縮み行程時には、シリンダ２内のピストン３の摺動にともない、シリンダ下室２Ｂ（上流側の室）の油液がピストン３の縮み側油路７を通ってシリンダ上室２Ａ（下流側の室）へ流れ、縮み側減衰力発生機構９によって減衰力が発生し、このとき、ピストンロッド４がシリンダ２内に侵入した分の油液がベースバルブを介してリザーバへ流れ、リザーバ内のガスを圧縮することによって、シリンダ２内の容積変化を補償する。

縮み側減衰力発生機構９では、上記伸び側減衰力発生機構８の場合と同様、ピストン速度の極低速域（ピストンロッド４の初期ストローク域）においては、背圧室入口油路４７及び下流側オリフィス５０によってオリフィス特性の減衰力が発生する。

ピストン速度が上昇すると、メインディスクバルブ４０が開き、バルブ特性の減衰力が発生する。メインディスクバルブ４０が開弁すると、同時に、背圧室入口油路４７の流路面積が増大して、背圧室４２の背圧が上昇する。これにより、ピストン速度の上昇にともなって、メインディスクバルブ４０の開弁圧力が上昇して、減衰力が大きくなる。そして、背圧室４２の圧力が所定圧力に達すると、リリーフ弁４９が開弁して背圧室４２の圧力をシリンダ上室２Ａ側へリリーフして、メインディスクバルブ４０の開弁圧力、すなわち縮み側減衰力の過度の上昇を防止する。

このように、メインディスクバルブ１４、４０の開弁によって背圧室入口油路２１、４７の流路面積を増加させて背圧室１６、４２の圧力を調整することにより、減衰力特性の設定の自由度を高めて適切な減衰力を得ることができると共に、伸び側及び縮み側減衰力発生機構８、９の構造を簡素化及び小型化することが可能となる。

次に、反対行程時における伸び側減衰力発生機構８及び縮み側減衰力発生機構９の作用について説明する。
ピストンロッド４の伸び行程時において、縮み側減衰力発生機構９では、逆止弁５１が開いて、シリンダ上室２Ａ（縮み行程における下流側の室）の圧力を背圧室４２に導入する。これにより、背圧室４２の圧力によりメインディスクバルブ４０を閉弁方向に作用する流体力が、シリンダ上室２Ａの圧力による開弁方向に作用する流体力よりも大きくなり、縮み側のメインディスクバルブ４０を確実に閉弁状態に維持することができ、安定した減衰力を得ることができる。

また、ピストンロッド４の縮み行程時において、伸び側減衰力発生機構８では、逆止弁２５が開いて、シリンダ下室２Ｂ（伸び工程における下流側の室）の圧力を背圧室１６に導入する。これにより、背圧室１６の圧力によりメインディスクバルブ１４を閉弁方向に作用する流体力が、シリンダ下室２Ｂの圧力による開弁方向に作用する流体力よりも大きくなり、伸び側のメインディスクバルブ１４を確実に閉弁状態に維持することができ、安定した減衰力を得ることができる。

その結果、背圧室入口油路２１、４７を大きくし、また、下流側オリフィス２４、５０を小さくすることが可能となり、減衰力特性の設定の自由度を高めることができる。

上記実施形態の変形例として、逆止弁２５、５１は、ディスク２６を省略し、図７に示すように、開口部３２の代りに円弧状の切欠５２を形成したディスク２７と、図８に示すように、ディスク２７の切欠５２の外周部分に対向する部位に開口３３を配置（重なり合った状態では切欠５２と開口３３とは連通していない）したディスク２８と、図９に示すように、切欠３４を開口３３に連通するように配置したディスク２９とを積層して、ディスク２７の切欠５２の外周部分（ディスク２７と一体化された弁体）の撓みによって開閉するように構成することもできる。

なお、上記実施形態では、背圧室入口油路２１、４７は、メインディスクバルブ１４、４０の開弁に連動して流路面積が拡大される構造となっているが、本発明は、これに限らず、例えば上記特許文献１のように、シャッタ等によって流路面積を可変としたものとすることができ、あるいは、固定オリフィスのように流路面積が固定されたものとすることもできる。

また、上記実施形態において、背圧室１６、４２を有する減衰力発生機構８、９を伸び側、縮み側双方に設けたが、いずれか一方の側に設けるようにしても良い。さらに、減衰力発生機構８、９をピストン３に設けたが、これに限らず、減衰力発生機構８、９をシリンダ２外に設け、ピストン３の摺動によって生じる油液の流れを通路を介してシリンダ外の減衰力発生機構８、９に導くようにしても良い。

本発明の一実施形態に係る油圧緩衝器の要部の縦断面図である。図１に示す油圧緩衝器の伸び側減衰力発生機構の拡大図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁を構成するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁を構成する複数の開口を有するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁を構成する一対の円弧状の開口を有するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁を構成する放射状の切欠を有するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁の変形例を構成する円弧状の切欠を有するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁の変形例を構成する一対の円弧状の開口を有するディスクの正面図である。図１に示す油圧緩衝器の逆止弁の変形例を構成する放射状の切欠を有するディスクの正面図である。

符号の説明

１油圧緩衝器、２シリンダ、２Ａシリンダ上室、２Ｂシリンダ下室、３ピストン、４ピストンロッド、１４メインディスクバルブ（メインバルブ）、１６背圧室、２１背圧室入口油路、２３リリーフ弁、２４下流側オリフィス、２５逆止弁、４０メインディスクバルブ（メインバルブ）、４２背圧室、４７背圧室入口油路、４９リリーフ弁、５０下流側オリフィス、５１逆止弁

Claims

油液が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が前記ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって生じる上流側の室から下流側の室への油液の流れを制御して減衰力を発生させるメインバルブと、該メインバルブの閉弁方向に背圧を作用させる背圧室と、前記上流側の室からの油液を前記背圧室に導入するための背圧室入口油路と、前記背圧室を前記下流側の室に連通させる下流側オリフィスとを備え、前記背圧室の背圧によって前記メインバルブの開弁を制御する油圧緩衝器において、
前記下流側の室から前記背圧室への油液の流通のみを許容する逆止弁を設けたことを特徴とする油圧緩衝器。
前記逆止弁は、開弁時に前記背圧室に流入する油液の流路面積を前記背圧室入口油路の流路面積よりも大きくすることを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器。
前記背圧室の背圧を前記下流側の室へリリーフするリリーフ弁を備え、前記逆止弁は、前記リリーフ弁に設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の油圧緩衝器。
前記リリーフ弁は、複数のディスクを積層したディスクバルブであり、前記逆止弁は、前記複数のディスクに設けられた切欠又は開口によって流路が形成され、前記ディスクに積層された弁体によって前記流路を開閉することを特徴とする請求項３に記載の油圧緩衝器。