JP2005154862A

JP2005154862A - 耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板

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Publication number: JP2005154862A
Application number: JP2003397323A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Yazawa; 好弘矢沢; Yasushi Kato; 康加藤; Osamu Furukimi; 古君　　修
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2003-11-27
Filing date: 2003-11-27
Publication date: 2005-06-16
Anticipated expiration: 2023-11-27
Also published as: JP4281535B2

Abstract

【課題】自動車あるいは建築物、家電、厨房等の内外板パネル用途に適用しうる耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０２％以下、Ｓｉ：０.５％以下、Ｍｎ：０.３％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｃｒ：８〜３０％、Ａｌ：１.０％以下、Ｎｂ：０.０５〜０.５％、Ｔｉ：０.００３〜０.０３％、Ｎ：０.０２％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、Ｎｂ／Ｔｉ≧１０、Ｎｂ≧１６×（Ｃ＋Ｎ）を満たし、ＹＲが６０％以下であることを特徴とする耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。
【選択図】図１

Description

本発明は、耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関し、詳しくは、特に自動車や建築物の内外板パネルにステンレス鋼板を適用する際に問題になっていた、通常のフェライト系ステンレス鋼板ではプレス成形品の面精度を確保するのが困難（すなわち耐面歪み性が不十分）であるという点を改善した、耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関する。

フェライト系ステンレス鋼板の加工性を改善する手法として、Ｃ、Ｎの低減に加え、ＴｉまたはＮｂを添加する手法が一般に知られている（例えば特許文献１）。また、高温巻き取りによる熱延制御に加え、鋼中のＰ、Ｓ、Ｃ、Ｎ含有量を規定することにより延性低下、硬質化を招く燐化物（ＦｅＴｉＰ）の析出を抑制し、焼鈍省略が可能となる製造方法が知られている（特許文献２）。また、ステンレス鋼に限らず一般の材料において、降伏応力（以下、適宜ＹＳと略記する。）と結晶粒径との関係は、Ｈａｌｌ‐Ｐｅｔｃｈの関係式：σ_y＝σ_０＋Ｋｄ^-1/2（σ_y：降伏応力、σ_０：転位が粒内を運動する時の摩擦力、ｄ：平均結晶粒径、Ｋ：定数）でよく記述できることが知られている（例えば非特許文献１）。
特開平３−２６４６５２号公報特開平５−３２０７７２号公報社団法人金属学会編集「鉄鋼材料」平成７年第３冊Ｐ.５６

自動車の軽量化のニーズによりサイドパネル等自動車の内外板パネルのハイテン化が進行している。また、塗装工程の簡略化、省略の観点からステンレス冷延鋼板を自動車や建築物の内外板パネルに使用する検討が進められている。

上記内外板パネルには、張り出し成形性、絞り成形性に加え、耐面ひずみ性が重要な特性として要求される。特にプレス成形品では面精度の向上がとりわけ重要な課題であり、プレス成形時に面歪みを起こし難い材料特性すなわち耐面歪み性に優れた材料が強く要望されている。しかしながら、従来のフェライト系ステンレス鋼板では耐面歪み性が十分とはいえない。また、上記特許文献１〜２に記載された技術では、いずれもＴｉまたはＮｂを単独添加またはこれら両者を複合添加して鋼中のＣ、Ｎを炭窒化物として固定（ＩＦ化）することで、延性やｒ値を改善することを目的としており、耐面歪み性を改善するための手段については考慮されていない。

そこで、本発明は、自動車あるいは建築物の内外板パネル用途に適用しうる耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。

耐面歪み性は、材料のＹＳおよび降伏比（ＹＲ＝降伏応力/引張強さ（ＹＳ/ＴＳ））を低下させれば向上することが知られている。そこで、本発明者らは、Ｎｂ添加フェライト系ステンレス鋼板の低ＹＲ化を達成するための手段を検討し、炭化物、窒化物を形成するＮｂを添加したフェライト系ステンレス鋼をベースとしてこれにＴｉを微量添加することにより鋼中のＮをＴｉＮとして固定することで冷延板のＹＳを低下させ得ることを新たに見出した。

そして、Ｔｉ含有量を種々変化させて溶製したＴｉ‐Ｎｂ添加フェライト系ステンレス鋼の小型鋼塊を素材として熱間圧延‐冷間圧延により作製した冷延板を用いて、その機械的性質に及ぼす微量Ｔｉ添加の影響を詳しく調査した。その結果、Ｎｂ/Ｔｉ≧１０の範囲でＴｉを微量（０.００３〜０.０３％）含有させることにより、同じ結晶粒径で比較して低ＹＳ化および低ＹＲ化（ＹＲ≦６０％）を達成できることを見出した。

従来の高純度化や結晶粒の粗大化といったＹＳ低下手段では、ＹＳとともにＴＳも低下してしまうためＹＲが十分に低下しないのに対し、上記のＴｉ微量添加によるＹＳ低下手段ではＴＳの低下が比較的小さいのである。冷延板の機械的性質がかように変化した理由は、Ｎｂ単独添加鋼ではＮｂ（Ｃ,Ｎ）が析出するが、微量Ｔｉを添加することでＴｉＮが形成し、Ｎｂ（Ｃ）が析出することにあると考えている。一方、過剰のＴｉ添加によりＹＳが上昇するのは、ＴｉＮのみならずＴｉ（Ｃ,Ｎ）、ＴｉＣの形成が促進され、結合相手のＣ、ＮをＴｉに奪われて析出できなくなった余剰の固溶Ｎｂ量が増加することによるものと考えている。

本発明は、これらの新たな知見に立脚するものであり、その要旨構成は以下のとおりである。
（第１項）質量％で、Ｃ：０.０２％以下、Ｓｉ：０.５％以下、Ｍｎ：０.３％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｃｒ：８〜３０％、Ａｌ：１.０％以下、Ｎｂ：０.０５〜０.５％、Ｔｉ：０.００３〜０.０３％、Ｎ：０.０２％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、Ｎｂ／Ｔｉ≧１０、Ｎｂ≧１６×（Ｃ＋Ｎ）を満たし、ＹＲが６０％以下であることを特徴とする耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第２項）Ｆｅの一部に代えて、Ｍｏ：３.０％以下を含有することを特徴とする第１項記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第３項）Ｆｅの一部に代えて、Ｎｉ：１.０％以下、Ｃｕ：１.０％以下、Ｃｏ：１.０％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする第１項または第２項記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第４項）Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０.００５％以下を含有することを特徴とする第１項〜第３項のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第５項）Ｆｅの一部に代えて、Ｔａ：０.２％以下、Ｖ：０.２％以下、Ｗ：０.２％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする第１項〜第４項のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第６項）Ｆｅの一部に代えて、Ｍｇ：０.０００５〜０.０１０％を含有することを特徴とする第１項〜第５項のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第７項）Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０.０５％以下を含有することを特徴とする第１項〜第６項のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（第８項）フェライト結晶粒の粒度番号が６.０以上であることを特徴とする第１項〜第７項のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。

本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐面歪み性に優れたものであるから、自動車や建築物の内外板パネルをはじめ家電や厨房の内外面パネルに適用することができ、該パネル製造分野へのステンレス鋼板の用途拡大に寄与するとともに、該パネル製造分野での塗装工程の簡略化さらには省略化に寄与する。

以下、本発明を上記範囲に限定した理由について説明する。なお、各元素の含有量はすべて質量％であり、以下の記載では単に％で表すものとする。

Ｃ：０.０２％以下
Ｃは、固溶Ｃとして含有されると鋼が硬質化（固溶強化）する。また、熱延板や冷延板の｛１１１｝集合組織形成を阻害し、鋼板のｒ値向上を阻害する。特に、０.０２％を超えると、その影響が顕著となるので、０.０２％以下に限定する。なお、Ｃは、固溶強化、析出強化により鋼を硬質化し、延性を低下させるため、成形加工に用いる鋼板中には極力低い方が好ましいが、その反面、過度に低減すると、精錬負荷を大きくするとともに結晶粒を著しく粗大化させ、また析出物制御も難しくする。これらの観点から、Ｃ含有量は０.０００５％超、０.００８％以下が好ましい。

Ｓｉ：０.５％以下
Ｓｉは、耐酸化性、耐食性の向上に有効な元素であり、大気環境での耐食性を向上させる。また、脱酸剤として鋼中の酸素除去に用いられる。しかしながら、過度に含有されると固溶Ｓｉの増加に伴い鋼が硬質化し、延性も低下するので、０.５％以下に限定する。なお、好ましくは０.０５〜０.２％である。

Ｍｎ：０.３％以下
Ｍｎは、耐酸化性の向上に有効な元素であるが、過度に含有されると鋼の靭性を劣化させ、溶接部の耐二次加工脆性をも劣化させるので、０.３％以下に限定する。

Ｐ：０.０４％以下
Ｐは、固溶すると鋼を硬質化し延性を著しく低下させ、また、微細な隣化物として析出し、加工性および耐食性を損ねる。特に、０.０４％を超えるとその影響が顕著になるので、０.０４％以下に限定する。なお、Ｐは低い方が望ましいが、過度の低減は製鋼コストの上昇を招くため、鋼の精錬負荷の観点から０.００５〜０.０２５％が好ましい。

Ｓ：０.０１％以下
Ｓは可溶性のＭｎＳを形成し鋼の耐食性を低下させるため低い方が好ましい。ただし、製鋼時の脱Ｓ処理にかかる経済的負荷を考慮して、その含有量は０.０１％以下とする。なお、好ましくは０.００２〜０.００６％である。

Ｃｒ：８〜３０％
Ｃｒは、耐食性の向上に有効な元素である。しかし十分な耐食性を確保するには８％以上含有する必要がある。なお、海岸環境や溶接部も含めた耐食性を確保するためには、不動態皮膜が安定になる１１％以上の含有が好ましい。一方、Ｃｒは鋼の加工性を低下させる元素であり、特に３０％を超えて含有すると、その影響が顕著になるとともに他元素との複合添加によりσ（シグマ）相やχ（カイ）相の析出で鋼が脆くなるので、３０％以下に限定する。自動車の内外面パネルとして使用する場合、１５〜２４％が好適である。

Ａｌ：１.０％以下
Ａｌは、製鋼における脱酸剤として必要であるが、過度の添加は酸化物系介在物を過剰に生成させ、表面外観および耐食性を劣化させるので１.０％以下とする。

Ｎｂ：０.０５〜０.５％
Ｎｂは、Ｃ、ＮをＮｂ系炭窒化物として析出、固定することによりＣｒ系炭窒化物の形成を抑制し、耐食性を改善するとともに加工性（延び、ｒ値）を向上させる効果を有しており、所定量添加することが必要である。ただし、含有量が０.０５％未満の場合、Ｃ、Ｎを十分に析出物として固定できないため鋼中に固溶Ｃ、Ｎが残存し、加工性や耐食性の低下を招く。一方、０.５％を超えて含有すると固溶Ｎｂ量が増加し、鋼の硬化、延性低下、靭性低下を招く。よって、Ｎｂ含有量は０.０５〜０.５％の範囲に限定する。なお、Ｎｂは、Ｃ、Ｎと安定な炭化物、窒化物を形成させる観点から、１６≦Ｎｂ/（Ｃ＋Ｎ）≦４０を満たすように添加するのが好適である。ここで、不等式中の元素記号はその元素の鋼中含有量（質量％）を表す。

Ｔｉ：０.００３〜０.０３％
Ｔｉは本発明では最も重要な元素である。Ｔｉは鋼中のＣ、ＮとＴｉ系炭窒化物を形成し、Ｎｂ同様Ｃｒ系炭窒化物の形成を抑制し、耐食性を改善するとともに加工性（伸びｒ値）を向上させる効果を有する。しかし、本発明では、Ｎｂを主な安定化元素として添加したＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼において、Ｔｉを微量（０.００３〜０.０３％）添加することにより、低ＹＳ化、低ＹＲ化が達成でき、耐面歪み性に優れたステンレス冷延鋼板が得られることを新たに見出した。よって、本発明では、Ｔｉ含有量は、０.００３〜０.０３％の範囲に限定する。

なお、上記のような効果を生むメカニズムは未だ明らかではないが、ＴｉはＮｂよりも窒化物を形成しやすいため、鋼中のＮをＴｉ系の窒化物（ＴｉＮ）として固定し、Ｎｂ炭窒化物の組成を変化させ、これら析出物の鋼中における溶解度等に影響を与えるためと考えられる。

Ｎ：０.０２％以下
Ｎは、適正量を含有すれば粒界を強化し靭性を向上させるが、０.０２％を超えて含有すると、窒化物となって粒界に析出し、耐食性への悪影響が顕著になり、また、ＴｉとともにＴｉＮを形成し冷延板特に光沢品の擦り傷の原因となるので、０.０２％以下に限定する。なお、精錬負荷も考慮すると、Ｎ含有量は、０.００５〜０.０２％が好適範囲である。

Ｎｂ／Ｔｉ≧１０、かつ、Ｎｂ≧１６×（Ｃ＋Ｎ）
Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉは各々の含有量を前述のように限定されるが、耐面歪み性の改善にはそれだけでは十分ではなく、それら含有量の相互関係の適正化が本発明での重要な因子の一つである。すなわち、Ｔｉを主にＴｉＮ形成に資し、しかも鋼中に固溶Ｃ、Ｎ、固溶Ｎｂ、Ｔｉを極力残存させないことが重要であり、そのために、本発明では、Ｎｂ/Ｔｉ（：Ｔｉ含有量に対するＮｂ含有量の比）を１０以上、かつ、Ｎｂ/（Ｃ＋Ｎ）（：ＣとＮの合計含有量に対するＮｂ含有量の比）を１６以上に限定する。

Ｎｂ/Ｔｉが１０未満であると、Ｎｂ（Ｃ,Ｎ）のみならずＴｉ（Ｃ,Ｎ）を形成し、固溶Ｎｂを形成してしまう。なお、Ｎｂ/Ｔｉは、好ましくは１０〜４００である。また、Ｎｂ/（Ｃ＋Ｎ）が１６未満であると、Ｎｂが炭窒化物を十分形成できず、余剰炭素、窒素が固溶Ｃ、Ｎとして残存し加工性、耐食性の低下を招くとともに、ＹＳ、ＹＲを低下させることが困難となる。

ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ）≦６０％
耐面歪み性を向上させるには耐坐屈応力（すなわち降伏応力：ＹＳ）が低くしかも所定の強度（すなわち引張強さ：ＴＳ）を有することが必要である。しかし、ＹＳとともにＴＳを上昇させたのでは、鋼が硬質化し、延性が低下し、特に張り出し成形性を低下させることになる。本発明では、張り出し成形性を確保しつつ耐面歪性を向上させるために、ＹＲは６０％以下に限定する。なお、ＹＲは低ければ低いほど、成形が容易でかつ耐面歪み性に優れているので、好ましい。

本発明では、上述の元素を必須に含有するが、必要に応じて以下の元素を添加しても良い。

Ｍｏ：３.０％以下
Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性向上に有効な元素である。内外板パネル用途に使用する場合、美観上、機能上の理由から耐食性の確保が重要となる。Ｍｏは耐食性、耐錆性向上に有効な元素であるが、３.０％を超えて添加すると鋼板は硬質化し、プレス成形等の加工が難しくなるので、３.０％以下とするのが好ましい。

Ｎｉ：１.０％以下、Ｃｕ：１.０％以下、Ｃｏ：１.０％以下のうちから選ばれた１種または２種以上
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏはいずれも耐食性および熱延板の靭性改善に有効な元素である。しかし、それぞれ１.０％を超えると鋼が硬質化し、加工性への弊害が大きくなるので、それぞれ１.０％以下とするのが好ましい。

Ｂ：０.００５％以下
Ｂは耐２次加工脆性の向上に有効な元素である。しかし０.００５％を超える添加は、鋼を硬質化し逆に鋼の１次加工性、２次加工性を阻害するので、０.００５％以下とするのが好ましい。なお、より好ましくは０.０００３〜０.００５％である。

Ｔａ：０.２％以下、Ｖ：０.２％以下、Ｗ：０.２％以下のうちから選ばれた１種または２種以上
これら元素は、炭窒化物を形成し、耐食性向上に寄与するが、炭化物、窒化物をも形成し、鋼中の炭窒化物の形成に影響を与える。また、固溶元素として存在すると鋼を硬質化し加工性の低下を引き起こす。この弊害を回避するにはそれぞれ０.２％以下とするのが好ましい。なお、より好ましくは０.０１〜０.１０％である。

Ｍｇ：０.０００５〜０.０１０％
Ｍｇは脱酸剤や耐火物から解離して鋼中に溶存する。また、ＭｇはＭｇ-Ａｌスピネルの酸化物系介在物を形成し、ＴｉＮの核生成サイトとして働きＴｉのＴｉＮ化を助長する働きがある。またＴｉＮがフェライト（δ（デルタ）-フェライト）の核生成サイトとして有効に働くため、等軸晶率上昇、熱延板組織の微細化に有効に働く。この作用は０.０００５％以上で顕著になる。しかし、０.０１０％を超えて添加されると酸化物系介在物として鋼中に残存し、耐食性低下を引き起こすことになる。よって、０.０００５〜０.０１０％の範囲が好ましい。なお、より好ましくは０.００２〜０.００５％である。

Ｃａ：０.０５％以下
Ｃａは製鋼の連鋳化の観点から添加しうるが、過剰に添加すると特に耐食性を著しく阻害するので、含有量は０.０５％以下とするのが好ましい。

本発明では、組成全体から以上の含有成分を除いた残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。

フェライト結晶粒の粒度番号：６.０以上
結晶粒径は鋼のＹＳと関連があり、Ｈａｌｌ-Ｐｅｔｃｈの式に従うと、フェライト結晶粒が粗大化するにともないＹＳは低下することが一般的に知られている（例えば非特許文献１）。しかしながら、フェライト結晶粒が粒度番号６.０未満に粗大化すると、プレス成形性等の厳しい加工によりオレンジピールと呼ばれる表面の凹凸が形成され美観を損なうと共に成形限界を低下させることになる。内外板パネルはこのような凹凸を嫌うため、本発明では、フェライト結晶粒は、厳しい加工が施された場合でも、表面凹凸が気にならない粒度番号６.０以上に微細なものであることが好ましい。なお、本発明で言う粒度番号はＪＩＳＧ０５５２に定める切断法で測定したものであり、圧延方向（Ｌ方向）に平行な板厚断面における×１００倍の観察面について５視野観察しその平均値として求めた。

次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板（：本発明鋼板）を製造する方法について説明する。

本発明鋼板は、製鋼工程で本発明の組成要件を満たすように溶製・鋳造した鋼素材を、熱間圧延工程、熱延板焼鈍工程（例えば箱焼鈍）、酸洗工程で順次処理して熱延板となし、これをさらに冷延工程、仕上げ焼鈍工程（例えば連続焼鈍）で順次処理して冷延焼鈍板となすという方法で製造するのが好適である。

なお、以上説明した本発明鋼板を用いて、溶接によりパイプに組み立てる場合には、ＴＩＧ、ＭＩＧ、ＥＲＷを始めとするアーク溶接、電縫溶接、レーザー溶接など、通常の溶接方法はすべて適用可能である。

表１に示す化学組成になる鋼スラブを、１１５０℃×１時間の条件で加熱後、熱間圧延し、板厚５.０ｍｍの熱延板となした。次いで、この熱延板を９５０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍し、さらに板厚０.８ｍｍに冷間圧延して冷延板となし、これを８５０〜１１００℃の温度範囲で仕上げ焼鈍し、冷延焼鈍板を得た。この冷延焼鈍板について以下の特性を調べた。
・圧延方向（Ｌ方向）に平行な板厚断面におけるフェライト結晶粒の粒度番号をＪＩＳＧ０５５２（切断法）に準拠して求めた。
・ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対して４５°の方向）、Ｃ方向（圧延方向に対して９０°の方向）のＹＳ、ＴＳ、Ｅｌ（伸び）を測定し、次式(1)により、平均ＹＳ、平均ＴＳ、平均Ｅｌ、および平均ＹＲを計算し、ｎ数３点の平均値を求めた。

平均Ｘ＝（Ｘ_Ｌ＋２×Ｘ_Ｄ＋Ｘ_Ｃ）/４ ‥‥(1)
ここで、ＸはＹＳ，ＴＳ，Ｅｌ，ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ）のいずれか１つであり、添え字はその添え字方向の測定値であることを意味する。
・ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、１５％の単軸引張予歪を与えて、３点法に従うＬ，Ｄ，Ｃ各方向のｒ値を求め、前記式(1)においてＸをｒとした式により平均ｒ値を計算し、ｎ数３点の平均値を求めた。

これらの結果を表２に示す。なお、一部の例について、Ｎｂ/ＴｉとＹＲ（＝平均ＹＲ）の関係をプロットしたグラフを図１に示す。本発明例は、平均ＹＳが３００ＭＰａ以下と低く、かつ、平均ＹＲが６０％以下と低く、耐面歪み性に優れたものである。また、図２に、表２の鋼３３〜３８についてフェライト結晶粒の粒度番号と、はだあれの指標となる表面平均粗さの関係を示すグラフを示す。ＪＩＳ５号試験片を圧延方向から採取し２５％引張り後、圧延方向に垂直方向に表面平均粗さを測定し、前述した手法で求めた粒度番号との関係を調べた。粒度番号が６.０を超えるとはだあれ（オレンジピール）が著しくなり、美観を損ねるのみならず、凹凸部が割れの起点となるため加工性の劣化も招く。そこで好ましくは粒度番号は６.０以上である。

本発明は、自動車や建築物さらには家電や厨房の内外面パネルに利用することができる。

Ｎｂ/ＴｉとＹＲの関係を示すグラフである。フェライト結晶粒の粒度番号と表面平均粗さＲａ（μｍ）〔はだあれ〕の関係を示すグラフである。

Claims

質量％で、Ｃ：０.０２％以下、Ｓｉ：０.５％以下、Ｍｎ：０.３％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｃｒ：８〜３０％、Ａｌ：１.０％以下、Ｎｂ：０.０５〜０.５％、Ｔｉ：０.００３〜０.０３％、Ｎ：０.０２％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、Ｎｂ／Ｔｉ≧１０、Ｎｂ≧１６×（Ｃ＋Ｎ）を満たし、ＹＲが６０％以下であることを特徴とする耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｍｏ：３.０％以下を含有することを特徴とする請求項１記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｎｉ：１.０％以下、Ｃｕ：１.０％以下、Ｃｏ：１.０％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０.００５％以下を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｔａ：０.２％以下、Ｖ：０.２％以下、Ｗ：０.２％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｍｇ：０.０００５〜０.０１０％を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０.０５％以下を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
フェライト結晶粒の粒度番号が６.０以上であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか記載の耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。