JP2004355957A

JP2004355957A - スパークプラグ

Info

Publication number: JP2004355957A
Application number: JP2003152263A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Watanabe; 哲也渡辺
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2003-05-29
Filing date: 2003-05-29
Publication date: 2004-12-16
Anticipated expiration: 2023-05-29
Also published as: US20040239223A1; DE102004026253B4; DE102004026253A1; JP4220308B2; US7221078B2

Abstract

【課題】中心電極および接地電極の少なくとも一方の対向部をＰｔを主成分とする貴金属チップにより構成したスパークプラグにおいて、当該貴金属チップにてより高温雰囲気まで白金粒の成長を抑制できるようにする。
【解決手段】中心電極３０と、中心電極３０の外側に設けられた絶縁体２０と、絶縁体３０の外側に設けられた取付金具１０と、取付金具１０に一端が結合され他端側が放電ギャップ５０を隔てて中心電極３０と対向するように配置された接地電極４０とを備え、接地電極４０および中心電極３０における互いに対向する部位の少なくとも一方は、電極母材に接合されたＰｔと他の元素との合金からなる貴金属チップ４３であるスパークプラグ１００において、貴金属チップ４３は、合金の第１成分をＰｔとし、第２成分をＲｅとしたものである。
【選択図】図２

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、対向する中心電極および接地電極の少なくとも一方の対向部を貴金属チップにより構成したスパークプラグに関し、特に、ガスエンジン等に用いられ、高温での使用に適したスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、スパークプラグは、中心電極と、この中心電極の外側に設けられた絶縁体と、この絶縁体の外側に設けられた取付金具と、この取付金具に一端が結合され、他端側が放電ギャップを隔てて中心電極と対向するように配置された接地電極とを備えており、自動車のエンジンやガスエンジン等における点火栓として適用されている。
【０００３】
そして、電極の耐久性向上等のために、接地電極および中心電極における互いに対向する部位の少なくとも一方を、電極母材に接合された貴金属チップとして構成したものが提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。このような電極間の対向部を構成する貴金属チップとしては、Ｐｔ（白金）合金チップ、またはＩｒ（イリジウム）合金チップが一般に採用される。
【０００４】
ここで、Ｐｔ合金チップは、電極母材に対して抵抗溶接により接合され、Ｉｒ合金チップは、電極母材に対してレーザ溶接により接合されるのが一般的な構成である。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−９２４３２号公報
【０００６】
【特許文献２】
特開２００２−８３６６３号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、貴金属チップにおいては、一般に、電極母材に対してレーザ溶接により接合されたＩｒ合金チップは、電極母材に対して抵抗溶接により接合されたＰｔ合金チップよりも高温での接合信頼性が低い。
【０００８】
例えば、レーザ溶接によるＩｒ合金チップは、電極温度が約９００℃未満までは、接合信頼性が確保されるが、それ以上の電極温度では、接合信頼性の確保が不十分となる。それに対し、抵抗溶接によるＰｔ合金チップは、電極温度が約９００℃以上であっても接合信頼性を十分に確保できる。
【０００９】
そのため、Ｉｒ合金チップでは接合信頼性が確保できないような高温雰囲気に用いられるスパークプラグにおいては、貴金属チップと電極母材との接合信頼性を確保するためにＰｔ合金チップが選択されて用いられる。
【００１０】
例えば、ガソリンエンジン用のスパークプラグでは、常用使用での接地電極温度が７００℃以下であるのに対し、コージェネレーション等の最近の開発エンジンのガスエンジン用では、常用使用での接地電極温度が約８５０℃〜９５０℃の高温になる。そのため、ガスエンジン用のスパークプラグの接地電極においては、高温で高い接合信頼性を有する貴金属チップとしてＰｔ合金チップが選択されている。
【００１１】
しかしながら、Ｐｔ合金チップは、電極母材との接合信頼性に優れるものの、高温雰囲気で白金粒が生じ、この白金粒によって電極間の短絡が発生するという問題がある。この問題に関して、本発明者が検討した具体例について図５を参照して述べる。
【００１２】
図５は、本発明者の実験および観察の結果に基づいて放電部近傍を模式的に示す図であり、（ａ）は初期状態を示し、（ｂ）はガスエンジンにおける高温雰囲気での使用に伴う白金粒の成長の様子を示す。
【００１３】
ここでは、ガスエンジンでの使用状態において、中心電極３０の温度は９００℃以下であるため、中心電極３０における対向部は、電極母材にレーザ溶接されたＩｒ合金チップ３２として構成している。
【００１４】
一方、接地電極４０の温度は８５０〜９５０℃程度であるため、接地電極４０における対向部は、電極母材に抵抗溶接されたＰｔ合金チップＪ４３として構成している。そして、Ｐｔ合金チップＪ４３とＩｒ合金チップ３２との間に、放電ギャップ５０が形成されている。ガスエンジン用のスパークプラグの場合、この放電ギャップ５０の寸法は０．１５ｍｍ〜０．６ｍｍ程度である。
【００１５】
具体的に、接地電極４０側のＰｔ合金チップＪ４３は、２０重量％Ｉｒおよび残部ＰｔからなるＰｔ−２０Ｉｒからなるものとした。なお、接地電極４０および中心電極３０の電極母材は、インコネル（登録商標）等のＮｉ（ニッケル）基合金である。
【００１６】
図５（ａ）に示すように、初期状態では、接地電極４０側のＰｔ合金チップＪ４３の内部は、ほぼ全体が層状組織となっている。そして、図５（ｂ）に示すように、使用に伴ってＰｔ合金チップＪ４３における放電面側の部分が再結晶化して、白金粒７０が析出し、層状組織から粒状組織へと変化する。
【００１７】
この転位が起こるときに、放電のスパッタが影響して白金粒７０が成長し、この白金粒７０は、チップの放電面から析出し、図５（ｂ）中の矢印に示す放電経路に沿って成長する。この成長した白金粒７０が、対向する中心電極３０側のＩｒ合金チップ３２にまで到達すると、両電極３０、４０間の短絡に至るのである。
【００１８】
特に、ガスエンジン用のスパークプラグにおいては、要求される放電電圧が高いので、ガソリンエンジンのスパークプラグにおける初期放電ギャップ（例えば１ｍｍ程度）に比べて、０．１５〜０．６ｍｍ程度と狭い初期放電ギャップが要求される。そのため、上記の成長する白金粒７０によって電極３０、４０間の短絡が発生しやすくなる。
【００１９】
本発明は上記問題に鑑み、中心電極および接地電極の少なくとも一方の対向部をＰｔを主成分とする貴金属チップにより構成したスパークプラグにおいて、当該貴金属チップにてより高温雰囲気まで白金粒の成長を抑制できるようにすることを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、Ｐｔ合金チップの融点を上げたり、硬度を大きくすれば、白金粒の成長が抑制できると考え、鋭意検討した結果、実験的に見出されたものである。
【００２１】
すなわち、請求項１に記載の発明では、中心電極（３０）と、この中心電極の外側に設けられた絶縁体（２０）と、この絶縁体の外側に設けられた取付金具（１０）と、この取付金具に一端が結合され、他端側が放電ギャップ（５０）を隔てて中心電極と対向するように配置された接地電極（４０）とを備え、接地電極および中心電極における互いに対向する部位の少なくとも一方は、電極母材に接合されたＰｔと他の元素との合金からなる貴金属チップ（４３）であるスパークプラグにおいて、貴金属チップは、合金の第１成分をＰｔとし、第２成分をＲｅとしたものであることを特徴とする。
【００２２】
ここで、第１成分とは、貴金属チップ（４３）を構成するＰｔ合金に含有される最も多量の成分であり、第２成分とは２番目に多量の成分である。
【００２３】
Ｐｔと他の元素との合金からなる貴金属チップ（４３）を本発明のようなＲｅ（レニウム）を含んだ構成とすることにより、当該貴金属チップの融点や硬度が大きくなるので、白金粒がチップの放電面に析出しにくくなると考えられ、実際に、従来のＰｔ合金チップに比べて、白金粒（７０）の成長が抑制できることを確認した（図３、図４参照）。
【００２４】
よって、本発明によれば、中心電極（３０）および接地電極（４０）の少なくとも一方の対向部をＰｔを主成分とする貴金属チップ（４３）により構成したスパークプラグにおいて、当該貴金属チップにてより高温雰囲気まで白金粒の成長を抑制することができる。
【００２５】
請求項２に記載の発明では、貴金属チップ（４３）は、第１成分としてのＰｔを５０重量％以上含有するものであることを特徴とする。
【００２６】
ここで、請求項２に記載の発明のように、貴金属チップ（４３）としては、第１成分としてのＰｔを５０重量％以上含有するものにできる。
【００２７】
また、請求項３に記載の発明のように、貴金属チップ（４３）における第２成分としてのＲｅの含有量は、５重量％以上５０重量％未満であれば、上記請求項１の発明の効果を適切に実現でき、好ましい。
【００２８】
請求項４に記載の発明では、貴金属チップ（４３）は、粒状組織にて構成されていることを特徴とする。
【００２９】
それによれば、初期状態において貴金属チップ（４３）が層状組織ではなく、粒状組織となったものにできる。そのため、貴金属チップが初期的に層状組織である場合に比べて、より白金粒の成長を抑制しやすくできる。
【００３０】
請求項５に記載の発明では、貴金属チップ（４３）は、常温での硬度Ｈｖ０．５が２００以上のものであることを特徴とする。
【００３１】
ここで、常温とは一般に言われるように２５℃程度であり、硬度Ｈｖ０．５とは、０．５ｋｇの荷重を印加したときのビッカース硬度として定義される。そして、上記請求項１に記載の発明のような貴金属チップにおいては、硬度Ｈｖ０．５は２００以上のものにすることができる。
【００３２】
また、請求項６に記載の発明のように、上記請求項１に記載の発明のような貴金属チップとした場合、その貴金属チップ（４３）の融点は１８５０℃以上のものにすることが好ましい。
【００３３】
また、白金粒の成長を抑制して電極間の短絡を防止することは、請求項７に記載の発明のように、放電ギャップ（５０）の寸法が、０．１５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であるような狭ギャップ化したスパークプラグに対して効果的である。
【００３４】
請求項８に記載の発明では、貴金属チップ（４３）と電極母材との間に、Ｐｔと電極母材との中間の熱膨張係数を有するＰｔ系材料からなる緩和層（６０）が介在しており、貴金属チップと電極母材とは、緩和層を介して抵抗溶接されていることを特徴とする。
【００３５】
ここで、Ｐｔ系材料とはＰｔを含む合金であるが、本発明のように、緩和層（６０）を設けることは、電極母材からの貴金属チップ（４３）の脱落防止効果が大きくなるため、好ましい。
【００３６】
請求項９に記載の発明では、緩和層（６０）は、粒状組織にて構成されていることを特徴とする。
【００３７】
緩和層が層状組織である場合、層に沿って緩和層の剥離が生じやすいが、緩和層を粒状組織とすれば、緩和層の剥離を抑制し、結果、電極母材からの貴金属チップの脱落防止効果を大きいものにできる。
【００３８】
また、このような緩和層（６０）としても、請求項１０に記載の発明のように、常温での硬度Ｈｖ０．５が２００以上のものであることが好ましい。
【００３９】
上記各手段における作用効果は、請求項１１に記載の発明のように、ガスエンジンに適用されるスパークプラグに対して、適切に発揮される。
【００４０】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００４１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図に示す実施形態について説明する。本実施形態は、コージェネレーションにおける発電機のガスエンジン用のスパークプラグとして用いられる。図１は本実施形態に係るスパークプラグ１００の全体構成を示す半断面図であり、図２（ａ）は図１中の丸で囲んだＡ部分の詳細説明図である。
【００４２】
スパークプラグ１００は、円筒形状の取付金具（ハウジング）１０を有しており、この取付金具１０は、図示しないエンジンブロックに固定するための取付ネジ部１１を備えている。取付金具１０の内部には、アルミナセラミック（Ａｌ_２Ｏ_３）等からなる絶縁体２０が固定されており、この絶縁体２０の先端部２１は、取付金具１０の一端面１２から露出するように設けられている。
【００４３】
絶縁体２０の内孔２２には、柱状の中心電極３０がその先端部３１を絶縁体２０の先端部２１から露出させるように固定されており、この中心電極３０は絶縁体２０を介して取付金具１０に絶縁保持されている。
【００４４】
中心電極３０は、内材がＣｕ等の熱伝導性に優れた金属材料、外材がＮｉ基合金等の耐熱性および耐食性に優れた金属材料により構成されたもので、上記先端部３１には、貴金属チップ３２（以下、中心電極側チップ３２という）が溶接等により取り付けられ、この中心電極側チップ３２は中心電極３０の一部を構成している。
【００４５】
本例では、中心電極側チップ３２は、円板状のＩｒ合金からなるＩｒ合金チップであり、中心電極３０における電極母材である先端部３１に対してレーザ溶接によって接合されている。
【００４６】
また、取付金具１０の一端面１２には、Ｎｉ基合金等よりなる柱状の接地電極４０が溶接等により結合され固定されている。接地電極４０は、取付金具１０の一端面１２に固定された一端４１から途中で略Ｌ字に曲げられて他端４２側の部位にて中心電極３０の先端部３１と対向して配置されている。
【００４７】
また、接地電極４０の他端４２において、中心電極３０の先端部３１に設けられた中心電極側チップ３２と対向する部位には、貴金属チップ４３（以下、接地電極側チップ４３という）が溶接等により取り付けられ、この接地電極側チップ４３は接地電極４０の一部を構成している。
【００４８】
本例では、接地電極側チップ４３は、円板状のＰｔと他の元素との合金からなるＰｔ合金チップであり、接地電極４０における電極母材である他端４２に対して抵抗溶接によって接合されている。
【００４９】
また、本例では、図２に示すように、接地電極側チップ４３と電極母材との間に、Ｐｔと電極母材との中間の熱膨張係数を有するＰｔ系材料からなる緩和層６０が介在しており、接地電極側チップ４３と電極母材とは、この緩和層６０を介して抵抗溶接されている。
【００５０】
このように、緩和層６０を設けることは、電極母材からの接地電極側チップ４３の脱落防止効果が大きくなるため、好ましい。例えば、緩和層６０としては２０重量％Ｎｉおよび残部ＰｔからなるＰｔ−２０Ｎｉからなるものを採用できる。また、緩和層６０としても、常温での硬度Ｈｖ０．５が２００以上のものであることが好ましい。なお、緩和層６０が無いものであってもよい。
【００５１】
そして、上記両チップ３２、４３が対向する部分の空隙が放電ギャップ５０を構成している。この放電ギャップ５０の寸法ΔＧは、ガスエンジン用のスパークプラグにおける要求値として０．１５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下としている。
【００５２】
ここにおいて、接地電極側チップ４３は、合金中に含有される最も多量の成分である第１成分がＰｔであり、２番目に多量の成分である第２成分がＲｅ（レニウム）である。もちろん、接地電極側チップ４３としては、３番目に多い成分としてＩｒ等の他の元素を含有したものであってもよい。
【００５３】
具体的には、接地電極側チップ４３としては、第１成分としてのＰｔを５０重量％以上含有するものとできる。また、第２成分としてのＲｅの含有量は５重量％以上５０重量％未満であることが好ましい。このような接地電極側チップ４３とすることにより、その硬度Ｈｖ０．５を２００以上のものにできる。また、その融点は１８５０℃以上のものにできる。
【００５４】
例えば、接地電極側チップ４３としては、ＰｔとＲｅとの２成分系であって１０重量％Ｒｅおよび残部ＰｔからなるＰｔ−１０Ｒｅや、２０重量％Ｒｅおよび残部ＰｔからなるＰｔ−２０Ｒｅ等を採用することができる。
【００５５】
具体的にＰｔ−１０Ｒｅでは、硬度Ｈｖ０．５は２３０〜２５０であり、融点は約１８８０℃であり、Ｐｔ−２０Ｒｅでは、硬度Ｈｖ０．５は２００以上であり、融点は約２０００℃である。なお、融点はＰｔの融点１７６９℃、Ｒｅの融点３１６６℃から求められる。
【００５６】
また、本実施形態では、中心電極側チップ３２はＩｒ合金チップとし、接地電極側チップ４３はＰｔ合金チップとしているが、これは、中心電極３０の温度は９００℃程度であるのに対し、接地電極４０の温度は８５０〜９５０℃程度であるためである。
【００５７】
かかるスパークプラグ１００においては、コージェネレーションにおけるエンジンの燃焼室（図示せず）内に、放電ギャップ５０側を挿入し、取付金具１０と中心電極３０との間に放電用高電圧をかけることにより、放電ギャップ５０に火花放電を発生させ、上記燃焼室内の燃料気体を燃焼させるようになっている。高電圧は接地電極側がアースされた状態で中心電極側にマイナス電圧を印加する。
【００５８】
ところで、本実施形態では、Ｐｔと他の元素との合金からなる接地電極側チップ４３を合金の第１成分をＰｔとし、第２成分をＲｅとした独自の構成にしたことを主たる特徴としている。
【００５９】
それにより、当該接地電極側チップ４３の融点や硬度が大きくなるので、白金粒がチップの放電面に析出しにくくなると考えられる。実際に、図３（ａ）、（ｂ）に示すように、本実施形態では、従来のＰｔ合金チップに比べて、白金粒７０の成長を抑制できることを確認した。
【００６０】
図３は、コージェネレーションのガスエンジンに本実施形態のスパークプラグ１００を取り付け、エンジン負荷１００％、エンジン回転数７５０ｒｐｍとした条件にて試験を行い、白金粒７０の成長長さＬを調べたものである。ここで、成長長さＬは、放電経路に沿って白金粒７０が成長した長さＬである。
【００６１】
図３では、本発明者の実験および観察の結果に基づいて放電部近傍を模式的に示しており、（ａ）は接地電極側チップ４３としてＰｔ−１０Ｒｅを採用した場合、（ｂ）は接地電極側チップ４３としてＰｔ−２０Ｒｅを採用した場合である。そして、放電ギャップ５０の寸法ΔＧは、ここでは０．３ｍｍとしている。また、緩和層６０としてＰｔ−２０Ｎｉを採用している。
【００６２】
図３（ａ）、（ｂ）に示すように、本実施形態では接地電極側チップ４３を上記した独自の構成とすることにより、上記図５に示した従来のＰｔ合金チップＪ４３に比べて、白金粒７０の放電面からの成長を抑制できている。なお、図３と図５では、同じ試験時間後の様子を示している。
【００６３】
図４は、本実施形態における白金粒７０の成長長さＬの抑制効果を具体的に示すものであり、接地電極側チップ４３としてＰｔ−１０Ｒｅを採用した場合、Ｐｔ−２０Ｒｅを採用した場合、さらに従来のＰｔ−２０Ｉｒを採用した場合について、成長長さＬと上記試験時間との関係を調べた結果を示す図である。図４から、本実施形態における白金粒７０の成長抑制の効果が顕著に現れていることがわかる。
【００６４】
また、上記図３に示す例では、本実施形態の接地電極側チップ４３は、粒状組織にて構成されている。それによれば、初期状態において接地電極側チップ４３が層状組織ではなく、粒状組織となったものにできる。そのため、接地電極側チップ４３が初期的に層状組織である場合に比べて、より白金粒７０の成長を抑制しやすくできる。
【００６５】
このような粒状組織となった接地電極側チップ４３は、チップ４３やチップ４３の素材を熱処理して再結晶化することで、層状組織から粒状組織への転位を発生させることにより作成可能である。例えば、熱処理条件としては、真空中またはＡｒ（アルゴン）等の不活性ガス中にて１２００℃、１時間の条件とすることができる。
【００６６】
さらに、上記図３に示す例では、緩和層６０は、粒状組織にて構成されている。緩和層６０が層状組織である場合、層に沿って緩和層６０の剥離が生じやすいが、緩和層６０を粒状組織とすれば、緩和層６０の剥離を抑制し、結果、電極母材からの接地電極側チップ４３の脱落防止効果を大きいものにできる。
【００６７】
このような粒状組織となった緩和層６０は、緩和層６０の素材を熱処理して再結晶化することで、層状組織から粒状組織への転位を発生させることにより作成可能である。例えば、熱処理条件としては、真空中またはＡｒ（アルゴン）等の不活性ガス中にて１１００℃、１時間の条件とすることができる。
【００６８】
なお、本実施形態においては、上記図３のように、接地電極側チップ４３を予め粒状組織にせず初期的に層状組織とした場合や、緩和層６０を初期的に層状組織とした場合、さらには、緩和層６０が無い場合であっても、接地電極側チップ４３を上記した独自の構成とすることにより、従来に比べて、白金粒７０の成長を抑制することができることは確認されている。
【００６９】
また、本実施形態において、中心電極側チップ３２も、電極母材に抵抗溶接され、Ｐｔと他の元素との合金からなるＰｔ合金チップであって且つ合金の第１成分をＰｔとし、第２成分をＲｅとしたものとしてもよい。そして、この場合も、中心電極３０に上記緩和層を介在させてよい。
【００７０】
このように、本実施形態によれば、中心電極３０および接地電極４０のどちらか一方の対向部、または両方の対向部をＰｔを主成分とする貴金属チップ３２、４３により構成したスパークプラグ１００において、当該貴金属チップ３２、４３にてより高温雰囲気まで白金粒の成長を抑制することができる。
【００７１】
そして、このような効果は、本実施形態のような、放電ギャップ５０の寸法が、０．１５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であるような狭ギャップ化したガスエンジンに適用されるスパークプラグに対して、適切に発揮される。
【００７２】
もちろん、本発明は、対向する中心電極および接地電極の少なくとも一方の対向部を貴金属チップにより構成したスパークプラグであれば、ガスエンジン用以外のスパークプラグに用いても同様の効果が発揮されることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係るスパークプラグの全体構成を示す半断面図である。
【図２】図１中のＡ部分の詳細説明図である。
【図３】実施形態における白金粒の成長抑制の様子を具体的に示す図である。
【図４】実施形態における白金粒の成長抑制効果を示す図である。
【図５】従来のスパークプラグにおける白金粒の成長による電極間の短絡の様子を具体的に示す図である。
【符号の説明】
１０…取付金具、２０…絶縁体、３０…中心電極、４０…接地電極、
４３…貴金属チップとしての接地電極側チップ、５０…放電ギャップ、
６０…緩和層。

Claims

中心電極（３０）と、
この中心電極の外側に設けられた絶縁体（２０）と、
この絶縁体の外側に設けられた取付金具（１０）と、
この取付金具に一端が結合され、他端側が放電ギャップ（５０）を隔てて前記中心電極と対向するように配置された接地電極（４０）とを備え、
前記接地電極および前記中心電極における互いに対向する部位の少なくとも一方は、電極母材に接合されたＰｔと他の元素との合金からなる貴金属チップ（４３）であるスパークプラグにおいて、
前記貴金属チップは、前記合金の第１成分をＰｔとし、第２成分をＲｅとしたものであることを特徴とするスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）は、前記第１成分としてのＰｔを５０重量％以上含有するものであることを特徴とする請求項１に記載のスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）は、前記第２成分としてのＲｅを５重量％以上５０重量％未満含有するものであることを特徴とする請求項１または２に記載のスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）は、粒状組織にて構成されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一つに記載のスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）は、常温での硬度Ｈｖ０．５が２００以上のものであることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか一つに記載のスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）は、融点が１８５０℃以上のものであることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか一つに記載のスパークプラグ。
前記放電ギャップ（５０）の寸法は、０．１５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか一つに記載のスパークプラグ。
前記貴金属チップ（４３）と前記電極母材との間に、Ｐｔと前記電極母材との中間の熱膨張係数を有するＰｔ系材料からなる緩和層（６０）が介在しており、
前記貴金属チップと前記電極母材とは、前記緩和層を介して抵抗溶接されていることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか一つに記載のスパークプラグ。
前記緩和層（６０）は、粒状組織にて構成されていることを特徴とする請求項８に記載のスパークプラグ。
前記緩和層（６０）は、常温での硬度Ｈｖ０．５が２００以上のものであることを特徴とする請求項８または９に記載のスパークプラグ。
ガスエンジン用のスパークプラグとして適用されることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか一つに記載のスパークプラグ。