JP2004293421A

JP2004293421A - ピストン式圧縮機

Info

Publication number: JP2004293421A
Application number: JP2003087295A
Authority: JP
Inventors: Yoshio Kimoto; 良夫木本; Sokichi Hibino; 惣吉日比野; Yoshitami Kondo; 芳民近藤; Atsushi Morishita; 敦之森下; Tomohiro Murakami; 智洋村上
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2003-03-27
Filing date: 2003-03-27
Publication date: 2004-10-21
Also published as: US20040247455A1; CN1294358C; CN1534191A; BRPI0401434A; EP1462651A1; KR20040086130A

Abstract

【課題】ピストン式圧縮機において、スルーボルト締付時にシリンダブロックに発生する曲げモーメントによりシリンダブロックが変形し、ピストンの往復運動が円滑に行われない虞がある。又、冷媒ガスの吸入構造としてロータリーバルブを採用すると、シリンダブロックの剛性が低くなるため更に変形が大きくなり、ロータリーバルブのロータリーバルブ収容室が変形しやすくなる。このため、ロータリーバルブの回転運動が円滑に行われない虞がある。
【解決手段】シリンダブロックとバルブプレートとの間に介装されるガスケットにおいて、該ガスケットの中心部に近い範囲に貫通孔を設けることにより、前記シリンダブロックに作用する曲げモーメントを低減させ、シリンダブロックの変形を抑制し、ピストン及びロータリーバルブの運動を円滑に行わせ、ピストン式圧縮機の耐久性を向上させることにある。
【選択図】図２

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両空調用のピストン式圧縮機に関し、特にシリンダブロックの変形を抑制する技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
車両空調用のピストン式圧縮機に使用されるガスケットにおいて、従来の技術として例えば特開平８−１４１６０号公報に示すような構成のものが知られている。
【０００３】
即ち、図１３に図示するように、該ガスケット１０１には、ピストンを収容するシリンダボア１０２の開口縁と略一致する複数の透孔１０３、スルーボルト１０４を挿通するための複数の挿通孔１０５、駆動シャフトを挿通するための中心孔１０６が形成されている。このガスケット１０１を備えるピストン式圧縮機としては、図１４の部分断面拡大図に示すように、シリンダブロック１０７のフロント側端面（図面左）にフロントハウジング１０８が接合され、リア側端面（図面右）にはバルブプレート１０９を介してリアハウジング１１０が接合され、スルーボルト１０４により互いに締付固定されたものが知られている。このピストン式圧縮機において、ガスケット１０１はシリンダブロック１０７とバルブプレート１０９との間に介装されている。シリンダブロック１０７には図１５に示すようにシリンダボア１０２、冷媒ガス吸入用のロータリーバルブを収容する収容室１１１が形成されている。
【０００４】
【特許文献１】
特開平８−１４１６０号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記特許文献１に記載のピストン式圧縮機においては、スルーボルト１０４の締付時にシリンダブロック１０７が曲げモーメントを受けて変形する。即ち、図１４に示すように、スルーボルト１０４を締め付けた状態では、シリンダブロック１０７とフロントハウジング１０８との接合面においてシリンダブロック１０７のフロント側端面には、フロントハウジング１０８から面圧ｆ１が作用する。又、シリンダブロック１０７とガスケット１０１のシール面との接合面においてシリンダブロック１０７のリア側端面には、バルブプレート１０９から面圧ｆ２が作用する。
【０００６】
面圧ｆ１がかかるシリンダブロック１０７のフロント側端面における任意の１点を作用点Ｐ１、面圧ｆ２がかかるシリンダブロック１０７のリア側端面における任意の１点を作用点Ｐ２とすると、Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｈの中心Ｐ３のまわりに、曲げモーメントＭが作用する。この曲げモーメントＭにより、両作用点Ｐ１、Ｐ２にはガスケット１０１の径方向に力ｆがかかり、シリンダブロック１０７は図１５に示す二点鎖線のように変形する。そしてこの変形により、ピストンの往復運動が円滑に行われなくなるという虞がある。
【０００７】
又、図１５のようにシリンダブロック１０７にロータリーバルブの収容室１１１が形成されている場合には、シリンダブロック１０７の剛性が低くなっているため、収容室１１１は変形しやすくなる。このため、ロータリーバルブの回転運動が円滑に行われなくなるという問題が発生する虞もある。
【０００８】
本発明の目的は、シリンダブロックのリアハウジング側端面とバルブプレートとの間に介装されるガスケットにおいて、該ガスケットの中心部に近い範囲に貫通孔を設けることにより、前記シリンダブロックに作用する曲げモーメントを低減させ、シリンダブロックの変形を抑制し、ピストン及びロータリーバルブの運動を円滑に行わせて、ピストン式圧縮機の耐久性を向上させることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、周方向に複数のシリンダボアが配設されたシリンダブロックの一端面にバルブプレートを介してリアハウジングを接合し、前記シリンダブロックの他端面にフロントハウジングを接合し、更に前記シリンダブロック、前記リアハウジング、及び前記フロントハウジングをスルーボルトにより締付固定し、駆動軸の回転により前記各シリンダボアに収容したピストンを往復動させて、冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出を行うピストン式圧縮機であって、前記シリンダブロックとバルブプレートとの間には、中心孔及び前記シリンダボアの開口縁と略一致する複数のボア孔を有したガスケットが介装されているピストン式圧縮機において、
前記ガスケットには、該ガスケットの中心から前記ボア孔中心の距離を半径とする円内にて、前記スル−ボルト締付時に前記シリンダに発生する曲げモーメントを低減させるための第１の貫通孔がボア孔間に設けられていることを特徴としている。
【００１０】
本発明により、シリンダブロックに発生する曲げモーメントを低減することができ、シリンダブロックの変形を抑制することができる。又、貫通孔を設けることでシール面積を減少させることにより、ガスケットの面圧を高くしガスケットのシール性を向上させることができるか、もしくはスルーボルトの締付力を低減してもガスケットの面圧を維持できるため、このスルーボルト締付力低減によりシリンダブロックの変形を更に抑制することもできる。
【００１１】
請求項２に記載の発明は請求項１において、前記ガスケットにおいて、ｆ・Ｒｃ＝（△ｆ・Ｒをガスケット全体で積分したもの）で求められるＲｃを半径とし前記ガスケット中心を中心とする円と、前記ガスケットの中心から前記ボア孔中心までの距離を半径とする円との間には、前記スル−ボルト締付時に発生する曲げモーメントを低減させるための第２の貫通孔が設けられており、上式においてｆ：面圧、△ｆ：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の面圧上昇量、Ｒ：ガスケット中心からの距離、ｆ・Ｒｃ：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の曲げモーメント低減量、（△ｆ・Ｒをガスケット全体で積分したもの）：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の曲げモーメント増加量、であることを特徴としている。
【００１２】
本発明により、請求項１に記載の発明に対し、更にシリンダブロックに発生する曲げモーメントを低減することができ、シリンダブロックの変形を抑制することができる。
【００１３】
請求項３に記載の発明は請求項１又は２において、前記第１の貫通孔は前記中心孔と連通していることを特徴としている。
【００１４】
請求項４に記載の発明は請求項２又は３において、前記第１の貫通孔と前記第２の貫通孔とが連通していることを特徴としている。
【００１５】
請求項３又は４に記載の発明により、ガスケットを製造するための型の成形が楽になり、又、型の寿命を延ばすことができるため、製造コストを低減することができる。
【００１６】
請求項５に記載の発明は請求項１から４において、前記ピストン式圧縮機は、冷媒ガスの吸入構造としてロータリーバルブを使用していることを特徴としている。
【００１７】
冷媒ガスの吸入構造としてロータリーバルブを使用しているピストン式圧縮機においては、シリンダブロックの剛性が低いため曲げモーメントに対する変形が大きい。そのため、このようなピストン式圧縮機に請求項１から４に記載の発明を使用することで、シリンダブロックの変形に対してより大きな抑制効果を得ることができ、該ピストン式圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）以下、本発明を具体化した第１実施形態を図１から図７に基づいて具体的に説明する。
【００１９】
本発明の実施に係るピストン式容量可変型圧縮機（以下、単に圧縮機という）は、図１に示すようにシリンダブロック１のフロント側端面にガスケット２を介してフロントハウジング３が接合され、その内側に制御室としてのクランク室４が区画形成されている。又、シリンダブロック１のリア側端面にはバルブプレート５を介してリアハウジング６が接合され、その内部には吐出室７及び吸入室８が形成されている。シリンダブロック１とバルブプレート５との間にはガスケット９が介装され、バルブプレート５とリアハウジング６との間には吐出弁を一体に形成した吐出弁形成板１０とリテーナを形成するリテーナ形成板１１とが介装されている。シリンダブロック１、フロントハウジング３及びリアハウジング６は図１には図示されていないスルーボルト１２によって締付固定されている。
【００２０】
前記シリンダブロック１とフロントハウジング３の中心部に形成された軸孔には駆動軸１３がラジアルベアリング１４ａ、１４ｂを介して回転可能に支持されている。駆動軸１３のフロント端部側には軸封装置１５が設けられている。クランク室４において、駆動軸１３にはラグプレート１６が一体回転可能に固定されており、カムプレートとしての斜板１７が該斜板１７に形成された貫通孔に駆動軸１３が挿通された状態で配設されている。ラグプレート１６と斜板１７との間にはヒンジ機構１８が介在されており、斜板１７はヒンジ機構１８を介したラグプレート１６との間でのヒンジ連結及び駆動軸１３の支持により、該ラグプレート１６及び駆動軸１３と同期回転可能で、かつ駆動軸１３の軸線方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸１３に対し傾動可能となっている。
【００２１】
前記シリンダブロック１内部に周方向に配設された複数のシリンダボア１９には、各々ピストン２０が往復動可能に収容されている。各ピストン２０とバルブプレート５との間には、ピストン２０の往復動に応じて容積変化する圧縮室２１が区画形成されている。前記ピストン２０は、シュー２２を介して斜板１７の周縁部に係留されている。従って、駆動軸１３の回転に伴う、ラグプレート１６及びヒンジ機構１８を介した斜板１７の回転運動が、シュー２２を介してピストン２０の往復運動に変換される。これらラグプレート１６、斜板１７、ヒンジ機構１８及びシュー２２が、駆動軸１３の回転運動を圧縮室２１内の冷媒ガスを圧縮するための圧縮運動に変換するクランク機構を構成している。
【００２２】
シリンダブロック１の内部にはロータリーバルブ収容室２３が形成され、該ロータリーバルブ収容室２３にはロータリーバルブ２４がカップリング２５を介して駆動軸１３と同期回転可能に連結されている。このロータリーバルブ２４には吸入室８と常時連通する吸入通路２６が形成され、この吸入通路２６の出口２７はロータリーバルブ２４の外周面に開口されている。シリンダブロック１にはロータリーバルブ２４の出口２７と圧縮室２１とを連通し得る連通孔２８が形成されている。
【００２３】
エンジンの動力により前記圧縮機の駆動軸１３が回転すると、ラグプレート１６及びヒンジ機構１８を介して斜板１７が回転され、シュー２２を介してピストン２０がシリンダボア１９内で往復運動される。ピストン２０の吸入工程時には、ロータリーバルブ２４の出口２７が連通孔２８と連通され、吸入室８内の冷媒ガスが吸入通路２６を経て圧縮室２１に吸入される。更に、ピストン２０が圧縮、吐出行程に移行すると、ロータリーバルブ２４の外周面により連通孔２８が閉鎖され、圧縮室２１内の冷媒ガスは吐出弁を押しのけて吐出室７に吐出される。
【００２４】
次に本発明の要部について詳細に説明する。まず、本実施形態においてシリンダブロック１に作用する力を図２に示す。スルーボルト１２を締め付けた状態では、シリンダブロック１とフロントハウジング３との接合面においてシリンダブロック１のフロント側端面には、フロントハウジング３から面圧ｆ１が作用する。又、シリンダブロック１とガスケット９のシール面との接合面においてシリンダブロック１のリア側端面には、ガスケット９から面圧ｆ２が作用する。
【００２５】
面圧ｆ１がかかるシリンダブロック１のフロント側端面における任意の１点を作用点Ｐ１、面圧ｆ２がかかるシリンダブロック１のリア側端面における任意の１点を作用点Ｐ２とすると、Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｈの中心Ｐ３のまわりに、曲げモーメントＭが作用する。この曲げモーメントＭは、ガスケット９の径方向における両作用点Ｐ１、Ｐ２の最短距離をＤ１、スルーボルト１２の軸方向における最短距離をＤ２とし、曲げモーメントＭにより両作用点Ｐ１、Ｐ２に発生する径方向の力をｆとすると、次式で求められる。
ｆ＝ｆ２・（Ｄ１／Ｄ２） …▲１▼
Ｍ＝ｆ・Ｄ２＝ｆ２・Ｄ１ …▲２▼
この２式より、力ｆ及び曲げモーメントＭは、ガスケット９からシリンダブロック１のリア側端面に作用する面圧ｆ２が大きい程、又、作用点Ｐ２がガスケット９の中心に近い程、大きくなることが分かる。
【００２６】
本実施形態におけるガスケット９を図３に示す。ガスケット９は鉄系の金属板よりなる剛性を有した基板と該基板の両側面にコーティングされたゴム等のシール性を有する弾性層とから構成されている。又、ガスケット９には、各シリンダボア１９の開口縁と略一致する複数（本実施例では６つ）のボア孔２９及びスルーボルト１２を挿通するための複数（本実施形態では６つ）のボルト孔３０が形成されている。ガスケット９の中心からボア孔２９中心への距離Ｒｂを半径とする円内には、従来のガスケットにおける中心孔３１（図２の点線円内）及び第１の貫通孔３２が連通した状態で貫通孔が形成されている。ガスケット９の中心から距離Ｒｂを半径とする円と、ガスケット９の中心から半径Ｒｃの円との間には第２の貫通孔３３が形成されている。図２から明らかなように、第１の貫通孔３２及び第２の貫通孔３３が設けられている範囲には、面圧ｆ２がシリンダブロック１に作用しておらず、よって曲げモーメントが発生しない。ガスケット９の中心に近い程曲げモーメントが大きいことより、貫通孔３２及び３３を設けることで曲げモーメントを低減することができる。
【００２７】
ここで図４から図７を用いて半径Ｒｃの意味及び具体的な求め方について説明する。図４はボア孔２９、ボルト孔３０、中心孔３１が形成された従来のガスケット３４である。この図４において、実線斜線部はボア孔２９、ボルト孔３０、及び圧縮機内をシールするために、機能上必要とされるシール部分である。つまりガスケット３４において、前記実線斜線部、ボア孔２９、ボルト孔３０、及び中心孔３１を除く範囲（図４中の点線斜線部）は、ガスケットの機能上必要とはしない部分である。そして、ガスケット３４の中心Ｏからある距離ｘを半径とする円の円周上における機能上必要とされるシール部の長さ、及び中心Ｏからある距離ｘを半径とする円の円周上における機能上必要とはしないシール部の長さをグラフに表すと、各々図５及び図６に表すことができる。なお、Ｒｇとはガスケット３４の半径である。ここで、「ガスケット３４の中心Ｏからある距離ｘを半径とする円の円周上におけるシール部の長さ」について補足すると、例えば中心Ｏから距離Ａを半径とする円の円周上における機能上必要とされるシール部の長さをＬａ、機能上必要とはしないシール部の長さをＬｂとおくと、図４から明らかなように、
Ｌａ＝Ｌ１＋Ｌ３＋Ｌ５＋Ｌ７＋Ｌ９＋Ｌ１１
Ｌｂ＝Ｌ２＋Ｌ４＋Ｌ６＋Ｌ８＋Ｌ１０＋Ｌ１２
と表される。
【００２８】
そして図５及び図６により、ガスケット３４におけるシール部分の面積Ｓは下記の数１式で求められる。
【００２９】
【数１】

なお、上記▲３▼式において関数ｆ（ｘ）は図５に表されるグラフを関数として表したものであり、関数ｇ（ｘ）は図６のグラフにおいて０≦ｘ≦Ｒｂの範囲を関数で表したもの、関数ｈ（ｘ）は図６のグラフにおいてＲｂ≦ｘ≦Ｒｇの範囲を関数で表したものである。
【００３０】
更にスルーボルト１２の締付時にガスケット３４のシール面全体にかかる全圧をＦとすると、該シール面の単位面積当りの面圧ｆ２は、
ｆ２＝Ｆ／Ｓ
で表すことができる。なお全圧Ｆは、ボルトの締付力、シリンダブロックやリアハウジングの形状や剛性等に依存し、本実施形態において全圧Ｆは従来と同等であると考える。
【００３１】
次に中心Ｏからある距離ｘを半径とする円周上の、前記機能上必要としない部分（図４中の点線斜線部）において、徴小幅△ｘの貫通孔を設けると仮定する。このときのシール部分の面積Ｓ（ｘ）は、下記の数２式で求められる。
【００３２】
【数２】

徴小幅△ｘの貫通孔を設けた時の面圧増加量を△ｆ２とおくと、上記▲４▼、▲５▼式を用いて、△ｆ２＝Ｆ／Ｓ（ｘ）−Ｆ／Ｓと表すことができる。
【００３３】
よって、曲げモーメントの増加量を△Ｍ１とおくと、前記▲１▼式、及び前記△ｆ２を用いて、下記の数３式で表すことができる。
【００３４】
【数３】

又、このときの貫通孔を設けることによる曲げモーメントの減少量を△Ｍ２とおくと、前記▲２▼式より、
△Ｍ２＝ｆ２＊ｘ …▲７▼
で表される。
【００３５】
従って、中心Ｏからある距離ｘを半径とする円周上の、前記機能上必要としない部分において貫通孔を設けた時の曲げモーメントの総変化量を△Ｍ（＝△Ｍ２−△Ｍ１）とおくと、▲６▼、▲７▼式により△Ｍは図７のグラフで表される。Ｒｃは、△Ｍ１＝△Ｍ２（≠０）となる点の中心Ｏからの距離と定義され、図７上では△Ｍ＝０となる点（△Ｍ１＝△Ｍ２＝０を除く）がＲｃである。
【００３６】
つまりこの図７から、中心Ｏから半径Ｒｃの円内において貫通孔を形成すると、貫通孔による曲げモーメント低減量が、面圧上昇による曲げモーメント増加量よりも大きいため、総曲げモーメントを低減することができることを意味している。
【００３７】
なお本実施形態において、ガスケット９の外周部には圧縮機内外をシールするためのシール部が設けられているが、図２から明らかなように、シリンダブロック１とフロントハウジング３との接合面に対し、駆動軸１３の軸方向において対向する、シリンダブロック１とガスケット９との接合面３５においては、曲げモーメントが発生しない。従って、できるだけ面圧△ｆ２を低減するように、接合面３５の範囲においてガスケット９にはシール面が形成されていることがより望ましい。
【００３８】
本実施形態により、シリンダブロック１に作用する曲げモーメントを低減させ、シリンダブロック１の変形を抑制することができる。この結果、シリンダボア１９の変形を抑制し、ピストン２０の往復運動を円滑に行うことができる。又、ロータリーバルブ２４のロータリーバルブ収容室２３の変形を抑制し、ロータリーバルブ２４の回転運動を円滑に行うことができる。更に、シール面を減少させることでガスケットの面圧を上げることができ、ガスケットのシール性を向上させることができるか、もしくは、従来と比較してボルト締付力を低減しても十分なガスケットのシール性を確保できるため、ボルト締付力低減によりシリンダブロックの変形を更に抑制し、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００３９】
（第２実施形態）次に、第２実施形態を図８から図１０に従って説明する。なお、第２実施形態においては第１実施形態との相違点についてのみ説明し、同一部材又は相当部材には同じ番号を付して説明を省略する。
【００４０】
図８は、５気筒の圧縮機である。該圧縮機において、冷媒ガスの吸入構造としてロータリーバルブ２４及びロータリーバルブ収容室２３が採用されておらず、代わりにシリンダブロック１とバルブプレート５との間には吸入弁形成板３６が介装され、該吸入弁形成板３６とシリンダブロック１との間にはガスケット３７が介装されている。ピストン２０の吸入工程時には、吸入弁が開き、バルブプレート５に形成された吸入孔を通して冷媒ガスが圧縮室２１に吸入される。更に、ピストン２０が圧縮、吐出行程に移行されると、吸入弁が閉じ、前記吸入孔が閉鎖され、圧縮室２１内の冷媒ガスは吐出弁を押しのけて吐出室７に吐出される。
【００４１】
図９に図示するように、本実施形態に使用されるガスケット３７には、中心孔３１（図９の点線円内）、第１の貫通孔、及び第２の貫通孔が連通した状態で一つの貫通孔３８として形成されている。本実施形態におけるピストン式圧縮機は、上記第１実施形態と比較し気筒数が５気筒に減少しており、図１０に５気筒ピストン式圧縮機に用いられている従来のガスケット３９を示す。この図１０において、斜線部はボア孔２９、ボルト孔３０、及び圧縮機内をシールするために、機能上必要とされるシール部分である。つまり図１０から明らかなようにガスケット３９において、隣合うボア孔２９の間にも機能上必要としないシール部が存在する。従って本実施形態のガスケット３９のように、中心孔３１、第１の貫通孔、及び第２の貫通孔を連通させ、一体で貫通孔３８を形成することが可能であり、これにより、曲げモーメントを低減させ、結果シリンダブロック１の変形を抑制することができる。又、このように一体で貫通孔３８を形成することにより、該ガスケット３７を製造するに上で必要となる型の成形が楽な上、型の寿命が向上するため、製造コストを低減することができるという効果も見込める。
【００４２】
なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で、以下の態様でも実施できる。
【００４３】
図１１又は図１２に示すように、中心孔３１と第１の貫通孔３２とが連通していなくてもよい。
この別例においても、曲げモーメントを低減してシリンダブロックの変形を抑制し、ピストン及びロータリーバルブの運動を円滑に行わせて、ピストン式圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００４４】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明によれば、貫通孔を形成することによりスルーボルト締付時に発生する曲げモーメントを低減し、シリンダブロックの変形を抑制することができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。又、シール面を減少させることで、ガスケットの面圧を高くなり、ガスケットのシール性が向上するか、もしくは、ボルト締付力を低減しても十分なガスケットのシール性を確保できるため、スルーボルト締付力低減により、シリンダブロックの変形を抑制することができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態におけるピストン式圧縮機の断面図
【図２】第１実施形態における要部部分拡大断面図
【図３】第１実施形態におけるガスケットの正面図
【図４】第１実施形態の説明に用いた従来のガスケットの正面図
【図５】ガスケットにおいて機能上必要とされるシール部の周方向長さとガスケット中心からの距離との関係を表すグラフ
【図６】ガスケットにおいて機能上必要としないシール部の周方向長さとガスケット中心からの距離との関係を表すグラフ
【図７】シリンダブロックに発生する曲げモーメントの総変化量を表すグラフ
【図８】第２実施形態におけるピストン式圧縮機の断面図
【図９】第２実施形態におけるガスケットの正面図
【図１０】第２実施形態の説明に用いた従来のガスケットの正面図
【図１１】別例におけるガスケットの正面図
【図１２】別例におけるガスケットの正面図
【図１３】従来技術のガスケットの正面図
【図１４】従来技術のピストン式圧縮機の要部部分拡大断面図
【図１５】従来技術のピストン式圧縮機の部分断面図
【符号の説明】
６…リアハウジング、９，３４，３７，３９…ガスケット、１９…シリンダボア、２３…ロータリーバルブ収容室、２４…ロータリーバルブ、２９…ボア孔、３０…ボルト孔、３１…中心孔、３２…第１の貫通孔、３３…第２の貫通孔、３８…貫通孔

Claims

周方向に複数のシリンダボアが配設されたシリンダブロックの一端面にバルブプレートを介してリアハウジングを接合し、前記シリンダブロックの他端面にフロントハウジングを接合し、更に前記シリンダブロック、前記リアハウジング、及び前記フロントハウジングをスルーボルトにより締付固定し、駆動軸の回転により前記各シリンダボアに収容したピストンを往復動させて、冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出を行うピストン式圧縮機であって、前記シリンダブロックとバルブプレートとの間には、中心孔及び前記シリンダボアの開口縁と略一致する複数のボア孔を有したガスケットが介装されているピストン式圧縮機において、
前記ガスケットには、該ガスケットの中心から前記ボア孔中心の距離を半径とする円内にて、前記スル−ボルト締付時に前記シリンダに発生する曲げモーメントを低減させるための第１の貫通孔がボア孔間に設けられていることを特徴とするピストン式圧縮機。
前記ガスケットにおいて、ｆ・Ｒｃ＝（△ｆ・Ｒをガスケット全体で積分したもの）で求められるＲｃを半径とし前記ガスケット中心を中心とする円と、前記ガスケットの中心から前記ボア孔中心までの距離を半径とする円との間には、前記スル−ボルト締付時に発生する曲げモーメントを低減させるための第２の貫通孔が設けられており、上式においてｆ：面圧、△ｆ：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の面圧上昇量、Ｒ：ガスケット中心からの距離、ｆ・Ｒｃ：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の曲げモーメント低減量、（△ｆ・Ｒをガスケット全体で積分したもの）：ガスケット中心から距離Ｒｃの点に貫通孔を設けた時の曲げモーメント増加量、であることを特徴とする請求項１に記載のピストン式圧縮機。
前記第１の貫通孔は前記中心孔と連通していることを特徴とする請求項１又は２に記載のピストン式圧縮機。
前記第１の貫通孔と前記第２の貫通孔とが連通していることを特徴とする請求項２又は３に記載のピストン式圧縮機。
前記ピストン式圧縮機は、冷媒ガスの吸入構造としてロータリーバルブを使用していることを特徴とする請求項１から４に記載のピストン式圧縮機。