JP2004151661A - 光学部材の製造方法および光学部材 - Google Patents
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Abstract
【課題】伝送損失が低く、湿熱による伝送損失の悪化が少なく、しかも機械的特性もよい、すなわち諸性能のバランスが良くとれた光学部材を製造可能な方法を提供する。
【解決手段】中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、脂環式炭化水素を有する（メタ）アクリ酸エステルを含有する重合性モノマー、重合開始剤、連鎖移動剤および該単量体とは異なる屈折率を有する化合物の混合物とを含有する光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法である。
【選択図】 なし
【解決手段】中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、脂環式炭化水素を有する（メタ）アクリ酸エステルを含有する重合性モノマー、重合開始剤、連鎖移動剤および該単量体とは異なる屈折率を有する化合物の混合物とを含有する光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法である。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プラスチック光学部材の技術分野に属し、特に、光ファイバ、光導波路および光学レンズ等に好ましく用いられる光学部材およびその製造に用いられる光学部材用重合性組成物およびその製造方法の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
プラスチック光学部材は、同一の構造を有する石英系の光学部材と比較して、製造および加工が容易であること、および低価格であること等の利点があり、近年、光ファイバおよび光レンズ、光導波路など種々の応用が試みられている。特にこれら光学部材の中でも、プラスチック光ファイバ（ＰＯＦと略記することがある）は、素線が全てプラスチックで構成されているため、伝送損失が石英系と比較してやや大きいという短所を有するものの、良好な可撓性を有し、軽量で、加工性がよく、石英系光ファイバと比較して、口径の大きいファイバとして製造し易く、さらに低コストに製造可能であるという長所を有する。従って、伝送損失の大きさが問題とならいない程度の短距離用の光通信伝送媒体として種々検討されている。
【０００３】
プラスチック光ファイバは、一般的には、重合体をマトリックスとする有機化合物からなる芯（本明細書において「コア部」と称する）と、コア部と屈折率が異なる（一般的には低屈折率の）有機化合物からなる外殻（本明細書において「クラッド部」と称する）とから構成される。特に、中心から外側に向かって屈折率の大きさに分布を有するコア部を備えた屈折率分布型プラスチック光ファイバは、伝送する光信号の帯域を大きくすることが可能なため、高い伝送容量を有する光ファイバとして最近注目されている（例えば、特許文献１および２参照）。この様な屈折率分布型光学部材の製法の一つに、界面ゲル重合を利用して、光学部材母材（本明細書において、「プリフォーム」と称する）を作製し、その後、前記プリフォームを延伸する方法が提案されている。
【０００４】
【特許文献１】
特開昭６１−１３０９０４号公報
【特許文献２】
国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報
【特許文献】
特開平８−２２０３４９号公報
【非特許文献】
Ｈ．Ｋａｗａｉ ｅｔ ａｌ．，ＳＰＩＥ Ｖｏｌ．８９６ Ｒｅｐｌｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｍｏｌｄｉｎｇ ｏｆ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，６９−７８（１９８８）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、光伝送体には、前述した様に、伝送損失が小さいことが要求されるとともに、吸湿性および耐熱性にも優れた材料であることが要求される。例えばメタクリル酸シクロヘキシルとメタクリル酸メチルからなる共重合体などが提案されているが、吸湿性を低減するためには、メタクリル酸シクロヘキシルを比較的多量に使用する必要がある等、使用範囲が制限される。さらに、その結果、メタクリル酸系樹脂の耐熱性が低下することになり、改善を要する点がある。一方、プラスチック構造中の水素をフッ素等のハロゲンや重水素に置換することが提案されている。しかし、フッ素含有モノマーの単独重合体は、材料安定性または密着性などにおいて不都合が生じる場合があり、光伝送体に要求される性能の全てを備えた材料ではない。なお、素材の選択によって耐熱性を向上させるものとして、炭素原子を介してアルキル基を導入したモノマーからなる重合体が示されているが（特許文献３参照）、これらのＴｇはＰＭＭＡに比して高くないため（非特許文献１参照）、充分な耐熱性を有しないと推測される。さらに、これらはＣ−Ｈ結合のＨをＣｌやＢｒという大きな原子で置換しており、この様な置換は反応性の低下を招くため好ましくない。
【０００６】
本発明は前記諸問題に鑑みなされたものであって、良好な伝送能を有し、かつ耐湿熱性が改善されるなど、種々の特性がバランスよく改良された光学部材を良好な生産性で作製可能な製造方法を提供することを課題とする。また、本発明は、良好な光伝送能を有し、かつ耐湿熱性が改善されるなど、種々の特性がバランスよく改良された光学部材を提供することを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決する手段は以下の通りである。
＜１＞ 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
【０００８】
【化５】
【０００９】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。）
【００１０】
＜２＞ 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物と下記一般式（２）で表される化合物とを含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
【００１１】
【化６】
【００１２】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。Ｘ２はＨ、またはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素数１〜７個のフッ化アルキル基を表す。）
【００１３】
＜３＞ ＜１＞または＜２＞に記載の光学部材の製造方法において、容器内壁部から中心に向けての重合が界面ゲル重合法である光学部材の製造方法。
＜４＞ 前記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物を重合して、屈折率の大きさに分布を有する屈折率分布領域を形成する工程を含む光学部材の製造方法。
＜５＞ 前記重合性モノマーが、前記一般式（２）で表される化合物をさらに含有する＜４＞に記載の光学部材の製造方法。
＜６＞ ＜１＞〜＜５＞のいずれかに記載の製造方法によって製造された光学部材。
＜７＞ 下記一般式（Ｘ−１）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
【００１４】
【化７】
【００１５】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、ＣＤ３基またはフッ素原子（Ｆ）を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。）
【００１６】
＜８＞ 下記一般式（Ｘ−１）および下記一般式（Ｘ−２）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
【００１７】
【化８】
【００１８】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。Ｘ２はＨ、またはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素数１〜７個のフッ化アルキル基を表す。）
【００１９】
＜９＞ ＜６＞〜＜８＞のいずれかに記載の光学部材を延伸して得られる光ファイバ。
＜１０＞ 光ファイバ、光導波路および光学レンズのいずれかである＜８＞〜＜１０＞のいずれかに記載の光学部材。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明の製造方法に用いられる、光学部材用重合性組成物の各材料について説明する。前記光学部材用重合性組成物は、下記一般式（１）で表される重合性モノマー（以下、「重合性モノマー（１）」という場合がある）と、重合開始剤と、該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含有する。本発明の製造方法は、光学部材、特に、屈折率の大きさに分布を有する屈折率分布型光学部材の製造方法に適している。
【００２１】
【化９】
【００２２】
式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素原子数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。
【００２３】
重合性モノマー（１）は、Ｒ１が炭素原子数７〜２０個の脂環式炭化水素基を有する（メタ）アクリレートである。具体的な例としては、（メタ）アクリル酸（ビシクロ−２，２，１−ヘプチル−２）、（メタ）アクリル酸１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸２−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３−メチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５−ジメチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３−エチルアダマンチル、（メタ）アクリル酸３−メチル−５−エチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５，８−トリエチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５−ジメチル−８−エチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸オクタヒドロ−４，７−メンタノインデン−５−イル、（メタ）アクリル酸オクタヒドロ−４，７−メンタノインデン−１−イルメチル、（メタ）アクリル酸ｌ−メンチル、（メタ）アクリル酸トリシクロデシル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシ−２，６，６−トリメチル−ビシクロ〔３，１，１〕ヘプチル、（メタ）アクリル酸３，７，７−トリメチル−４−ヒドロキシ−ビシクロ〔４，１，０〕ヘプチル、（メタ）アクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、（メタ）アクリル酸フエンチル、（メタ）アクリル酸２，２，５−トリメチルシクロヘキシルなどが挙げられる。これら（メタ）アクリル酸エステルの中でも、メタクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、メタクリル酸フエンチル、メタクリル酸ｌ−メンチルなどが好ましく、メタクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、メタクリル酸ｌ−メンチルが特に好ましい。
【００２４】
前記重合性モノマーは、（メタ）アクリル酸あるいはその酸塩化物を、Ｒ１ＯＨで表される脂環式炭化水素・モノオールでエステル化すること、（メタ）アクリル酸をカンフェンなどの脂環式炭化水素前駆体とを硫酸、ｐ−トルエンスルホン酸などの酸触媒でエステル化することによって製造することができる（Ｒ１は前記一般式（１）中のＲ１と同義である）。
また、（メタ）アクリル基のＣ−Ｈ（即ち、前記一般式（１）中のＸ１およびＹ１）は重水素で置換されているほうが好ましく、その置換率は９５％以上１００％未満である。さらに（メタ）アクリレート側鎖（前記一般式（１）中のＲ１）のＣ−Ｈも重水素に置換されていてもよい。
【００２５】
前記組成物のより好ましい態様は、光学特性、塑性などの加工時の容易性を鑑みると、上記重合性モノマー（１）と、下記一般式（２）で表される重合性モノマー（以下、「重合性モノマー（２）」という場合がある）とを成分とする重合性モノマーを含有する組成物である。
【００２６】
【化１０】
【００２７】
前記一般式（２）中、Ｘ２はＨまたはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素原子数１〜７個のフッ素化アルキル基を表す。
【００２８】
重合性モノマー（２）は、Ｒ２が１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素原子数１〜７個のフッ化アルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステル系モノマーである。重合性モノマー（２）の具体例としては、メタクリル酸モノフルオロメチル、メタクリル酸ジフルオロエチル、メタクリル酸トリフルオロエチル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ−ペンタフルオロプロピル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピル、メタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸ヘプタフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸パーフルオロヘキシルメチル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチルなどが挙げられる。中でも、メタクリル酸トリフルオロエチル、メタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸ヘプタフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸パーフルオロヘキシルメチル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピルが好ましく、さらにメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチルが特に好ましい。
【００２９】
また、（メタ）アクリル基のＣ−Ｈ（前記一般式（２）中、Ｘ２およびＹ２）は重水素に置換されているほうが好ましく、その置換率は９５％以上１００％未満である。さらに（メタ）アクリレート側鎖（前記一般式（２）中、Ｒ２）のＣ−Ｈも重水素に置換されていてもよい。
【００３０】
前記光学部材用重合性組成物は、前記重合性モノマー（１）を必須成分としていればよく、他の重合性モノマーを含んでいてもよい。前記重合性モノマー（１）とともに、前記重合性モノマー（２）を含んでいるのが好ましく、前記重合性モノマー（１）と（２）とを主成分として含んでいるのが好ましい。前記重合性モノマー（１）は全重合性モノマー中、５質量％以上が好ましく、より好ましくは７．５質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上である。さらに本明細書において「主成分として含む」とは、その重合体の光学的性能を損なわない限りにおいて、他のモノマーを含んでいてもよいことを意味する。全重合性モノマー中、前記重合性モノマー（１）および（２）が占める割合については、用いるモノマーの種類によってその範囲も異なるが、前記重合性組成物において、重合性モノマー（１）および（２）が全重合性モノマー中、１０質量％以上含有されるのが好ましく、２０質量％以上含有されるのがより好ましく、３０質量％以上含有されるのがさらに好ましい。
【００３１】
本発明に使用可能な前記重合性モノマー（１）および（２）以外の重合性モノマーの具体例としては、（メタ）アクリル酸エステル系化合物として、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−プロピル、メタクリル酸ｎーブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−プロピル、アクリル酸ｎ−ブチル等；スチレン系化合物として、スチレン、α−メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレン等；ビニルエステル類として、ビニルアセテート、ビニルベンゾエート、ビニルフェニルアセテート、ビニルクロロアセテート等；マレイミド類として、Ｎ―ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ―ｔｅｒｔ−ブチルマレイミド、Ｎ―イソプロピルマレイミド、Ｎ―シクロヘキシルマレイミド等；が挙げられるが、これらに限定されるものではない。この中でもメタクリル酸メチルが好ましい。これらのモノマーも重水素置換されているのが好ましい。
【００３２】
重合性モノマー（１）と重合性モノマー（２）とを含む態様では、重合性モノマー（１）と重合性モノマー（２）とのモル比（ｎ／ｍ）は、１／１００以上〜１００／１未満であり、好ましくは１／５０以上〜５０／１未満であり、さらに好ましくは１／２５以上〜２５／１未満である。
【００３３】
前記重合性組成物は、前記重合性モノマー（１）の重合を開始させる、または、前記前記重合性モノマー（１）と（２）とを含有する態様では、前記重合性モノマー（１）および（２）の共重合を開始させる重合開始剤を含有する。重合開始剤としては、用いるモノマーや重合方法に応じて適宜選択することができるが、過酸化ベンゾイル（ＢＰＯ）、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサネート（ＰＢＯ）、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド（ＰＢＤ）、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート（ＰＢＩ）、ｎ−ブチル４，４，ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バラレート（ＰＨＶ）などのパーオキサイド系化合物、または２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、１，１’―アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２’−アゾビス（２−メチルプロパン）、２，２’−アゾビス（２−メチルブタン）、２，２’−アゾビス（２−メチルペンタン）、２，２’−アゾビス（２，３−ジメチルブタン）、２，２’−アゾビス（２−メチルヘキサン）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルペンタン）、２，２’−アゾビス（２，３，３−トリメチルブタン）、２，２’−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−メチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−メチルヘキサン）、３，３’−アゾビス（３，４−ジメチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−エチルペンタン）、ジメチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジエチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジ−ｔ−ブチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）などのアゾ系化合物が挙げられる。なお、重合開始剤は２種類以上を併用してもよい。
【００３４】
前記重合性組成物は、前記重合性モノマーの連鎖移動剤を含有するのが好ましい。前記連鎖移動剤は、主に重合体の分子量を調整するために用いられる。重合性組成物がそれぞれ連鎖移動剤を含有していると、重合性モノマーの重合速度および重合度を前記連鎖移動剤によってより制御することができ、重合体の分子量を所望の分子量に調整することができる。例えば、前記重合性組成物を重合した後、延伸により線引きして、光伝送体の形態にする場合は、分子量を調整することによって延伸時における機械的特性を所望の範囲とすることができ、生産性の向上にも寄与する。前記連鎖移動剤については、併用する重合性モノマーの種類に応じて、適宜、種類および添加量を選択することができる。各モノマーに対する連鎖移動剤の連鎖移動定数は、例えば、ポリマーハンドブック第３版（Ｊ．ＢＲＡＮＤＲＵＰおよびＥ．Ｈ．ＩＭＭＥＲＧＵＴ編、ＪＯＨＮ ＷＩＬＥＹ＆ＳＯＮ発行）を参照することができる。また、該連鎖移動定数は大津隆行、木下雅悦共著「高分子合成の実験法」化学同人、昭和４７年刊を参考にして、実験によっても求めることができる。
【００３５】
連鎖移動剤としては、アルキルメルカプタン類（ｎ−ブチルメルカプタン、ｎ−ペンチルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン等）、チオフェノール類（チオフェノール、ｍ−ブロモチオフェノール、ｐ−ブロモチオフェノール、ｍ−トルエンチオール、ｐ−トルエンチオール等）などを用いるのが好ましく、中でも、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタンのアルキルメルカプタンを用いるのが好ましい。また、Ｃ−Ｈ結合の水素原子が重水素原子やフッ素原子で置換された連鎖移動剤を用いることもできる。なお、前記連鎖移動剤は、２種類以上を併用してもよい。
【００３６】
前記重合性組成物は、屈折率調整成分を含有していてもよい。重合性組成物に屈折率調整成分を含有させ、重合の際に、重合の進行方向に沿って、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせることによって、屈折率分布型の光学部材を作製することができる。屈折率調整成分は、併用する前記重合性モノマーの屈折率と異なる成分を意味し、低分子化合物であっても高分子化合物であってもよい。その屈折率差は、０．００５以上であるのが好ましい。屈折率調整成分は、これを含有する重合体が無添加の重合体と比較して、屈折率が高くなる性質を有するものを用いるのが好ましい。また、屈折率調整成分は重合性化合物であってもよく、重合性化合物が屈折率調整成分の場合は、これを共重合成分として含む共重合体がこれを含まない重合体と比較して、屈折率が上昇する性質を有するものを用いるのが好ましい。上記性質を有し、重合体と安定して共存可能で、且つ前述の原料である重合性モノマーの重合条件（加熱および加圧等の重合条件）下において安定であるものを、屈折率調整成分として用いることができる。例えば、コア部形成用重合性組成物に屈折率調整成分を含有させ、コア部を形成する工程において界面ゲル重合法により重合の進行方向を制御し、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせ、コア部に屈折率調整成分の濃度分布に基づく屈折率分布構造を形成するのが好ましい（以下、屈折率の分布を有するコア部を「屈折率分布型コア部」という場合がある）。屈折率分布型コア部を形成することにより、得られる光学部材は広い伝送帯域を有する屈折率分布型プラスチック光学部材となる。
【００３７】
前記屈折率調整成分としては、低分子化合物として、例えば、安息香酸ベンジル（ＢＥＮ）、硫化ジフェニル（ＤＰＳ）、リン酸トリフェニル（ＴＰＰ）、フタル酸ベンジルｎブチル（ＢＢＰ）、フタル酸ジフェニル（ＤＰＰ）、ビフェニル（ＤＰ）、ジフェニルメタン（ＤＰＭ）、リン酸トリクレジル（ＴＣＰ）、ジフェニルスルホキシド（ＤＰＳＯ）、硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体などが挙げられる。硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体については、下記に具体的に示す化合物の中から適宜選ばれる。中でも、ＢＥＮ、ＤＰＳ、ＴＰＰ、ＤＰＳＯおよび硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体が好ましい。なお、これらの化合物中に存在する水素原子を重水素原子に置換した化合物も広い波長域での透明性を向上させる目的で用いることができる。また、重合性化合物として、例えば、トリブロモフェニルメタクリレート等が挙げられる。屈折率調整成分として重合性化合物を用いる場合は、マトリックスを形成する際に、重合性モノマーと重合性屈折率調整成分とを共重合させるので、種々の特性（特に光学特性）の制御がより困難となるが、耐熱性の面では有利となる可能性がある。
【００３８】
【化１１】
【００３９】
前記屈折率調整剤の添加量は、屈折率上昇の程度やポリマーマトリクスとの関係によって変化するが、一般的に好ましい範囲としては重合性組成物の１〜３０質量％、より好ましくは３〜２５質量％、特に好ましくは５〜２０質量％である。
【００４０】
屈折率調整成分の濃度および分布を調整することによって、光学部材の屈折率を所望の値に変化させることができる。その添加量は、用途および組み合わされる部材に応じて適宜選ばれる。屈折率調整成分として、１種類の化合物を単独で用いてもよいし、複数種類の化合物を用いてもよい。
【００４１】
前記重合性組成物に熱および／または光等が供与されると、例えば、重合開始剤からラジカル等が発生し、前記重合性モノマー（１）の重合が、または前記重合性モノマー（１）と（２）との共重合が開始される。前記重合性組成物が屈折率調整成分を含んでいる場合は、例えば、後述の界面ゲル重合法のように、重合の進行方向を制御して、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせることによって、もしくは屈折率調整成分を含んでいない場合も、前記重合性モノマーの共重合比に傾斜を持たせることによっても、屈折率分布構造を形成することができる。特に、本発明では重合性モノマーとして、上記重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）および（２）を用いているので、作製される光学部材の光伝送損失を大きく軽減することができる。特に、吸湿による光伝送損失の増大を顕著に軽減することができる。また、重合性モノマーの重合速度および重合度を、重合開始剤および所望により添加される連鎖移動剤によって制御し、重合体の分子量を所望の分子量に調整することができる。例えば、得られた重合体を延伸により線引きして、光ファイバとする場合は、連鎖移動剤によって製造される重合体の分子量（好ましくは１万〜１００万、より好ましくは３万〜５０万）を調整すれば、延伸時における機械的特性を所望の範囲とすることができ、生産性の向上にも寄与する。
【００４２】
前記重合性組成物を重合させることによって製造し得る光学部材用樹脂の一態様は、前記重合性モノマー（１）由来の繰り返し単位である下記一般式（Ｘ−１）で表される繰り返し単位を、または下記一般式（Ｘ−１）由来の繰り返し単位と、前記重合性モノマー（２）由来の繰り返し単位である下記一般式（Ｘ−２）で表される繰り返し単位とを有し（好ましくは主成分として有し）、且つ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂である。分子量が前記範囲より小さいと機械的強度などが低下し、一方、分子量が前記範囲より大きいと加工性が悪くなる。この適正な分子量範囲を選択することで、製品の熱的物性（Ｔｇ）と、加熱延伸時の加工性や、機械的強度のそれぞれを満たすことができる。
【００４３】
【化１２】
【００４４】
式中、Ｘ１、Ｘ２、Ｙ１、Ｙ２、Ｒ１およびＲ２については、前記一般式（１）および（２）中の各々と同義であり、好ましい範囲も同様である。
【００４５】
以下に、本発明の製造方法を、コア部とクラッド部とを有する屈折率分布型プラスチック光学部材の製造方法に適用した実施の形態について説明する。本実施の形態は、主として２種類あるが、以下の実施形態に限定されるわけではない。
まず、第一の実施形態は、クラッド部用重合性組成物を重合してクラッド部となる円筒管を作製する第１の工程と、前記円筒管の中空部でコア部形成用重合性組成物を界面ゲル重合させることによりコア部となる領域を形成し、コア部およびクラッド部に各々対応する領域からなるプリフォームを作製する第２の工程と、得られたプリフォームを所望の形態に加工する第３の工程とを含むプラスチック光学部材の製造方法である。
次に、第二の実施形態は、クラッド部に相当する、例えばポリフッ化ビニリデン樹脂のような含フッ素樹脂からなる円筒状パイプの中空部でアウターコア用重合性組成物を回転重合により重合して、２層からなる同心円筒状パイプを作製する第１の工程と、前記円筒管のさらに中空部をインナーコア部形成用重合性組成物を界面ゲル重合させることによりインナーコア部となる領域を形成し、クラッド部、アウターコア部およびインナーコア部に各々対応する領域からなるプリフォームを作製する第２の工程と、および得られたプリフォームを所望の形態に加工する第３の工程とを含むプラスチック光学部材の製造方法である。
後者の実施形態においては、２層からなる同心円筒状パイプを作製する際、上記のように段階的ではなく、フッ素樹脂とアウターコア用重合組成物の重合体を溶融共押し出しの方法の一段階で作製してもよい。
【００４６】
前記クラッド部あるいはアウターコア部形成用重合性組成物は、重合性モノマー（１）または重合性モノマー（１）と（２）、該重合性モノマーの重合を開始させる重合開始剤、および連鎖移動剤を含有する。次に、前記コア部あるいはインナーコア部形成用重合性組成物は、重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）と（２）、該重合性モノマーの重合を開始させる重合開始剤、連鎖移動剤、および所望により前記モノマーの屈折率と異なる屈折率を有する化合物（屈折率調整成分）を含有する。前記第一の実施の形態ではクラッド部／コア部形成用、第二の実施の形態ではアウターコア部／インナーコア部形成用の各々の重合性組成物に用いられる重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）および（２）は、互いに等しいのが好ましい（但し、その組成比については同一でなくてもよく、また副成分については等しくなくてもよい）。等しい種類の重合性モノマーを用いることによって、クラッド部／コア部またはアウターコア部／インナーコア部界面における光透過性および接着性を向上させることができる。また、クラッド部あるいはアウターコア部形成用の重合性モノマーとして、重合性モノマー（２）成分の比率をより多くするとコア部との屈折率差を大きく持たせやすく、その結果、屈折率分布構造を形成し易いので好ましい。
【００４７】
第二の実施形態では、クラッド部とコア部との間にアウターコア部を形成することによって、クラッド部とコア部との材質の違いによる接着性の低下および生産性の低下などを軽減させている。その結果、クラッド部およびコア部に用いる材料の選択の幅を広げることができる。本実施形態では、クラッド部は疎水性が高く、且つコア部との屈折率差を大きくすることができる含フッ素樹脂を用いるのが好ましく、具体的には、ポリフッ化ビニリデン樹脂等が好ましい。クラッド部に相当する円筒形状の管は、例えば、市販されているフッ素樹脂を溶融押出しにより、所望の径と厚みのパイプに成形することで作製することができる。さらに、得られたパイプの中空部で上記重合性組成物を回転重合させ、その内壁にアウターコア層を形成することができる。また、その他、前記フッ素樹脂と前記重合性組成物からなる重合体を共押し出しすることによっても同様の構造体を作製することもできる。
【００４８】
前記重合性組成物を用いて光学部材を作製する際に、屈折率調整成分を用い、その濃度に傾斜を持たせることによっても、屈折率分布型の光学部材を作製することができる。屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせる方法としては、後述する界面ゲル重合を利用する方法等がある。
【００４９】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物において、各成分の含有割合の好ましい範囲は、その種類に応じて異なり一概に定めることはできないが、一般的には、重合開始剤は、重合性モノマーに対して０．００５〜０．５質量％であるのが好ましく、０．０１〜０．５質量％であるのがより好ましい。前記連鎖移動剤は、重合性モノマーに対して０．１０〜０．４０質量％であるのが好ましく、０．１５〜０．３０質量％であるのがより好ましい。また、前記コア部形成用重合性組成物において、前記屈折率調整成分は、重合性モノマーに対して１〜３０質量％であるのが好ましく、１〜２５質量％であるのがより好ましい。
【００５０】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物を重合することによって得られるポリマー成分の分子量は、プリフォームを延伸する関係から、重量平均分子量で１万〜１００万の範囲であることが好ましく、３万〜５０万であることがさらに好ましい。さらに延伸性の観点で分子量分布（ＭＷＤ：重量平均分子量／数平均分子量）も影響する。ＭＷＤが大きくなると、極端に分子量の高い成分がわずかでもあると延伸性が悪くなり、場合によっては延伸できなくなることもある。従って、好ましい範囲としては、ＭＷＤが４以下が好ましく、さらには３以下が好ましい。
【００５１】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物にはそれぞれ、重合時の反応性や光伝送性能を低下させない範囲で、その他の屈折率調整成分を添加することができる。例えば、耐候性や耐久性等を向上させる目的で、耐酸化剤や耐光剤等の安定剤を添加することができる。また、光伝送性能の向上を目的として、光信号増幅用の誘導放出機能化合物を添加することもできる。該化合物を添加することにより、減衰した信号光を励起光により増幅することが可能となり、伝送距離が向上するので、光伝送リンクの一部にファイバ増幅器として使用することができる。
【００５２】
次に、前記第一および第二の形態（特に前記第一の実施形態）の各工程について詳細に説明する。
前記第１の工程では、クラッド部に相当する１層の、またはクラッド部およびアウターコア部に相当する２層の中空状（例えば円筒形状）の管を作製する。中空の円筒管の作製方法としては、例えば国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報に記載されている様な製造方法が挙げられる。具体的には、前記クラッド部形成用重合組成物を円筒形状の重合容器に、またはアウターコア部形成用重合性組成物をフッ素樹脂よりなるパイプ（さらに外側に円筒形状の容器に入れられたもの）に注入し、該重合容器を回転（好ましくは、円筒の軸を水平に維持した状態で回転）させつつ、前記重合性モノマーを重合させることにより、１層（一重）または２層（二重）円筒形状の重合体からなる構造体を作製することができる。重合容器に注入する前にフィルターにより濾過して、組成物中に含まれる塵埃を除去するのが好ましい。重合温度および重合時間は、用いるモノマーや重合開始剤によって異なるが、一般的には、重合温度は６０〜１５０℃であるのが好ましく、重合時間は５〜２４時間であるのが好ましい。この時に、特開平８−１１０４１９号公報に記載されている様に、原料をプレ重合して原料粘度を上昇させてから行ってもよい。また、重合に使用する容器が回転によって変形してしまうと、得られる円筒管に歪みを生じさせることから、充分な剛性を持つ金属管・ガラス管を用いることが望ましい。
【００５３】
前記一重または二重円筒形状の重合体からなる構造体は、コア部（前記第二の実施の形態においてはインナーコア部。以下、「コア部」という場合は「インナーコア部」の意味でもある）の原料となる重合性組成物を注入できるように、底部を有しているのが好ましい。底部は前記円筒管を構成している重合体と密着性および接着性に富む材質であるのが好ましい。また、底部を前記円筒管と同一の重合体で構成することもできる。重合体からなる底部は、例えば、重合容器を回転させて重合する（以下、「回転重合」という場合がある）前もしくは後に、重合容器を垂直に静置した状態で、重合容器内に少量の重合性モノマーを注入し、重合することによって形成することができる。
【００５４】
前記回転重合後に、残存するモノマーや重合開始剤を完全に反応させることを目的として、該回転重合の重合温度より高い温度で得られた構造体に加熱処理を施してもよく、所望の中空管が得られた後、未重合の組成物を取り除いてもよい。
【００５５】
また、前記第１の工程では、一旦、前記重合性組成物を重合させて重合体を作製した後、押し出し成形等の成形技術を利用して、所望の形状（本実施の形態では一重円筒形状あるいはフッ素樹脂と前記重合性組成物重合体からなる二重（同心）円筒状）の構造体を得ることもできる。
【００５６】
前記第２の工程では、前記第１の工程で作製した一重または二重円筒形状の構造体の中空部に、コア部を前記コア部形成用重合性組成物もしくはその重合体により内壁側から中心部に向けて形成させる。
このときの形成法としては、特開平７−１３０３０号公報に記載の様な中空容器内壁にＣＶＤで形成する方法や、特開平５−１７３０２５号公報、特開平５−１７３０２６号公報に記載の様な中空容器内壁に少量ずつ注入し重合させる方法、国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報に記載の様な中空部に重合性組成物を注入して内壁面から組成物中の重合性モノマーを重合させる界面ゲル重合法等が挙げられる。これらのうち、重合後の残留物の観点から溶媒等を用いない界面ゲル重合法が特に好ましい。この界面ゲル重合法を用いることで、重合性モノマーの重合は、前記円筒管のゲル効果によって、粘度の高くなった内壁表面から断面の半径方向、中心に向かって進行する。重合性モノマーに前記屈折率調整成分を添加して重合すると、前記円筒管を構成している重合体に対して親和性の高いモノマーが前記円筒管の内壁面に偏在して重合し、外側には屈折率調整成分濃度が低い重合体が形成される。中心に向かうに従って、形成された重合体中の該屈折率調整成分の比率が増加する。このようにして、コア部となる領域内に屈折率調整成分の濃度分布が生じ、この濃度分布に基づいて、連続した屈折率の分布が導入される。
【００５７】
上記説明したように、第２の工程において、形成されるコア部となる領域に屈折率の分布が導入されるが、屈折率が互いに異なる部分間は熱挙動も互いに異なるので、重合を一定温度で行うと、その熱挙動の違いからコア部となる領域は、重合反応に対して発生する体積収縮の応答性が変化し、プリフォーム内部に気泡が混入する、もしくはミクロな空隙が発生し、得られたプリフォームを加熱延伸した際に多数の気泡が発生する可能性がある。重合温度が低すぎると、重合効率が低下し、反応終了までに時間がかかってしまい、生産性を著しく損なう。また、重合が不完全となって光透過性が低下し、作製される光ファイバの光伝送能を損なう。一方、初期の重合温度が高すぎると、コア部となる領域の収縮に対して応答緩和できず、気泡発生の傾向が著しい。そのため、モノマーの沸点や生成するポリマーのガラス転移温度（Ｔｇ）を勘案しながら、重合温度と後処理温度を調整して行う。但し、後処理温度はポリマーのガラス転移温度以上となるように選択する。例えば、典型的なメタクリレート系のモノマーを使用した場合には、重合温度は好ましくは、６０℃〜１６０℃、さらに好ましくは８０℃〜１４０℃である。また、重合収縮に対する応答性を高めるために加圧した不活性ガス中で重合させることも好ましい。さらに、重合前のモノマーを減圧雰囲気で脱水・脱気する事でさらに気泡の発生を低減させることができる。
さらに、組成物はフィルターにより濾過して、組成物に含まれる塵埃を除去するのが好ましい。
【００５８】
重合温度および重合時間は、用いるモノマーによって異なるが、一般的には、重合温度は６０〜１５０℃であるのが好ましく、重合時間は５〜７２時間であるのが好ましい。具体的には、重合性モノマーとしてイソボルニルメタクリレートを用い、重合開始剤として２，２’−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）を用いた場合は、初期重合温度を１００〜１１０℃に４８〜７２時間維持し、その後、１２０〜１６０℃まで昇温して２４〜４８時間重合するのが好ましく、重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドを用いた場合は、初期重合温度を９０〜１１０℃に４〜４８時間維持し、１２０〜１６０℃まで昇温して２４〜４８時間重合するのが好ましい。なお、昇温は段階的に行っても、連続的に行ってもよいが、昇温にかける時間は短いほうがよい。
【００５９】
重合は、加圧状態で行うのが好ましい（以下、加圧状態で行う重合を「加圧重合」という）。加圧重合を行う場合は、前記重合性組成物を注入した一重または二重円筒形状の構造体を、治具の中空部に挿入して、治具に支持された状態で重合を行うのが好ましい。前記治具は、前記構造体を挿入可能な中空を有する形状であり、該中空部は前記構造体と類似の形状を有しているのが好ましい。本実施の形態では、クラッド部となる構造体が円筒管であるので、前記治具も円筒形状であるのが好ましい。治具は、加圧重合中に前記円筒管が変形するのを抑制するとともに、加圧重合が進むに従ってコア部となる領域が収縮するのを緩和可能に支持する。従って、治具の中空部は、前記一重または二重円筒形状の構造体の外径より大きい径を有し、前記クラッド部となる円筒管を非密着状態で支持するのが好ましい。前記治具の中空部は、前記一重または二重円筒形状の構造体の外径に対して０．１％〜４０％だけ大きい径を有しているのが好ましく、１０〜２０％だけ大きい径を有しているのがより好ましい。
【００６０】
前記一重または二重円筒形状の構造体を治具の中空部に挿入した状態で、重合容器内に配置することができる。重合容器内において、前記一重または二重円筒形状の構造体は、円筒の高さ方向を垂直にして配置されるのが好ましい。前記治具に支持された状態で前記円筒管を、重合容器内に配置した後、前記重合容器内を加圧することができる。窒素等の不活性ガスで重合容器内を加圧し、不活性ガス雰囲気下で加圧重合を進行させるのが好ましい。重合時の加圧の好ましい範囲については、用いるモノマーによって異なるが、重合時の圧は、一般的には０．１〜１．０ＭＰａ程度が好ましい。
【００６１】
以上の工程を経て、光学部材のプリフォームを得ることができる。なお、上記第二の実施の形態では、１層のアウターコア部を有する円筒形状のプリフォームの作製方法を示したが、アウターコア部は２層以上であってもよい。また、アウターコア部は、加工によって種々の形態（例えば、延伸によって光ファイバーの形態）となった後は、インナーコア部と一体になり、双方が識別できなくなっていてもよい。
【００６２】
第３の工程では、作製されたプリフォームを加工して所望の形態の光学部材を得る。例えば、プリフォームを軸方向に垂直にスライスすれば断面が凹凸を有しない円盤状もしくは円柱状のレンズを得ることができる。また、延伸してプラスチック光ファイバを得る。
【００６３】
光ファイバは、第３の工程でプリフォームを加熱延伸して作製することができるが、その加熱温度はプリフォームの材質等に応じて、適宜決定することができる。一般的には、１８０〜２５０℃中の雰囲気で行われることが好ましい。延伸条件（延伸温度等）は、得られたプリフォームの径、所望のプラスチック光ファイバの径および用いた材料等を考慮して、適宜決定することができる。例えば、線引張力については、特開平７−２３４３２２号公報に記載されている様に、溶融したプラスチックを配向させるために１０ｇ以上としたり、特開平７−２３４３２４号公報に記載されている様に溶融延伸後に歪みを残さないようにするために１００ｇ以下とすることが好ましい。また、特開平８−１０６０１５号公報に記載されている様に、延伸の際に予備加熱を設ける方法等をとることもできる。以上の方法によって得られるファイバについては、得られる素線の破断伸びや硬度について特開平７−２４４２２０号公報に記載の様に規定することでファイバの曲げや側圧特性を改善することができる。
【００６４】
第３の工程を経て製造されたプラスチック光ファイバは、そのままの形態で種々の用途に供することができる。また、保護や補強を目的として、その外側に被覆層を有する形態、繊維層を有する形態、および／または複数のファイバを束ねた形態で、種々の用途に供することができる。被覆工程は、例えばファイバ素線に被覆を設ける場合では、ファイバ素線の通る穴を有する対向したダイスにファイバ素線を通し、対向したダイス間に溶融した被覆用の樹脂を満たし、ファイバ素線をダイス間を移動させることで被覆されたファイバを得ることができる。被覆層は可撓時に内部のファイバへの応力から保護するため、ファイバ素線と融着していないことが望ましい。さらにこの時、溶融した樹脂と接することでファイバ素線に熱的ダメージを加わるので、極力ダメージを押さえるような移動速度や低温で延伸できる樹脂を選ぶことも望ましい。この時、被覆層の厚みは被覆材の物性値や素線の引き抜き速度、被覆層の冷却温度による。その他にも、光学部材に塗布したモノマーを重合させる方法やシートを巻き付ける方法、押し出し成形した中空管に光学部材を通す方法等が知られている。
【００６５】
【実施例】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、試薬、割合、操作等は、本発明の精神から逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例に制限されるものではない。
【００６６】
［実施例１］
予定するプリフォームの外径に対応する内径を有する充分な剛性を持った内径２２ｍｍおよび長さ６００ｍｍの円筒状の重合容器に、２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル（６ＦＭ）（両者とも水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の混合溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／６ＦＭ＝１／１）を所定量注入した。重合開始剤としてジメチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）をモノマー混合溶液に対して０．５質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対して０．６２質量％配合した。上記モノマー混合溶液の注入された重合容器を６０℃湯浴中に入れ、震盪を加えながら２時間予備重合を行った。その後、該重合容器を６５℃下にて水平状態（円筒の高さ方向が水平となる状態）に保持し、３０００ｒｐｍにて回転させながら３時間加熱重合した。その後、９０℃で２４時間の熱処理し、上記共重合体からなる円筒管を得た。
【００６７】
次に、該円筒管の中空部に、コア部の原料である２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル（６ＦＭ）（両者とも水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の混合溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／６ＦＭ＝１／１）と、屈折率調整成分としてジブチルフタレートをモノマー混合溶液に対して１０質量％混合した溶液とを、精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過しつつ、濾液を直接注入した。重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドをモノマー混合溶液に対し０．０１６質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．２７質量％配合した。この混合溶液等を注入した該円筒管を、該円筒管外径に対し９％だけ広い内径を持つガラス管内に挿入した状態で、加圧重合容器に垂直に静置した。その後、加圧重合容器内を窒素雰囲気に置換した後、０．１Ｍｐａまで加圧し、９０℃で、４８時間加熱重合した。その後、０．４Ｍｐａまで加圧し、１２０℃で、２４時間加熱重合および熱処理を行い、プリフォームを得た。該プリフォームの重量平均分子量は１０万６０００であり、分子量分布（重量平均分子量／数平均分子量）は、２．１であった。
【００６８】
得られたプリフォームには、重合完了時に体積収縮による気泡の混入はなかった。このプリフォームを２３０℃の熱延伸により線引きを行い、直径約７００〜８００μｍのプラスチック光ファイバを製造した。延伸工程において、プリフォームには気泡の発生は観察されず、安定して３００ｍのファイバを得ることができた。得られたファイバの伝送損失値を測定したところ、波長６５０ｎｍで１６０ｄＢ／ｋｍ、波長８５０ｎｍで１２５０ｄＢ／ｋｍであった。
このファイバを温度７５℃、相対湿度９０％の条件で一昼夜放置してから取り出し、光伝送特性を測定した。吸湿に基づく損失増は８５０ｎｍで５０ｄＢ／ｋｍ以下であった。
【００６９】
次に該ファイバの外側をポリエチレンで厚み０．３５ｍｍの一次被覆を行い、さらにカーボンを３％含有したポリエチレンで厚み０．４５ｍｍの２次被覆を行い、被覆ファイバを得た。それらについての曲げ損失試験を行った。特開平７−２４４２２０号公報に記載の実験方法によって曲げ試験を実施した。実験条件は、マンドレルの直径 ６０ｍｍで、該ファイバを該マンドレルに９０度に１回の曲げを与えロス分を測定した。該ロスの増大の最大値を表１に併せて記載した。
【００７０】
［実施例２〜８、比較例１〜２］
クラッド部用およびコア部用の重合組成物中のモノマーおよび屈折率調整成分の種類、量（比）を表１のように変更し、それ以外は実施例１と同様な操作を行い、ファイバを得、実施例１と同様な評価を行った。その結果を表１に合わせて示す。なお、重合開始剤および連鎖移動剤の種類は変更せず、量だけを併用するモノマーの種類および組成に応じて適宜変更し、各々生成するポリマーの重量平均分子量が１０万前後になるようにした。
【００７１】
【表１】
【００７２】
【化１３】
【００７３】
［実施例９］
（ＰＶＤＦパイプ作製）
変性ポリフッ化ビニリデン（変性ＰＶＤＦ）（呉羽化学製ＫＦ−＃８５０；融点１７８℃）を、１２０℃で中空円筒形状（外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍ（厚み０．５ｍｍ））に溶融押出しし、ＰＶＤＦパイプ（長さ６００ｍｍ）を作製した。
【００７４】
（回転重合によるアウターコア作製）
次に、このパイプの片端を同じＰＶＤＦで底付けし、内径２１ｍｍの円筒状試験管に挿入し、該ＰＶＤＦパイプ中に、重合性組成物（２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸メチル（両者とも禁止剤、水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／ＭＭＡ＝２／８）と、重合開始剤としてジメチル−２，２−アゾビスイソブチレートをモノマー混合溶液に対し０．５質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．６質量％配合した混合溶液を精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過した溶液）に添加した。該容器を減圧下において５分間超音波脱気した後、シリコン栓で密封し、６０℃の湯浴中で振とうしながら約２時間予備重合反応させた。次いで、６０℃の熱風高温槽内で円筒状試験管を水平状態に保持しつつ、長手方向を中心軸に３０００ｒｐｍで回転させ、反応液を遠心力で試験管内壁に保持した状態で１時間反応せしめ、次いで７０℃に昇温し、さらに４時間反応させた。さらに槽内温度を９０℃に上げ、２４時間静置して、クラッド（変性ＰＶＤＦ）付Ｐｏｌｙ（ＩＢＸＭＡ−ｃｏ−ＭＭＡ）アウターコアを得た。
【００７５】
（界面ゲル重合によるインナーコア作製）
次に、試験管から上記円筒状の中空管を取り出し、９０℃の恒温槽にて予熱せしめた。一方、先ほどと同様な方法で精製した２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸メチル、重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドをモノマー混合溶液に対し０．０１６質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．２７質量％、さらに屈折率調整剤として硫化ジフェニルを混合モノマーに対して１０質量％計量して混合後、精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過しながら、予め９０℃に予熱しておいたクラッド付アウターコア内に注入した。該容器を減圧下において５分間超音波脱気した後、このクラッド付アウターコアを内径２４ｍｍのガラス管に挿入し、加圧重合容器に垂直に静置させ密閉した。加圧重合容器内の空気を窒素で充分置換して窒素雰囲気とした後、０．１ＭＰａまで窒素で加圧した。この加圧重合容器を１００℃に昇温し、この状態のまま４８時間反応せしめ、次いで加圧量を０．８Ｍｐａに増加させ、１２０℃に昇温して２４時間加熱重合および熱処理を行った。重合完了後、加圧量を０．１Ｍｐａに保持したまま０．０１℃／ｍｉｎの冷却速度にてプリフォームのコア部Ｔｇ以下となる８０℃まで降温した後にプリフォームを得た。
【００７６】
（延伸）
次いで、得られたプリフォームには、重合完了時に体積収縮による気泡の混入はなかった。また、得られたファイバのガラス転移温度はコア中心部で９０℃、ファイバ外周部で１１５℃であった。このプリフォームを２３０℃の熱延伸により線引きを行い、中心直径５００μｍのプラスチック光ファイバを製造した。延伸工程において、プリフォームには気泡の発生は観察されず、安定して３００ｍのファイバを得ることができた。
【００７７】
（一次被覆）
該ファイバ素線を、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）（日本ポリオレフィン社製Ｊ−ＲＥＸ０７Ａ；流動開始温度１０６℃）を用い、クロスヘッドダイを備えた被覆装置にて１２０℃で被覆して、被覆層が芯線に密着した中心外径１．２ｍｍ（被覆厚み０．３５ｍｍ）のファイバを得た。
【００７８】
（二次被覆）
《難燃性被覆用組成物の調製》
スクリューパターンを、長さ１Ｄの逆送りニーディングディスク（ＲＤ）、ニュートラルニーディングディスク（ＮＤ）、正送りニーディングディスク（ＦＤ）の３種が押出し方向にＦＤ／ＦＤ／ＮＤ／ＮＤ／ＲＤとなるように５個組合せたセットをスクリューユニット間に４セット配置した、ベルストルフ社製２軸押出機（スクリュー径４０ｍｍ、スクリューＬ／Ｄ＝４０）に、流動開始温度が１０３℃、メルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ ６９２２−２）が８０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３のＰＥと、平均粒径２μｍ、９９％粒径５μｍの水酸化マグネシウムが組成異物中の含有量が５０質量％となるようにし、別々の定量フィーダにて押出機へ８ｋｇ／ｈｒの量を供給した。スクリュー回転数１００ｒｐｍ、ベント圧力０．８５気圧、押出機出口温度７０℃でφ５ｍｍ×１０穴のノズルから押出した樹脂ストランドを冷却切断して、径が２ｍｍ、長さが２〜３ｍｍの樹脂ペレットを得た。
【００７９】
《難燃性樹脂組成物の被覆》
この樹脂組成物を、被覆ラインのクロスダイヘッドを変えた被覆押し出し機（ダイス直径６．７ｍｍ、ニップル直径４．５ｍｍ）を用いた被覆ラインにより、１次被覆ケーブルの搬送速度を２０ｍ／ｍｉｎとして被覆を行い、中心外径２ｍｍ、厚みが０．４ｍｍの難燃性の２次被覆層を有する被覆ケーブルを得た。こうして得られた光ファイバケーブルの断面形状を図１に示す。
得られた光ファイバケーブル１０は、中心から、インナーコア部１２、アウターコア部１４、クラッド部１６、一次被覆層１８および二次被覆層２０からなり、各々の厚みは０．３ｍｍ、０．０８５ｍｍ、０．０１５ｍｍ、０．３５ｍｍおよび０．４ｍｍであった。
【００８０】
得られたファイバの伝送損失値を測定したところ、波長６５０ｎｍにて１７０ｄＢ／ｋｍ、８５０ｎｍにて２７００ｄＢ／ｋｍであった。また、得られたファイバ１００ｍの伝送帯域を測定したところ、１ＧＨｚであった。そして、得られたファイバを１３ｍの長さに切り取り、１０ｍのファイバを製小型環境試験機ＳＨ−２４０に静置し、環境試験機外部には両端から２ｍおよび１ｍの長さのファイバをそれぞれメレスグリオ（株）製６５０ｎｍバンドパスフィルタを挿入された安藤電気（株）製白色光源（ＡＱ４３０３Ｂ）とアンリツ（株）光パワーメータ（ＭＬ９１０Ｂ）にアンリツ製ＦＣコネクタ（ＭＡ９０１３Ａ）にて接合した。その後、恒温恒湿槽の温度を７０℃−９５％相対湿度に設定し、５００時間後の光強度の減衰量を測定した所、１ｄＢであった。次に該被覆ファイバについての曲げ損失試験を行った。特開平７−２４４２２０号公報に記載の実験方法によって曲げ試験を実施した。実験条件は、マンドレルの直径６０ｍｍで、該ファイバを該マンドレルに９０度に１回巻きつけてロス分を測定した。該ロスの増大の最大値は０．０７ｄＢであった。
【００８１】
［実施例１０］
アウターコア作製時の厚みを２ｍｍにした以外は、実施例９と同じ材料、方法にて、下記の断面形状を有する光ファイバケーブル（アウターコア部の厚みがないもの）を得た。得られた光ファイバケーブルの断面形状を図２に示す。
得られた光ファイバケーブル１０’は、中心から、インナーコア部１２’、クラッド部１６’、一次被覆層１８’および二次被覆層２０’からなり、各々の厚みは０．４７ｍｍ、０．０１５ｍｍ、０．３５ｍｍおよび０．４ｍｍであった。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８２】
［実施例１１］
二次被覆層を形成せず、各部および層の厚みを変えた以外は、実施例９と同じ材料および方法にて、下記の断面形状を有する光ファイバケーブル（一次被覆品）を得た。
得られた光ファイバケーブル１０’’は、中心から、インナーコア部１２’’、アウターコア部１４’’、クラッド部１６’’および一次被覆層１８’’からなり、各々の厚みは０．５０ｍｍ、０．０８５ｍｍ、０．０１５ｍｍおよび０．７２５ｍｍであった。
得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８３】
［実施例１２，１３］
実施例９および１０において、重合性モノマーのＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）に、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドを重水素化ブロモベンゼン（ＢＢ−ｄ５）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８４】
［実施例１４，１５］
実施例９および１０において、重合性モノマーのＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）に、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８５】
［実施例１６，１７］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）、ＩＢＸＭＡをＩＢＸＭＡ（Ｄ）（重水素化ＢＸＭＡ）に、および屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆付きファイバのそれぞれについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８６】
［比較例３］
実施例９において、重合性モノマーをＭＭＡのみとする以外は、同じ方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆層付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。なお、光強度の減衰量を測定する条件は、恒温恒湿槽の温度を７０℃−９５％相対湿度に設定し、１００時間後に測定した。
【００８７】
［実施例１８，１９］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）、ＩＢＸＭＡを重水素化メタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ（Ｄ））に置換し、その比をＭＭＡ−ｄ８／ＮＢＸＭＡ（Ｄ）＝７／３としたモノマーを用い、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８８】
［実施例２０，２１］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡはそのままで、ＩＢＸＭＡをメタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ）に置換し、その混合比をＭＭＡ／ＮＢＸＭＡ＝７／３とした重合性モノマーを用い、コア部の重合において、その温度と時間を１００℃９６時間の一段階で行った以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８９】
［実施例２２，２３］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡはそのままで、ＩＢＸＭＡをメタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ）に置換し、その混合比をＭＭＡ／ＮＢＸＭＡ＝７／３とした重合性モノマーを用い、重合完了後の冷却速度を４℃／ｍｉｎに代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００９０】
【表２】
【００９１】
【発明の効果】
以上説明した様に、本発明によれば、良好な光伝送能を有する、特に伝送損失および湿熱による伝送損失の悪化が軽減された、さらに機械特性も改良されバランスのとれた光学部材、および該光学部材を良好な生産性で製造可能な製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【図２】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【図３】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【符号の説明】
１０、１０’、１０’’ 光ファイバケーブル
１２、１２’、１２’’ （インナー）コア部
１４、１４’’ アウターコア部
１６、１６’、１６’’ クラッド部
１８、１８’、１８’’ 一次被覆層
２０、２０’ 二次被覆層
【発明の属する技術分野】
本発明は、プラスチック光学部材の技術分野に属し、特に、光ファイバ、光導波路および光学レンズ等に好ましく用いられる光学部材およびその製造に用いられる光学部材用重合性組成物およびその製造方法の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
プラスチック光学部材は、同一の構造を有する石英系の光学部材と比較して、製造および加工が容易であること、および低価格であること等の利点があり、近年、光ファイバおよび光レンズ、光導波路など種々の応用が試みられている。特にこれら光学部材の中でも、プラスチック光ファイバ（ＰＯＦと略記することがある）は、素線が全てプラスチックで構成されているため、伝送損失が石英系と比較してやや大きいという短所を有するものの、良好な可撓性を有し、軽量で、加工性がよく、石英系光ファイバと比較して、口径の大きいファイバとして製造し易く、さらに低コストに製造可能であるという長所を有する。従って、伝送損失の大きさが問題とならいない程度の短距離用の光通信伝送媒体として種々検討されている。
【０００３】
プラスチック光ファイバは、一般的には、重合体をマトリックスとする有機化合物からなる芯（本明細書において「コア部」と称する）と、コア部と屈折率が異なる（一般的には低屈折率の）有機化合物からなる外殻（本明細書において「クラッド部」と称する）とから構成される。特に、中心から外側に向かって屈折率の大きさに分布を有するコア部を備えた屈折率分布型プラスチック光ファイバは、伝送する光信号の帯域を大きくすることが可能なため、高い伝送容量を有する光ファイバとして最近注目されている（例えば、特許文献１および２参照）。この様な屈折率分布型光学部材の製法の一つに、界面ゲル重合を利用して、光学部材母材（本明細書において、「プリフォーム」と称する）を作製し、その後、前記プリフォームを延伸する方法が提案されている。
【０００４】
【特許文献１】
特開昭６１−１３０９０４号公報
【特許文献２】
国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報
【特許文献】
特開平８−２２０３４９号公報
【非特許文献】
Ｈ．Ｋａｗａｉ ｅｔ ａｌ．，ＳＰＩＥ Ｖｏｌ．８９６ Ｒｅｐｌｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｍｏｌｄｉｎｇ ｏｆ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，６９−７８（１９８８）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、光伝送体には、前述した様に、伝送損失が小さいことが要求されるとともに、吸湿性および耐熱性にも優れた材料であることが要求される。例えばメタクリル酸シクロヘキシルとメタクリル酸メチルからなる共重合体などが提案されているが、吸湿性を低減するためには、メタクリル酸シクロヘキシルを比較的多量に使用する必要がある等、使用範囲が制限される。さらに、その結果、メタクリル酸系樹脂の耐熱性が低下することになり、改善を要する点がある。一方、プラスチック構造中の水素をフッ素等のハロゲンや重水素に置換することが提案されている。しかし、フッ素含有モノマーの単独重合体は、材料安定性または密着性などにおいて不都合が生じる場合があり、光伝送体に要求される性能の全てを備えた材料ではない。なお、素材の選択によって耐熱性を向上させるものとして、炭素原子を介してアルキル基を導入したモノマーからなる重合体が示されているが（特許文献３参照）、これらのＴｇはＰＭＭＡに比して高くないため（非特許文献１参照）、充分な耐熱性を有しないと推測される。さらに、これらはＣ−Ｈ結合のＨをＣｌやＢｒという大きな原子で置換しており、この様な置換は反応性の低下を招くため好ましくない。
【０００６】
本発明は前記諸問題に鑑みなされたものであって、良好な伝送能を有し、かつ耐湿熱性が改善されるなど、種々の特性がバランスよく改良された光学部材を良好な生産性で作製可能な製造方法を提供することを課題とする。また、本発明は、良好な光伝送能を有し、かつ耐湿熱性が改善されるなど、種々の特性がバランスよく改良された光学部材を提供することを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決する手段は以下の通りである。
＜１＞ 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
【０００８】
【化５】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。）
【００１０】
＜２＞ 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物と下記一般式（２）で表される化合物とを含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
【００１１】
【化６】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。Ｘ２はＨ、またはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素数１〜７個のフッ化アルキル基を表す。）
【００１３】
＜３＞ ＜１＞または＜２＞に記載の光学部材の製造方法において、容器内壁部から中心に向けての重合が界面ゲル重合法である光学部材の製造方法。
＜４＞ 前記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物を重合して、屈折率の大きさに分布を有する屈折率分布領域を形成する工程を含む光学部材の製造方法。
＜５＞ 前記重合性モノマーが、前記一般式（２）で表される化合物をさらに含有する＜４＞に記載の光学部材の製造方法。
＜６＞ ＜１＞〜＜５＞のいずれかに記載の製造方法によって製造された光学部材。
＜７＞ 下記一般式（Ｘ−１）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
【００１４】
【化７】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、ＣＤ３基またはフッ素原子（Ｆ）を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。）
【００１６】
＜８＞ 下記一般式（Ｘ−１）および下記一般式（Ｘ−２）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
【００１７】
【化８】
（式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。Ｘ２はＨ、またはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素数１〜７個のフッ化アルキル基を表す。）
【００１９】
＜９＞ ＜６＞〜＜８＞のいずれかに記載の光学部材を延伸して得られる光ファイバ。
＜１０＞ 光ファイバ、光導波路および光学レンズのいずれかである＜８＞〜＜１０＞のいずれかに記載の光学部材。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明の製造方法に用いられる、光学部材用重合性組成物の各材料について説明する。前記光学部材用重合性組成物は、下記一般式（１）で表される重合性モノマー（以下、「重合性モノマー（１）」という場合がある）と、重合開始剤と、該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含有する。本発明の製造方法は、光学部材、特に、屈折率の大きさに分布を有する屈折率分布型光学部材の製造方法に適している。
【００２１】
【化９】
式中、Ｘ１は水素原子（Ｈ）または重水素原子（Ｄ）を表し、２つのＸ１は同一でも異なっていてもよい。Ｙ１はＨ、Ｄ、ＣＨ３基、またはＣＤ３基を表し、Ｒ１は炭素原子数７〜２０個の脂環式炭化水素基を表す。
【００２３】
重合性モノマー（１）は、Ｒ１が炭素原子数７〜２０個の脂環式炭化水素基を有する（メタ）アクリレートである。具体的な例としては、（メタ）アクリル酸（ビシクロ−２，２，１−ヘプチル−２）、（メタ）アクリル酸１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸２−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３−メチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５−ジメチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３−エチルアダマンチル、（メタ）アクリル酸３−メチル−５−エチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５，８−トリエチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸３，５−ジメチル−８−エチル−１−アダマンチル、（メタ）アクリル酸オクタヒドロ−４，７−メンタノインデン−５−イル、（メタ）アクリル酸オクタヒドロ−４，７−メンタノインデン−１−イルメチル、（メタ）アクリル酸ｌ−メンチル、（メタ）アクリル酸トリシクロデシル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシ−２，６，６−トリメチル−ビシクロ〔３，１，１〕ヘプチル、（メタ）アクリル酸３，７，７−トリメチル−４−ヒドロキシ−ビシクロ〔４，１，０〕ヘプチル、（メタ）アクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、（メタ）アクリル酸フエンチル、（メタ）アクリル酸２，２，５−トリメチルシクロヘキシルなどが挙げられる。これら（メタ）アクリル酸エステルの中でも、メタクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、メタクリル酸フエンチル、メタクリル酸ｌ−メンチルなどが好ましく、メタクリル酸（ノル）ボルニル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、メタクリル酸ｌ−メンチルが特に好ましい。
【００２４】
前記重合性モノマーは、（メタ）アクリル酸あるいはその酸塩化物を、Ｒ１ＯＨで表される脂環式炭化水素・モノオールでエステル化すること、（メタ）アクリル酸をカンフェンなどの脂環式炭化水素前駆体とを硫酸、ｐ−トルエンスルホン酸などの酸触媒でエステル化することによって製造することができる（Ｒ１は前記一般式（１）中のＲ１と同義である）。
また、（メタ）アクリル基のＣ−Ｈ（即ち、前記一般式（１）中のＸ１およびＹ１）は重水素で置換されているほうが好ましく、その置換率は９５％以上１００％未満である。さらに（メタ）アクリレート側鎖（前記一般式（１）中のＲ１）のＣ−Ｈも重水素に置換されていてもよい。
【００２５】
前記組成物のより好ましい態様は、光学特性、塑性などの加工時の容易性を鑑みると、上記重合性モノマー（１）と、下記一般式（２）で表される重合性モノマー（以下、「重合性モノマー（２）」という場合がある）とを成分とする重合性モノマーを含有する組成物である。
【００２６】
【化１０】
前記一般式（２）中、Ｘ２はＨまたはＤを表し、２つのＸ２は同一でも異なっていてもよい。Ｙ２はＨ、Ｄ、ＣＨ３基またはＣＤ３基を表し、Ｒ２は１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素原子数１〜７個のフッ素化アルキル基を表す。
【００２８】
重合性モノマー（２）は、Ｒ２が１〜１５個のフッ素置換基を有する炭素原子数１〜７個のフッ化アルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステル系モノマーである。重合性モノマー（２）の具体例としては、メタクリル酸モノフルオロメチル、メタクリル酸ジフルオロエチル、メタクリル酸トリフルオロエチル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ−ペンタフルオロプロピル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピル、メタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸ヘプタフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸パーフルオロヘキシルメチル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチルなどが挙げられる。中でも、メタクリル酸トリフルオロエチル、メタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸ヘプタフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸パーフルオロヘキシルメチル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピルが好ましく、さらにメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル、メタクリル酸１Ｈ、１Ｈ、３Ｈ−テトラフルオロプロピル、メタクリル酸パーフルオロ−ｔ−ブチルが特に好ましい。
【００２９】
また、（メタ）アクリル基のＣ−Ｈ（前記一般式（２）中、Ｘ２およびＹ２）は重水素に置換されているほうが好ましく、その置換率は９５％以上１００％未満である。さらに（メタ）アクリレート側鎖（前記一般式（２）中、Ｒ２）のＣ−Ｈも重水素に置換されていてもよい。
【００３０】
前記光学部材用重合性組成物は、前記重合性モノマー（１）を必須成分としていればよく、他の重合性モノマーを含んでいてもよい。前記重合性モノマー（１）とともに、前記重合性モノマー（２）を含んでいるのが好ましく、前記重合性モノマー（１）と（２）とを主成分として含んでいるのが好ましい。前記重合性モノマー（１）は全重合性モノマー中、５質量％以上が好ましく、より好ましくは７．５質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上である。さらに本明細書において「主成分として含む」とは、その重合体の光学的性能を損なわない限りにおいて、他のモノマーを含んでいてもよいことを意味する。全重合性モノマー中、前記重合性モノマー（１）および（２）が占める割合については、用いるモノマーの種類によってその範囲も異なるが、前記重合性組成物において、重合性モノマー（１）および（２）が全重合性モノマー中、１０質量％以上含有されるのが好ましく、２０質量％以上含有されるのがより好ましく、３０質量％以上含有されるのがさらに好ましい。
【００３１】
本発明に使用可能な前記重合性モノマー（１）および（２）以外の重合性モノマーの具体例としては、（メタ）アクリル酸エステル系化合物として、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−プロピル、メタクリル酸ｎーブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−プロピル、アクリル酸ｎ−ブチル等；スチレン系化合物として、スチレン、α−メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレン等；ビニルエステル類として、ビニルアセテート、ビニルベンゾエート、ビニルフェニルアセテート、ビニルクロロアセテート等；マレイミド類として、Ｎ―ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ―ｔｅｒｔ−ブチルマレイミド、Ｎ―イソプロピルマレイミド、Ｎ―シクロヘキシルマレイミド等；が挙げられるが、これらに限定されるものではない。この中でもメタクリル酸メチルが好ましい。これらのモノマーも重水素置換されているのが好ましい。
【００３２】
重合性モノマー（１）と重合性モノマー（２）とを含む態様では、重合性モノマー（１）と重合性モノマー（２）とのモル比（ｎ／ｍ）は、１／１００以上〜１００／１未満であり、好ましくは１／５０以上〜５０／１未満であり、さらに好ましくは１／２５以上〜２５／１未満である。
【００３３】
前記重合性組成物は、前記重合性モノマー（１）の重合を開始させる、または、前記前記重合性モノマー（１）と（２）とを含有する態様では、前記重合性モノマー（１）および（２）の共重合を開始させる重合開始剤を含有する。重合開始剤としては、用いるモノマーや重合方法に応じて適宜選択することができるが、過酸化ベンゾイル（ＢＰＯ）、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサネート（ＰＢＯ）、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド（ＰＢＤ）、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート（ＰＢＩ）、ｎ−ブチル４，４，ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バラレート（ＰＨＶ）などのパーオキサイド系化合物、または２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、１，１’―アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２’−アゾビス（２−メチルプロパン）、２，２’−アゾビス（２−メチルブタン）、２，２’−アゾビス（２−メチルペンタン）、２，２’−アゾビス（２，３−ジメチルブタン）、２，２’−アゾビス（２−メチルヘキサン）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルペンタン）、２，２’−アゾビス（２，３，３−トリメチルブタン）、２，２’−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−メチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−メチルヘキサン）、３，３’−アゾビス（３，４−ジメチルペンタン）、３，３’−アゾビス（３−エチルペンタン）、ジメチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジエチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジ−ｔ−ブチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）などのアゾ系化合物が挙げられる。なお、重合開始剤は２種類以上を併用してもよい。
【００３４】
前記重合性組成物は、前記重合性モノマーの連鎖移動剤を含有するのが好ましい。前記連鎖移動剤は、主に重合体の分子量を調整するために用いられる。重合性組成物がそれぞれ連鎖移動剤を含有していると、重合性モノマーの重合速度および重合度を前記連鎖移動剤によってより制御することができ、重合体の分子量を所望の分子量に調整することができる。例えば、前記重合性組成物を重合した後、延伸により線引きして、光伝送体の形態にする場合は、分子量を調整することによって延伸時における機械的特性を所望の範囲とすることができ、生産性の向上にも寄与する。前記連鎖移動剤については、併用する重合性モノマーの種類に応じて、適宜、種類および添加量を選択することができる。各モノマーに対する連鎖移動剤の連鎖移動定数は、例えば、ポリマーハンドブック第３版（Ｊ．ＢＲＡＮＤＲＵＰおよびＥ．Ｈ．ＩＭＭＥＲＧＵＴ編、ＪＯＨＮ ＷＩＬＥＹ＆ＳＯＮ発行）を参照することができる。また、該連鎖移動定数は大津隆行、木下雅悦共著「高分子合成の実験法」化学同人、昭和４７年刊を参考にして、実験によっても求めることができる。
【００３５】
連鎖移動剤としては、アルキルメルカプタン類（ｎ−ブチルメルカプタン、ｎ−ペンチルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン等）、チオフェノール類（チオフェノール、ｍ−ブロモチオフェノール、ｐ−ブロモチオフェノール、ｍ−トルエンチオール、ｐ−トルエンチオール等）などを用いるのが好ましく、中でも、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタンのアルキルメルカプタンを用いるのが好ましい。また、Ｃ−Ｈ結合の水素原子が重水素原子やフッ素原子で置換された連鎖移動剤を用いることもできる。なお、前記連鎖移動剤は、２種類以上を併用してもよい。
【００３６】
前記重合性組成物は、屈折率調整成分を含有していてもよい。重合性組成物に屈折率調整成分を含有させ、重合の際に、重合の進行方向に沿って、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせることによって、屈折率分布型の光学部材を作製することができる。屈折率調整成分は、併用する前記重合性モノマーの屈折率と異なる成分を意味し、低分子化合物であっても高分子化合物であってもよい。その屈折率差は、０．００５以上であるのが好ましい。屈折率調整成分は、これを含有する重合体が無添加の重合体と比較して、屈折率が高くなる性質を有するものを用いるのが好ましい。また、屈折率調整成分は重合性化合物であってもよく、重合性化合物が屈折率調整成分の場合は、これを共重合成分として含む共重合体がこれを含まない重合体と比較して、屈折率が上昇する性質を有するものを用いるのが好ましい。上記性質を有し、重合体と安定して共存可能で、且つ前述の原料である重合性モノマーの重合条件（加熱および加圧等の重合条件）下において安定であるものを、屈折率調整成分として用いることができる。例えば、コア部形成用重合性組成物に屈折率調整成分を含有させ、コア部を形成する工程において界面ゲル重合法により重合の進行方向を制御し、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせ、コア部に屈折率調整成分の濃度分布に基づく屈折率分布構造を形成するのが好ましい（以下、屈折率の分布を有するコア部を「屈折率分布型コア部」という場合がある）。屈折率分布型コア部を形成することにより、得られる光学部材は広い伝送帯域を有する屈折率分布型プラスチック光学部材となる。
【００３７】
前記屈折率調整成分としては、低分子化合物として、例えば、安息香酸ベンジル（ＢＥＮ）、硫化ジフェニル（ＤＰＳ）、リン酸トリフェニル（ＴＰＰ）、フタル酸ベンジルｎブチル（ＢＢＰ）、フタル酸ジフェニル（ＤＰＰ）、ビフェニル（ＤＰ）、ジフェニルメタン（ＤＰＭ）、リン酸トリクレジル（ＴＣＰ）、ジフェニルスルホキシド（ＤＰＳＯ）、硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体などが挙げられる。硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体については、下記に具体的に示す化合物の中から適宜選ばれる。中でも、ＢＥＮ、ＤＰＳ、ＴＰＰ、ＤＰＳＯおよび硫化ジフェニル誘導体、ジチアン誘導体が好ましい。なお、これらの化合物中に存在する水素原子を重水素原子に置換した化合物も広い波長域での透明性を向上させる目的で用いることができる。また、重合性化合物として、例えば、トリブロモフェニルメタクリレート等が挙げられる。屈折率調整成分として重合性化合物を用いる場合は、マトリックスを形成する際に、重合性モノマーと重合性屈折率調整成分とを共重合させるので、種々の特性（特に光学特性）の制御がより困難となるが、耐熱性の面では有利となる可能性がある。
【００３８】
【化１１】
前記屈折率調整剤の添加量は、屈折率上昇の程度やポリマーマトリクスとの関係によって変化するが、一般的に好ましい範囲としては重合性組成物の１〜３０質量％、より好ましくは３〜２５質量％、特に好ましくは５〜２０質量％である。
【００４０】
屈折率調整成分の濃度および分布を調整することによって、光学部材の屈折率を所望の値に変化させることができる。その添加量は、用途および組み合わされる部材に応じて適宜選ばれる。屈折率調整成分として、１種類の化合物を単独で用いてもよいし、複数種類の化合物を用いてもよい。
【００４１】
前記重合性組成物に熱および／または光等が供与されると、例えば、重合開始剤からラジカル等が発生し、前記重合性モノマー（１）の重合が、または前記重合性モノマー（１）と（２）との共重合が開始される。前記重合性組成物が屈折率調整成分を含んでいる場合は、例えば、後述の界面ゲル重合法のように、重合の進行方向を制御して、屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせることによって、もしくは屈折率調整成分を含んでいない場合も、前記重合性モノマーの共重合比に傾斜を持たせることによっても、屈折率分布構造を形成することができる。特に、本発明では重合性モノマーとして、上記重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）および（２）を用いているので、作製される光学部材の光伝送損失を大きく軽減することができる。特に、吸湿による光伝送損失の増大を顕著に軽減することができる。また、重合性モノマーの重合速度および重合度を、重合開始剤および所望により添加される連鎖移動剤によって制御し、重合体の分子量を所望の分子量に調整することができる。例えば、得られた重合体を延伸により線引きして、光ファイバとする場合は、連鎖移動剤によって製造される重合体の分子量（好ましくは１万〜１００万、より好ましくは３万〜５０万）を調整すれば、延伸時における機械的特性を所望の範囲とすることができ、生産性の向上にも寄与する。
【００４２】
前記重合性組成物を重合させることによって製造し得る光学部材用樹脂の一態様は、前記重合性モノマー（１）由来の繰り返し単位である下記一般式（Ｘ−１）で表される繰り返し単位を、または下記一般式（Ｘ−１）由来の繰り返し単位と、前記重合性モノマー（２）由来の繰り返し単位である下記一般式（Ｘ−２）で表される繰り返し単位とを有し（好ましくは主成分として有し）、且つ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂である。分子量が前記範囲より小さいと機械的強度などが低下し、一方、分子量が前記範囲より大きいと加工性が悪くなる。この適正な分子量範囲を選択することで、製品の熱的物性（Ｔｇ）と、加熱延伸時の加工性や、機械的強度のそれぞれを満たすことができる。
【００４３】
【化１２】
式中、Ｘ１、Ｘ２、Ｙ１、Ｙ２、Ｒ１およびＲ２については、前記一般式（１）および（２）中の各々と同義であり、好ましい範囲も同様である。
【００４５】
以下に、本発明の製造方法を、コア部とクラッド部とを有する屈折率分布型プラスチック光学部材の製造方法に適用した実施の形態について説明する。本実施の形態は、主として２種類あるが、以下の実施形態に限定されるわけではない。
まず、第一の実施形態は、クラッド部用重合性組成物を重合してクラッド部となる円筒管を作製する第１の工程と、前記円筒管の中空部でコア部形成用重合性組成物を界面ゲル重合させることによりコア部となる領域を形成し、コア部およびクラッド部に各々対応する領域からなるプリフォームを作製する第２の工程と、得られたプリフォームを所望の形態に加工する第３の工程とを含むプラスチック光学部材の製造方法である。
次に、第二の実施形態は、クラッド部に相当する、例えばポリフッ化ビニリデン樹脂のような含フッ素樹脂からなる円筒状パイプの中空部でアウターコア用重合性組成物を回転重合により重合して、２層からなる同心円筒状パイプを作製する第１の工程と、前記円筒管のさらに中空部をインナーコア部形成用重合性組成物を界面ゲル重合させることによりインナーコア部となる領域を形成し、クラッド部、アウターコア部およびインナーコア部に各々対応する領域からなるプリフォームを作製する第２の工程と、および得られたプリフォームを所望の形態に加工する第３の工程とを含むプラスチック光学部材の製造方法である。
後者の実施形態においては、２層からなる同心円筒状パイプを作製する際、上記のように段階的ではなく、フッ素樹脂とアウターコア用重合組成物の重合体を溶融共押し出しの方法の一段階で作製してもよい。
【００４６】
前記クラッド部あるいはアウターコア部形成用重合性組成物は、重合性モノマー（１）または重合性モノマー（１）と（２）、該重合性モノマーの重合を開始させる重合開始剤、および連鎖移動剤を含有する。次に、前記コア部あるいはインナーコア部形成用重合性組成物は、重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）と（２）、該重合性モノマーの重合を開始させる重合開始剤、連鎖移動剤、および所望により前記モノマーの屈折率と異なる屈折率を有する化合物（屈折率調整成分）を含有する。前記第一の実施の形態ではクラッド部／コア部形成用、第二の実施の形態ではアウターコア部／インナーコア部形成用の各々の重合性組成物に用いられる重合性モノマー（１）、または重合性モノマー（１）および（２）は、互いに等しいのが好ましい（但し、その組成比については同一でなくてもよく、また副成分については等しくなくてもよい）。等しい種類の重合性モノマーを用いることによって、クラッド部／コア部またはアウターコア部／インナーコア部界面における光透過性および接着性を向上させることができる。また、クラッド部あるいはアウターコア部形成用の重合性モノマーとして、重合性モノマー（２）成分の比率をより多くするとコア部との屈折率差を大きく持たせやすく、その結果、屈折率分布構造を形成し易いので好ましい。
【００４７】
第二の実施形態では、クラッド部とコア部との間にアウターコア部を形成することによって、クラッド部とコア部との材質の違いによる接着性の低下および生産性の低下などを軽減させている。その結果、クラッド部およびコア部に用いる材料の選択の幅を広げることができる。本実施形態では、クラッド部は疎水性が高く、且つコア部との屈折率差を大きくすることができる含フッ素樹脂を用いるのが好ましく、具体的には、ポリフッ化ビニリデン樹脂等が好ましい。クラッド部に相当する円筒形状の管は、例えば、市販されているフッ素樹脂を溶融押出しにより、所望の径と厚みのパイプに成形することで作製することができる。さらに、得られたパイプの中空部で上記重合性組成物を回転重合させ、その内壁にアウターコア層を形成することができる。また、その他、前記フッ素樹脂と前記重合性組成物からなる重合体を共押し出しすることによっても同様の構造体を作製することもできる。
【００４８】
前記重合性組成物を用いて光学部材を作製する際に、屈折率調整成分を用い、その濃度に傾斜を持たせることによっても、屈折率分布型の光学部材を作製することができる。屈折率調整成分の濃度に傾斜を持たせる方法としては、後述する界面ゲル重合を利用する方法等がある。
【００４９】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物において、各成分の含有割合の好ましい範囲は、その種類に応じて異なり一概に定めることはできないが、一般的には、重合開始剤は、重合性モノマーに対して０．００５〜０．５質量％であるのが好ましく、０．０１〜０．５質量％であるのがより好ましい。前記連鎖移動剤は、重合性モノマーに対して０．１０〜０．４０質量％であるのが好ましく、０．１５〜０．３０質量％であるのがより好ましい。また、前記コア部形成用重合性組成物において、前記屈折率調整成分は、重合性モノマーに対して１〜３０質量％であるのが好ましく、１〜２５質量％であるのがより好ましい。
【００５０】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物を重合することによって得られるポリマー成分の分子量は、プリフォームを延伸する関係から、重量平均分子量で１万〜１００万の範囲であることが好ましく、３万〜５０万であることがさらに好ましい。さらに延伸性の観点で分子量分布（ＭＷＤ：重量平均分子量／数平均分子量）も影響する。ＭＷＤが大きくなると、極端に分子量の高い成分がわずかでもあると延伸性が悪くなり、場合によっては延伸できなくなることもある。従って、好ましい範囲としては、ＭＷＤが４以下が好ましく、さらには３以下が好ましい。
【００５１】
前記クラッド部、アウターコア部およびコア部形成用重合性組成物にはそれぞれ、重合時の反応性や光伝送性能を低下させない範囲で、その他の屈折率調整成分を添加することができる。例えば、耐候性や耐久性等を向上させる目的で、耐酸化剤や耐光剤等の安定剤を添加することができる。また、光伝送性能の向上を目的として、光信号増幅用の誘導放出機能化合物を添加することもできる。該化合物を添加することにより、減衰した信号光を励起光により増幅することが可能となり、伝送距離が向上するので、光伝送リンクの一部にファイバ増幅器として使用することができる。
【００５２】
次に、前記第一および第二の形態（特に前記第一の実施形態）の各工程について詳細に説明する。
前記第１の工程では、クラッド部に相当する１層の、またはクラッド部およびアウターコア部に相当する２層の中空状（例えば円筒形状）の管を作製する。中空の円筒管の作製方法としては、例えば国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報に記載されている様な製造方法が挙げられる。具体的には、前記クラッド部形成用重合組成物を円筒形状の重合容器に、またはアウターコア部形成用重合性組成物をフッ素樹脂よりなるパイプ（さらに外側に円筒形状の容器に入れられたもの）に注入し、該重合容器を回転（好ましくは、円筒の軸を水平に維持した状態で回転）させつつ、前記重合性モノマーを重合させることにより、１層（一重）または２層（二重）円筒形状の重合体からなる構造体を作製することができる。重合容器に注入する前にフィルターにより濾過して、組成物中に含まれる塵埃を除去するのが好ましい。重合温度および重合時間は、用いるモノマーや重合開始剤によって異なるが、一般的には、重合温度は６０〜１５０℃であるのが好ましく、重合時間は５〜２４時間であるのが好ましい。この時に、特開平８−１１０４１９号公報に記載されている様に、原料をプレ重合して原料粘度を上昇させてから行ってもよい。また、重合に使用する容器が回転によって変形してしまうと、得られる円筒管に歪みを生じさせることから、充分な剛性を持つ金属管・ガラス管を用いることが望ましい。
【００５３】
前記一重または二重円筒形状の重合体からなる構造体は、コア部（前記第二の実施の形態においてはインナーコア部。以下、「コア部」という場合は「インナーコア部」の意味でもある）の原料となる重合性組成物を注入できるように、底部を有しているのが好ましい。底部は前記円筒管を構成している重合体と密着性および接着性に富む材質であるのが好ましい。また、底部を前記円筒管と同一の重合体で構成することもできる。重合体からなる底部は、例えば、重合容器を回転させて重合する（以下、「回転重合」という場合がある）前もしくは後に、重合容器を垂直に静置した状態で、重合容器内に少量の重合性モノマーを注入し、重合することによって形成することができる。
【００５４】
前記回転重合後に、残存するモノマーや重合開始剤を完全に反応させることを目的として、該回転重合の重合温度より高い温度で得られた構造体に加熱処理を施してもよく、所望の中空管が得られた後、未重合の組成物を取り除いてもよい。
【００５５】
また、前記第１の工程では、一旦、前記重合性組成物を重合させて重合体を作製した後、押し出し成形等の成形技術を利用して、所望の形状（本実施の形態では一重円筒形状あるいはフッ素樹脂と前記重合性組成物重合体からなる二重（同心）円筒状）の構造体を得ることもできる。
【００５６】
前記第２の工程では、前記第１の工程で作製した一重または二重円筒形状の構造体の中空部に、コア部を前記コア部形成用重合性組成物もしくはその重合体により内壁側から中心部に向けて形成させる。
このときの形成法としては、特開平７−１３０３０号公報に記載の様な中空容器内壁にＣＶＤで形成する方法や、特開平５−１７３０２５号公報、特開平５−１７３０２６号公報に記載の様な中空容器内壁に少量ずつ注入し重合させる方法、国際公開ＷＯ９３／０８４８８号公報に記載の様な中空部に重合性組成物を注入して内壁面から組成物中の重合性モノマーを重合させる界面ゲル重合法等が挙げられる。これらのうち、重合後の残留物の観点から溶媒等を用いない界面ゲル重合法が特に好ましい。この界面ゲル重合法を用いることで、重合性モノマーの重合は、前記円筒管のゲル効果によって、粘度の高くなった内壁表面から断面の半径方向、中心に向かって進行する。重合性モノマーに前記屈折率調整成分を添加して重合すると、前記円筒管を構成している重合体に対して親和性の高いモノマーが前記円筒管の内壁面に偏在して重合し、外側には屈折率調整成分濃度が低い重合体が形成される。中心に向かうに従って、形成された重合体中の該屈折率調整成分の比率が増加する。このようにして、コア部となる領域内に屈折率調整成分の濃度分布が生じ、この濃度分布に基づいて、連続した屈折率の分布が導入される。
【００５７】
上記説明したように、第２の工程において、形成されるコア部となる領域に屈折率の分布が導入されるが、屈折率が互いに異なる部分間は熱挙動も互いに異なるので、重合を一定温度で行うと、その熱挙動の違いからコア部となる領域は、重合反応に対して発生する体積収縮の応答性が変化し、プリフォーム内部に気泡が混入する、もしくはミクロな空隙が発生し、得られたプリフォームを加熱延伸した際に多数の気泡が発生する可能性がある。重合温度が低すぎると、重合効率が低下し、反応終了までに時間がかかってしまい、生産性を著しく損なう。また、重合が不完全となって光透過性が低下し、作製される光ファイバの光伝送能を損なう。一方、初期の重合温度が高すぎると、コア部となる領域の収縮に対して応答緩和できず、気泡発生の傾向が著しい。そのため、モノマーの沸点や生成するポリマーのガラス転移温度（Ｔｇ）を勘案しながら、重合温度と後処理温度を調整して行う。但し、後処理温度はポリマーのガラス転移温度以上となるように選択する。例えば、典型的なメタクリレート系のモノマーを使用した場合には、重合温度は好ましくは、６０℃〜１６０℃、さらに好ましくは８０℃〜１４０℃である。また、重合収縮に対する応答性を高めるために加圧した不活性ガス中で重合させることも好ましい。さらに、重合前のモノマーを減圧雰囲気で脱水・脱気する事でさらに気泡の発生を低減させることができる。
さらに、組成物はフィルターにより濾過して、組成物に含まれる塵埃を除去するのが好ましい。
【００５８】
重合温度および重合時間は、用いるモノマーによって異なるが、一般的には、重合温度は６０〜１５０℃であるのが好ましく、重合時間は５〜７２時間であるのが好ましい。具体的には、重合性モノマーとしてイソボルニルメタクリレートを用い、重合開始剤として２，２’−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）を用いた場合は、初期重合温度を１００〜１１０℃に４８〜７２時間維持し、その後、１２０〜１６０℃まで昇温して２４〜４８時間重合するのが好ましく、重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドを用いた場合は、初期重合温度を９０〜１１０℃に４〜４８時間維持し、１２０〜１６０℃まで昇温して２４〜４８時間重合するのが好ましい。なお、昇温は段階的に行っても、連続的に行ってもよいが、昇温にかける時間は短いほうがよい。
【００５９】
重合は、加圧状態で行うのが好ましい（以下、加圧状態で行う重合を「加圧重合」という）。加圧重合を行う場合は、前記重合性組成物を注入した一重または二重円筒形状の構造体を、治具の中空部に挿入して、治具に支持された状態で重合を行うのが好ましい。前記治具は、前記構造体を挿入可能な中空を有する形状であり、該中空部は前記構造体と類似の形状を有しているのが好ましい。本実施の形態では、クラッド部となる構造体が円筒管であるので、前記治具も円筒形状であるのが好ましい。治具は、加圧重合中に前記円筒管が変形するのを抑制するとともに、加圧重合が進むに従ってコア部となる領域が収縮するのを緩和可能に支持する。従って、治具の中空部は、前記一重または二重円筒形状の構造体の外径より大きい径を有し、前記クラッド部となる円筒管を非密着状態で支持するのが好ましい。前記治具の中空部は、前記一重または二重円筒形状の構造体の外径に対して０．１％〜４０％だけ大きい径を有しているのが好ましく、１０〜２０％だけ大きい径を有しているのがより好ましい。
【００６０】
前記一重または二重円筒形状の構造体を治具の中空部に挿入した状態で、重合容器内に配置することができる。重合容器内において、前記一重または二重円筒形状の構造体は、円筒の高さ方向を垂直にして配置されるのが好ましい。前記治具に支持された状態で前記円筒管を、重合容器内に配置した後、前記重合容器内を加圧することができる。窒素等の不活性ガスで重合容器内を加圧し、不活性ガス雰囲気下で加圧重合を進行させるのが好ましい。重合時の加圧の好ましい範囲については、用いるモノマーによって異なるが、重合時の圧は、一般的には０．１〜１．０ＭＰａ程度が好ましい。
【００６１】
以上の工程を経て、光学部材のプリフォームを得ることができる。なお、上記第二の実施の形態では、１層のアウターコア部を有する円筒形状のプリフォームの作製方法を示したが、アウターコア部は２層以上であってもよい。また、アウターコア部は、加工によって種々の形態（例えば、延伸によって光ファイバーの形態）となった後は、インナーコア部と一体になり、双方が識別できなくなっていてもよい。
【００６２】
第３の工程では、作製されたプリフォームを加工して所望の形態の光学部材を得る。例えば、プリフォームを軸方向に垂直にスライスすれば断面が凹凸を有しない円盤状もしくは円柱状のレンズを得ることができる。また、延伸してプラスチック光ファイバを得る。
【００６３】
光ファイバは、第３の工程でプリフォームを加熱延伸して作製することができるが、その加熱温度はプリフォームの材質等に応じて、適宜決定することができる。一般的には、１８０〜２５０℃中の雰囲気で行われることが好ましい。延伸条件（延伸温度等）は、得られたプリフォームの径、所望のプラスチック光ファイバの径および用いた材料等を考慮して、適宜決定することができる。例えば、線引張力については、特開平７−２３４３２２号公報に記載されている様に、溶融したプラスチックを配向させるために１０ｇ以上としたり、特開平７−２３４３２４号公報に記載されている様に溶融延伸後に歪みを残さないようにするために１００ｇ以下とすることが好ましい。また、特開平８−１０６０１５号公報に記載されている様に、延伸の際に予備加熱を設ける方法等をとることもできる。以上の方法によって得られるファイバについては、得られる素線の破断伸びや硬度について特開平７−２４４２２０号公報に記載の様に規定することでファイバの曲げや側圧特性を改善することができる。
【００６４】
第３の工程を経て製造されたプラスチック光ファイバは、そのままの形態で種々の用途に供することができる。また、保護や補強を目的として、その外側に被覆層を有する形態、繊維層を有する形態、および／または複数のファイバを束ねた形態で、種々の用途に供することができる。被覆工程は、例えばファイバ素線に被覆を設ける場合では、ファイバ素線の通る穴を有する対向したダイスにファイバ素線を通し、対向したダイス間に溶融した被覆用の樹脂を満たし、ファイバ素線をダイス間を移動させることで被覆されたファイバを得ることができる。被覆層は可撓時に内部のファイバへの応力から保護するため、ファイバ素線と融着していないことが望ましい。さらにこの時、溶融した樹脂と接することでファイバ素線に熱的ダメージを加わるので、極力ダメージを押さえるような移動速度や低温で延伸できる樹脂を選ぶことも望ましい。この時、被覆層の厚みは被覆材の物性値や素線の引き抜き速度、被覆層の冷却温度による。その他にも、光学部材に塗布したモノマーを重合させる方法やシートを巻き付ける方法、押し出し成形した中空管に光学部材を通す方法等が知られている。
【００６５】
【実施例】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、試薬、割合、操作等は、本発明の精神から逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例に制限されるものではない。
【００６６】
［実施例１］
予定するプリフォームの外径に対応する内径を有する充分な剛性を持った内径２２ｍｍおよび長さ６００ｍｍの円筒状の重合容器に、２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル（６ＦＭ）（両者とも水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の混合溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／６ＦＭ＝１／１）を所定量注入した。重合開始剤としてジメチル−２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオネート）をモノマー混合溶液に対して０．５質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対して０．６２質量％配合した。上記モノマー混合溶液の注入された重合容器を６０℃湯浴中に入れ、震盪を加えながら２時間予備重合を行った。その後、該重合容器を６５℃下にて水平状態（円筒の高さ方向が水平となる状態）に保持し、３０００ｒｐｍにて回転させながら３時間加熱重合した。その後、９０℃で２４時間の熱処理し、上記共重合体からなる円筒管を得た。
【００６７】
次に、該円筒管の中空部に、コア部の原料である２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸２Ｈ−ヘキサフルオロ−２−プロピル（６ＦＭ）（両者とも水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の混合溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／６ＦＭ＝１／１）と、屈折率調整成分としてジブチルフタレートをモノマー混合溶液に対して１０質量％混合した溶液とを、精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過しつつ、濾液を直接注入した。重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドをモノマー混合溶液に対し０．０１６質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．２７質量％配合した。この混合溶液等を注入した該円筒管を、該円筒管外径に対し９％だけ広い内径を持つガラス管内に挿入した状態で、加圧重合容器に垂直に静置した。その後、加圧重合容器内を窒素雰囲気に置換した後、０．１Ｍｐａまで加圧し、９０℃で、４８時間加熱重合した。その後、０．４Ｍｐａまで加圧し、１２０℃で、２４時間加熱重合および熱処理を行い、プリフォームを得た。該プリフォームの重量平均分子量は１０万６０００であり、分子量分布（重量平均分子量／数平均分子量）は、２．１であった。
【００６８】
得られたプリフォームには、重合完了時に体積収縮による気泡の混入はなかった。このプリフォームを２３０℃の熱延伸により線引きを行い、直径約７００〜８００μｍのプラスチック光ファイバを製造した。延伸工程において、プリフォームには気泡の発生は観察されず、安定して３００ｍのファイバを得ることができた。得られたファイバの伝送損失値を測定したところ、波長６５０ｎｍで１６０ｄＢ／ｋｍ、波長８５０ｎｍで１２５０ｄＢ／ｋｍであった。
このファイバを温度７５℃、相対湿度９０％の条件で一昼夜放置してから取り出し、光伝送特性を測定した。吸湿に基づく損失増は８５０ｎｍで５０ｄＢ／ｋｍ以下であった。
【００６９】
次に該ファイバの外側をポリエチレンで厚み０．３５ｍｍの一次被覆を行い、さらにカーボンを３％含有したポリエチレンで厚み０．４５ｍｍの２次被覆を行い、被覆ファイバを得た。それらについての曲げ損失試験を行った。特開平７−２４４２２０号公報に記載の実験方法によって曲げ試験を実施した。実験条件は、マンドレルの直径 ６０ｍｍで、該ファイバを該マンドレルに９０度に１回の曲げを与えロス分を測定した。該ロスの増大の最大値を表１に併せて記載した。
【００７０】
［実施例２〜８、比較例１〜２］
クラッド部用およびコア部用の重合組成物中のモノマーおよび屈折率調整成分の種類、量（比）を表１のように変更し、それ以外は実施例１と同様な操作を行い、ファイバを得、実施例１と同様な評価を行った。その結果を表１に合わせて示す。なお、重合開始剤および連鎖移動剤の種類は変更せず、量だけを併用するモノマーの種類および組成に応じて適宜変更し、各々生成するポリマーの重量平均分子量が１０万前後になるようにした。
【００７１】
【表１】
【化１３】
［実施例９］
（ＰＶＤＦパイプ作製）
変性ポリフッ化ビニリデン（変性ＰＶＤＦ）（呉羽化学製ＫＦ−＃８５０；融点１７８℃）を、１２０℃で中空円筒形状（外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍ（厚み０．５ｍｍ））に溶融押出しし、ＰＶＤＦパイプ（長さ６００ｍｍ）を作製した。
【００７４】
（回転重合によるアウターコア作製）
次に、このパイプの片端を同じＰＶＤＦで底付けし、内径２１ｍｍの円筒状試験管に挿入し、該ＰＶＤＦパイプ中に、重合性組成物（２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸メチル（両者とも禁止剤、水分を１０００ｐｐｍ以下に除去したもの））の溶液（質量比：ＩＢＸＭＡ／ＭＭＡ＝２／８）と、重合開始剤としてジメチル−２，２−アゾビスイソブチレートをモノマー混合溶液に対し０．５質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．６質量％配合した混合溶液を精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過した溶液）に添加した。該容器を減圧下において５分間超音波脱気した後、シリコン栓で密封し、６０℃の湯浴中で振とうしながら約２時間予備重合反応させた。次いで、６０℃の熱風高温槽内で円筒状試験管を水平状態に保持しつつ、長手方向を中心軸に３０００ｒｐｍで回転させ、反応液を遠心力で試験管内壁に保持した状態で１時間反応せしめ、次いで７０℃に昇温し、さらに４時間反応させた。さらに槽内温度を９０℃に上げ、２４時間静置して、クラッド（変性ＰＶＤＦ）付Ｐｏｌｙ（ＩＢＸＭＡ−ｃｏ−ＭＭＡ）アウターコアを得た。
【００７５】
（界面ゲル重合によるインナーコア作製）
次に、試験管から上記円筒状の中空管を取り出し、９０℃の恒温槽にて予熱せしめた。一方、先ほどと同様な方法で精製した２種類のモノマー（イソボルニルメタクリレート（ＩＢＸＭＡ）およびメタクリル酸メチル、重合開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキシドをモノマー混合溶液に対し０．０１６質量％、連鎖移動剤としてｎ−ラウリルメルカプタンをモノマー混合溶液に対し０．２７質量％、さらに屈折率調整剤として硫化ジフェニルを混合モノマーに対して１０質量％計量して混合後、精度０．２μｍの四フッ化エチレン製メンブランフィルターで濾過しながら、予め９０℃に予熱しておいたクラッド付アウターコア内に注入した。該容器を減圧下において５分間超音波脱気した後、このクラッド付アウターコアを内径２４ｍｍのガラス管に挿入し、加圧重合容器に垂直に静置させ密閉した。加圧重合容器内の空気を窒素で充分置換して窒素雰囲気とした後、０．１ＭＰａまで窒素で加圧した。この加圧重合容器を１００℃に昇温し、この状態のまま４８時間反応せしめ、次いで加圧量を０．８Ｍｐａに増加させ、１２０℃に昇温して２４時間加熱重合および熱処理を行った。重合完了後、加圧量を０．１Ｍｐａに保持したまま０．０１℃／ｍｉｎの冷却速度にてプリフォームのコア部Ｔｇ以下となる８０℃まで降温した後にプリフォームを得た。
【００７６】
（延伸）
次いで、得られたプリフォームには、重合完了時に体積収縮による気泡の混入はなかった。また、得られたファイバのガラス転移温度はコア中心部で９０℃、ファイバ外周部で１１５℃であった。このプリフォームを２３０℃の熱延伸により線引きを行い、中心直径５００μｍのプラスチック光ファイバを製造した。延伸工程において、プリフォームには気泡の発生は観察されず、安定して３００ｍのファイバを得ることができた。
【００７７】
（一次被覆）
該ファイバ素線を、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）（日本ポリオレフィン社製Ｊ−ＲＥＸ０７Ａ；流動開始温度１０６℃）を用い、クロスヘッドダイを備えた被覆装置にて１２０℃で被覆して、被覆層が芯線に密着した中心外径１．２ｍｍ（被覆厚み０．３５ｍｍ）のファイバを得た。
【００７８】
（二次被覆）
《難燃性被覆用組成物の調製》
スクリューパターンを、長さ１Ｄの逆送りニーディングディスク（ＲＤ）、ニュートラルニーディングディスク（ＮＤ）、正送りニーディングディスク（ＦＤ）の３種が押出し方向にＦＤ／ＦＤ／ＮＤ／ＮＤ／ＲＤとなるように５個組合せたセットをスクリューユニット間に４セット配置した、ベルストルフ社製２軸押出機（スクリュー径４０ｍｍ、スクリューＬ／Ｄ＝４０）に、流動開始温度が１０３℃、メルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ ６９２２−２）が８０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３のＰＥと、平均粒径２μｍ、９９％粒径５μｍの水酸化マグネシウムが組成異物中の含有量が５０質量％となるようにし、別々の定量フィーダにて押出機へ８ｋｇ／ｈｒの量を供給した。スクリュー回転数１００ｒｐｍ、ベント圧力０．８５気圧、押出機出口温度７０℃でφ５ｍｍ×１０穴のノズルから押出した樹脂ストランドを冷却切断して、径が２ｍｍ、長さが２〜３ｍｍの樹脂ペレットを得た。
【００７９】
《難燃性樹脂組成物の被覆》
この樹脂組成物を、被覆ラインのクロスダイヘッドを変えた被覆押し出し機（ダイス直径６．７ｍｍ、ニップル直径４．５ｍｍ）を用いた被覆ラインにより、１次被覆ケーブルの搬送速度を２０ｍ／ｍｉｎとして被覆を行い、中心外径２ｍｍ、厚みが０．４ｍｍの難燃性の２次被覆層を有する被覆ケーブルを得た。こうして得られた光ファイバケーブルの断面形状を図１に示す。
得られた光ファイバケーブル１０は、中心から、インナーコア部１２、アウターコア部１４、クラッド部１６、一次被覆層１８および二次被覆層２０からなり、各々の厚みは０．３ｍｍ、０．０８５ｍｍ、０．０１５ｍｍ、０．３５ｍｍおよび０．４ｍｍであった。
【００８０】
得られたファイバの伝送損失値を測定したところ、波長６５０ｎｍにて１７０ｄＢ／ｋｍ、８５０ｎｍにて２７００ｄＢ／ｋｍであった。また、得られたファイバ１００ｍの伝送帯域を測定したところ、１ＧＨｚであった。そして、得られたファイバを１３ｍの長さに切り取り、１０ｍのファイバを製小型環境試験機ＳＨ−２４０に静置し、環境試験機外部には両端から２ｍおよび１ｍの長さのファイバをそれぞれメレスグリオ（株）製６５０ｎｍバンドパスフィルタを挿入された安藤電気（株）製白色光源（ＡＱ４３０３Ｂ）とアンリツ（株）光パワーメータ（ＭＬ９１０Ｂ）にアンリツ製ＦＣコネクタ（ＭＡ９０１３Ａ）にて接合した。その後、恒温恒湿槽の温度を７０℃−９５％相対湿度に設定し、５００時間後の光強度の減衰量を測定した所、１ｄＢであった。次に該被覆ファイバについての曲げ損失試験を行った。特開平７−２４４２２０号公報に記載の実験方法によって曲げ試験を実施した。実験条件は、マンドレルの直径６０ｍｍで、該ファイバを該マンドレルに９０度に１回巻きつけてロス分を測定した。該ロスの増大の最大値は０．０７ｄＢであった。
【００８１】
［実施例１０］
アウターコア作製時の厚みを２ｍｍにした以外は、実施例９と同じ材料、方法にて、下記の断面形状を有する光ファイバケーブル（アウターコア部の厚みがないもの）を得た。得られた光ファイバケーブルの断面形状を図２に示す。
得られた光ファイバケーブル１０’は、中心から、インナーコア部１２’、クラッド部１６’、一次被覆層１８’および二次被覆層２０’からなり、各々の厚みは０．４７ｍｍ、０．０１５ｍｍ、０．３５ｍｍおよび０．４ｍｍであった。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８２】
［実施例１１］
二次被覆層を形成せず、各部および層の厚みを変えた以外は、実施例９と同じ材料および方法にて、下記の断面形状を有する光ファイバケーブル（一次被覆品）を得た。
得られた光ファイバケーブル１０’’は、中心から、インナーコア部１２’’、アウターコア部１４’’、クラッド部１６’’および一次被覆層１８’’からなり、各々の厚みは０．５０ｍｍ、０．０８５ｍｍ、０．０１５ｍｍおよび０．７２５ｍｍであった。
得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８３】
［実施例１２，１３］
実施例９および１０において、重合性モノマーのＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）に、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドを重水素化ブロモベンゼン（ＢＢ−ｄ５）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８４】
［実施例１４，１５］
実施例９および１０において、重合性モノマーのＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）に、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆つきファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８５】
［実施例１６，１７］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）、ＩＢＸＭＡをＩＢＸＭＡ（Ｄ）（重水素化ＢＸＭＡ）に、および屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆付きファイバのそれぞれについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８６】
［比較例３］
実施例９において、重合性モノマーをＭＭＡのみとする以外は、同じ方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られた被覆層付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。なお、光強度の減衰量を測定する条件は、恒温恒湿槽の温度を７０℃−９５％相対湿度に設定し、１００時間後に測定した。
【００８７】
［実施例１８，１９］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡを全重水素化ＭＭＡ（ＭＭＡ−ｄ８）、ＩＢＸＭＡを重水素化メタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ（Ｄ））に置換し、その比をＭＭＡ−ｄ８／ＮＢＸＭＡ（Ｄ）＝７／３としたモノマーを用い、屈折率調整剤のジフェニルスルフィドをＤＰＳ誘導体（Ｄ３）に代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８８】
［実施例２０，２１］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡはそのままで、ＩＢＸＭＡをメタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ）に置換し、その混合比をＭＭＡ／ＮＢＸＭＡ＝７／３とした重合性モノマーを用い、コア部の重合において、その温度と時間を１００℃９６時間の一段階で行った以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００８９】
［実施例２２，２３］
実施例９および１０において、それぞれＭＭＡはそのままで、ＩＢＸＭＡをメタクリル酸ノルボルニル（ＮＢＸＭＡ）に置換し、その混合比をＭＭＡ／ＮＢＸＭＡ＝７／３とした重合性モノマーを用い、重合完了後の冷却速度を４℃／ｍｉｎに代えた以外は、同じ材料、方法にて同様の層構成（厚み）を有する光ファイバケーブルを得た。得られたそれぞれの被覆付きファイバについて、実施例９と同様の評価を行い、その結果を表２に示す。
【００９０】
【表２】
【発明の効果】
以上説明した様に、本発明によれば、良好な光伝送能を有する、特に伝送損失および湿熱による伝送損失の悪化が軽減された、さらに機械特性も改良されバランスのとれた光学部材、および該光学部材を良好な生産性で製造可能な製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【図２】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【図３】実施例で作製した光ファイバケーブルの断面形状の概略図である。
【符号の説明】
１０、１０’、１０’’ 光ファイバケーブル
１２、１２’、１２’’ （インナー）コア部
１４、１４’’ アウターコア部
１６、１６’、１６’’ クラッド部
１８、１８’、１８’’ 一次被覆層
２０、２０’ 二次被覆層
Claims (9)
- 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
- 中空容器内に重合体からなる領域を形成する光学部材の製造方法において、下記一般式（１）で表される化合物と下記一般式（２）で表される化合物とを含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物からなる重合体を中空容器内の内壁部から中心に向けて形成することを特徴とする光学部材の製造方法。
- 請求項１または２に記載の光学部材の製造方法において、容器内壁部から中心に向けての重合が界面ゲル重合法である光学部材の製造方法。
- 前記一般式（１）で表される化合物を含有する重合性モノマー、重合開始剤、および該重合性モノマーとは異なる屈折率を有する化合物とを含む光学部材用重合性組成物を重合して、屈折率の大きさに分布を有する屈折率分布領域を形成する工程を含む光学部材の製造方法。
- 前記重合性モノマーが、前記一般式（２）で表される化合物をさらに含有する請求項４に記載の光学部材の製造方法。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の製造方法によって製造された光学部材。
- 下記一般式（Ｘ−１）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
- 下記一般式（Ｘ−１）および下記一般式（Ｘ−２）で表される繰り返し単位を有し、かつ重量平均分子量が１万〜１００万である光学部材用樹脂からなる屈折率が分布した領域を有する光学部材。
- 請求項６〜８のいずれか１項に記載の光学部材を延伸して得られる光ファイバ。
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