JP2003343489A - 送風機、送風機の制御方法、および空気調和機 - Google Patents
送風機、送風機の制御方法、および空気調和機Info
- Publication number
- JP2003343489A JP2003343489A JP2002157543A JP2002157543A JP2003343489A JP 2003343489 A JP2003343489 A JP 2003343489A JP 2002157543 A JP2002157543 A JP 2002157543A JP 2002157543 A JP2002157543 A JP 2002157543A JP 2003343489 A JP2003343489 A JP 2003343489A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fan
- fan motor
- blade
- motor
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2240/00—Components
- F05D2240/20—Rotors
- F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
- F05D2240/304—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor related to the trailing edge of a rotor blade
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プロペラファンを駆動するファンモータの消
費電力を低減する。 【解決手段】 ボス部４の周囲に突設され回転して送風
を行なう複数の羽根１を有する送風機で、羽根の後縁部
３を前縁部２側に凹んだ形状とした少なくとも１つの凹
部３ａを備える。凹部３ａのそれぞれの両端を結ぶ線か
ら凹部３ａのそれぞれの最も深い部分までの長さを羽根
１の外周で構成されるファン外径Ｄ0 の０．０６〜０．
１４倍になるように構成する。また、凹部３ａを含む後
縁部３の長さをファン外径Ｄ0の０．３９〜０．４９倍
とする。また、凹部３ａの長さを、後縁部３の長さの
０．８９５〜０．９１５倍とする。また、凹部３ａを含
む後縁部３の長さを前縁部２の長さの０．９３〜１．２
１倍とする。
費電力を低減する。 【解決手段】 ボス部４の周囲に突設され回転して送風
を行なう複数の羽根１を有する送風機で、羽根の後縁部
３を前縁部２側に凹んだ形状とした少なくとも１つの凹
部３ａを備える。凹部３ａのそれぞれの両端を結ぶ線か
ら凹部３ａのそれぞれの最も深い部分までの長さを羽根
１の外周で構成されるファン外径Ｄ0 の０．０６〜０．
１４倍になるように構成する。また、凹部３ａを含む後
縁部３の長さをファン外径Ｄ0の０．３９〜０．４９倍
とする。また、凹部３ａの長さを、後縁部３の長さの
０．８９５〜０．９１５倍とする。また、凹部３ａを含
む後縁部３の長さを前縁部２の長さの０．９３〜１．２
１倍とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、送風機、送風機
の制御方法、および送風機を有する空気調和機に関する
ものである。
の制御方法、および送風機を有する空気調和機に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図２６は、例えば特開昭６１−６５０９
６号公報に掲載されているプロペラファンを示す図であ
り、図２６（ａ）は従来のプロペラファンを示す平面
図、図２６（ｂ）は従来のプロペラファンをファンモー
タと共に示す側面図である。図において、１は羽根であ
り、この図のものは、複数、例えば３枚の羽根１でプロ
ペラファンの羽根部を構成している。２は羽根１の前縁
部、３は羽根１の後縁部、４はボス部、５は羽根１の外
周であるチップ、６はボス部４の中心に位置する穴であ
り、ボス部４の周囲に複数の羽根１が突設され、それぞ
れ一体で成形されて又は固着されてプロペラファン７を
構成している。また、８はプロペラファン７を回転駆動
するファンモータであり、９はモータシャフトである。
モータシャフト９をボス部４の穴６に挿入し、例えばモ
ータシャフト９の先端に設けた雄ネジにナット１０で固
定することにより、プロペラファン７とファンモータ８
は接続されている。
６号公報に掲載されているプロペラファンを示す図であ
り、図２６（ａ）は従来のプロペラファンを示す平面
図、図２６（ｂ）は従来のプロペラファンをファンモー
タと共に示す側面図である。図において、１は羽根であ
り、この図のものは、複数、例えば３枚の羽根１でプロ
ペラファンの羽根部を構成している。２は羽根１の前縁
部、３は羽根１の後縁部、４はボス部、５は羽根１の外
周であるチップ、６はボス部４の中心に位置する穴であ
り、ボス部４の周囲に複数の羽根１が突設され、それぞ
れ一体で成形されて又は固着されてプロペラファン７を
構成している。また、８はプロペラファン７を回転駆動
するファンモータであり、９はモータシャフトである。
モータシャフト９をボス部４の穴６に挿入し、例えばモ
ータシャフト９の先端に設けた雄ネジにナット１０で固
定することにより、プロペラファン７とファンモータ８
は接続されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】図に示すように、従来
のプロペラファンの羽根１は、前縁部２及び後縁部３が
前傾形状をしており、所定風量を得るために必要なファ
ンモータ８の消費電力が大きく、またプロペラファンの
風切り音による騒音が大きく、さらに重量も大きいとい
う問題点があった。
のプロペラファンの羽根１は、前縁部２及び後縁部３が
前傾形状をしており、所定風量を得るために必要なファ
ンモータ８の消費電力が大きく、またプロペラファンの
風切り音による騒音が大きく、さらに重量も大きいとい
う問題点があった。
【０００４】この発明はかかる課題を解決するためにな
されたもので、プロペラファンを駆動するためのファン
モータの消費電力を低減することで、送風機の消費電力
を低減し、かつ低騒音化、さらに軽量化を図ることを目
的とするものである。また、この発明は、ファンモータ
の消費電力を低減することで、このプロペラファンを有
する空気調和機の全体としての消費電力を低減すること
を目的とするものである。
されたもので、プロペラファンを駆動するためのファン
モータの消費電力を低減することで、送風機の消費電力
を低減し、かつ低騒音化、さらに軽量化を図ることを目
的とするものである。また、この発明は、ファンモータ
の消費電力を低減することで、このプロペラファンを有
する空気調和機の全体としての消費電力を低減すること
を目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
わる送風機は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部のそれぞれの
両端を結ぶ線から前記凹部のそれぞれの最も深い部分ま
での長さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の
０．０６〜０．１４倍になるように構成したことを特徴
とするものである。
わる送風機は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部のそれぞれの
両端を結ぶ線から前記凹部のそれぞれの最も深い部分ま
での長さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の
０．０６〜０．１４倍になるように構成したことを特徴
とするものである。
【０００６】また、この発明の請求項２に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側の凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部の前記前縁部側に最も深く
凹んだ部分から前記凹部の両端を結ぶ線分へ垂線を引い
たとき、前記凹部の両端を結ぶ線分と前記垂線との交点
が前記両端を結ぶ線分の中央よりも外周側で交わるよう
に前記凹部の形状を構成したことを特徴とするものであ
る。
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側の凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部の前記前縁部側に最も深く
凹んだ部分から前記凹部の両端を結ぶ線分へ垂線を引い
たとき、前記凹部の両端を結ぶ線分と前記垂線との交点
が前記両端を結ぶ線分の中央よりも外周側で交わるよう
に前記凹部の形状を構成したことを特徴とするものであ
る。
【０００７】また、この発明の請求項３に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．３９
〜０．４９倍になるように構成したことを特徴とするも
のである。
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．３９
〜０．４９倍になるように構成したことを特徴とするも
のである。
【０００８】また、この発明の請求項４に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、１つの前記羽根の凹部長さを前記凹
部を含む後縁部長さの０．８９５〜０．９１５倍になる
ように構成したことを特徴とするものである。
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、１つの前記羽根の凹部長さを前記凹
部を含む後縁部長さの０．８９５〜０．９１５倍になる
ように構成したことを特徴とするものである。
【０００９】また、この発明の請求項５に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前縁部長さの０．９３〜１．２１倍になるように構
成したことを特徴とするものである。
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前縁部長さの０．９３〜１．２１倍になるように構
成したことを特徴とするものである。
【００１０】また、この発明の請求項６に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記羽根の周囲に設けられ風路を構成するベルマウスと、
を備え、回転軸方向で、前記羽根の下流側の先端部を前
記ベルマウスの下流側拡大部の開始点よりも下流側に配
置することを特徴とするものである。
は、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記羽根の周囲に設けられ風路を構成するベルマウスと、
を備え、回転軸方向で、前記羽根の下流側の先端部を前
記ベルマウスの下流側拡大部の開始点よりも下流側に配
置することを特徴とするものである。
【００１１】また、この発明の請求項７に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記ボス部にシャフトを介して連結され前記プロペラファ
ンを回転駆動するファンモータと、前記ファンモータを
反シャフト側で固定するモータ固定部と、前記モータ固
定部に接続され前記回転軸に垂直な面に沿って伸び、前
記プロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支
持する支柱と、を備え、前記回転軸方向で、前記ボス部
の前記ファンモータ側から前記モータ固定部と前記支柱
との接続部までの距離を、前記羽根の外周で構成される
ファン外径の０．１７５倍以上になるように構成するこ
とを特徴とするものである。
は、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記ボス部にシャフトを介して連結され前記プロペラファ
ンを回転駆動するファンモータと、前記ファンモータを
反シャフト側で固定するモータ固定部と、前記モータ固
定部に接続され前記回転軸に垂直な面に沿って伸び、前
記プロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支
持する支柱と、を備え、前記回転軸方向で、前記ボス部
の前記ファンモータ側から前記モータ固定部と前記支柱
との接続部までの距離を、前記羽根の外周で構成される
ファン外径の０．１７５倍以上になるように構成するこ
とを特徴とするものである。
【００１２】また、この発明の請求項８に係わる送風機
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部の周囲に
突設され、回転して回転軸方向に送風を行なう複数の羽
根を有するプロペラファンと、前記ボス部にシャフトを
介して連結され前記プロペラファンを回転駆動するファ
ンモータと、前記ファンモータを固定すると共に前記プ
ロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支持す
るモータサポートと、を備え、前記モータサポートに、
前記ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気を周
囲に流出可能とする通風穴を設けたことを特徴とするも
のである。
は、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部の周囲に
突設され、回転して回転軸方向に送風を行なう複数の羽
根を有するプロペラファンと、前記ボス部にシャフトを
介して連結され前記プロペラファンを回転駆動するファ
ンモータと、前記ファンモータを固定すると共に前記プ
ロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支持す
るモータサポートと、を備え、前記モータサポートに、
前記ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気を周
囲に流出可能とする通風穴を設けたことを特徴とするも
のである。
【００１３】また、この発明の請求項９に係わる送風機
は、前記羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を
有することを特徴とするものである。
は、前記羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を
有することを特徴とするものである。
【００１４】また、この発明の請求項１０に係わる送風
機の制御方法は、羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状
の凹部を有するプロペラファンのファンモータの消費電
力、ファンモータの電圧、およびファンモータの電流の
うちのいずれか１つ以上を計測するステップと、前記計
測値からファン出口の風量を推定するステップと、前記
風量に応じてファンモータの回転数を設定し直すステッ
プと、を備えたことを特徴とするものである。
機の制御方法は、羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状
の凹部を有するプロペラファンのファンモータの消費電
力、ファンモータの電圧、およびファンモータの電流の
うちのいずれか１つ以上を計測するステップと、前記計
測値からファン出口の風量を推定するステップと、前記
風量に応じてファンモータの回転数を設定し直すステッ
プと、を備えたことを特徴とするものである。
【００１５】また、この発明の請求項１１に係わる空気
調和機の室外ユニットの送風機は、請求項１乃至請求項
８のいずれか１項に記載の送風機であることを特徴とす
るものである。
調和機の室外ユニットの送風機は、請求項１乃至請求項
８のいずれか１項に記載の送風機であることを特徴とす
るものである。
【００１６】また、この発明の請求項１２に係わる空気
調和機は、室外ユニットの送風機のファンモータの消費
電力を計測する計測手段と前記ファンモータの電圧を計
測する計測手段と前記ファンモータの電流を計測する計
測手段の少なくともいずれか１つの計測手段と、前記計
測手段による計測値から前記送風機の出口の風量を推定
する推定手段と、前記推定手段で推定した風量が設定風
量よりも低いときに前記ファンモータの回転数を増すよ
うに設定し直す回転数設定手段と、を備えたことを特徴
とするものである。
調和機は、室外ユニットの送風機のファンモータの消費
電力を計測する計測手段と前記ファンモータの電圧を計
測する計測手段と前記ファンモータの電流を計測する計
測手段の少なくともいずれか１つの計測手段と、前記計
測手段による計測値から前記送風機の出口の風量を推定
する推定手段と、前記推定手段で推定した風量が設定風
量よりも低いときに前記ファンモータの回転数を増すよ
うに設定し直す回転数設定手段と、を備えたことを特徴
とするものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１による空気調和機を示す構成図、図２は実
施の形態１による室外ユニットを分解して示す斜視図で
ある。
実施の形態１による空気調和機を示す構成図、図２は実
施の形態１による室外ユニットを分解して示す斜視図で
ある。
【００１８】図１において、１１は室内に設置される室
内ユニット、１２は室外に設置される室外ユニット、１
３は冷媒配管であり、室内ユニット１１と室外ユニット
１２は冷媒配管１３を介して接続されており、空気調和
機１４を構成している。図２において、１５はファンモ
ータ、１６はプロペラファン、１７は筐体カバー、１８
はモータサポート、１９は筐体カバー、２０は四方弁、
２１は電子膨張弁、２２は筐体カバー、２３は筐体カバ
ー、２４はファンカバー、２５は筐体カバー、２６は筐
体カバー、２７はセパレータ、２８は圧縮機、２９はス
トップバルブ、３０はストップバルブ、３１は熱交換器
であり、これらの各部材で室外ユニット１２を構成して
いる。なお、冷媒配管１３は室外ユニット１２内では熱
交換器３１内に埋設されている。
内ユニット、１２は室外に設置される室外ユニット、１
３は冷媒配管であり、室内ユニット１１と室外ユニット
１２は冷媒配管１３を介して接続されており、空気調和
機１４を構成している。図２において、１５はファンモ
ータ、１６はプロペラファン、１７は筐体カバー、１８
はモータサポート、１９は筐体カバー、２０は四方弁、
２１は電子膨張弁、２２は筐体カバー、２３は筐体カバ
ー、２４はファンカバー、２５は筐体カバー、２６は筐
体カバー、２７はセパレータ、２８は圧縮機、２９はス
トップバルブ、３０はストップバルブ、３１は熱交換器
であり、これらの各部材で室外ユニット１２を構成して
いる。なお、冷媒配管１３は室外ユニット１２内では熱
交換器３１内に埋設されている。
【００１９】空気調和機１４を運転すると、圧縮機２８
によって圧縮された冷媒は、冷媒配管１３を流れ、四方
弁２０、電子膨張弁２１、室内ユニット１１内の熱交換
器（図示せず）、室外ユニット１２内の熱交換器３１を
循環して圧縮機２８に戻る。
によって圧縮された冷媒は、冷媒配管１３を流れ、四方
弁２０、電子膨張弁２１、室内ユニット１１内の熱交換
器（図示せず）、室外ユニット１２内の熱交換器３１を
循環して圧縮機２８に戻る。
【００２０】次に室外ユニット１２の動作について説明
する。ストップバルブ２９、３０に冷媒配管１３を接続
することで、室内ユニット１１と接続して空気調和機１
４が運転される。室外ユニット１２が運転されていると
き、熱交換器３１の冷媒配管１３内にフロン等の冷媒が
流れる。空気調和機１４によって室内を冷房または除湿
している場合には、高温の冷媒が熱交換器３１内を流
れ、また室内を暖房している場合には室内を暖めた後の
低温の冷媒が熱交換器３１内を流れる。熱交換器３１内
の冷媒の温度と室外ユニット１２が設置されている室外
の空気の温度とは差があり、冷媒と室外空気で熱交換が
行われる。この時、プロペラファン１６を回転させるこ
とにより、熱交換器３１からファンカバー２４の方向に
空気の流れが生じる。このため、室外空気が熱交換器３
１を通って室外ユニット１２内に取り込まれ、ファンカ
バー２４から室外ユニット１２外に流れる際に、冷媒と
室外空気とで熱交換を行うことで、熱交換量を大きくし
ている。
する。ストップバルブ２９、３０に冷媒配管１３を接続
することで、室内ユニット１１と接続して空気調和機１
４が運転される。室外ユニット１２が運転されていると
き、熱交換器３１の冷媒配管１３内にフロン等の冷媒が
流れる。空気調和機１４によって室内を冷房または除湿
している場合には、高温の冷媒が熱交換器３１内を流
れ、また室内を暖房している場合には室内を暖めた後の
低温の冷媒が熱交換器３１内を流れる。熱交換器３１内
の冷媒の温度と室外ユニット１２が設置されている室外
の空気の温度とは差があり、冷媒と室外空気で熱交換が
行われる。この時、プロペラファン１６を回転させるこ
とにより、熱交換器３１からファンカバー２４の方向に
空気の流れが生じる。このため、室外空気が熱交換器３
１を通って室外ユニット１２内に取り込まれ、ファンカ
バー２４から室外ユニット１２外に流れる際に、冷媒と
室外空気とで熱交換を行うことで、熱交換量を大きくし
ている。
【００２１】図３はこの実施の形態のプロペラファン１
６を示す正面図である。図において、１は羽根であり、
複数、例えば３枚の羽根１でプロペラファンの羽根部を
構成している。２は羽根１の前縁部、３は羽根１の後縁
部、４はボス部、５は羽根１の外周であるチップ、６は
ボス部４の中心に位置する穴であり、ボス部４の周囲に
複数の羽根１が突設され、それぞれ一体で成形されて又
は固着されてプロペラファン１６を構成している。ボス
部４に設けられている穴６はファンモータのシャフトに
固定され、ファンモータによってＧ方向に回転駆動され
る。また、羽根１のそれぞれは、後縁部３がその羽根の
前縁部２側に凹んだ形状の凹部３ａを有する。図３にお
いて、後縁部３のボス部４側の端点を点Ａ、後縁部３の
チップ５側の端点を点Ｂ、凹部３ａのボス部４側の端点
を点Ｃ、凹部３ａのチップ５側の端点を点Ｄとし、前縁
部２のボス部４側の端点を点Ｍ、前縁部２のチップ５側
の端点を点Ｎとする。また、凹部３ａの長さ（曲線ＣＤ
の長さ）をＸ、凹部３ａを含む後縁部３の長さ（曲線Ａ
ＣＤＢの長さ）をＹ、前縁部２の長さ（曲線ＭＮの長
さ）をＺとし、羽根の外径をＤ0 とし、例えばＹ＝０．
４３Ｄ0 としている。従来の後縁部３に凹部を設けてい
ない場合は、Ｙ＝０．３８５Ｄ0 程度であるが、この実
施の形態では後縁部３に凹部３ａを設けることで、羽根
の外周５で構成される外径Ｄ0 に対して、凹部３ａを含
む後縁部３長さの割合が大きくなる。
６を示す正面図である。図において、１は羽根であり、
複数、例えば３枚の羽根１でプロペラファンの羽根部を
構成している。２は羽根１の前縁部、３は羽根１の後縁
部、４はボス部、５は羽根１の外周であるチップ、６は
ボス部４の中心に位置する穴であり、ボス部４の周囲に
複数の羽根１が突設され、それぞれ一体で成形されて又
は固着されてプロペラファン１６を構成している。ボス
部４に設けられている穴６はファンモータのシャフトに
固定され、ファンモータによってＧ方向に回転駆動され
る。また、羽根１のそれぞれは、後縁部３がその羽根の
前縁部２側に凹んだ形状の凹部３ａを有する。図３にお
いて、後縁部３のボス部４側の端点を点Ａ、後縁部３の
チップ５側の端点を点Ｂ、凹部３ａのボス部４側の端点
を点Ｃ、凹部３ａのチップ５側の端点を点Ｄとし、前縁
部２のボス部４側の端点を点Ｍ、前縁部２のチップ５側
の端点を点Ｎとする。また、凹部３ａの長さ（曲線ＣＤ
の長さ）をＸ、凹部３ａを含む後縁部３の長さ（曲線Ａ
ＣＤＢの長さ）をＹ、前縁部２の長さ（曲線ＭＮの長
さ）をＺとし、羽根の外径をＤ0 とし、例えばＹ＝０．
４３Ｄ0 としている。従来の後縁部３に凹部を設けてい
ない場合は、Ｙ＝０．３８５Ｄ0 程度であるが、この実
施の形態では後縁部３に凹部３ａを設けることで、羽根
の外周５で構成される外径Ｄ0 に対して、凹部３ａを含
む後縁部３長さの割合が大きくなる。
【００２２】図４は、後縁部３が回転方向に凹部を有し
ない構成のプロペラファン７（図４（ａ））と凹部３ａ
を有する構成のプロペラファン１６（図４（ｂ））を示
す正面図である。図４におけるプロペラファンの羽根の
外径（Ｄ0 ）を４００ｍｍ、前縁部長さを１６４ｍｍ、
ボス径を１２０ｍｍ、翼弦長（１枚の羽根１の外周両端
の直線で結んだ長さ：図３ではＢとＮとを直線で結んだ
長さ）を２６２ｍｍ、図４（ａ）におけるプロペラファ
ン７の後縁部長さを１５４ｍｍ、図４（ｂ）におけるプ
ロペラファン１６の凹部３ａを含む後縁部長さを１７２
ｍｍ、としたので、羽根部の外径に対する後縁部の長さ
は、図４（ａ）ではＹ＝０．３８５Ｄ０ 、図４（ｂ）で
はＹ＝０．４３Ｄ０ となっている。このプロペラファ
ン７、１６を空気調和機の室外ユニット１２の送風機と
して用い、風量３０ｍ3 ／ｍｉｎにおけるファンモータ
１５の消費電力、ファンモータ１５の電流、室外ユニッ
ト１２からの騒音値を比較測定した結果を表１に示す。
風量は定格風量３０ｍ3 ／ｍｉｎで比較している。
ない構成のプロペラファン７（図４（ａ））と凹部３ａ
を有する構成のプロペラファン１６（図４（ｂ））を示
す正面図である。図４におけるプロペラファンの羽根の
外径（Ｄ0 ）を４００ｍｍ、前縁部長さを１６４ｍｍ、
ボス径を１２０ｍｍ、翼弦長（１枚の羽根１の外周両端
の直線で結んだ長さ：図３ではＢとＮとを直線で結んだ
長さ）を２６２ｍｍ、図４（ａ）におけるプロペラファ
ン７の後縁部長さを１５４ｍｍ、図４（ｂ）におけるプ
ロペラファン１６の凹部３ａを含む後縁部長さを１７２
ｍｍ、としたので、羽根部の外径に対する後縁部の長さ
は、図４（ａ）ではＹ＝０．３８５Ｄ０ 、図４（ｂ）で
はＹ＝０．４３Ｄ０ となっている。このプロペラファ
ン７、１６を空気調和機の室外ユニット１２の送風機と
して用い、風量３０ｍ3 ／ｍｉｎにおけるファンモータ
１５の消費電力、ファンモータ１５の電流、室外ユニッ
ト１２からの騒音値を比較測定した結果を表１に示す。
風量は定格風量３０ｍ3 ／ｍｉｎで比較している。
【００２３】
【表１】
【００２４】なお、測定に用いた室外ユニット１２は外
寸がＨ５５０ｍｍ×Ｗ８００ｍｍ×Ｄ２８５ｍｍであ
り、熱交換器３１は列数が２列、段数が２４段、積み幅
が８５０ｍｍ、フィンピッチが１．５ｍｍ、段ピッチが
２１ｍｍ、列ピッチが２２ｍｍ、配管径が直径７ｍｍで
あり、ファンモータ１５はＤＣモータ、送風機の個数は
１個である。また、室外ユニット１２から発生する騒音
値は、ＪＩＳ規格に基づいて測定した値である。
寸がＨ５５０ｍｍ×Ｗ８００ｍｍ×Ｄ２８５ｍｍであ
り、熱交換器３１は列数が２列、段数が２４段、積み幅
が８５０ｍｍ、フィンピッチが１．５ｍｍ、段ピッチが
２１ｍｍ、列ピッチが２２ｍｍ、配管径が直径７ｍｍで
あり、ファンモータ１５はＤＣモータ、送風機の個数は
１個である。また、室外ユニット１２から発生する騒音
値は、ＪＩＳ規格に基づいて測定した値である。
【００２５】表１で示すように、羽根の後縁部３を前縁
部側に凹んだ形状を成すように切りとったプロペラファ
ン１６は、従来のプロペラファン７よりも、風量３０ｍ
3 ／ｍｉｎにおける消費電力は３０．８Ｗから２７．７
Ｗとなって、３．１Ｗ低減でき、電流は０．３３Ａから
０．３０Ａとなって０．０３Ａ低減でき、騒音値は４
５．１ｄＢＡから４４．８ｄＢＡとなって０．３ｄＢＡ
低減できている。
部側に凹んだ形状を成すように切りとったプロペラファ
ン１６は、従来のプロペラファン７よりも、風量３０ｍ
3 ／ｍｉｎにおける消費電力は３０．８Ｗから２７．７
Ｗとなって、３．１Ｗ低減でき、電流は０．３３Ａから
０．３０Ａとなって０．０３Ａ低減でき、騒音値は４
５．１ｄＢＡから４４．８ｄＢＡとなって０．３ｄＢＡ
低減できている。
【００２６】また、風量に対するファンモータの消費電
力Ｗ、ファンモータの電流Ａの測定値を図５、図６に示
す。図５は、図４に示したプロペラファン７、１６を室
外ユニット１２の送風機として用いた場合のファンモー
タ１５の消費電力Ｗと、ファンカバー２４を通過する風
量ｍ3 ／ｍｉｎとの関係を表すグラフ、図６はファンモ
ータ１５の電流Ａと、ファンカバー２４を通過する風量
ｍ3 ／ｍｉｎとの関係を表すグラフである。このグラフ
の横軸は風量ｍ3 ／ｍｉｎであり、図５における縦軸は
ファンモータ１５の消費電力Ｗ、図６における縦軸はフ
ァンモータ１５の電流Ａを示している。図４〜図６の記
号ａ、ｂは互いに対応しており、回転方向Ｅに対して羽
根の後縁部３が凹部を有しない従来のプロペラファン７
をａ、この実施の形態による凹部３ａを有するプロペラ
ファン１６をｂとする。
力Ｗ、ファンモータの電流Ａの測定値を図５、図６に示
す。図５は、図４に示したプロペラファン７、１６を室
外ユニット１２の送風機として用いた場合のファンモー
タ１５の消費電力Ｗと、ファンカバー２４を通過する風
量ｍ3 ／ｍｉｎとの関係を表すグラフ、図６はファンモ
ータ１５の電流Ａと、ファンカバー２４を通過する風量
ｍ3 ／ｍｉｎとの関係を表すグラフである。このグラフ
の横軸は風量ｍ3 ／ｍｉｎであり、図５における縦軸は
ファンモータ１５の消費電力Ｗ、図６における縦軸はフ
ァンモータ１５の電流Ａを示している。図４〜図６の記
号ａ、ｂは互いに対応しており、回転方向Ｅに対して羽
根の後縁部３が凹部を有しない従来のプロペラファン７
をａ、この実施の形態による凹部３ａを有するプロペラ
ファン１６をｂとする。
【００２７】図５、図６で示されるように、風量２０〜
４０ｍ3 ／ｍｉｎの範囲において、測定値○は測定値●
よりもファンモータの消費電力Ｗ、電流Ａ共に低減され
ている。また、グラフには示していないが、騒音値も
０．３〜０．５ｄＢＡ低減される結果が得られている。
これは羽根の後縁部３を前縁部側に凹んだ形状に切り込
んでいるので、羽根の前縁部２で形成される空気流に対
して抵抗が減少するためと考えられる。
４０ｍ3 ／ｍｉｎの範囲において、測定値○は測定値●
よりもファンモータの消費電力Ｗ、電流Ａ共に低減され
ている。また、グラフには示していないが、騒音値も
０．３〜０．５ｄＢＡ低減される結果が得られている。
これは羽根の後縁部３を前縁部側に凹んだ形状に切り込
んでいるので、羽根の前縁部２で形成される空気流に対
して抵抗が減少するためと考えられる。
【００２８】このようにプロペラファン１６の後縁部３
を前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成とする
ことにより、所定の風量を得るのに必要なファンモータ
１５の消費電力と電流値を小さくでき、かつ室外ユニッ
ト１２から発生する騒音値も小さくすることができる。
また、羽根の面積が少なくなる分、軽量化することがで
きる。
を前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成とする
ことにより、所定の風量を得るのに必要なファンモータ
１５の消費電力と電流値を小さくでき、かつ室外ユニッ
ト１２から発生する騒音値も小さくすることができる。
また、羽根の面積が少なくなる分、軽量化することがで
きる。
【００２９】上記に示したものでは、後縁部３にＹ＝
０．４３Ｄ0 となるような凹部３ａを有する構成にした
場合に、ファンモータ１５の消費電力と電流値の低減、
かつ室外ユニット１２から発生する騒音値の低減、軽量
化の効果を得ることができる。さらに、図７はファンモ
ータ１５の消費電力とプロペラファン１６の後縁部長さ
／ファン外径の関係を示すグラフである。この図は、縦
軸にプロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力
Ｗを示し、横軸に羽根の凹部３ａを含む後縁部３の曲線
ＡＣＤＢの長さＹ／羽根の外径Ｄ0 （以下、後縁部長さ
／ファン外径と記す）を示し、ファンカバー２４を通過
する風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロット
したものである。また、図８はプロペラファン１５のフ
ァン回転数ｒｐｍと後縁部長さ／ファン外径の関係を示
すグラフである。この図は、縦軸にプロペラファン１６
の回転数ｒｐｍを示し、横軸に後縁部長さＹ／ファン外
径Ｄ0 を示し、ファンカバー２４を通過する風量が３０
ｍ3 ／ｍｉｎのとき測定値をプロットしたものである。
なお、図７および図８の測定値において室外ユニット１
２、ファンモータ１５、熱交換器３１等の測定条件は上
記に記載した測定条件と同一である。このプロペラファ
ン１６の羽根面積Ｓは、図８において回転数が後縁長さ
／ファン外径（Ｙ／Ｄ0 ）に対して単調増加するよう
に、Ｙの１次式、Ｓ＝―ｍＹ＋ｎ（ｍ、ｎは正の定数）
になるようにしている。また、図７、図８に示した測定
値〇で図に向かって一番左にプロットした測定値は、後
縁部３に凹部３ａを設けた構成で、後縁部長さを従来の
凹部を有しない形状の後縁部長さと同程度としたときの
測定値を示している。
０．４３Ｄ0 となるような凹部３ａを有する構成にした
場合に、ファンモータ１５の消費電力と電流値の低減、
かつ室外ユニット１２から発生する騒音値の低減、軽量
化の効果を得ることができる。さらに、図７はファンモ
ータ１５の消費電力とプロペラファン１６の後縁部長さ
／ファン外径の関係を示すグラフである。この図は、縦
軸にプロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力
Ｗを示し、横軸に羽根の凹部３ａを含む後縁部３の曲線
ＡＣＤＢの長さＹ／羽根の外径Ｄ0 （以下、後縁部長さ
／ファン外径と記す）を示し、ファンカバー２４を通過
する風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロット
したものである。また、図８はプロペラファン１５のフ
ァン回転数ｒｐｍと後縁部長さ／ファン外径の関係を示
すグラフである。この図は、縦軸にプロペラファン１６
の回転数ｒｐｍを示し、横軸に後縁部長さＹ／ファン外
径Ｄ0 を示し、ファンカバー２４を通過する風量が３０
ｍ3 ／ｍｉｎのとき測定値をプロットしたものである。
なお、図７および図８の測定値において室外ユニット１
２、ファンモータ１５、熱交換器３１等の測定条件は上
記に記載した測定条件と同一である。このプロペラファ
ン１６の羽根面積Ｓは、図８において回転数が後縁長さ
／ファン外径（Ｙ／Ｄ0 ）に対して単調増加するよう
に、Ｙの１次式、Ｓ＝―ｍＹ＋ｎ（ｍ、ｎは正の定数）
になるようにしている。また、図７、図８に示した測定
値〇で図に向かって一番左にプロットした測定値は、後
縁部３に凹部３ａを設けた構成で、後縁部長さを従来の
凹部を有しない形状の後縁部長さと同程度としたときの
測定値を示している。
【００３０】図７に示すようにプロペラファン１６の回
転方向に対する後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹを０．４
３Ｄ０ としたときに、所定の風量を得るために必要な
ファンモータ１５の消費電力が２７．７Ｗで最小となっ
ている。従って、この実施の形態の場合には、羽根の後
縁部の長さＹを羽根の外径Ｄ０ の０．４３倍にした構
成が最も消費電力を小さくでき、好ましい。ただし、こ
の測定に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含まれて
いるため、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３５Ｗ以
下に対応する範囲、即ち凹部３ａを含む羽根の後縁部の
長さＹを０．３９Ｄ０ 〜０．４９Ｄ０ の範囲で構成す
れば、従来の送風機に比べ、消費電力を低減することが
できる。このように羽根の後縁部３に前縁部側に凹んだ
形状の凹部３ａを有し、後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹ
を０．３９Ｄ０ 〜０．４９Ｄ０ とすることにより、所
定の風量を得るのに必要なファンモータ１５の消費電力
を小さくすることができる。ここで、１つの羽根の後縁
部３に複数の凹部３ａが設けられていてもよい。その場
合、後縁部長さは１つの羽根の後縁部３に設けられてい
る全ての凹部３ａを含む長さとなる。
転方向に対する後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹを０．４
３Ｄ０ としたときに、所定の風量を得るために必要な
ファンモータ１５の消費電力が２７．７Ｗで最小となっ
ている。従って、この実施の形態の場合には、羽根の後
縁部の長さＹを羽根の外径Ｄ０ の０．４３倍にした構
成が最も消費電力を小さくでき、好ましい。ただし、こ
の測定に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含まれて
いるため、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３５Ｗ以
下に対応する範囲、即ち凹部３ａを含む羽根の後縁部の
長さＹを０．３９Ｄ０ 〜０．４９Ｄ０ の範囲で構成す
れば、従来の送風機に比べ、消費電力を低減することが
できる。このように羽根の後縁部３に前縁部側に凹んだ
形状の凹部３ａを有し、後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹ
を０．３９Ｄ０ 〜０．４９Ｄ０ とすることにより、所
定の風量を得るのに必要なファンモータ１５の消費電力
を小さくすることができる。ここで、１つの羽根の後縁
部３に複数の凹部３ａが設けられていてもよい。その場
合、後縁部長さは１つの羽根の後縁部３に設けられてい
る全ての凹部３ａを含む長さとなる。
【００３１】また、図８に示すようにプロペラファン１
６の回転数Ｎは回転方向に対する後縁部の曲線ＡＣＤＢ
の長さＹの１次式、Ｎ＝ｍＹ＋ｎ（ｍ、ｎは正の定数）
になる。プロペラファン１６の回転数に応じてファンモ
ータ１５のファンモータ効率は変化するのであるが、従
来の羽根形状で構成した場合の回転数は、ファンカバー
２４での所定の風量が得られるように設定され、回転数
を変えてファンモータ効率を変えることは簡単にはでき
なかった。これに対し、この実施の形態では、図８に基
づいて、後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹを変えてＹ／Ｄ
０ を調整することにより、所定の風量を得るために必
要なプロペラファン１６の回転数を調整できる。このた
め、ファンモータ１５のファンモータ効率を調整するこ
とができ、ファンモータ１５の選択の自由度を向上する
ことができる。例えば、ファンモータの消費電力を低減
するように、後縁部長さ／ファン外径（Ｙ／Ｄ0 ）を
０．３９〜０．４９とした場合、ファンモータ１５の回
転数を８１０〜９００ｒｐｍと広範囲に設定することが
できるため、ファンモータ１５およびファンモータ１５
とプロペラファン１６との組合せの選択の自由度を向上
することができる。
６の回転数Ｎは回転方向に対する後縁部の曲線ＡＣＤＢ
の長さＹの１次式、Ｎ＝ｍＹ＋ｎ（ｍ、ｎは正の定数）
になる。プロペラファン１６の回転数に応じてファンモ
ータ１５のファンモータ効率は変化するのであるが、従
来の羽根形状で構成した場合の回転数は、ファンカバー
２４での所定の風量が得られるように設定され、回転数
を変えてファンモータ効率を変えることは簡単にはでき
なかった。これに対し、この実施の形態では、図８に基
づいて、後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹを変えてＹ／Ｄ
０ を調整することにより、所定の風量を得るために必
要なプロペラファン１６の回転数を調整できる。このた
め、ファンモータ１５のファンモータ効率を調整するこ
とができ、ファンモータ１５の選択の自由度を向上する
ことができる。例えば、ファンモータの消費電力を低減
するように、後縁部長さ／ファン外径（Ｙ／Ｄ0 ）を
０．３９〜０．４９とした場合、ファンモータ１５の回
転数を８１０〜９００ｒｐｍと広範囲に設定することが
できるため、ファンモータ１５およびファンモータ１５
とプロペラファン１６との組合せの選択の自由度を向上
することができる。
【００３２】また、図９は、プロペラファン１６の後縁
部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成と
し、図３に示した後縁部３の曲線ＡＣＤＢの長さＹに対
する曲線ＣＤの長さＸを変化させた場合のファンモータ
の消費電力Ｗを示すグラフである。この図は、縦軸にプ
ロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力Ｗを示
し、横軸に凹部を構成する曲線ＣＤの長さ／凹部を含む
後縁部３の曲線ＡＣＤＢの長さ（Ｘ／Ｙ）（以下、凹部
長さ／後縁部長さと記す）を示し、ファンカバー２４を
通過する風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロ
ットしたものである。
部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成と
し、図３に示した後縁部３の曲線ＡＣＤＢの長さＹに対
する曲線ＣＤの長さＸを変化させた場合のファンモータ
の消費電力Ｗを示すグラフである。この図は、縦軸にプ
ロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力Ｗを示
し、横軸に凹部を構成する曲線ＣＤの長さ／凹部を含む
後縁部３の曲線ＡＣＤＢの長さ（Ｘ／Ｙ）（以下、凹部
長さ／後縁部長さと記す）を示し、ファンカバー２４を
通過する風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロ
ットしたものである。
【００３３】図９に示すように、プロペラファン１６の
凹部３ａを含んだ後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹに対し
て、後縁部の曲線ＣＤの長さＸを０．９０９Ｙとしたと
きに、所定の風量を得るために必要なファンモータ１５
の消費電力が２７．７Ｗで最小となっている。従って、
この実施の形態の場合には、羽根の後縁部の曲線ＣＤの
長さＸを後縁部の長さＹの０．９０９倍にした構成が最
も消費電力を小さくでき、好ましい。ただし、この測定
に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含まれているた
め、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３５Ｗ以下に対
応する範囲、即ち羽根の後縁部の曲線ＣＤの長さＸを
０．８９５Ｙ〜０．９１５Ｙの範囲で構成すれば、従来
のプロペラファンよりも消費電力を低減することができ
る。このようにプロペラファン１６の後縁部３に前縁部
側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、この凹部３ａを構成
する曲線ＣＤの長さＸを０．８９５Ｙ〜０．９１５Ｙ
（Ｙ：後縁部長さ）とすることにより、所定の風量を得
るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減するこ
とができる。ここで、１つの羽根の後縁部３に複数の凹
部３ａが設けられていてもよい。その場合、凹部長さは
１つの羽根の後縁部３に設けられている全ての凹部長さ
を加算した長さとなる。
凹部３ａを含んだ後縁部の曲線ＡＣＤＢの長さＹに対し
て、後縁部の曲線ＣＤの長さＸを０．９０９Ｙとしたと
きに、所定の風量を得るために必要なファンモータ１５
の消費電力が２７．７Ｗで最小となっている。従って、
この実施の形態の場合には、羽根の後縁部の曲線ＣＤの
長さＸを後縁部の長さＹの０．９０９倍にした構成が最
も消費電力を小さくでき、好ましい。ただし、この測定
に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含まれているた
め、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３５Ｗ以下に対
応する範囲、即ち羽根の後縁部の曲線ＣＤの長さＸを
０．８９５Ｙ〜０．９１５Ｙの範囲で構成すれば、従来
のプロペラファンよりも消費電力を低減することができ
る。このようにプロペラファン１６の後縁部３に前縁部
側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、この凹部３ａを構成
する曲線ＣＤの長さＸを０．８９５Ｙ〜０．９１５Ｙ
（Ｙ：後縁部長さ）とすることにより、所定の風量を得
るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減するこ
とができる。ここで、１つの羽根の後縁部３に複数の凹
部３ａが設けられていてもよい。その場合、凹部長さは
１つの羽根の後縁部３に設けられている全ての凹部長さ
を加算した長さとなる。
【００３４】また、図１０は、プロペラファン１６の後
縁部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成
とし、図３に示した前縁部２の長さＺに対する後縁部３
の曲線ＡＣＤＢの長さＹを変化させた場合のファンモー
タの消費電力Ｗを示すグラフである。この図は、縦軸に
プロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力Ｗを
示し、横軸に凹部３ａを含む後縁部３の長さ／前縁部２
の長さ（Ｙ／Ｚ）（以下、後縁部長さ／前縁部長さと記
す）を示し、ファンカバー２４を通過する風量が３０ｍ
3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロットしたものである。
縁部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有する構成
とし、図３に示した前縁部２の長さＺに対する後縁部３
の曲線ＡＣＤＢの長さＹを変化させた場合のファンモー
タの消費電力Ｗを示すグラフである。この図は、縦軸に
プロペラファン１６のファンモータ１５の消費電力Ｗを
示し、横軸に凹部３ａを含む後縁部３の長さ／前縁部２
の長さ（Ｙ／Ｚ）（以下、後縁部長さ／前縁部長さと記
す）を示し、ファンカバー２４を通過する風量が３０ｍ
3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロットしたものである。
【００３５】図１０に示すように、プロペラファン１６
の前縁部の曲線ＭＮの長さＺに対して、凹部を含んだ後
縁部３の長さＹを１．０５Ｚとしたときに、所定の風量
を得るために必要なファンモータ１５の消費電力が２
７．７Ｗで最小となっている。従って、この実施の形態
の場合には、羽根の前縁部２の長さＺを後縁部の長さＹ
の１．０５倍にした構成が最も消費電力を小さくでき、
好ましい。ただし、この測定に当たっては測定誤差が
０．６５Ｗ程度含まれているため、これを考慮して消費
電力Ｗが２８．３５Ｗ以下に対応する範囲、即ち羽根の
前縁部３の長さＺを０．９３Ｙ〜１．２１Ｙの範囲で構
成すれば、従来のプロペラファンよりも消費電力を低減
することができる。このようにプロペラファン１６の後
縁部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、前縁
部２の長さＺを０．９３Ｙ〜１．２１Ｙ（Ｙ：後縁部長
さ）とすることにより、所定の風量を得るのに必要なフ
ァンモータ１５の消費電力を小さくすることができる。
ここで、１つの羽根の後縁部３に複数の凹部３ａが設け
られていてもよい。その場合、後縁部長さは１つの羽根
の後縁部３に設けられている全ての凹部３ａを含む長さ
となる。
の前縁部の曲線ＭＮの長さＺに対して、凹部を含んだ後
縁部３の長さＹを１．０５Ｚとしたときに、所定の風量
を得るために必要なファンモータ１５の消費電力が２
７．７Ｗで最小となっている。従って、この実施の形態
の場合には、羽根の前縁部２の長さＺを後縁部の長さＹ
の１．０５倍にした構成が最も消費電力を小さくでき、
好ましい。ただし、この測定に当たっては測定誤差が
０．６５Ｗ程度含まれているため、これを考慮して消費
電力Ｗが２８．３５Ｗ以下に対応する範囲、即ち羽根の
前縁部３の長さＺを０．９３Ｙ〜１．２１Ｙの範囲で構
成すれば、従来のプロペラファンよりも消費電力を低減
することができる。このようにプロペラファン１６の後
縁部３に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、前縁
部２の長さＺを０．９３Ｙ〜１．２１Ｙ（Ｙ：後縁部長
さ）とすることにより、所定の風量を得るのに必要なフ
ァンモータ１５の消費電力を小さくすることができる。
ここで、１つの羽根の後縁部３に複数の凹部３ａが設け
られていてもよい。その場合、後縁部長さは１つの羽根
の後縁部３に設けられている全ての凹部３ａを含む長さ
となる。
【００３６】なお、上記では凹部３ａの長さを変化させ
ることで、ファンモータの消費電力の低減を図ったもの
であり、後縁部３の前縁部２に対して凹んだ形状の凹部
は、例えば円弧、楕円弧などの任意の形状であってもよ
い。
ることで、ファンモータの消費電力の低減を図ったもの
であり、後縁部３の前縁部２に対して凹んだ形状の凹部
は、例えば円弧、楕円弧などの任意の形状であってもよ
い。
【００３７】次に、凹部の形状を変化させてファンモー
タの消費電力の低減を図る。図１１は、この実施の形態
によるプロペラファン４０を示す正面図である。図にお
いて、４１は羽根１の後縁部３で、前縁部側に凹んだ形
状の凹部３ａで形成される領域である。また、図３と同
一又は相当部分には同一符号を付し説明を省略する。領
域４１において、点Ｅは領域４１のボス部４側の端点、
点Ｆは外周５側であるチップ側の端点である。さらに、
線分ＥＦ上の任意の点を点Ｋとし、点Ｋから線分ＥＦに
垂直な線を引き、凹部３ａを構成する曲線ＥＦとの交点
を点Ｊとする。そして線分ＫＪの長さの最大値をＨ０
とし、Ｈ０ となる点Ｋ、Ｊを点Ｋ０、Ｊ０ とする。即
ち、点Ｊ０ は凹部３ａの前縁部２側に最も深く凹んだ
部分であり、この点Ｊ０ から凹部３ａの両端を結ぶ線
分ＥＦへ垂線を引いたとき、凹部３ａの両端を結ぶ線分
ＥＦと垂線との交点がＫ０ である。
タの消費電力の低減を図る。図１１は、この実施の形態
によるプロペラファン４０を示す正面図である。図にお
いて、４１は羽根１の後縁部３で、前縁部側に凹んだ形
状の凹部３ａで形成される領域である。また、図３と同
一又は相当部分には同一符号を付し説明を省略する。領
域４１において、点Ｅは領域４１のボス部４側の端点、
点Ｆは外周５側であるチップ側の端点である。さらに、
線分ＥＦ上の任意の点を点Ｋとし、点Ｋから線分ＥＦに
垂直な線を引き、凹部３ａを構成する曲線ＥＦとの交点
を点Ｊとする。そして線分ＫＪの長さの最大値をＨ０
とし、Ｈ０ となる点Ｋ、Ｊを点Ｋ０、Ｊ０ とする。即
ち、点Ｊ０ は凹部３ａの前縁部２側に最も深く凹んだ
部分であり、この点Ｊ０ から凹部３ａの両端を結ぶ線
分ＥＦへ垂線を引いたとき、凹部３ａの両端を結ぶ線分
ＥＦと垂線との交点がＫ０ である。
【００３８】図１２は凹部３ａの線分ＪＫが最大である
長さとなる最大深さＨ０ （以下、凹部最大深さと記
す）をファン外径Ｄ０ に対して変化させた時のファン
モータの消費電力Ｗを示すグラフである。縦軸にファン
モータの消費電力Ｗ、横軸に凹部最大深さ／ファン外径
（Ｈ０ ／Ｄ０ ）を示す。
長さとなる最大深さＨ０ （以下、凹部最大深さと記
す）をファン外径Ｄ０ に対して変化させた時のファン
モータの消費電力Ｗを示すグラフである。縦軸にファン
モータの消費電力Ｗ、横軸に凹部最大深さ／ファン外径
（Ｈ０ ／Ｄ０ ）を示す。
【００３９】グラフに示されるように、ファン外径Ｄ０
に対して凹部最大深さＨ０ を０．１Ｄ０ としたとき
に、所定の風量を得るために必要なファンモータ１５の
消費電力が２７．７Ｗで最小となっている。従って、こ
の実施の形態の場合には、前縁部２側に凹んだ羽根の凹
部３ａの最大深さＨ０ をファン外径Ｄ０ の０．１倍に
した構成が最も消費電力を小さくでき、好ましい。ただ
し、この測定に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含
まれているため、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３
５Ｗ以下に対応する範囲、即ち凹部３ａの最大深さＨ０
を０．０６Ｄ ０ 〜０．１４Ｄ０ の範囲で構成すれ
ば、従来のプロペラファンよりも消費電力を低減するこ
とができる。このようにプロペラファン１６の後縁部３
に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、凹部３ａの
最大深さＨ０ を０．０６Ｄ０ 〜０．１４Ｄ０ （Ｄ
０ ：ファン外径）とすることにより、所定の風量を得
るのに必要なファンモータ１５の消費電力を小さくする
ことができる。
に対して凹部最大深さＨ０ を０．１Ｄ０ としたとき
に、所定の風量を得るために必要なファンモータ１５の
消費電力が２７．７Ｗで最小となっている。従って、こ
の実施の形態の場合には、前縁部２側に凹んだ羽根の凹
部３ａの最大深さＨ０ をファン外径Ｄ０ の０．１倍に
した構成が最も消費電力を小さくでき、好ましい。ただ
し、この測定に当たっては測定誤差が０．６５Ｗ程度含
まれているため、これを考慮して消費電力Ｗが２８．３
５Ｗ以下に対応する範囲、即ち凹部３ａの最大深さＨ０
を０．０６Ｄ ０ 〜０．１４Ｄ０ の範囲で構成すれ
ば、従来のプロペラファンよりも消費電力を低減するこ
とができる。このようにプロペラファン１６の後縁部３
に前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを有し、凹部３ａの
最大深さＨ０ を０．０６Ｄ０ 〜０．１４Ｄ０ （Ｄ
０ ：ファン外径）とすることにより、所定の風量を得
るのに必要なファンモータ１５の消費電力を小さくする
ことができる。
【００４０】なお、凹部３ａは１つの羽根の後縁部３に
１つに限るものではなく、複数の凹部を設けた構成にし
てもよい。その場合には複数の凹部それぞれの全ての最
大深さを、ファン外径の０．０６倍〜０．１４倍に構成
する。この時の最大深さは図１１で示したように、凹部
のボス側端部（点Ｅ）と凹部の外周側端部（点Ｆ）とを
結ぶ線分からの距離である。例えばファン外径が４００
ｍｍの場合、凹部３ａの最大深さを２４ｍｍ〜５６ｍｍ
の範囲で形成する。
１つに限るものではなく、複数の凹部を設けた構成にし
てもよい。その場合には複数の凹部それぞれの全ての最
大深さを、ファン外径の０．０６倍〜０．１４倍に構成
する。この時の最大深さは図１１で示したように、凹部
のボス側端部（点Ｅ）と凹部の外周側端部（点Ｆ）とを
結ぶ線分からの距離である。例えばファン外径が４００
ｍｍの場合、凹部３ａの最大深さを２４ｍｍ〜５６ｍｍ
の範囲で形成する。
【００４１】上記では、凹部３ａの最大深さについて説
明したが、以下、凹部３ａの最大深さとなる位置につい
て説明する。表２は凹部３ａの最大深さとなる位置、即
ち点Ｋ０ が線分ＥＦを１：９、３：７、５：５、７：
３、９：１となるよう内分する点に位置したときの、フ
ァンモータ１５の消費電力Ｗを比較して示す表である。
なお、ファンカバー２４を通過する風量が３０ｍ3 ／ｍ
ｉｎのときの測定値であり、凹部３ａで形成される領域
４１の面積、および羽根面積は同一としている。
明したが、以下、凹部３ａの最大深さとなる位置につい
て説明する。表２は凹部３ａの最大深さとなる位置、即
ち点Ｋ０ が線分ＥＦを１：９、３：７、５：５、７：
３、９：１となるよう内分する点に位置したときの、フ
ァンモータ１５の消費電力Ｗを比較して示す表である。
なお、ファンカバー２４を通過する風量が３０ｍ3 ／ｍ
ｉｎのときの測定値であり、凹部３ａで形成される領域
４１の面積、および羽根面積は同一としている。
【００４２】
【表２】
【００４３】表２で示されるように、所定の風量を得る
のに必要なファンモータ１５の消費電力Ｗを比較した場
合、点Ｋ０ が点Ｅに最も近い位置にある時に最も消費
電力Ｗが大きく、点Ｋ０ が点Ｆに近づくにつれて消費
電力Ｗが小さくなり、点Ｋ０が線分ＥＦを９：１に内分
した点にあるときに消費電力Ｗが最も小さくなる。これ
は、羽根の後縁部３を前縁部２側に凹んだ形状の凹部を
有する形状とし、凹部を羽根の外周５側であるチップ側
に偏って構成することで、羽根の回転時に湾曲した曲線
ＥＪＦ上で生じる風の乱れを低減できるためと考えられ
る。
のに必要なファンモータ１５の消費電力Ｗを比較した場
合、点Ｋ０ が点Ｅに最も近い位置にある時に最も消費
電力Ｗが大きく、点Ｋ０ が点Ｆに近づくにつれて消費
電力Ｗが小さくなり、点Ｋ０が線分ＥＦを９：１に内分
した点にあるときに消費電力Ｗが最も小さくなる。これ
は、羽根の後縁部３を前縁部２側に凹んだ形状の凹部を
有する形状とし、凹部を羽根の外周５側であるチップ側
に偏って構成することで、羽根の回転時に湾曲した曲線
ＥＪＦ上で生じる風の乱れを低減できるためと考えられ
る。
【００４４】このように点Ｋ０ が線分ＥＦを９：１に
内分した点にあるとき、所定の風量を得るのに必要なフ
ァンモータ１５の消費電力を小さくすることができ、好
ましい。ただし、この測定に当たっては測定誤差が０．
６５Ｗ程度含まれるため、これを考慮して消費電力Ｗが
２７．６５Ｗ以下に対応する範囲、線分ＥＦの中央の点
を点Ｌとしたとき、点Ｋ０ が点Ｌよりも外周５側に位
置するように、即ち点Ｋ０ が線分ＬＦ上に位置するよ
うに凹部３ａの形状を構成すれば、従来よりもファンモ
ータの消費電力を低減することができる。このようにプ
ロペラファン４０の後縁部３に前縁部側に凹んだ形状の
凹部３ａを設け、前縁部２側に最も深く凹んだ部分を凹
部の径方向における中央よりも外周５側に偏らせること
により、所定の風量を得るのに必要なファンモータ１５
の消費電力を小さくすることができる。ここで、１つの
羽根の後縁部３に複数の凹部３ａが設けられていてもよ
い。その場合、複数の凹部それぞれまたは少なくとも一
つの凹部において、最大深さとなる部分から凹部の両端
を結ぶ線分へ引いた垂線と両端を結ぶ線分との交点を、
両端を結ぶ線分の中央よりも外周５側になるように構成
すればよい。また、１つの羽根の後縁部３に複数の凹部
３ａが設けられている場合には、ボス部４側に位置する
凹部の最大深さよりも外周５側に位置する凹部の最大深
さを大きく構成してもよい。ボス部４側よりも外周５側
で大きく切り込んだように凹部を構成することで、ファ
ンモータ１５の消費電力を低減できる。
内分した点にあるとき、所定の風量を得るのに必要なフ
ァンモータ１５の消費電力を小さくすることができ、好
ましい。ただし、この測定に当たっては測定誤差が０．
６５Ｗ程度含まれるため、これを考慮して消費電力Ｗが
２７．６５Ｗ以下に対応する範囲、線分ＥＦの中央の点
を点Ｌとしたとき、点Ｋ０ が点Ｌよりも外周５側に位
置するように、即ち点Ｋ０ が線分ＬＦ上に位置するよ
うに凹部３ａの形状を構成すれば、従来よりもファンモ
ータの消費電力を低減することができる。このようにプ
ロペラファン４０の後縁部３に前縁部側に凹んだ形状の
凹部３ａを設け、前縁部２側に最も深く凹んだ部分を凹
部の径方向における中央よりも外周５側に偏らせること
により、所定の風量を得るのに必要なファンモータ１５
の消費電力を小さくすることができる。ここで、１つの
羽根の後縁部３に複数の凹部３ａが設けられていてもよ
い。その場合、複数の凹部それぞれまたは少なくとも一
つの凹部において、最大深さとなる部分から凹部の両端
を結ぶ線分へ引いた垂線と両端を結ぶ線分との交点を、
両端を結ぶ線分の中央よりも外周５側になるように構成
すればよい。また、１つの羽根の後縁部３に複数の凹部
３ａが設けられている場合には、ボス部４側に位置する
凹部の最大深さよりも外周５側に位置する凹部の最大深
さを大きく構成してもよい。ボス部４側よりも外周５側
で大きく切り込んだように凹部を構成することで、ファ
ンモータ１５の消費電力を低減できる。
【００４５】図３または図１１に示したプロペラファン
において、後縁部３に設けた凹部３ａは、上記のように
曲線で構成されることに限定するものではない。例え
ば、少なくとも２つ以上の線分からなる線分の集合体で
あってもよく、少なくとも２つ以上の線分からなる線分
の集合体の場合は、その線分同士の交点付近を角を曲線
状にして角取りしてもよいし、または角を直線的に削っ
た形状に面取りしてもよい。また、後縁部３の前縁部２
側に凹んだ形状の凹部のふちを、ノコギリ刃状の形状に
加工してもよく、また圧力面側と負圧面側との厚みが薄
くなるように加工してもよい。このようにすることで、
羽根１の負圧面側と圧力面側の流れがスムーズに合流す
るため、後縁部３付近の速度欠損を小さくでき、さらに
騒音を減少できる。また、上記では後縁部３が前縁部２
側に凹んだ形状の凹部３を有するプロペラファンを空気
調和機１４の室外ユニット１２の送風機に用いた場合に
ついて説明したが、この形状のプロペラファンを例えば
換気扇などに適用してもよく、さらにプロペラファンを
用いている機器全般に搭載してもよい。また、室外ユニ
ット１２に備え付けられたプロペラファンの個数は１個
の場合について説明したが、複数個あるものに適用すれ
ば、さらに消費電力低減の効果は大きくなる。
において、後縁部３に設けた凹部３ａは、上記のように
曲線で構成されることに限定するものではない。例え
ば、少なくとも２つ以上の線分からなる線分の集合体で
あってもよく、少なくとも２つ以上の線分からなる線分
の集合体の場合は、その線分同士の交点付近を角を曲線
状にして角取りしてもよいし、または角を直線的に削っ
た形状に面取りしてもよい。また、後縁部３の前縁部２
側に凹んだ形状の凹部のふちを、ノコギリ刃状の形状に
加工してもよく、また圧力面側と負圧面側との厚みが薄
くなるように加工してもよい。このようにすることで、
羽根１の負圧面側と圧力面側の流れがスムーズに合流す
るため、後縁部３付近の速度欠損を小さくでき、さらに
騒音を減少できる。また、上記では後縁部３が前縁部２
側に凹んだ形状の凹部３を有するプロペラファンを空気
調和機１４の室外ユニット１２の送風機に用いた場合に
ついて説明したが、この形状のプロペラファンを例えば
換気扇などに適用してもよく、さらにプロペラファンを
用いている機器全般に搭載してもよい。また、室外ユニ
ット１２に備え付けられたプロペラファンの個数は１個
の場合について説明したが、複数個あるものに適用すれ
ば、さらに消費電力低減の効果は大きくなる。
【００４６】実施の形態２．以下、この発明の実施の形
態２によるプロペラファンの構成について、説明する。
この実施の形態は、プロペラファンとベルマウスとの位
置関係に関する実施の形態である。実施の形態１で記載
したプロペラファンの周囲には、風路を形成するベルマ
ウスが配置されている。例えば図２に示した分解斜視図
では、空気流の出口側に配置されている筐体カバー２５
において、プロベラファンの周囲に所定の間隔を開けて
取り囲んでいる部分である。図１３はこの実施の形態に
おけるプロペラファンとベルマウスの位置関係を示す説
明図である。ここで、実施の形態１と同一又は相当部分
には、同じ符号を付し、説明を省略する。
態２によるプロペラファンの構成について、説明する。
この実施の形態は、プロペラファンとベルマウスとの位
置関係に関する実施の形態である。実施の形態１で記載
したプロペラファンの周囲には、風路を形成するベルマ
ウスが配置されている。例えば図２に示した分解斜視図
では、空気流の出口側に配置されている筐体カバー２５
において、プロベラファンの周囲に所定の間隔を開けて
取り囲んでいる部分である。図１３はこの実施の形態に
おけるプロペラファンとベルマウスの位置関係を示す説
明図である。ここで、実施の形態１と同一又は相当部分
には、同じ符号を付し、説明を省略する。
【００４７】図において、１６はプロペラファン、５０
はベルマウス、５１はベルマウスの下流側拡大部の開始
点、５２はプロペラファン１６の羽根部の下流側先端部
である。プロペラファン１６は実施の形態１で記載した
ように、後縁部３が前縁部２側に凹んだ形状の凹部３ａ
を有する。図中の矢印はプロペラファン１６によって引
き起こされる空気の流れを示し、上流側Ｏから下流側Ｐ
への流れとなる。ベルマウス５０は図１３（ａ）に示す
ように円弧部―直線部―円弧部から成るもの、図１３
（ｂ）に示すように円弧部―円弧部から成るもの、図１
３（ｃ）に示すように直線部―円弧部から成るものがあ
る。図１３（ｃ）に示す直線部―円弧部から成る場合は
開始点５１を直線部の下流側先端とする。また、プロペ
ラファンの回転軸に沿った方向において、Ｏは空気流の
上流側、Ｐは空気流の下流側を示している。従来のプロ
ペラファンとベルマウス５０の位置関係は、ファンの回
転軸に沿った方向で、開始点５１と先端部５２の位置が
一致するように構成されているが、この実施の形態で
は、図１３のそれぞれに示すように先端部５２の位置が
開始点５１よりも空気流の下流側に突出するように配置
している。
はベルマウス、５１はベルマウスの下流側拡大部の開始
点、５２はプロペラファン１６の羽根部の下流側先端部
である。プロペラファン１６は実施の形態１で記載した
ように、後縁部３が前縁部２側に凹んだ形状の凹部３ａ
を有する。図中の矢印はプロペラファン１６によって引
き起こされる空気の流れを示し、上流側Ｏから下流側Ｐ
への流れとなる。ベルマウス５０は図１３（ａ）に示す
ように円弧部―直線部―円弧部から成るもの、図１３
（ｂ）に示すように円弧部―円弧部から成るもの、図１
３（ｃ）に示すように直線部―円弧部から成るものがあ
る。図１３（ｃ）に示す直線部―円弧部から成る場合は
開始点５１を直線部の下流側先端とする。また、プロペ
ラファンの回転軸に沿った方向において、Ｏは空気流の
上流側、Ｐは空気流の下流側を示している。従来のプロ
ペラファンとベルマウス５０の位置関係は、ファンの回
転軸に沿った方向で、開始点５１と先端部５２の位置が
一致するように構成されているが、この実施の形態で
は、図１３のそれぞれに示すように先端部５２の位置が
開始点５１よりも空気流の下流側に突出するように配置
している。
【００４８】図１４はプロペラファンの羽根形状を、凹
部なしのとした時（●）と、前縁部側に凹んだ形状の凹
部ありとした時（〇）のＰ−Ｑ特性を表すグラフであ
り、縦軸は静圧Ｐｓ（Ｐａ：パスカル）を示し、横軸は
風量Ｑ（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。プロペラファン
とベルマウス５０の位置関係は、従来の構成と同様、フ
ァンの回転軸に沿った方向で、開始点５１と先端部５２
の位置が一致するように構成したものにおける測定値で
ある。また、ファン回転数は共にＮ−Ｑ特性を予め測定
し、送風機出口のファンカバー２４を通過する風量が３
０ｍ3 ／ｍｉｎになるような回転数に設定してある。こ
のグラフを見ると、凹部あり（〇）の変化が、凹部なし
（●）の変化よりも左下側にずれている傾向にある。特
に、締切側（低風量側）でずれ度合が大きくなってい
る。即ち、プロペラファンとベルマウス５０の回転軸に
沿った方向の位置関係が従来のままで、実施の形態１で
示したように、プロペラファンの後縁部の羽根形状を凹
部３ａを有する構成にすると、締切側で静圧が小さくな
るという問題点があった。
部なしのとした時（●）と、前縁部側に凹んだ形状の凹
部ありとした時（〇）のＰ−Ｑ特性を表すグラフであ
り、縦軸は静圧Ｐｓ（Ｐａ：パスカル）を示し、横軸は
風量Ｑ（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。プロペラファン
とベルマウス５０の位置関係は、従来の構成と同様、フ
ァンの回転軸に沿った方向で、開始点５１と先端部５２
の位置が一致するように構成したものにおける測定値で
ある。また、ファン回転数は共にＮ−Ｑ特性を予め測定
し、送風機出口のファンカバー２４を通過する風量が３
０ｍ3 ／ｍｉｎになるような回転数に設定してある。こ
のグラフを見ると、凹部あり（〇）の変化が、凹部なし
（●）の変化よりも左下側にずれている傾向にある。特
に、締切側（低風量側）でずれ度合が大きくなってい
る。即ち、プロペラファンとベルマウス５０の回転軸に
沿った方向の位置関係が従来のままで、実施の形態１で
示したように、プロペラファンの後縁部の羽根形状を凹
部３ａを有する構成にすると、締切側で静圧が小さくな
るという問題点があった。
【００４９】締切側の状態は、例えば空気調和機１４が
冬季の外気温度が低い状態で暖房運転されているときに
室外ユニット１２内の冷媒の温度が外気温度よりも低く
なり、室外ユニット１２の熱交換器３１に霜が付着する
ことにより、熱交換器３１のフィン間の隙間が減少し、
フィンの間を流れる空気の抵抗が増加する。このため、
霜が付着していない場合に比べてファンカバー２４を通
過する風量が減少する、という状態を表す。例えばこの
ファンを室外ユニット１２に組込み、室外ユニット１２
を外気温度が低い状態で暖房運転すると、フィンの隙間
に霜が付着する場合がある。その付着量が大きいほど、
熱交換器３１での圧力損失が大きくなるため、図１４に
示すようにファンカバー２４を通過する風量が減少す
る。風量が低下すると室外空気と熱交換器３１との熱交
換量が低下し、空気調和機としても効率が低下すること
になる。この様に、着霜した場合には熱交換器３１の下
流側で大きな静圧が必要となる。このため、図１４に示
したようなＰ−Ｑ特性において、測定値が右上にずれる
ような特性を有するプロペラファンを構成すれば、締切
側での静圧低下が抑えられ、ファンカバー２４を通過す
る風量の低下が抑えられ、かつ室外空気と熱交換器３１
との熱交換量の低下も抑えられることになる。
冬季の外気温度が低い状態で暖房運転されているときに
室外ユニット１２内の冷媒の温度が外気温度よりも低く
なり、室外ユニット１２の熱交換器３１に霜が付着する
ことにより、熱交換器３１のフィン間の隙間が減少し、
フィンの間を流れる空気の抵抗が増加する。このため、
霜が付着していない場合に比べてファンカバー２４を通
過する風量が減少する、という状態を表す。例えばこの
ファンを室外ユニット１２に組込み、室外ユニット１２
を外気温度が低い状態で暖房運転すると、フィンの隙間
に霜が付着する場合がある。その付着量が大きいほど、
熱交換器３１での圧力損失が大きくなるため、図１４に
示すようにファンカバー２４を通過する風量が減少す
る。風量が低下すると室外空気と熱交換器３１との熱交
換量が低下し、空気調和機としても効率が低下すること
になる。この様に、着霜した場合には熱交換器３１の下
流側で大きな静圧が必要となる。このため、図１４に示
したようなＰ−Ｑ特性において、測定値が右上にずれる
ような特性を有するプロペラファンを構成すれば、締切
側での静圧低下が抑えられ、ファンカバー２４を通過す
る風量の低下が抑えられ、かつ室外空気と熱交換器３１
との熱交換量の低下も抑えられることになる。
【００５０】そこで、この実施の形態では、図１３のそ
れぞれに示すように先端部５２の位置が開始点５１より
も空気流の下流側に突出するように配置している。図１
５はＰ−Ｑ特性を表すグラフであり、縦軸は静圧Ｐｓ
（Ｐａ：パスカル）を示し、横軸は風量Ｑ（ｍ3 ／ｍｉ
ｎ）を示している。プロペラファン１６とベルマウス５
０の位置関係を、従来の構成と同様、ファンの回転軸に
沿った方向で、開始点５１と先端部５２の位置が一致す
る構成（〇）、１０ｍｍだけファン４１の先端部５２を
開始点５１よりも下流側に突出した構成（▲）、２０ｍ
ｍだけファン４１の先端部５２を開始点５１よりも下流
側に突出した構成（△）における測定値である。なお、
図１５の測定において回転数は熱交換器３１のフィンに
霜が付着していない状態でファンカバー２４を通過する
風量が３０．０ｍ3 ／ｍｉｎになるようなファンモータ
１５の回転数に設定してあり、プロペラファン１６では
回転数が８４６ｒｐｍである。なお、室外ユニット１
２、ファンモータ１５、熱交換器３１等の測定条件は実
施の形態１に記載した測定条件と同一である。
れぞれに示すように先端部５２の位置が開始点５１より
も空気流の下流側に突出するように配置している。図１
５はＰ−Ｑ特性を表すグラフであり、縦軸は静圧Ｐｓ
（Ｐａ：パスカル）を示し、横軸は風量Ｑ（ｍ3 ／ｍｉ
ｎ）を示している。プロペラファン１６とベルマウス５
０の位置関係を、従来の構成と同様、ファンの回転軸に
沿った方向で、開始点５１と先端部５２の位置が一致す
る構成（〇）、１０ｍｍだけファン４１の先端部５２を
開始点５１よりも下流側に突出した構成（▲）、２０ｍ
ｍだけファン４１の先端部５２を開始点５１よりも下流
側に突出した構成（△）における測定値である。なお、
図１５の測定において回転数は熱交換器３１のフィンに
霜が付着していない状態でファンカバー２４を通過する
風量が３０．０ｍ3 ／ｍｉｎになるようなファンモータ
１５の回転数に設定してあり、プロペラファン１６では
回転数が８４６ｒｐｍである。なお、室外ユニット１
２、ファンモータ１５、熱交換器３１等の測定条件は実
施の形態１に記載した測定条件と同一である。
【００５１】このグラフに示すように、プロペラファン
１６の先端部５２を開始点５１よりも下流側に突出する
につれて測定値はグラフの右上にずれている。特に締切
側でこのずれ度合が大きい。即ち、先端部５２を開始点
５１よりも下流側（Ｐ側）に配置させることにより、締
切側での静圧を大きくできる。このため、着霜したとき
でもファンカバー２４を通過する風量の低下を抑えるこ
とができ、このため室外空気と熱交換器３１との熱交換
量の低下も抑えられる。
１６の先端部５２を開始点５１よりも下流側に突出する
につれて測定値はグラフの右上にずれている。特に締切
側でこのずれ度合が大きい。即ち、先端部５２を開始点
５１よりも下流側（Ｐ側）に配置させることにより、締
切側での静圧を大きくできる。このため、着霜したとき
でもファンカバー２４を通過する風量の低下を抑えるこ
とができ、このため室外空気と熱交換器３１との熱交換
量の低下も抑えられる。
【００５２】このようにプロペラファン１６の後縁部の
形状を前縁部側に凹んだ形状の凹部を有するものとした
場合、凹部を有しない後縁部形状に比べて締切側での静
圧が低くなってしまうという課題があったが、先端部５
２を開始点５１よりも下流側に配置させることにより、
締切側での静圧低下を抑えることができる。ただし、先
端部５２を開始点５１よりも下流側にあまり突出させる
と、ファンカバー２４の形状を変更したりする必要があ
るので、３０ｍｍ程度までに留めておくのが好ましい。
図１５によれば、先端部５２を開始点５１よりも２０ｍ
ｍ突出させた計測値（△）では、図１４における従来の
凹部なしの形状の計測値（●）と同程度のＰ−Ｑ特性を
得ることができる。
形状を前縁部側に凹んだ形状の凹部を有するものとした
場合、凹部を有しない後縁部形状に比べて締切側での静
圧が低くなってしまうという課題があったが、先端部５
２を開始点５１よりも下流側に配置させることにより、
締切側での静圧低下を抑えることができる。ただし、先
端部５２を開始点５１よりも下流側にあまり突出させる
と、ファンカバー２４の形状を変更したりする必要があ
るので、３０ｍｍ程度までに留めておくのが好ましい。
図１５によれば、先端部５２を開始点５１よりも２０ｍ
ｍ突出させた計測値（△）では、図１４における従来の
凹部なしの形状の計測値（●）と同程度のＰ−Ｑ特性を
得ることができる。
【００５３】また、この実施の形態では室外ユニット１
２に備え付けられたプロペラファン１６の個数が１個の
場合について説明したが、複数個あってもよい。
２に備え付けられたプロペラファン１６の個数が１個の
場合について説明したが、複数個あってもよい。
【００５４】実施の形態３．この発明の実施の形態３
は、プロペラファンの後縁部に前縁側に凹んだ形状の凹
部を有する構成のプロペラファンの風量（ｍ3 ／ｍｉ
ｎ）に対するファンモータ消費電力Ｗ（Ｗ）、ファンモ
ータ電流Ｉ（Ａ）、及びファンモータ電圧Ｖ（Ｖ）の各
特性を把握し、プロペラファンを運転制御するようにし
たものである。
は、プロペラファンの後縁部に前縁側に凹んだ形状の凹
部を有する構成のプロペラファンの風量（ｍ3 ／ｍｉ
ｎ）に対するファンモータ消費電力Ｗ（Ｗ）、ファンモ
ータ電流Ｉ（Ａ）、及びファンモータ電圧Ｖ（Ｖ）の各
特性を把握し、プロペラファンを運転制御するようにし
たものである。
【００５５】図１６は後縁部３が前縁部側に凹んだ形状
の凹部を有するとき（凹部あり）と有しないとき（凹部
なし）のＰ−Ｑ特性、即ちプロペラファンの風量（ｍ3
／ｍｉｎ）に対する静圧（Ｐａ）を表すグラフで、縦軸
に静圧（Ｐａ）、横軸に風量（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示して
いる。なお、この測定における回転数は、熱交換器のフ
ィンに霜が付着していない状態でファンカバー２４を通
過する風量が３７．５ｍ3 ／ｍｉｎになるようなファン
モータ１５の回転数に設定してあり、後縁部３に凹部を
有するプロペラファンでは回転数が１０４０ｒｐｍ、後
縁部３に凹部を有さないプロペラファンでは回転数が９
８０ｒｐｍである。なお、室外ユニット１２、ファンモ
ータ１５、熱交換器３１等の測定条件は実施の形態１に
記載した測定条件と同一である。
の凹部を有するとき（凹部あり）と有しないとき（凹部
なし）のＰ−Ｑ特性、即ちプロペラファンの風量（ｍ3
／ｍｉｎ）に対する静圧（Ｐａ）を表すグラフで、縦軸
に静圧（Ｐａ）、横軸に風量（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示して
いる。なお、この測定における回転数は、熱交換器のフ
ィンに霜が付着していない状態でファンカバー２４を通
過する風量が３７．５ｍ3 ／ｍｉｎになるようなファン
モータ１５の回転数に設定してあり、後縁部３に凹部を
有するプロペラファンでは回転数が１０４０ｒｐｍ、後
縁部３に凹部を有さないプロペラファンでは回転数が９
８０ｒｐｍである。なお、室外ユニット１２、ファンモ
ータ１５、熱交換器３１等の測定条件は実施の形態１に
記載した測定条件と同一である。
【００５６】実施の形態１の図３や図１１で記載したよ
うな構成のプロペラファン、即ち羽根の後縁部が凹部３
ａを有する場合には、ファンモータの消費電力を低減で
きるという効果を奏する。ところがその一方、Ｐ―Ｑ特
性では課題を呈している。図１６に示すように、従来の
ファンが示す測定値（●）よりも凹部を有するファンが
示す測定値（〇）のほうが左下にずれ、傾斜も若干緩く
なっている。羽根の後縁部３に凹部あり（〇）の測定値
は、凹部なし（●）の測定値に比べて、締切側（低風量
側）でファンカバー２４を通過する風量が低下する特性
を有する。実施の形態２で述べたように、室外ユニット
１２の熱交換器３１に霜が付着することにより、熱交換
器３１のフィン間の隙間が減少し、フィンの間を流れる
空気の抵抗が増加する。その付着量が大きいほど、熱交
換器３１での圧力損失が大きくなるため、図１６に示す
ようにファンカバー２４を通過する風量が減少する。風
量が低下すると室外空気と熱交換器３１との熱交換量が
低下し、空気調和機としても効率が低下することにな
る。実施の形態２では、羽根の下流側先端部５２をベル
マウスの下流側拡大部の開始点５１よりも下流側に位置
するようにしてＰ―Ｑ特性を改善するものを示したが、
この実施の形態では、ファンの回転数を上げることで、
Ｐ―Ｑ特性を改善しようとするものである。
うな構成のプロペラファン、即ち羽根の後縁部が凹部３
ａを有する場合には、ファンモータの消費電力を低減で
きるという効果を奏する。ところがその一方、Ｐ―Ｑ特
性では課題を呈している。図１６に示すように、従来の
ファンが示す測定値（●）よりも凹部を有するファンが
示す測定値（〇）のほうが左下にずれ、傾斜も若干緩く
なっている。羽根の後縁部３に凹部あり（〇）の測定値
は、凹部なし（●）の測定値に比べて、締切側（低風量
側）でファンカバー２４を通過する風量が低下する特性
を有する。実施の形態２で述べたように、室外ユニット
１２の熱交換器３１に霜が付着することにより、熱交換
器３１のフィン間の隙間が減少し、フィンの間を流れる
空気の抵抗が増加する。その付着量が大きいほど、熱交
換器３１での圧力損失が大きくなるため、図１６に示す
ようにファンカバー２４を通過する風量が減少する。風
量が低下すると室外空気と熱交換器３１との熱交換量が
低下し、空気調和機としても効率が低下することにな
る。実施の形態２では、羽根の下流側先端部５２をベル
マウスの下流側拡大部の開始点５１よりも下流側に位置
するようにしてＰ―Ｑ特性を改善するものを示したが、
この実施の形態では、ファンの回転数を上げることで、
Ｐ―Ｑ特性を改善しようとするものである。
【００５７】ファンの回転数を上げると、図１６に示す
Ｐ―Ｑ特性は、右上方にずれる。そこで、静圧Ｐａが大
きくなることによる風量の減少に対し、ファンモータ１
５の回転数を大きくすると、風量の減少を抑えることが
できる。以下に、実際にファンの回転数を、ファンモー
タの消費電力Ｗ、ファンモータ電流Ｉ、及びファンモー
タ電圧Ｖのうちの少なくともいずれか１つを検知して制
御する方法について、図１７に示すフローチャートに基
づいて、概略を説明する。図１７はこの実施の形態によ
る送風機の回転数制御を示すフローチャート、図１８は
この実施の形態による送風機の回転数制御部の構成を示
すブロック図である。外気温度が例えば２℃程度以下で
空気調和機を暖房運転するというように、熱交換器３１
に着霜する可能性がある場合に、着霜制御を行なう。ま
ず、ステップＳ１で、ファンモータ１５の回転数を初期
値Ｎ0 に設定して運転を行なう。この回転数の初期値Ｎ
0 は、霜が付着していない場合に、送風機出口のファン
カバー２４を通過する風量が例えば３７．５ｍ3 ／ｍｉ
ｎになるような回転数とする。
Ｐ―Ｑ特性は、右上方にずれる。そこで、静圧Ｐａが大
きくなることによる風量の減少に対し、ファンモータ１
５の回転数を大きくすると、風量の減少を抑えることが
できる。以下に、実際にファンの回転数を、ファンモー
タの消費電力Ｗ、ファンモータ電流Ｉ、及びファンモー
タ電圧Ｖのうちの少なくともいずれか１つを検知して制
御する方法について、図１７に示すフローチャートに基
づいて、概略を説明する。図１７はこの実施の形態によ
る送風機の回転数制御を示すフローチャート、図１８は
この実施の形態による送風機の回転数制御部の構成を示
すブロック図である。外気温度が例えば２℃程度以下で
空気調和機を暖房運転するというように、熱交換器３１
に着霜する可能性がある場合に、着霜制御を行なう。ま
ず、ステップＳ１で、ファンモータ１５の回転数を初期
値Ｎ0 に設定して運転を行なう。この回転数の初期値Ｎ
0 は、霜が付着していない場合に、送風機出口のファン
カバー２４を通過する風量が例えば３７．５ｍ3 ／ｍｉ
ｎになるような回転数とする。
【００５８】次に、ステップＳ２で、ファンモータ１５
の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電圧Ｖの少なくともいずれか１
つを例えば計測により検出する。消費電力Ｗの計測には
例えば電力計などのファンモータの消費電力計測手段５
３、電流Ｉの計測には例えば電流計などのファンモータ
の電流計測手段５４、電圧Ｖの計測には例えば電圧計な
どのファンモータの電圧計測手段５５が用いられる。こ
こでは、例えば消費電力Ｗを計測する場合について説明
する。ステップＳ３で、前回計測した時の消費電力値と
比較し、変化していない場合にはファンカバー２４を通
過する風量は適度に保たれており、なにもしないでステ
ップＳ２の消費電力検出に戻る。ステップＳ３の判断で
消費電力が前回の計測値と異なっている場合には、ステ
ップＳ４でファン回転数制御モードを開始する。
の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電圧Ｖの少なくともいずれか１
つを例えば計測により検出する。消費電力Ｗの計測には
例えば電力計などのファンモータの消費電力計測手段５
３、電流Ｉの計測には例えば電流計などのファンモータ
の電流計測手段５４、電圧Ｖの計測には例えば電圧計な
どのファンモータの電圧計測手段５５が用いられる。こ
こでは、例えば消費電力Ｗを計測する場合について説明
する。ステップＳ３で、前回計測した時の消費電力値と
比較し、変化していない場合にはファンカバー２４を通
過する風量は適度に保たれており、なにもしないでステ
ップＳ２の消費電力検出に戻る。ステップＳ３の判断で
消費電力が前回の計測値と異なっている場合には、ステ
ップＳ４でファン回転数制御モードを開始する。
【００５９】図１９は実施の形態１で記載したような後
縁部３が前縁部２側に凹んだ形状の凹部を有するプロペ
ラファンで、図１３に示したような羽根の下流側先端部
５２をベルマウスの下流側拡大部の開始点５１よりも回
転軸に沿った方向で２０ｍｍ下流側に位置する構成の測
定値（〇）と、羽根の下流側先端部５２とベルマウスの
下流側拡大部の開始点５１の回転軸に沿った方向の位置
を０ｍｍとした構成の測定値（●）を表すグラフで、縦
軸にファンモータの消費電力Ｗ、横軸に風量（ｍ3 ／ｍ
ｉｎ）を示している。この図１９に示した関係は、ファ
ン回転数が例えば初期値である１０４０ｒｐｍの場合の
関係である。ファン回転数制御モード開始（ステップＳ
４）後、消費電力Ｗを計測し（ステップＳ５）、前回の
消費電力Ｗの計測値と変化したかどうかを判断する（ス
テップＳ６）。この判断で変化していない場合には制御
は適正に行なわれていると見なし、ステップＳ１に戻っ
てファン回転数を初期値に戻す。ステップＳ６の判断
で、計測した消費電力Ｗが前回の計測から変化していた
場合、変化後の消費電力Ｗが所定値Ｗk に達したかどう
かを送風機出口の風量推定手段５６で推定する（ステッ
プＳ７）。着霜制御を開始してからここまでの流れで
は、初期のファン回転数で運転し、着霜するにつれて図
１９に従って風量が３７．５（ｍ3 ／ｍｉｎ）から下が
り、ファンモータ消費電力Ｗは上昇する。所定値Ｗk は
ファンカバー２４で風量３０（ｍ3 ／ｍｉｎ）を得る場
合のファンモータ消費電力値であり、この所定値と比較
することで、ファンカバー２４での風量が３０（ｍ3 ／
ｍｉｎ）になるのを推定することができる。ファンモー
タ消費電力Ｗが所定値Ｗk に達したら、モータ回転数の
設定手段５７でファン回転数を例えば３０ｒｐｍ程度上
げる（ステップＳ１０）。ステップＳ７の判断で、所定
値Ｗk に達していない場合には、十分な風量が得られて
いるとし、そのままのファン回転数で運転を継続し、所
定時間例えば５分後に再度ファンモータ消費電力Ｗを計
測するステップＳ５に戻る。また、ファン回転数に上限
を設けており、ステップＳ８とステップＳ９でファン回
転数が所定の上限を越えないように制御している。
縁部３が前縁部２側に凹んだ形状の凹部を有するプロペ
ラファンで、図１３に示したような羽根の下流側先端部
５２をベルマウスの下流側拡大部の開始点５１よりも回
転軸に沿った方向で２０ｍｍ下流側に位置する構成の測
定値（〇）と、羽根の下流側先端部５２とベルマウスの
下流側拡大部の開始点５１の回転軸に沿った方向の位置
を０ｍｍとした構成の測定値（●）を表すグラフで、縦
軸にファンモータの消費電力Ｗ、横軸に風量（ｍ3 ／ｍ
ｉｎ）を示している。この図１９に示した関係は、ファ
ン回転数が例えば初期値である１０４０ｒｐｍの場合の
関係である。ファン回転数制御モード開始（ステップＳ
４）後、消費電力Ｗを計測し（ステップＳ５）、前回の
消費電力Ｗの計測値と変化したかどうかを判断する（ス
テップＳ６）。この判断で変化していない場合には制御
は適正に行なわれていると見なし、ステップＳ１に戻っ
てファン回転数を初期値に戻す。ステップＳ６の判断
で、計測した消費電力Ｗが前回の計測から変化していた
場合、変化後の消費電力Ｗが所定値Ｗk に達したかどう
かを送風機出口の風量推定手段５６で推定する（ステッ
プＳ７）。着霜制御を開始してからここまでの流れで
は、初期のファン回転数で運転し、着霜するにつれて図
１９に従って風量が３７．５（ｍ3 ／ｍｉｎ）から下が
り、ファンモータ消費電力Ｗは上昇する。所定値Ｗk は
ファンカバー２４で風量３０（ｍ3 ／ｍｉｎ）を得る場
合のファンモータ消費電力値であり、この所定値と比較
することで、ファンカバー２４での風量が３０（ｍ3 ／
ｍｉｎ）になるのを推定することができる。ファンモー
タ消費電力Ｗが所定値Ｗk に達したら、モータ回転数の
設定手段５７でファン回転数を例えば３０ｒｐｍ程度上
げる（ステップＳ１０）。ステップＳ７の判断で、所定
値Ｗk に達していない場合には、十分な風量が得られて
いるとし、そのままのファン回転数で運転を継続し、所
定時間例えば５分後に再度ファンモータ消費電力Ｗを計
測するステップＳ５に戻る。また、ファン回転数に上限
を設けており、ステップＳ８とステップＳ９でファン回
転数が所定の上限を越えないように制御している。
【００６０】なお、上記では図１９に基づいてファンモ
ータの消費電力Ｗの変化からファンカバー２４を通過す
る風量の減少を検知し、ファンモータ１５の回転数を上
昇させる場合について説明したが、これに限るものでは
ない。消費電力Ｗの代わりにファンモータの電流Ｉを検
出してもよい。図２０は前縁部側に凹んだ形状の凹部３
ａを後縁部３に有するファンのファンモータの電流Ｉ
（Ａ）を表すグラフで、縦軸にファンモータの電流
（Ａ）、横軸に風量（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。図
１７のステップＳ２、Ｓ５でファンモータの電流Ｉを計
測により検知し、ステップＳ３、Ｓ６で電流Ｉの変化を
判断し、図２０に基づいてファンモータの電流Ｉの変化
からファンカバー２４を通過する風量の減少をステップ
Ｓ７で推定し、その風量に応じてファンモータ１５の回
転数を上昇させてもよい。ここで電流値は電流計によっ
て計測できる。また、ファンモータの電圧Ｖを検出して
もよい。図２１は前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを後
縁部３に有するファンのファンモータの電圧を表すグラ
フで、縦軸にファンモータの電圧（Ｖ）、横軸に風量
（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。図１７のステップＳ
２、Ｓ５でファンモータの電圧Ｖを検知し、ステップＳ
３、Ｓ６で電圧Ｖの変化を判断し、図２１に基づいてフ
ァンモータの電圧量の変化からファンカバー２４を通過
する風量の減少をステップＳ７で推定し、その風量に応
じてファンモータ１５の回転数を上昇させてもよい。こ
こで、電圧値は電圧計で計測できる。また、ファンモー
タ１５の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電圧Ｖのいずれか２つま
たは３つを検出して送風機出口での風量を推定するよう
にしてもよい。複数の計測値に基づいてファンの回転数
を制御するように構成すれば、計測エラーや誤動作に対
して、信頼性を高めることができる。
ータの消費電力Ｗの変化からファンカバー２４を通過す
る風量の減少を検知し、ファンモータ１５の回転数を上
昇させる場合について説明したが、これに限るものでは
ない。消費電力Ｗの代わりにファンモータの電流Ｉを検
出してもよい。図２０は前縁部側に凹んだ形状の凹部３
ａを後縁部３に有するファンのファンモータの電流Ｉ
（Ａ）を表すグラフで、縦軸にファンモータの電流
（Ａ）、横軸に風量（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。図
１７のステップＳ２、Ｓ５でファンモータの電流Ｉを計
測により検知し、ステップＳ３、Ｓ６で電流Ｉの変化を
判断し、図２０に基づいてファンモータの電流Ｉの変化
からファンカバー２４を通過する風量の減少をステップ
Ｓ７で推定し、その風量に応じてファンモータ１５の回
転数を上昇させてもよい。ここで電流値は電流計によっ
て計測できる。また、ファンモータの電圧Ｖを検出して
もよい。図２１は前縁部側に凹んだ形状の凹部３ａを後
縁部３に有するファンのファンモータの電圧を表すグラ
フで、縦軸にファンモータの電圧（Ｖ）、横軸に風量
（ｍ3 ／ｍｉｎ）を示している。図１７のステップＳ
２、Ｓ５でファンモータの電圧Ｖを検知し、ステップＳ
３、Ｓ６で電圧Ｖの変化を判断し、図２１に基づいてフ
ァンモータの電圧量の変化からファンカバー２４を通過
する風量の減少をステップＳ７で推定し、その風量に応
じてファンモータ１５の回転数を上昇させてもよい。こ
こで、電圧値は電圧計で計測できる。また、ファンモー
タ１５の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電圧Ｖのいずれか２つま
たは３つを検出して送風機出口での風量を推定するよう
にしてもよい。複数の計測値に基づいてファンの回転数
を制御するように構成すれば、計測エラーや誤動作に対
して、信頼性を高めることができる。
【００６１】図１９に示した風量とファンモータの消費
電力の関係、図２０に示した風量とファンモータの電流
の関係、図２１に示した風量とファンモータの電圧の関
係は回転数毎に異なる。この関係はステップＳ７で必要
になるが、ファン回転数の初期値における関係をあらか
じめ把握しておき、回転数が変化した時には、以下の式
で求めることができる。ファンモータ１５の回転数がＮ
→Ｎ０に変化したとき、風量がＱ→Ｑ０、静圧がＰ→Ｐ
０、ファンモータ１５の消費電力がＷ→Ｗ０、ファンモ
ータ１５の電流がＩ→Ｉ０、ファンモータ１５の電圧が
Ｖ→Ｖ０に変化したとすると以下の関係式が成り立つ。 Ｑ０／Ｑ＝Ｎ０／Ｎ Ｐ０／Ｐ＝（Ｎ０／Ｎ）２ Ｗ０／Ｗ＝（Ｎ０／Ｎ）３ Ｉ０／Ｉ＝（Ｎ０／Ｎ）２ Ｖ０／Ｖ＝Ｎ０／Ｎ これらの関係式と図１９〜図２１に示したデータを用い
て、所定の風量が得られるように、ファンモータ１５の
回転数を制御することができる。
電力の関係、図２０に示した風量とファンモータの電流
の関係、図２１に示した風量とファンモータの電圧の関
係は回転数毎に異なる。この関係はステップＳ７で必要
になるが、ファン回転数の初期値における関係をあらか
じめ把握しておき、回転数が変化した時には、以下の式
で求めることができる。ファンモータ１５の回転数がＮ
→Ｎ０に変化したとき、風量がＱ→Ｑ０、静圧がＰ→Ｐ
０、ファンモータ１５の消費電力がＷ→Ｗ０、ファンモ
ータ１５の電流がＩ→Ｉ０、ファンモータ１５の電圧が
Ｖ→Ｖ０に変化したとすると以下の関係式が成り立つ。 Ｑ０／Ｑ＝Ｎ０／Ｎ Ｐ０／Ｐ＝（Ｎ０／Ｎ）２ Ｗ０／Ｗ＝（Ｎ０／Ｎ）３ Ｉ０／Ｉ＝（Ｎ０／Ｎ）２ Ｖ０／Ｖ＝Ｎ０／Ｎ これらの関係式と図１９〜図２１に示したデータを用い
て、所定の風量が得られるように、ファンモータ１５の
回転数を制御することができる。
【００６２】なお、図１９〜図２１のそれぞれにおい
て、羽根の下流側先端部５２をベルマウスの下流側拡大
部の開始点５１よりも回転軸に沿った方向で下流側に２
０ｍｍ下流側に位置する構成の測定値（〇）に基づい
て、回転数を制御してもよい。この場合には締切側の静
圧が０ｍｍのときよりも大きいので、ファン回転数を上
昇させる時期を０ｍｍの場合よりも遅らせることができ
る。また、図１７の処理手順では、着霜過程でファンモ
ータの回転数を増加する方向における制御について記載
したが、霜が除かれていく過程でファンモータの回転数
を減少する方向における制御も同様に行なうことができ
る。
て、羽根の下流側先端部５２をベルマウスの下流側拡大
部の開始点５１よりも回転軸に沿った方向で下流側に２
０ｍｍ下流側に位置する構成の測定値（〇）に基づい
て、回転数を制御してもよい。この場合には締切側の静
圧が０ｍｍのときよりも大きいので、ファン回転数を上
昇させる時期を０ｍｍの場合よりも遅らせることができ
る。また、図１７の処理手順では、着霜過程でファンモ
ータの回転数を増加する方向における制御について記載
したが、霜が除かれていく過程でファンモータの回転数
を減少する方向における制御も同様に行なうことができ
る。
【００６３】以上述べたように、図３や図１１で示した
ような後縁部３に凹部３ａを有するファンは締切側での
静圧が小さいという特性を有しているため、このファン
を空気調和機の室外機に使用する場合には、予めフィン
の隙間に霜が付着した場合の静圧と風量の関係、例えば
図１６のような所定の回転数で運転した場合の関係を定
めておき、ファンモータ１５の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電
圧Ｖのうち少なくとも１つ以上を計測してファンカバー
２４を通過する風量を推定し、その風量に応じて希望の
静圧が得られるようにファンモータ１５の回転数を上昇
させることで、締切側における静圧を上昇することがで
きる。
ような後縁部３に凹部３ａを有するファンは締切側での
静圧が小さいという特性を有しているため、このファン
を空気調和機の室外機に使用する場合には、予めフィン
の隙間に霜が付着した場合の静圧と風量の関係、例えば
図１６のような所定の回転数で運転した場合の関係を定
めておき、ファンモータ１５の消費電力Ｗ、電流Ｉ、電
圧Ｖのうち少なくとも１つ以上を計測してファンカバー
２４を通過する風量を推定し、その風量に応じて希望の
静圧が得られるようにファンモータ１５の回転数を上昇
させることで、締切側における静圧を上昇することがで
きる。
【００６４】実施の形態４．図２２はこの発明の実施の
形態４による送風機を空気流の下流側から見た正面図、
図２３はこの実施の形態に係る送風機を示す側面構成図
である。図において、４はプロペラファンの回転中心に
位置するボス部、６は回転軸となるモータシャフト９の
取付位置、１５はボス部４にモータシャフト９を介して
連結されプロペラファン１６をＧ方向に回転駆動するフ
ァンモータ、１６は図３または図１１で示した構成の羽
根１を有するプロペラファンで、ボス部４の周囲に突設
する複数の羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部
３ａを有し、Ｇ方向に回転して回転軸方向に送風を行な
う。１８はモータサポート、４７はファンモータ１５を
反シャフト側で固定するモータ固定部、４８は支柱で、
モータ固定部４７に接続され回転軸に垂直な面に沿って
伸び、プロペラファン１６とファンモータ１５を、回転
軸に垂直な面内で所定の位置に支持している。モータ固
定部４７と支柱４８は実際には接続されて一体に構成さ
れ、両者を含めてモータサポート１８と称している。
形態４による送風機を空気流の下流側から見た正面図、
図２３はこの実施の形態に係る送風機を示す側面構成図
である。図において、４はプロペラファンの回転中心に
位置するボス部、６は回転軸となるモータシャフト９の
取付位置、１５はボス部４にモータシャフト９を介して
連結されプロペラファン１６をＧ方向に回転駆動するフ
ァンモータ、１６は図３または図１１で示した構成の羽
根１を有するプロペラファンで、ボス部４の周囲に突設
する複数の羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部
３ａを有し、Ｇ方向に回転して回転軸方向に送風を行な
う。１８はモータサポート、４７はファンモータ１５を
反シャフト側で固定するモータ固定部、４８は支柱で、
モータ固定部４７に接続され回転軸に垂直な面に沿って
伸び、プロペラファン１６とファンモータ１５を、回転
軸に垂直な面内で所定の位置に支持している。モータ固
定部４７と支柱４８は実際には接続されて一体に構成さ
れ、両者を含めてモータサポート１８と称している。
【００６５】また、面４２はプロペラファン１６のボス
部４のモータサポート１８に最も近い面、面４３はモー
タサポート１８のファンモータ１５を固定する面、面４
４は支柱４８とモータ固定部４７とを接続する面であ
る。面４２と面４３と面４４はほぼ平行であり、４５は
面４２と面４４との距離である。また、実施の形態１と
同一又は相当部分には同一符号を付し説明を省略する。
部４のモータサポート１８に最も近い面、面４３はモー
タサポート１８のファンモータ１５を固定する面、面４
４は支柱４８とモータ固定部４７とを接続する面であ
る。面４２と面４３と面４４はほぼ平行であり、４５は
面４２と面４４との距離である。また、実施の形態１と
同一又は相当部分には同一符号を付し説明を省略する。
【００６６】図２４はファンモータ１５の消費電力Ｗと
距離４５／ファン外径の関係を示すグラフである。この
図は、縦軸にプロペラファン１６のファンモータ１５の
消費電力Ｗを示し、横軸に距離４５／羽根の外周で構成
されるファン外径Ｄ0 （以下、距離４５／ファン外径と
記す）を示し、送風機出口のファンカバー２４を通過す
る風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロットし
たものである。距離４５とは、回転軸方向で、ボス部４
のファンモータ１５側から、モータ固定部と支柱との接
続部４４までの距離である。熱交換器３１から羽根１へ
の空気の流れにおいて、羽根１の上流側で、回転軸に垂
直な方向でファン外径よりも大きな部材があると、羽根
１に流入する空気の流れに影響を及ぼすことになる。こ
のファン外径よりも大きな部材は、ここではモータサポ
ート１８の支柱４８であり、この実施の形態は羽根１か
ら支柱４８までの距離４５に関するものである。
距離４５／ファン外径の関係を示すグラフである。この
図は、縦軸にプロペラファン１６のファンモータ１５の
消費電力Ｗを示し、横軸に距離４５／羽根の外周で構成
されるファン外径Ｄ0 （以下、距離４５／ファン外径と
記す）を示し、送風機出口のファンカバー２４を通過す
る風量が３０ｍ3 ／ｍｉｎのときの測定値をプロットし
たものである。距離４５とは、回転軸方向で、ボス部４
のファンモータ１５側から、モータ固定部と支柱との接
続部４４までの距離である。熱交換器３１から羽根１へ
の空気の流れにおいて、羽根１の上流側で、回転軸に垂
直な方向でファン外径よりも大きな部材があると、羽根
１に流入する空気の流れに影響を及ぼすことになる。こ
のファン外径よりも大きな部材は、ここではモータサポ
ート１８の支柱４８であり、この実施の形態は羽根１か
ら支柱４８までの距離４５に関するものである。
【００６７】外部から熱交換器３１を通って室外ユニッ
ト１２に流入した空気のうち、モータサポート１８の支
柱４８にぶつかった空気は、支柱４８によってこの付近
で乱れる。距離４５が短いと、図２３の乱れＱで示すよ
うに乱れた状態で羽根１の前縁部２へ流入する。この場
合には、羽根１に沿ってスムーズに空気が流れず、乱れ
Ｑの影響でファンモータ１５の消費電力が大きくなる。
これに対して、距離４５を所定長さ以上にすることによ
り、羽根１の前縁部２へ流入する空気の乱れを解消する
ことができる。
ト１２に流入した空気のうち、モータサポート１８の支
柱４８にぶつかった空気は、支柱４８によってこの付近
で乱れる。距離４５が短いと、図２３の乱れＱで示すよ
うに乱れた状態で羽根１の前縁部２へ流入する。この場
合には、羽根１に沿ってスムーズに空気が流れず、乱れ
Ｑの影響でファンモータ１５の消費電力が大きくなる。
これに対して、距離４５を所定長さ以上にすることによ
り、羽根１の前縁部２へ流入する空気の乱れを解消する
ことができる。
【００６８】図２４で示されるように、距離４５／ファ
ン外径が０．２１５の場合にファンモータ１５の消費電
力は最も小さく、２８．０Ｗ程度となっている。測定誤
差は０．６５Ｗ程度であるため、消費電力が２８．６５
Ｗ以下で、消費電力が低減されるとみなすことができ
る。即ち、距離４５／ファン外径が０．１８５以上であ
れば、消費電力を低減できる。さらに、取りつけ誤差と
して、数ミリ程度を考慮すると、距離４５がファン外径
の０．１７５倍以上あれば、所定風量を得るのに必要な
ファンモータ１５の消費電力を小さくすることができ
る。例えば、ファン外径が４００ｍｍのファンの場合に
は、距離４５を７０ｍｍ以上とすれば、支柱４８で乱れ
た空気の流れＱが羽根１の前縁部に至るまでに整流さ
れ、ファンモータ１５の消費電力を小さくできることに
なる。なお、従来の送風機で、距離４５は例えばファン
外径の０．１６５倍程度で構成されており、図２４のグ
ラフでは、一番左の測定値を表す。ファン外径が４００
ｍｍのファンの場合には距離４５は６４ｍｍで、ファン
モータの消費電力は３１．６Ｗと大きな値となってい
る。
ン外径が０．２１５の場合にファンモータ１５の消費電
力は最も小さく、２８．０Ｗ程度となっている。測定誤
差は０．６５Ｗ程度であるため、消費電力が２８．６５
Ｗ以下で、消費電力が低減されるとみなすことができ
る。即ち、距離４５／ファン外径が０．１８５以上であ
れば、消費電力を低減できる。さらに、取りつけ誤差と
して、数ミリ程度を考慮すると、距離４５がファン外径
の０．１７５倍以上あれば、所定風量を得るのに必要な
ファンモータ１５の消費電力を小さくすることができ
る。例えば、ファン外径が４００ｍｍのファンの場合に
は、距離４５を７０ｍｍ以上とすれば、支柱４８で乱れ
た空気の流れＱが羽根１の前縁部に至るまでに整流さ
れ、ファンモータ１５の消費電力を小さくできることに
なる。なお、従来の送風機で、距離４５は例えばファン
外径の０．１６５倍程度で構成されており、図２４のグ
ラフでは、一番左の測定値を表す。ファン外径が４００
ｍｍのファンの場合には距離４５は６４ｍｍで、ファン
モータの消費電力は３１．６Ｗと大きな値となってい
る。
【００６９】具体的には回転軸方向において、モータシ
ャフト９の長さ、またはファンモータ１５の長さ、また
はモータ固定部４７の長さの少なくともいずれか１つを
変化させることで、距離４５を所定長さ以上にできる。
また、ファンモータ１５とモータサポートのファン固定
部４７の間に、別の固定部材を挿入して、距離４５を長
くしてもよい。この場合には、モータシャフト９、ファ
ンモータ１５、およびモータサポート１８をこれまでの
構成のままで使用でき、少ない変更で容易に距離４５を
長くすることができる。ただし、ファンモータ１５とモ
ータサポートのファン固定部４７の間に挿入する別の固
定部材は、回転軸に垂直な面に投影した時にボス径と同
程度、またはボス径より小さくする必要があり、羽根１
に流入する空気の流れに影響を及ぼさない様に構成す
る。また、図２３では、モータ固定部４７のモータ固定
面４３をファンモータ１５の外径に合わせた大きさと
し、回転軸に垂直な方向に伸びる支柱４８とほぼ垂直に
接続した形状のモータサポート１８としたが、このよう
な形状に限るものではない。例えばモータ固定部４７
は、モータ固定側の面４３ではファンモータ１５の外径
に合わせ、支柱４８との接続部の面４４に向かって広が
るように傾斜させでもよい。支柱４８とモータ固定部４
７との接続部において、回転軸に垂直な方向の大きさが
ファン外径よりもある程度大きくなっても、空気の流れ
にはそれほど影響を及ぼさない。プロペラファン１６と
ファンモータ１５を位置決めするために回転軸に垂直な
方向に伸びるように構成される支柱４８によって乱され
る空気の流れを、羽根１の面に流入するまでに整流する
ように、距離４５を長くすればよい。
ャフト９の長さ、またはファンモータ１５の長さ、また
はモータ固定部４７の長さの少なくともいずれか１つを
変化させることで、距離４５を所定長さ以上にできる。
また、ファンモータ１５とモータサポートのファン固定
部４７の間に、別の固定部材を挿入して、距離４５を長
くしてもよい。この場合には、モータシャフト９、ファ
ンモータ１５、およびモータサポート１８をこれまでの
構成のままで使用でき、少ない変更で容易に距離４５を
長くすることができる。ただし、ファンモータ１５とモ
ータサポートのファン固定部４７の間に挿入する別の固
定部材は、回転軸に垂直な面に投影した時にボス径と同
程度、またはボス径より小さくする必要があり、羽根１
に流入する空気の流れに影響を及ぼさない様に構成す
る。また、図２３では、モータ固定部４７のモータ固定
面４３をファンモータ１５の外径に合わせた大きさと
し、回転軸に垂直な方向に伸びる支柱４８とほぼ垂直に
接続した形状のモータサポート１８としたが、このよう
な形状に限るものではない。例えばモータ固定部４７
は、モータ固定側の面４３ではファンモータ１５の外径
に合わせ、支柱４８との接続部の面４４に向かって広が
るように傾斜させでもよい。支柱４８とモータ固定部４
７との接続部において、回転軸に垂直な方向の大きさが
ファン外径よりもある程度大きくなっても、空気の流れ
にはそれほど影響を及ぼさない。プロペラファン１６と
ファンモータ１５を位置決めするために回転軸に垂直な
方向に伸びるように構成される支柱４８によって乱され
る空気の流れを、羽根１の面に流入するまでに整流する
ように、距離４５を長くすればよい。
【００７０】このように、回転軸方向で、ボス部４のフ
ァンモータ側からモータ固定部と前支柱との接続部４４
までの距離を、羽根１の外周で構成されるファン外径の
０．１７５倍以上になるように構成することにより、所
定の風量を得るのに必要なファンモータ１５の消費電力
を小さくすることができる。なお、測定に用いた室外ユ
ニット１２は、例えば外寸がＨ５５０ｍｍ×Ｗ８００ｍ
ｍ×Ｄ２８５ｍｍであり、熱交換器３１は列数が２列、
段数が２４段、積み幅が８５０ｍｍ、フィンピッチが
１．５ｍｍ、段ピッチが２１ｍｍ、列ピッチが２２ｍ
ｍ、配管径が直径７ｍｍであり、ファンモータ１５はＤ
Ｃモータであり、プロペラファン１６の外径は４００ｍ
ｍである。
ァンモータ側からモータ固定部と前支柱との接続部４４
までの距離を、羽根１の外周で構成されるファン外径の
０．１７５倍以上になるように構成することにより、所
定の風量を得るのに必要なファンモータ１５の消費電力
を小さくすることができる。なお、測定に用いた室外ユ
ニット１２は、例えば外寸がＨ５５０ｍｍ×Ｗ８００ｍ
ｍ×Ｄ２８５ｍｍであり、熱交換器３１は列数が２列、
段数が２４段、積み幅が８５０ｍｍ、フィンピッチが
１．５ｍｍ、段ピッチが２１ｍｍ、列ピッチが２２ｍ
ｍ、配管径が直径７ｍｍであり、ファンモータ１５はＤ
Ｃモータであり、プロペラファン１６の外径は４００ｍ
ｍである。
【００７１】また、図２５はこの実施の形態に係るモー
タサポートの構成を示す斜視図である。図において、１
８はファンモータを固定するモータ固定部４７と支柱４
８を有するモータサポートである。モータ固定部４７
は、一端は支柱４８に固定され、この一端から回転軸方
向に伸び、他端は断面Ｌ字状になるように曲がってファ
ンモータが固定される面４３につながっている。モータ
固定部４７の支柱４８に固定されている一端から面４３
までの回転軸方向に伸びいる部分を脚部と称する。支柱
４８は回転軸に垂直な方向（図２５では上下方向に）に
伸び、室外ユニット１２内に固定されて、ファンモータ
とプロペラファンを位置決めして支持している。さらに
位置決めされたプロペラファンに対して、ベルマウス等
の他の部材が所定の位置に固定される。モータサポート
１８を構成するモータ固定部４７と支柱４８は一体に、
あるいは別々の部材で構成されている。また、４９はモ
ータ固定部４７の脚部に設けた通風穴で、回転軸に垂直
な方向にモータ固定部４７の脚部を貫通するように設け
ている。
タサポートの構成を示す斜視図である。図において、１
８はファンモータを固定するモータ固定部４７と支柱４
８を有するモータサポートである。モータ固定部４７
は、一端は支柱４８に固定され、この一端から回転軸方
向に伸び、他端は断面Ｌ字状になるように曲がってファ
ンモータが固定される面４３につながっている。モータ
固定部４７の支柱４８に固定されている一端から面４３
までの回転軸方向に伸びいる部分を脚部と称する。支柱
４８は回転軸に垂直な方向（図２５では上下方向に）に
伸び、室外ユニット１２内に固定されて、ファンモータ
とプロペラファンを位置決めして支持している。さらに
位置決めされたプロペラファンに対して、ベルマウス等
の他の部材が所定の位置に固定される。モータサポート
１８を構成するモータ固定部４７と支柱４８は一体に、
あるいは別々の部材で構成されている。また、４９はモ
ータ固定部４７の脚部に設けた通風穴で、回転軸に垂直
な方向にモータ固定部４７の脚部を貫通するように設け
ている。
【００７２】表３は、所定の風量３０ｍｍ3 ／ｍｉｎを
得るのに必要なファンモータの消費電力Ｗを、モータ固
定部４７の脚部に通風穴４９がある場合と通風穴４９が
ない場合の構成で、比較して示す表である。この測定値
において、室外ユニット１２、ファンモータ１５、プロ
ペラファン１６、熱交換器３１等の測定条件は実施の形
態１に記載した測定条件と同様である。
得るのに必要なファンモータの消費電力Ｗを、モータ固
定部４７の脚部に通風穴４９がある場合と通風穴４９が
ない場合の構成で、比較して示す表である。この測定値
において、室外ユニット１２、ファンモータ１５、プロ
ペラファン１６、熱交換器３１等の測定条件は実施の形
態１に記載した測定条件と同様である。
【００７３】
【表３】
【００７４】なお、ここでは、一例として、一方のモー
タ固定部４７の脚部の面積を３６ｃｍ2 とした時、通風
穴４９の面積を３０ｃｍ2 としている。表３に示すよう
に、モータ固定部４７の脚部に通風穴４９を設けた構成
では、通風穴４９を設けない構成に比べて所定の風量を
得るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減する
ことができる。例えば空気調和機の室外ユニットの場
合、熱交換器を通過して室外ユニット内に流入した空気
の一部は、図２５の点線矢印Ｏに示すようにモータサポ
ート１８の上流側からモータ固定部４７の脚部の空間に
流入する。面４３にはファンモータが固定されており、
この脚部の空間に流入した空気はファンモータの上流
側、図２５では点線で示す領域Ｒ、に滞留する。この実
施の形態では、モータ固定部４７の上流側空間の側面で
ある脚部に通風穴４９があることにより、ファンモータ
の上流側の面近傍の領域Ｒに流入する空気は、通風穴４
９を通って、点線矢印Ｓのように周囲に流出される。こ
のため、風路抵抗が低減され、消費電力の低減につなが
る。
タ固定部４７の脚部の面積を３６ｃｍ2 とした時、通風
穴４９の面積を３０ｃｍ2 としている。表３に示すよう
に、モータ固定部４７の脚部に通風穴４９を設けた構成
では、通風穴４９を設けない構成に比べて所定の風量を
得るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減する
ことができる。例えば空気調和機の室外ユニットの場
合、熱交換器を通過して室外ユニット内に流入した空気
の一部は、図２５の点線矢印Ｏに示すようにモータサポ
ート１８の上流側からモータ固定部４７の脚部の空間に
流入する。面４３にはファンモータが固定されており、
この脚部の空間に流入した空気はファンモータの上流
側、図２５では点線で示す領域Ｒ、に滞留する。この実
施の形態では、モータ固定部４７の上流側空間の側面で
ある脚部に通風穴４９があることにより、ファンモータ
の上流側の面近傍の領域Ｒに流入する空気は、通風穴４
９を通って、点線矢印Ｓのように周囲に流出される。こ
のため、風路抵抗が低減され、消費電力の低減につなが
る。
【００７５】図２５において、モータ固定部４７の脚部
が左右にある構成のモータサポート１８を示したが、上
下に脚部がある構成のモータサポートの場合にも同様
に、ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気が周
囲に流出されるように、回転軸に垂直な方向に貫通する
通風穴を設ければよい。また、強度的に可能なら、支柱
１８の回転軸方向に幅を有する部分に貫通穴を設けても
よい。
が左右にある構成のモータサポート１８を示したが、上
下に脚部がある構成のモータサポートの場合にも同様
に、ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気が周
囲に流出されるように、回転軸に垂直な方向に貫通する
通風穴を設ければよい。また、強度的に可能なら、支柱
１８の回転軸方向に幅を有する部分に貫通穴を設けても
よい。
【００７６】また、この実施の形態において通風穴４９
を四角形としたが、四角形の角を角取りや面取りをして
もよい。また、通風穴４９を除いた脚部の回転軸方向の
強度を増すために、少なくとも回転軸方向に保持してい
る部分付近で最大３０ｍｍ程度折り曲げて、回転軸方向
の強度を強化してもよい。また通風穴４９はパンチング
メタルのように複数の穴から構成されてもよい。
を四角形としたが、四角形の角を角取りや面取りをして
もよい。また、通風穴４９を除いた脚部の回転軸方向の
強度を増すために、少なくとも回転軸方向に保持してい
る部分付近で最大３０ｍｍ程度折り曲げて、回転軸方向
の強度を強化してもよい。また通風穴４９はパンチング
メタルのように複数の穴から構成されてもよい。
【００７７】このようにモータサポート１８に、ファン
モータの上流側の面近傍に流入する空気を周囲に流出可
能とする通風穴４９を設けたことにより、所定の風量を
得るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減する
ことができる。また、この構成の送風機を空気調和機の
室外ユニット１２に用いることで、室外ユニット１２内
の風路抵抗が低減でき、ファンモータ１５の消費電力を
低減でき、空気調和機全体として消費電力を低減でき
る。図２５で示したモータサポート１８で支えられるプ
ロペラファン１６の羽根の形状は、例えば従来の羽根形
状でもよく、どのようなプロペラファンの羽根でもよ
い。従来の羽根形状のプロペラファンに図２５に示した
構成の通風穴４９を有するモータサポート１８を取り付
けても、モータファンの消費電力を低減できる。ただ
し、実施の形態１で述べたプロペラファン１６を用いた
り、実施の形態２、３で述べたようにＰ―Ｑ特性を改善
するように構成すると、この実施の形態における消費電
力を低減するという効果に加えて、実施の形態１〜３の
それぞれの効果を伴い、さらに性能のよい送風機または
空気調和機を得ることができる。
モータの上流側の面近傍に流入する空気を周囲に流出可
能とする通風穴４９を設けたことにより、所定の風量を
得るのに必要なファンモータ１５の消費電力を低減する
ことができる。また、この構成の送風機を空気調和機の
室外ユニット１２に用いることで、室外ユニット１２内
の風路抵抗が低減でき、ファンモータ１５の消費電力を
低減でき、空気調和機全体として消費電力を低減でき
る。図２５で示したモータサポート１８で支えられるプ
ロペラファン１６の羽根の形状は、例えば従来の羽根形
状でもよく、どのようなプロペラファンの羽根でもよ
い。従来の羽根形状のプロペラファンに図２５に示した
構成の通風穴４９を有するモータサポート１８を取り付
けても、モータファンの消費電力を低減できる。ただ
し、実施の形態１で述べたプロペラファン１６を用いた
り、実施の形態２、３で述べたようにＰ―Ｑ特性を改善
するように構成すると、この実施の形態における消費電
力を低減するという効果に加えて、実施の形態１〜３の
それぞれの効果を伴い、さらに性能のよい送風機または
空気調和機を得ることができる。
【００７８】なお、実施の形態１〜実施の形態４では、
プロペラファンの羽根の枚数を３枚有する構成とした
が、これに限るものではなく、２枚〜４枚で構成しても
よい。
プロペラファンの羽根の枚数を３枚有する構成とした
が、これに限るものではなく、２枚〜４枚で構成しても
よい。
【００７９】
【発明の効果】以上のように、この発明の請求項１の発
明によれば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部
に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、
前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なく
とも１つの凹部と、を備え、前記凹部のそれぞれの両端
を結ぶ線から前記凹部のそれぞれの最も深い部分までの
長さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．０
６〜０．１４倍になるように構成したことにより、ファ
ンモータの消費電力を低減し、かつプロペラファンの低
騒音化、軽量化することができる送風機が得られる。
明によれば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部
に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、
前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なく
とも１つの凹部と、を備え、前記凹部のそれぞれの両端
を結ぶ線から前記凹部のそれぞれの最も深い部分までの
長さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．０
６〜０．１４倍になるように構成したことにより、ファ
ンモータの消費電力を低減し、かつプロペラファンの低
騒音化、軽量化することができる送風機が得られる。
【００８０】また、この発明の請求項２の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側の凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部の前記前縁部側に最も深く
凹んだ部分から前記凹部の両端を結ぶ線分へ垂線を引い
たとき、前記凹部の両端を結ぶ線分と前記垂線との交点
が前記両端を結ぶ線分の中央よりも外周側で交わるよう
に前記凹部の形状を構成したことにより、ファンモータ
の消費電力を低減することができる送風機が得られる。
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側の凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部の前記前縁部側に最も深く
凹んだ部分から前記凹部の両端を結ぶ線分へ垂線を引い
たとき、前記凹部の両端を結ぶ線分と前記垂線との交点
が前記両端を結ぶ線分の中央よりも外周側で交わるよう
に前記凹部の形状を構成したことにより、ファンモータ
の消費電力を低減することができる送風機が得られる。
【００８１】また、この発明の請求項３の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．３９
〜０．４９倍になるように構成したことにより、ファン
モータの消費電力を低減することができる送風機が得ら
れる。
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の０．３９
〜０．４９倍になるように構成したことにより、ファン
モータの消費電力を低減することができる送風機が得ら
れる。
【００８２】また、この発明の請求項４の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、１つの前記羽根の凹部長さを前記凹
部を含む後縁部長さの０．８９５〜０．９１５倍になる
ように構成したことにより、ファンモータの消費電力を
低減することができる送風機が得られる。
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、１つの前記羽根の凹部長さを前記凹
部を含む後縁部長さの０．８９５〜０．９１５倍になる
ように構成したことにより、ファンモータの消費電力を
低減することができる送風機が得られる。
【００８３】また、この発明の請求項５の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前縁部長さの０．９３〜１．２１倍になるように構
成したことにより、ファンモータの消費電力を低減する
ことができる送風機が得られる。
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部に周囲に
突設され回転して送風を行なう複数の羽根と、前記羽根
の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少なくとも１つ
の凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽根の後縁部長
さを前縁部長さの０．９３〜１．２１倍になるように構
成したことにより、ファンモータの消費電力を低減する
ことができる送風機が得られる。
【００８４】また、この発明の請求項６の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記羽根の周囲に設けられ風路を構成するベルマウスと、
を備え、回転軸方向で、前記羽根の下流側の先端部を前
記ベルマウスの下流側拡大部の開始点よりも下流側に配
置したことにより、締切側での静圧低下を抑えることが
でき、かつファンモータの消費電力を低減することがで
きる送風機が得られる。
ば、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記羽根の周囲に設けられ風路を構成するベルマウスと、
を備え、回転軸方向で、前記羽根の下流側の先端部を前
記ベルマウスの下流側拡大部の開始点よりも下流側に配
置したことにより、締切側での静圧低下を抑えることが
でき、かつファンモータの消費電力を低減することがで
きる送風機が得られる。
【００８５】また、この発明の請求項７の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記ボス部にシャフトを介して連結され前記プロペラファ
ンを回転駆動するファンモータと、前記ファンモータを
反シャフト側で固定するモータ固定部と、前記モータ固
定部に接続され前記回転軸に垂直な面に沿って伸び、前
記プロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支
持する支柱と、を備え、前記回転軸方向で、前記ボス部
の前記ファンモータ側から前記モータ固定部と前記支柱
との接続部までの距離を、前記羽根の外周で構成される
ファン外径の０．１７５倍以上になるように構成したこ
とにより、ファンモータの消費電力を低減することがで
きる送風機が得られる。
ば、回転中心に位置するボス部の周囲に突設する複数の
羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有し、回
転して回転軸方向に送風を行なうプロペラファンと、前
記ボス部にシャフトを介して連結され前記プロペラファ
ンを回転駆動するファンモータと、前記ファンモータを
反シャフト側で固定するモータ固定部と、前記モータ固
定部に接続され前記回転軸に垂直な面に沿って伸び、前
記プロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支
持する支柱と、を備え、前記回転軸方向で、前記ボス部
の前記ファンモータ側から前記モータ固定部と前記支柱
との接続部までの距離を、前記羽根の外周で構成される
ファン外径の０．１７５倍以上になるように構成したこ
とにより、ファンモータの消費電力を低減することがで
きる送風機が得られる。
【００８６】また、この発明の請求項８の発明によれ
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部の周囲に
突設され、回転して回転軸方向に送風を行なう複数の羽
根を有するプロペラファンと、前記ボス部にシャフトを
介して連結され前記プロペラファンを回転駆動するファ
ンモータと、前記ファンモータを固定すると共に前記プ
ロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支持す
るモータサポートと、を備え、前記モータサポートに、
前記ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気を周
囲に流出可能とする通風穴を設けたことにより、ファン
モータの消費電力を低減することができる送風機が得ら
れる。
ば、回転中心に位置するボス部と、前記ボス部の周囲に
突設され、回転して回転軸方向に送風を行なう複数の羽
根を有するプロペラファンと、前記ボス部にシャフトを
介して連結され前記プロペラファンを回転駆動するファ
ンモータと、前記ファンモータを固定すると共に前記プ
ロペラファンと前記ファンモータを所定の位置に支持す
るモータサポートと、を備え、前記モータサポートに、
前記ファンモータの上流側の面近傍に流入する空気を周
囲に流出可能とする通風穴を設けたことにより、ファン
モータの消費電力を低減することができる送風機が得ら
れる。
【００８７】また、この発明の請求項９の発明によれ
ば、前記羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を
有することにより、さらにファンモータの消費電力を低
減することができる送風機が得られる。
ば、前記羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を
有することにより、さらにファンモータの消費電力を低
減することができる送風機が得られる。
【００８８】また、この発明の請求項１０の発明によれ
ば、羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有す
るプロペラファンのファンモータの消費電力、ファンモ
ータの電圧、およびファンモータの電流のうちのいずれ
か１つ以上を計測するステップと、前記計測値からファ
ン出口の風量を推定するステップと、前記風量に応じて
ファンモータの回転数を設定し直すステップと、を備え
たことにより、ファンモータの消費電力を低減できると
共に、所定の風量を安定して送風することができる送風
機の制御方法が得られる。
ば、羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部を有す
るプロペラファンのファンモータの消費電力、ファンモ
ータの電圧、およびファンモータの電流のうちのいずれ
か１つ以上を計測するステップと、前記計測値からファ
ン出口の風量を推定するステップと、前記風量に応じて
ファンモータの回転数を設定し直すステップと、を備え
たことにより、ファンモータの消費電力を低減できると
共に、所定の風量を安定して送風することができる送風
機の制御方法が得られる。
【００８９】また、この発明の請求項１１の発明によれ
ば、室外ユニットの送風機を、請求項１乃至請求項８の
いずれか１項に記載の送風機としたことにより、ファン
モータの消費電力を低減でき、全体として消費電力を低
減することができる空気調和機が得られる。
ば、室外ユニットの送風機を、請求項１乃至請求項８の
いずれか１項に記載の送風機としたことにより、ファン
モータの消費電力を低減でき、全体として消費電力を低
減することができる空気調和機が得られる。
【００９０】また、この発明の請求項１２の発明によれ
ば、室外ユニットの送風機のファンモータの消費電力を
計測する計測手段と前記ファンモータの電圧を計測する
計測手段と前記ファンモータの電流を計測する計測手段
の少なくともいずれか１つの計測手段と、前記計測手段
による計測値から前記送風機の出口の風量を推定する推
定手段と、前記推定手段で推定した風量が設定風量より
も低いときに前記ファンモータの回転数を増すように設
定し直す回転数設定手段と、を備えたことにより、消費
電力を低減できると共に、室外ユニットの熱交換器に着
霜した場合にも、所定の風量を安定して送風することが
できる空気調和機が得られる。
ば、室外ユニットの送風機のファンモータの消費電力を
計測する計測手段と前記ファンモータの電圧を計測する
計測手段と前記ファンモータの電流を計測する計測手段
の少なくともいずれか１つの計測手段と、前記計測手段
による計測値から前記送風機の出口の風量を推定する推
定手段と、前記推定手段で推定した風量が設定風量より
も低いときに前記ファンモータの回転数を増すように設
定し直す回転数設定手段と、を備えたことにより、消費
電力を低減できると共に、室外ユニットの熱交換器に着
霜した場合にも、所定の風量を安定して送風することが
できる空気調和機が得られる。
【図１】 この発明の実施の形態１による空気調和機を
示す構成図である。
示す構成図である。
【図２】 実施の形態１による室外ユニットを分解して
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図３】 実施の形態１によるプロペラファンを示す正
面図である。
面図である。
【図４】 従来のプロペラファンと実施の形態１による
プロペラファンを示す正面図である。
プロペラファンを示す正面図である。
【図５】 従来の送風機と実施の形態１による送風機の
ファンモータの消費電力Ｗと風量ｍ3 ／ｍｉｎの関係を
示すグラフである。
ファンモータの消費電力Ｗと風量ｍ3 ／ｍｉｎの関係を
示すグラフである。
【図６】 従来の送風機と実施の形態１による送風機の
ファンモータの電流Ａと風量ｍ3 ／ｍｉｎの関係を示す
グラフである。
ファンモータの電流Ａと風量ｍ3 ／ｍｉｎの関係を示す
グラフである。
【図７】 実施の形態１による送風機のファンモータの
消費電力Ｗと後縁部長さ／ファン外径の関係を示すグラ
フである。
消費電力Ｗと後縁部長さ／ファン外径の関係を示すグラ
フである。
【図８】 実施の形態１による送風機のファン回転数と
後縁部長さ／ファン外径の関係を示すグラフである。
後縁部長さ／ファン外径の関係を示すグラフである。
【図９】 実施の形態１による送風機のファンモータの
消費電力Ｗと凹部長さ／後縁部長さの関係を示すグラフ
である。
消費電力Ｗと凹部長さ／後縁部長さの関係を示すグラフ
である。
【図１０】 実施の形態１によるファンモータの消費電
力Ｗと送風機の後縁部長さ／前縁部長さの関係を示すグ
ラフである。
力Ｗと送風機の後縁部長さ／前縁部長さの関係を示すグ
ラフである。
【図１１】 実施の形態１に係るプロペラファンを示す
正面図である。
正面図である。
【図１２】 実施の形態１による送風機のファンモータ
の消費電力Ｗと凹部最大深さ／ファン外径の関係を示す
グラフである。
の消費電力Ｗと凹部最大深さ／ファン外径の関係を示す
グラフである。
【図１３】 この発明の実施の形態２による送風機のプ
ロペラファンとベルマウスの位置を示す説明図である。
ロペラファンとベルマウスの位置を示す説明図である。
【図１４】 実施の形態２による送風機のプロペラファ
ンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
ンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
【図１５】 実施の形態２による送風機のプロペラファ
ンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
ンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
【図１６】 この発明の実施の形態３による送風機のプ
ロペラファンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
ロペラファンの静圧と風量の関係を示すグラフである。
【図１７】 実施の形態３による送風機の回転数制御を
示すフローチャートである。
示すフローチャートである。
【図１８】 実施の形態３による送風機の回転数制御部
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
【図１９】 実施の形態３による送風機のファンモータ
の消費電力Ｗと風量の関係を示すグラフである。
の消費電力Ｗと風量の関係を示すグラフである。
【図２０】 実施の形態３による送風機のファンモータ
の電流Ａと風量の関係を示すグラフである。
の電流Ａと風量の関係を示すグラフである。
【図２１】 実施の形態３による送風機のファンモータ
の電圧Ｖと風量の関係を示すグラフである。
の電圧Ｖと風量の関係を示すグラフである。
【図２２】 この発明の実施の形態４による送風機を空
気流の下流側から見た正面図である。
気流の下流側から見た正面図である。
【図２３】 実施の形態４による送風機を示す側面構成
図である。
図である。
【図２４】 実施の形態４に係り、ファンモータの消費
電力Ｗと距離４５／ファン外径の関係を示すグラフであ
る。
電力Ｗと距離４５／ファン外径の関係を示すグラフであ
る。
【図２５】 実施の形態４に係るモータサポートを示す
斜視図である。
斜視図である。
【図２６】 従来のプロペラファンを示す平面図（図２
６（ａ））、及び側面図（図２６（ｂ））である。
６（ａ））、及び側面図（図２６（ｂ））である。
１ 羽根、２ 前縁部、３ 後縁部、３ａ 凹部、４
ボス部、５ 外周、９モータシャフト、１１ 室内ユニ
ット、１２ 室外ユニット、１４ 空気調和機、１５
ファンモータ、１６ プロペラファン、１８ モータサ
ポート、２４ファンカバー、３１ 熱交換器、４０ プ
ロペラファン、４２ ボス部のファンモータ側の面、４
４ モータ固定部と支柱との接続部の面、４５ 距離、
４７モータ固定部、４８ 支柱、４９ 通風穴、５０ ベ
ルマウス、５１ ベルマウスの下流側拡大部の開始点、
５２ 羽根の下流側の先端部、５３ ファンモータの消
費電力計測手段、５４ ファンモータの電流計測手段、
５５ ファンモータの電圧計測手段、５６ 送風機出口
の風量推定手段、５６ モータ回転数の設定手段。
ボス部、５ 外周、９モータシャフト、１１ 室内ユニ
ット、１２ 室外ユニット、１４ 空気調和機、１５
ファンモータ、１６ プロペラファン、１８ モータサ
ポート、２４ファンカバー、３１ 熱交換器、４０ プ
ロペラファン、４２ ボス部のファンモータ側の面、４
４ モータ固定部と支柱との接続部の面、４５ 距離、
４７モータ固定部、４８ 支柱、４９ 通風穴、５０ ベ
ルマウス、５１ ベルマウスの下流側拡大部の開始点、
５２ 羽根の下流側の先端部、５３ ファンモータの消
費電力計測手段、５４ ファンモータの電流計測手段、
５５ ファンモータの電圧計測手段、５６ 送風機出口
の風量推定手段、５６ モータ回転数の設定手段。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ２４Ｆ 11/02 １０２ Ｆ２４Ｆ 11/02 １０２Ｘ
(72)発明者 中川 英知
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
Ｆターム(参考） 3H021 BA06 CA03 CA07 DA04 EA05
3H033 AA02 AA18 BB02 BB08 BB20
CC01 CC03 DD03 DD27 DD29
EE06 EE19
3H034 AA02 AA18 BB02 BB08 BB20
CC03 DD28 EE06 EE18
3L054 BA03 BB03
3L060 AA03 AA08 CC10 DD05 EE06
Claims (12)
- 【請求項１】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部のそれぞれの
両端を結ぶ線から前記凹部のそれぞれの最も深い部分ま
での長さを前記羽根の外周で構成されるファン外径の
０．０６〜０．１４倍になるように構成したことを特徴
とする送風機。 - 【請求項２】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側の凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部の前記前縁部
側に最も深く凹んだ部分から前記凹部の両端を結ぶ線分
へ垂線を引いたとき、前記凹部の両端を結ぶ線分と前記
垂線との交点が前記両端を結ぶ線分の中央よりも外周側
で交わるように前記凹部の形状を構成したことを特徴と
する送風機。 - 【請求項３】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽
根の後縁部長さを前記羽根の外周で構成されるファン外
径の０．３９〜０．４９倍になるように構成したことを
特徴とする送風機。 - 【請求項４】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記１つの羽根の凹部
長さを前記凹部を含む後縁部長さの０．８９５〜０．９
１５倍になるように構成したことを特徴とする送風機。 - 【請求項５】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部に周囲に突設され回転して送風を行なう複数の羽根
と、前記羽根の後縁部を前縁部側に凹んだ形状とした少
なくとも１つの凹部と、を備え、前記凹部を含む前記羽
根の後縁部長さを前縁部長さの０．９３〜１．２１倍に
なるように構成したことを特徴とする送風機。 - 【請求項６】 回転中心に位置するボス部の周囲に突設
する複数の羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部
を有し、回転して回転軸方向に送風を行なうプロペラフ
ァンと、前記羽根の周囲に設けられ風路を構成するベル
マウスと、を備え、回転軸方向で、前記羽根の下流側の
先端部を前記ベルマウスの下流側拡大部の開始点よりも
下流側に配置することを特徴とする送風機。 - 【請求項７】 回転中心に位置するボス部の周囲に突設
する複数の羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状の凹部
を有し、回転して回転軸方向に送風を行なうプロペラフ
ァンと、前記ボス部にシャフトを介して連結され前記プ
ロペラファンを回転駆動するファンモータと、前記ファ
ンモータを反シャフト側で固定するモータ固定部と、前
記モータ固定部に接続され前記回転軸に垂直な面に沿っ
て伸び、前記プロペラファンと前記ファンモータを所定
の位置に支持する支柱と、を備え、前記回転軸方向で、
前記ボス部の前記ファンモータ側から前記モータ固定部
と前記支柱との接続部までの距離を、前記羽根の外周で
構成されるファン外径の０．１７５倍以上になるように
構成することを特徴とする送風機。 - 【請求項８】 回転中心に位置するボス部と、前記ボス
部の周囲に突設され、回転して回転軸方向に送風を行な
う複数の羽根を有するプロペラファンと、前記ボス部に
シャフトを介して連結され前記プロペラファンを回転駆
動するファンモータと、前記ファンモータを固定すると
共に前記プロペラファンと前記ファンモータを所定の位
置に支持するモータサポートと、を備え、前記モータサ
ポートに、前記ファンモータの上流側の面近傍に流入す
る空気を周囲に流出可能とする通風穴を設けたことを特
徴とする送風機。 - 【請求項９】 前記羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形
状の凹部を有することを特徴とする請求項８記載の送風
機。 - 【請求項１０】 羽根の後縁部が前縁部側に凹んだ形状
の凹部を有するプロペラファンのファンモータの消費電
力、ファンモータの電圧、およびファンモータの電流の
うちのいずれか１つ以上を計測するステップと、前記計
測値からファン出口の風量を推定するステップと、前記
風量に応じてファンモータの回転数を設定し直すステッ
プと、を備えたことを特徴とする送風機の制御方法。 - 【請求項１１】 室外ユニットの送風機は、請求項１乃
至請求項９のいずれか１項に記載の送風機であることを
特徴とする空気調和機。 - 【請求項１２】 室外ユニットの送風機のファンモータ
の消費電力を計測する計測手段と前記ファンモータの電
圧を計測する計測手段と前記ファンモータの電流を計測
する計測手段の少なくともいずれか１つの計測手段と、
前記計測手段による計測値から前記送風機の出口の風量
を推定する推定手段と、前記推定手段で推定した風量が
設定風量よりも低いときに前記ファンモータの回転数を
増すように設定し直す回転数設定手段と、を備えたこと
を特徴とする空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002157543A JP4003541B2 (ja) | 2002-05-30 | 2002-05-30 | 送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002157543A JP4003541B2 (ja) | 2002-05-30 | 2002-05-30 | 送風機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003343489A true JP2003343489A (ja) | 2003-12-03 |
| JP4003541B2 JP4003541B2 (ja) | 2007-11-07 |
Family
ID=29773357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002157543A Expired - Lifetime JP4003541B2 (ja) | 2002-05-30 | 2002-05-30 | 送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4003541B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005273547A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-10-06 | Fuji Industrial Co Ltd | 送風機の風量制御方法 |
| JP2006046243A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Mitsubishi Electric Corp | シロッコファン、換気装置および換気装置付き空気調和機 |
| JP2006189000A (ja) * | 2005-01-07 | 2006-07-20 | Hitachi Ltd | 空気調和室外機ユニット |
| WO2007011046A1 (ja) * | 2005-07-22 | 2007-01-25 | Daikin Industries, Ltd. | 送風装置およびこの送風装置を備えた空気調和機用室外ユニット |
| CN100422567C (zh) * | 2004-12-21 | 2008-10-01 | 东芝开利株式会社 | 轴流风扇、空调机的室外机 |
| EP2351935A1 (en) * | 2008-10-22 | 2011-08-03 | Sharp Kabushiki Kaisha | Propeller fan, fluid feeder and mold |
| JP2011202826A (ja) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Mitsubishi Electric Corp | 軸流送風機およびこの軸流送風機を用いた空気調和機の室外機 |
| JP2012136941A (ja) * | 2010-12-24 | 2012-07-19 | Mitsubishi Electric Corp | 送風機、室外ユニット及び冷凍サイクル装置 |
| WO2012133392A1 (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-04 | 東芝キヤリア株式会社 | 熱源ユニット |
| JP2013096622A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Daikin Industries Ltd | 空気調和装置の室外ユニット |
| JP2014077437A (ja) * | 2012-09-19 | 2014-05-01 | Toshiba Carrier Corp | プロペラファンおよび空気調和機の室外ユニット |
| EP2607714A3 (en) * | 2011-12-21 | 2014-08-13 | Toshiba Carrier Corporation | Propeller Fan and Heat Source Unit including same |
| CN107989827A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮及空调器 |
| EP3667097A4 (en) * | 2017-08-09 | 2021-01-20 | Mitsubishi Electric Corporation | PROPELLER FAN, BLOWER DEVICE AND COOLING CYCLE DEVICE |
| JP2021088932A (ja) * | 2019-12-02 | 2021-06-10 | 株式会社コロナ | プロペラファン |
| CN113757168A (zh) * | 2020-06-01 | 2021-12-07 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 扇叶、风机、空调室外机和空调系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114645871A (zh) * | 2020-12-18 | 2022-06-21 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 轴流叶轮以及具有该轴流叶轮的轴流风机、空调器 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5115210A (en) * | 1974-07-02 | 1976-02-06 | Rotoron Inc | Zatsuongenshono fuan |
| JPS5181006A (ja) * | 1975-01-14 | 1976-07-15 | Matsushita Seiko Kk | Sofukinohaneguruma |
| JPS59173598A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Nippon Denso Co Ltd | 軸流フアン |
| JP2001140798A (ja) * | 1999-11-12 | 2001-05-22 | Matsushita Refrig Co Ltd | 送風機 |
| JP2002098088A (ja) * | 2000-09-21 | 2002-04-05 | Mitsubishi Electric Corp | 送風装置及び流体圧送装置の駆動装置 |
| JP2003065295A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
-
2002
- 2002-05-30 JP JP2002157543A patent/JP4003541B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5115210A (en) * | 1974-07-02 | 1976-02-06 | Rotoron Inc | Zatsuongenshono fuan |
| JPS5181006A (ja) * | 1975-01-14 | 1976-07-15 | Matsushita Seiko Kk | Sofukinohaneguruma |
| JPS59173598A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Nippon Denso Co Ltd | 軸流フアン |
| JP2001140798A (ja) * | 1999-11-12 | 2001-05-22 | Matsushita Refrig Co Ltd | 送風機 |
| JP2002098088A (ja) * | 2000-09-21 | 2002-04-05 | Mitsubishi Electric Corp | 送風装置及び流体圧送装置の駆動装置 |
| JP2003065295A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
Cited By (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4726424B2 (ja) * | 2004-03-25 | 2011-07-20 | 富士工業株式会社 | 送風機の風量制御方法 |
| JP2005273547A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-10-06 | Fuji Industrial Co Ltd | 送風機の風量制御方法 |
| JP2006046243A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Mitsubishi Electric Corp | シロッコファン、換気装置および換気装置付き空気調和機 |
| CN100422567C (zh) * | 2004-12-21 | 2008-10-01 | 东芝开利株式会社 | 轴流风扇、空调机的室外机 |
| JP2006189000A (ja) * | 2005-01-07 | 2006-07-20 | Hitachi Ltd | 空気調和室外機ユニット |
| JP4577131B2 (ja) * | 2005-07-22 | 2010-11-10 | ダイキン工業株式会社 | 送風装置およびこの送風装置を備えた空気調和機用室外ユニット |
| JP2007032284A (ja) * | 2005-07-22 | 2007-02-08 | Daikin Ind Ltd | 送風装置およびこの送風装置を備えた空気調和機用室外ユニット |
| WO2007011046A1 (ja) * | 2005-07-22 | 2007-01-25 | Daikin Industries, Ltd. | 送風装置およびこの送風装置を備えた空気調和機用室外ユニット |
| US8002519B2 (en) | 2005-07-22 | 2011-08-23 | Daikin Industries, Ltd. | Blower and air conditioner outdoor unit with the blower |
| EP2351935A1 (en) * | 2008-10-22 | 2011-08-03 | Sharp Kabushiki Kaisha | Propeller fan, fluid feeder and mold |
| EP2383473A3 (en) * | 2008-10-22 | 2017-06-21 | Sharp Kabushiki Kaisha | Propeller fan |
| EP2351935A4 (en) * | 2008-10-22 | 2017-05-03 | Sharp Kabushiki Kaisha | Propeller fan, fluid feeder and mold |
| JP2011202826A (ja) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Mitsubishi Electric Corp | 軸流送風機およびこの軸流送風機を用いた空気調和機の室外機 |
| JP2012136941A (ja) * | 2010-12-24 | 2012-07-19 | Mitsubishi Electric Corp | 送風機、室外ユニット及び冷凍サイクル装置 |
| CN103443551A (zh) * | 2011-03-28 | 2013-12-11 | 东芝开利株式会社 | 热源单元 |
| WO2012133392A1 (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-04 | 東芝キヤリア株式会社 | 熱源ユニット |
| JP2013096622A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Daikin Industries Ltd | 空気調和装置の室外ユニット |
| EP2607714A3 (en) * | 2011-12-21 | 2014-08-13 | Toshiba Carrier Corporation | Propeller Fan and Heat Source Unit including same |
| JP2014077437A (ja) * | 2012-09-19 | 2014-05-01 | Toshiba Carrier Corp | プロペラファンおよび空気調和機の室外ユニット |
| AU2020289818B2 (en) * | 2017-08-09 | 2022-03-24 | Mitsubishi Electric Corporation | Propeller fan, air-sending device, and refrigeration cycle device |
| EP3667097A4 (en) * | 2017-08-09 | 2021-01-20 | Mitsubishi Electric Corporation | PROPELLER FAN, BLOWER DEVICE AND COOLING CYCLE DEVICE |
| CN113431805A (zh) * | 2017-08-09 | 2021-09-24 | 三菱电机株式会社 | 螺旋桨式风扇、送风装置以及制冷循环装置 |
| EP3916240A1 (en) * | 2017-08-09 | 2021-12-01 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-sending device, and refrigeration cycle device |
| CN113431805B (zh) * | 2017-08-09 | 2023-11-24 | 三菱电机株式会社 | 螺旋桨式风扇、送风装置以及制冷循环装置 |
| CN107989827A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮及空调器 |
| CN107989827B (zh) * | 2017-11-23 | 2024-02-20 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮及空调器 |
| JP2021088932A (ja) * | 2019-12-02 | 2021-06-10 | 株式会社コロナ | プロペラファン |
| JP7241667B2 (ja) | 2019-12-02 | 2023-03-17 | 株式会社コロナ | プロペラファン |
| WO2021243969A1 (zh) * | 2020-06-01 | 2021-12-09 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 扇叶、风机、空调室外机和空调系统 |
| CN113757168A (zh) * | 2020-06-01 | 2021-12-07 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 扇叶、风机、空调室外机和空调系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4003541B2 (ja) | 2007-11-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2003343489A (ja) | 送風機、送風機の制御方法、および空気調和機 | |
| KR101122802B1 (ko) | 시로코 팬 및 공기 조화 장치 | |
| CN102422025B (zh) | 离心风扇及空调机 | |
| KR100934556B1 (ko) | 원심 팬 및 이것을 이용한 공기 조화기 | |
| CN110985445B (zh) | 风机和装载有该风机的室外单元 | |
| CN107923413B (zh) | 送风机以及空气调节装置 | |
| JP2010112204A (ja) | 送風機及びこの送風機を用いたヒートポンプ装置 | |
| US10570740B2 (en) | Axial fan and control method thereof | |
| JP2011163690A (ja) | 室内機及び空気調和機 | |
| JP2005083386A (ja) | 軸流ファン | |
| JP6611676B2 (ja) | 送風機および冷凍サイクル装置の室外機 | |
| JP6035508B2 (ja) | 送風機とそれを用いた室外ユニット | |
| CN110945250B (zh) | 螺旋桨风扇、送风装置及制冷循环装置 | |
| CN110506164B (zh) | 螺旋桨式风扇及空调装置用室外机 | |
| JP5083349B2 (ja) | 空気調和機の室内機 | |
| JP5574841B2 (ja) | ターボファンおよびそれを用いた空気調和機 | |
| JP4889716B2 (ja) | 空気調和機の室内機 | |
| JP3879725B2 (ja) | クロスフローファン、空気調和機 | |
| JP2000265997A (ja) | 翼形プロペラファン | |
| JP3588251B2 (ja) | 送風機 | |
| JP2007170771A (ja) | ターボファン及びこれを用いた空気調和機の室内ユニット | |
| JP2011190749A (ja) | ファン、成型用金型および流体送り装置 | |
| JP2001263286A (ja) | 貫流送風機および空気調和機 | |
| JP2020112034A (ja) | 軸流ファン | |
| JP2011122523A (ja) | 換気送風装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040406 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20040707 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060810 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061017 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061208 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070403 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070524 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20070611 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070731 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070813 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4003541 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100831 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120831 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120831 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130831 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |