JP2003318052A - フレキシブル磁石の製造方法とその永久磁石型モ−タ - Google Patents
フレキシブル磁石の製造方法とその永久磁石型モ−タInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明で対象とするモ−タに適用されている
磁石の発生し得る静磁界を改善し、より効率的な小型モ
−タを提供する必要がある。 【解決手段】 ボンド磁石製造における３大要素技術の
中のひとつと位置付けられる結合剤システムにおいて、
フレキシブルな熱硬化性樹脂システムを創製することに
より、磁石粉末や成形加工との連携要素を見直し、新形
態のフレキシブル磁石、並びにそれを利用した新規な小
型高性能永久磁石型モ−タを提供する。
磁石の発生し得る静磁界を改善し、より効率的な小型モ
−タを提供する必要がある。 【解決手段】 ボンド磁石製造における３大要素技術の
中のひとつと位置付けられる結合剤システムにおいて、
フレキシブルな熱硬化性樹脂システムを創製することに
より、磁石粉末や成形加工との連携要素を見直し、新形
態のフレキシブル磁石、並びにそれを利用した新規な小
型高性能永久磁石型モ−タを提供する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は希土類系磁石粉末を
使用したフレキシブル磁石、並びにそれらを利用した効
率的な永久磁石型モ−タの製造方法に関する。例えば、
１９９２年から２０００年までの小型モータ生産数の概
算は２４億から４７億を既に超えた。ＤＣモ−タ、ブラ
シレスモータ、ステッピングモータ、および無鉄心モー
タの４種類の生産数の増加は特に顕著である。すなわ
ち、４種類のモータの生産数は１９９２年から２０００
年まで２６億も増加した。その上、将来も年率平均で９
％の成長を見積もることができる。しかしながら、小型
誘導モ−タと小型同期モ−タの生産数は徐々に減少傾向
にある。この傾向は、小型モ−タ産業における高性能磁
石による効率的な小型モータの開発と、ＰＣおよびそれ
らの周辺機器やＩＴ関連機器など先端デバイス分野にお
ける需要が高度であることを示唆する。小型モータの生
産数のおよそ７０％はＤＣモ−タである。なお、一般の
ＤＣモ−タではフェライトゴム磁石、高性能ＤＣモ−タ
ではメルトスピニングによって準備されたＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ系の希土類系磁石粉末をエポキシ樹脂のような堅い熱
硬化性樹脂で圧縮成形した環状磁石が現在、主として利
用されている。
使用したフレキシブル磁石、並びにそれらを利用した効
率的な永久磁石型モ−タの製造方法に関する。例えば、
１９９２年から２０００年までの小型モータ生産数の概
算は２４億から４７億を既に超えた。ＤＣモ−タ、ブラ
シレスモータ、ステッピングモータ、および無鉄心モー
タの４種類の生産数の増加は特に顕著である。すなわ
ち、４種類のモータの生産数は１９９２年から２０００
年まで２６億も増加した。その上、将来も年率平均で９
％の成長を見積もることができる。しかしながら、小型
誘導モ−タと小型同期モ−タの生産数は徐々に減少傾向
にある。この傾向は、小型モ−タ産業における高性能磁
石による効率的な小型モータの開発と、ＰＣおよびそれ
らの周辺機器やＩＴ関連機器など先端デバイス分野にお
ける需要が高度であることを示唆する。小型モータの生
産数のおよそ７０％はＤＣモ−タである。なお、一般の
ＤＣモ−タではフェライトゴム磁石、高性能ＤＣモ−タ
ではメルトスピニングによって準備されたＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ系の希土類系磁石粉末をエポキシ樹脂のような堅い熱
硬化性樹脂で圧縮成形した環状磁石が現在、主として利
用されている。
【０００２】一方、経済産業省、資源エネルギ−庁の統
計では日本における電力総消費は２０００年で、およそ
９５００億ｋＷｈであった。それらの資料から推計する
と、モータによる消費電力は総内需の５０％を超えると
推定される。モ−タの電力消費は大容量の動力用モ−タ
には限らない。例えば、２．５インチのＨＤＤスピンド
ルモータの消費電力はアイドルの状態におけるＰＣの消
費電力の５０％を超える。（Ｊ．Ｇ．Ｗ．Ｗｅｓｔ，Ｐ
ｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｊ，Ａｐｒｉｌ
７７，１９９４）。すなわち、小さなモータに関して
は、それ自体の電力消費は高々数１０Ｗ以下が多数であ
る。しかしながら、ＰＣおよびそれらの周辺機器やＩＴ
関連機器など先端デバイス分野における需要が高度であ
ることを勘案すれば、効率的である小型モータの広い利
用と普及が環境保全や省資源の見地から強く必要であ
る。本発明は、前記小さな効率的なモ−タを主体とした
各種先端デバイスに利用される小型モ−タと、その重要
部材である磁石の製造方法に関する。
計では日本における電力総消費は２０００年で、およそ
９５００億ｋＷｈであった。それらの資料から推計する
と、モータによる消費電力は総内需の５０％を超えると
推定される。モ−タの電力消費は大容量の動力用モ−タ
には限らない。例えば、２．５インチのＨＤＤスピンド
ルモータの消費電力はアイドルの状態におけるＰＣの消
費電力の５０％を超える。（Ｊ．Ｇ．Ｗ．Ｗｅｓｔ，Ｐ
ｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｊ，Ａｐｒｉｌ
７７，１９９４）。すなわち、小さなモータに関して
は、それ自体の電力消費は高々数１０Ｗ以下が多数であ
る。しかしながら、ＰＣおよびそれらの周辺機器やＩＴ
関連機器など先端デバイス分野における需要が高度であ
ることを勘案すれば、効率的である小型モータの広い利
用と普及が環境保全や省資源の見地から強く必要であ
る。本発明は、前記小さな効率的なモ−タを主体とした
各種先端デバイスに利用される小型モ−タと、その重要
部材である磁石の製造方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】各種先端デバイスに利用される小さなモ
−タは、当該機器の小型軽量化に伴うモ−タ体格の減少
とともに小型、高出力、或いは高効率化が求められてい
る。モ−タは１９６０年代から永久磁石型モ−タが普及
したのも、磁石の応用がモ−タの損失削減につながり、
ひいては効率的な小型モ−タの作製に効果的であったか
らである。このような小型モ−タの発展は磁石粉末を結
合剤で固めたボンド磁石の場合には磁石粉末、結合剤シ
ステム、成形加工方法が３大要素技術として、それぞれ
等しく重要である。
−タは、当該機器の小型軽量化に伴うモ−タ体格の減少
とともに小型、高出力、或いは高効率化が求められてい
る。モ−タは１９６０年代から永久磁石型モ−タが普及
したのも、磁石の応用がモ−タの損失削減につながり、
ひいては効率的な小型モ−タの作製に効果的であったか
らである。このような小型モ−タの発展は磁石粉末を結
合剤で固めたボンド磁石の場合には磁石粉末、結合剤シ
ステム、成形加工方法が３大要素技術として、それぞれ
等しく重要である。
【０００４】前記、小型モ−タに広く使われているボン
ド磁石に関して、広沢、富澤らの"Ｒｅｃｅｎｔ Ｐｒ
ｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｄｅ
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ Ｂｏｎｄ
ｅｄ Ｒａｒｅ−ＥｒａｔｈＰｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａ
ｇｎｅｔｓ" 日本応用磁気学会誌、 Ｖｏｌ．２１、
Ｎｏ．４−１、ｐｐ．１６１−１６７（１９９７）が
端的に解説している。したがって、引用文献に基づく図
１を用いてボンド磁石作製における３大要素技術、すな
わち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法の連携を
説明する。図１はボンド磁石作製における３大要素技
術、すなわち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法
の連携を示す。（図１ Ｒｅｌａｔｉｏｎ ａｍｏｎｇ
ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ
ｒｅｌｅｖａｎｔ ｔｏ ｔｈｅ ｆａｂｒｉｃａｔ
ｉｏｎ ｏｆ ｂｏｎｄｅｄ ｍａｇｎｅｔ ｉｎｃｌ
ｕｄｉｎｇ ｎｅｗ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ．）以下図面
を説明する。先ず、磁石粉末（ＭＡＧＮＥＴＩＣＰＯＷ
ＤＥＲ）としてはフェライト系（Ｈａｒｄｆｅｒｒｉ
ｔｒｅ）−ａ、アルニコ系（Ａｌｎｉｃｏ）−ｂ、
希土類系（Ｒａｒｅ−ｅａｒｔｈ ｍａｇｎｅｔｓ）
−ｃ、結合剤システム（ＢＩＮＤＥＲ）としてはフレ
キシブル系（Ｆｌｅｘｉｂｌｅｂｉｎｄｅｒ）（ゴム
（Ｒｕｂｂｅｒ）、熱可塑性エラストマー（Ｅｌａｓｔ
ｏｍｅｒ）−ａ、堅い熱可塑性樹脂（Ｒｉｇｉｄ ｂ
ｉｎｄｅｒ Ｔｈｅｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｒｅｓｉｎ）
−ｂ、堅い熱硬化性樹脂（Ｒｉｇｉｄ ｂｉｎｄｅｒ
Ｔｈｅｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｒｅｓｉｎ）−ｃ、加
工方法（ＰＲＯＣＥＳＳＥＳ）としてはカレンダーリ
ング（Ｃａｌｅｎｄｅｒｒｉｎｇ）−ａ、押出成形
（Ｅｘｔｒｕｄｉｎｇ）−ｂ、射出成形（Ｉｎｊｅｃ
ｔｉｏｎ）−ｃ、圧縮成形（Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏ
ｎ）−ｄがある。そして、それらの連携は図中の実線
で示すように整理される。例えば、希土類系磁石粉末
−ｃは結合剤システムとしてフレキシブル系（ゴム、
熱可塑性エラストマー）−ａ、堅い熱可塑性樹脂−
ｂ、堅い熱硬化性樹脂−ｃ、また、成形加工方法と
してカレンダーリング−ａ、押出成形−ｂ、射出成
形−ｃ、圧縮成形−ｄというようにとの全ての
要素と連携している。しかし、圧縮成形−ｄと希土類
系磁石粉末−ｃとの連携では、結合剤システムの要
素が、例えばエポキシ樹脂のような堅い熱硬化性樹脂
−ｄとの関係に限られているのが現状である。なお、図
１の英語表現に対応する日本語表現を併記したが、以降
日本語表現を行う。
ド磁石に関して、広沢、富澤らの"Ｒｅｃｅｎｔ Ｐｒ
ｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｄｅ
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ Ｂｏｎｄ
ｅｄ Ｒａｒｅ−ＥｒａｔｈＰｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａ
ｇｎｅｔｓ" 日本応用磁気学会誌、 Ｖｏｌ．２１、
Ｎｏ．４−１、ｐｐ．１６１−１６７（１９９７）が
端的に解説している。したがって、引用文献に基づく図
１を用いてボンド磁石作製における３大要素技術、すな
わち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法の連携を
説明する。図１はボンド磁石作製における３大要素技
術、すなわち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法
の連携を示す。（図１ Ｒｅｌａｔｉｏｎ ａｍｏｎｇ
ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ
ｒｅｌｅｖａｎｔ ｔｏ ｔｈｅ ｆａｂｒｉｃａｔ
ｉｏｎ ｏｆ ｂｏｎｄｅｄ ｍａｇｎｅｔ ｉｎｃｌ
ｕｄｉｎｇ ｎｅｗ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ．）以下図面
を説明する。先ず、磁石粉末（ＭＡＧＮＥＴＩＣＰＯＷ
ＤＥＲ）としてはフェライト系（Ｈａｒｄｆｅｒｒｉ
ｔｒｅ）−ａ、アルニコ系（Ａｌｎｉｃｏ）−ｂ、
希土類系（Ｒａｒｅ−ｅａｒｔｈ ｍａｇｎｅｔｓ）
−ｃ、結合剤システム（ＢＩＮＤＥＲ）としてはフレ
キシブル系（Ｆｌｅｘｉｂｌｅｂｉｎｄｅｒ）（ゴム
（Ｒｕｂｂｅｒ）、熱可塑性エラストマー（Ｅｌａｓｔ
ｏｍｅｒ）−ａ、堅い熱可塑性樹脂（Ｒｉｇｉｄ ｂ
ｉｎｄｅｒ Ｔｈｅｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｒｅｓｉｎ）
−ｂ、堅い熱硬化性樹脂（Ｒｉｇｉｄ ｂｉｎｄｅｒ
Ｔｈｅｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｒｅｓｉｎ）−ｃ、加
工方法（ＰＲＯＣＥＳＳＥＳ）としてはカレンダーリ
ング（Ｃａｌｅｎｄｅｒｒｉｎｇ）−ａ、押出成形
（Ｅｘｔｒｕｄｉｎｇ）−ｂ、射出成形（Ｉｎｊｅｃ
ｔｉｏｎ）−ｃ、圧縮成形（Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏ
ｎ）−ｄがある。そして、それらの連携は図中の実線
で示すように整理される。例えば、希土類系磁石粉末
−ｃは結合剤システムとしてフレキシブル系（ゴム、
熱可塑性エラストマー）−ａ、堅い熱可塑性樹脂−
ｂ、堅い熱硬化性樹脂−ｃ、また、成形加工方法と
してカレンダーリング−ａ、押出成形−ｂ、射出成
形−ｃ、圧縮成形−ｄというようにとの全ての
要素と連携している。しかし、圧縮成形−ｄと希土類
系磁石粉末−ｃとの連携では、結合剤システムの要
素が、例えばエポキシ樹脂のような堅い熱硬化性樹脂
−ｄとの関係に限られているのが現状である。なお、図
１の英語表現に対応する日本語表現を併記したが、以降
日本語表現を行う。
【０００５】前記、ボンド磁石作製における３大要素技
術、すなわち希土類系磁石粉末−ｃ、結合剤システム
、成形加工方法との連携とモ−タの高性能化の関係
としては、例えば、Ｆ． Ｙａｍａｓｈｉｔａ， Ｙ．
Ｓａｓａｋｉ， Ｈ． Ｆｕｋｕｎａｇａ， (Ｉｓ
ｏｔｒｏｐｉｃ Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ Ｔｈｉｎ Ａｒｃ−
ｓｈａｐｅｄ Ｂｏｎｄｅｄ Ｍａｇｎｅｔｓ ｆｏｒ
Ｓｍａｌｌ ＤＣＭｏｔｏｒｓ Ｐｒｅｐａｒｅｄ
ｂｙ Ｐｏｗｄｅｒ ＣｏｍｐａｃｔｉｎｇＰｒｅｓｓ
ｗｉｔｈ Ｍｅｔａｌ Ｉｏｎ−ｉｍｐｌａｎｔｅｄ
Ｐｕｎｃｈｅｓ)、 日本応用磁気学会誌、Ｖｏｌ．
２５、Ｎｏ．４−２、ｐｐ．６８３−６８６（２００
１）の記載のように、最大厚さ０．９ｍｍの薄肉円弧状
磁石の作製において、希土類系磁石粉末−ｄ／堅い熱
可塑性樹脂−ｂ／押出成形−ｂとの連携から、希土
類系磁石粉末−ｄ／堅い熱硬化性樹脂−ｃ／圧縮成
形−ｃへの連携に変更することで、出力２００ｍＷ級
の永久磁石界磁型小型ＤＣモ−タの最大効率を８％改善
している。このことは、希土類系磁石粉末が全く同であ
っても、他の連携要素の組換えにより効率的な小型モ−
タが提供できることを示唆している。
術、すなわち希土類系磁石粉末−ｃ、結合剤システム
、成形加工方法との連携とモ−タの高性能化の関係
としては、例えば、Ｆ． Ｙａｍａｓｈｉｔａ， Ｙ．
Ｓａｓａｋｉ， Ｈ． Ｆｕｋｕｎａｇａ， (Ｉｓ
ｏｔｒｏｐｉｃ Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ Ｔｈｉｎ Ａｒｃ−
ｓｈａｐｅｄ Ｂｏｎｄｅｄ Ｍａｇｎｅｔｓ ｆｏｒ
Ｓｍａｌｌ ＤＣＭｏｔｏｒｓ Ｐｒｅｐａｒｅｄ
ｂｙ Ｐｏｗｄｅｒ ＣｏｍｐａｃｔｉｎｇＰｒｅｓｓ
ｗｉｔｈ Ｍｅｔａｌ Ｉｏｎ−ｉｍｐｌａｎｔｅｄ
Ｐｕｎｃｈｅｓ)、 日本応用磁気学会誌、Ｖｏｌ．
２５、Ｎｏ．４−２、ｐｐ．６８３−６８６（２００
１）の記載のように、最大厚さ０．９ｍｍの薄肉円弧状
磁石の作製において、希土類系磁石粉末−ｄ／堅い熱
可塑性樹脂−ｂ／押出成形−ｂとの連携から、希土
類系磁石粉末−ｄ／堅い熱硬化性樹脂−ｃ／圧縮成
形−ｃへの連携に変更することで、出力２００ｍＷ級
の永久磁石界磁型小型ＤＣモ−タの最大効率を８％改善
している。このことは、希土類系磁石粉末が全く同であ
っても、他の連携要素の組換えにより効率的な小型モ−
タが提供できることを示唆している。
【０００６】ところで、本発明が対象とする主に機械出
力数１０Ｗ以下の小型モ−タの磁石として従来検討され
てきたフレキシブル磁石を図１のボンド磁石製造におけ
る３大要素技術の連携の観点から整理すると、フェライ
ト系磁石粉末−ａまたは希土類系磁石粉末−ｃ／フ
レキシブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／
カレンダーリング−ａ、または押出成形−ｂという
連携で表すことができる。この連携のもとで、従来多く
の工夫が行われている。
力数１０Ｗ以下の小型モ−タの磁石として従来検討され
てきたフレキシブル磁石を図１のボンド磁石製造におけ
る３大要素技術の連携の観点から整理すると、フェライ
ト系磁石粉末−ａまたは希土類系磁石粉末−ｃ／フ
レキシブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／
カレンダーリング−ａ、または押出成形−ｂという
連携で表すことができる。この連携のもとで、従来多く
の工夫が行われている。
【０００７】例えば、希土類磁石系粉末−ｃとフレキ
シブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａとで構
成したシ−ト状のフレキシブル磁石を帯状に切断し、環
状形状にカ−リングして枠の周壁内面に固着し、電機子
鉄心の突極面と対向させた構成の永久磁石型モ−タの先
行技術として、特許第２７６６７４６号公報では、Ｎ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系、（Ｃｅ、Ｌａ）−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁
石粉末、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴ
ム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム、エチレンプ
ロピレンゴム、エチレン酢ビゴム、ニトリルゴム、アク
リルゴム、ウレタンゴム、クロロプレンゴム、クロロ
スルホン化ポリエチレン、塩化ポリエチレンの各〜
の群の１種または２種以を選択し、が９２〜９６ｗ
ｔ．％、密度４．９〜５．８Ｍｇ／ｍ3としたシ−ト状
フレキシブル磁石。また、特許第２５２８５７４号公報
には、（ａ）Ｒ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）系希土類
系磁石粉末とゴム、熱可塑性エラストマ−などの樹脂を
混練する工程、（ｂ）前記混練物を粉砕した後、シ−ト
状に圧延する工程、（ｃ）シ−ト状に圧延した磁石を１
２５〜１８０℃で６０〜１８０ｍｕｎ熱処理する工程、
とからなるフレキシブルなシ−ト状磁石の製造方法が開
示されている。
シブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａとで構
成したシ−ト状のフレキシブル磁石を帯状に切断し、環
状形状にカ−リングして枠の周壁内面に固着し、電機子
鉄心の突極面と対向させた構成の永久磁石型モ−タの先
行技術として、特許第２７６６７４６号公報では、Ｎ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系、（Ｃｅ、Ｌａ）−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁
石粉末、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴ
ム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム、エチレンプ
ロピレンゴム、エチレン酢ビゴム、ニトリルゴム、アク
リルゴム、ウレタンゴム、クロロプレンゴム、クロロ
スルホン化ポリエチレン、塩化ポリエチレンの各〜
の群の１種または２種以を選択し、が９２〜９６ｗ
ｔ．％、密度４．９〜５．８Ｍｇ／ｍ3としたシ−ト状
フレキシブル磁石。また、特許第２５２８５７４号公報
には、（ａ）Ｒ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）系希土類
系磁石粉末とゴム、熱可塑性エラストマ−などの樹脂を
混練する工程、（ｂ）前記混練物を粉砕した後、シ−ト
状に圧延する工程、（ｃ）シ−ト状に圧延した磁石を１
２５〜１８０℃で６０〜１８０ｍｕｎ熱処理する工程、
とからなるフレキシブルなシ−ト状磁石の製造方法が開
示されている。
【０００８】しかし、シ−ト状磁石の密度が４．９〜
５．８Ｍｇ／ｍ3であることからの磁気性能の限界、
フレキシブルな熱可塑性エラストマ−やゴムと希土類系
磁石粉末とは接着力に乏しく、励磁された電機子鉄心の
磁気吸引力で希土類系磁石粉末が脱落飛散してモ−タ運
転中に回転雑音や回転障害を引き起こすなどの信頼性へ
の課題、エポキシ樹脂皮膜処理、ゴムの加硫と切断面
の再加熱など工程が瀕雑で、加硫による残存硫黄ガスに
よるブラシ−整流子など電気摺動接点の腐食や磨耗促進
など信頼性にも課題がある。
５．８Ｍｇ／ｍ3であることからの磁気性能の限界、
フレキシブルな熱可塑性エラストマ−やゴムと希土類系
磁石粉末とは接着力に乏しく、励磁された電機子鉄心の
磁気吸引力で希土類系磁石粉末が脱落飛散してモ−タ運
転中に回転雑音や回転障害を引き起こすなどの信頼性へ
の課題、エポキシ樹脂皮膜処理、ゴムの加硫と切断面
の再加熱など工程が瀕雑で、加硫による残存硫黄ガスに
よるブラシ−整流子など電気摺動接点の腐食や磨耗促進
など信頼性にも課題がある。
【０００９】なお、特開平５―２９９２２１号公報に、
Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ希土類系磁石粉末と酸変性したスチレン
系エラストマーを混練／圧延し、更に切断した短冊をカ
−リングすることにより小型モータに使用するような密
度５．６Ｍｇ／ｍ3、最大エネルギ−積（ＢＨ）max３５
ｋＪ／ｍ3の環状磁石が開示されている。しかし、磁気
的に等方性のＲ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）希土類系
磁石粉末と堅いエポキシ樹脂とを圧縮成形した（ＢＨ）
max〜８０ｋＪ／ｍ3の磁石に比べると磁気性能で及ば
ず、電機子鉄心との空隙に強力な静磁界が得られない。
また、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石粉末は数μｍのＳｍ2Ｆｅ
17Ｎ3磁石相単相から成る微粉体のため化学的に活性
で、切断面で希土類−鉄−窒素系磁石粉体が大気中に暴
露され、酸化腐食による永久減磁に基づく不可逆磁束損
失や熱可塑性エラストマーと磁石粉末との密着力低下に
よる磁石の部分崩壊、ひいては磁石粉末が脱落飛散する
という重大な課題もあった。
Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ希土類系磁石粉末と酸変性したスチレン
系エラストマーを混練／圧延し、更に切断した短冊をカ
−リングすることにより小型モータに使用するような密
度５．６Ｍｇ／ｍ3、最大エネルギ−積（ＢＨ）max３５
ｋＪ／ｍ3の環状磁石が開示されている。しかし、磁気
的に等方性のＲ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）希土類系
磁石粉末と堅いエポキシ樹脂とを圧縮成形した（ＢＨ）
max〜８０ｋＪ／ｍ3の磁石に比べると磁気性能で及ば
ず、電機子鉄心との空隙に強力な静磁界が得られない。
また、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石粉末は数μｍのＳｍ2Ｆｅ
17Ｎ3磁石相単相から成る微粉体のため化学的に活性
で、切断面で希土類−鉄−窒素系磁石粉体が大気中に暴
露され、酸化腐食による永久減磁に基づく不可逆磁束損
失や熱可塑性エラストマーと磁石粉末との密着力低下に
よる磁石の部分崩壊、ひいては磁石粉末が脱落飛散する
という重大な課題もあった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、図１の
ボンド磁石製造における３大要素技術の連携の観点から
整理すると、希土類系磁石粉末−ｃ／フレキシブル系
（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレンダ−リ
ング−ａ、または押出成形−ｂという連携のもと
で、従来多くの工夫が行われてきたにも拘らず、このよ
うな連携のもとで作製された磁石は課題が多く、永久磁
石型モ−タには殆ど利用されなかった。そして、この連
携のもとでは、フェライト系磁石粉末−ａ／フレキシ
ブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレン
ダ−リング−ａ、または押出成形−ｂという連携の
もとで製造されたフェライト磁石粉末を使用したフレキ
シブル磁石が最も普通の小型モ−タに適用されているの
が現状である。しかし、このような磁石は（ＢＨ）ｍａ
ｘが高々〜１２ｋＪ／ｍ３と低く、例えば、電機子鉄心
と界磁との空隙に強力な静磁界を発生することができな
い。したがって、近年の先端デバイス機器にとっては、
効率的でない小型モ−タといっても過言ではない。しか
らば、機械出力数１０Ｗ以下における効率的な小型モ−
タにはどのような連携で作製した磁石が主流となってい
るのか、以下に説明する。
ボンド磁石製造における３大要素技術の連携の観点から
整理すると、希土類系磁石粉末−ｃ／フレキシブル系
（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレンダ−リ
ング−ａ、または押出成形−ｂという連携のもと
で、従来多くの工夫が行われてきたにも拘らず、このよ
うな連携のもとで作製された磁石は課題が多く、永久磁
石型モ−タには殆ど利用されなかった。そして、この連
携のもとでは、フェライト系磁石粉末−ａ／フレキシ
ブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレン
ダ−リング−ａ、または押出成形−ｂという連携の
もとで製造されたフェライト磁石粉末を使用したフレキ
シブル磁石が最も普通の小型モ−タに適用されているの
が現状である。しかし、このような磁石は（ＢＨ）ｍａ
ｘが高々〜１２ｋＪ／ｍ３と低く、例えば、電機子鉄心
と界磁との空隙に強力な静磁界を発生することができな
い。したがって、近年の先端デバイス機器にとっては、
効率的でない小型モ−タといっても過言ではない。しか
らば、機械出力数１０Ｗ以下における効率的な小型モ−
タにはどのような連携で作製した磁石が主流となってい
るのか、以下に説明する。
【００１１】本発明者による、効率的な小型モ−タへの
提案は、例えば特公平６―８７６３４号公報を引用する
ことができる。すなわち、電機子鉄心と対向した空隙に
強力な静磁界をつくるため、磁気的に等方性のＲ−Ｆｅ
−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）希土類系磁石粉末−ｃと堅い
エポキシ樹脂−ｃとを圧縮成形−ｄした外径２５ｍ
ｍ以下、密度５Ｍｇ／ｍ3以上の環状ボンド磁石を多極
着磁した構成の永久磁石型モ−タである。磁気的に異方
性の希土類系磁石粉末−ｃは小径化に伴っての配向度
が低下するために、結合剤システムとして堅い熱可塑性
樹脂−ｂで射出成形−ｃしたり、堅い熱硬化性樹脂
−ｃで圧縮成形−ｄする連携方法に拘らず、ラジア
ル異方性磁石は小径化に伴って配向度が低下するため、
半径方向の磁気特性が低下する。したがって、ラジアル
異方性磁石を使ったモ−タは小径化に伴った磁石の半径
方向の磁気特性低下に連動したモ−他の機械出力低下を
免れなかった。すなわち、小型化に伴って次第に効率的
でないモ−タとなってしまう欠点があった。しかしなが
ら、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末であれば環状磁
石の径に依存することなく、例えば磁気的に等方性Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ系希土類系磁石粉末を圧縮成形することで最
大エネルギ−積（ＢＨ）max８０ｋＪ／ｍ3に達する。こ
の値は、フェライト系フレキシブル磁石の（ＢＨ）max
１２ｋＪ／ｍ3のおよそ６．７倍である．その結果、こ
の種の磁石は小型モ−タの高出力化、低消費電流化に効
果を奏し、先端デバイス機器分野を主体に、所謂効率的
な小型モ−タとしての認知を獲得できた。例えば、フェ
ライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可
塑性エラストマー）−ａ／カレンダーリング−ａ、
または押出成形−ｂという連携のもとで製造された厚
さ１．５５ｍｍ、幅７．２ｍｍのシ−ト状のフレキシブ
ル磁石を帯状に切断し、カーリングして内径２２．５ｍ
ｍの回転子枠の周壁内面に固着した小型モ−タの起動ト
ルク１．５ｍＮ−ｍに対し、磁気的に等方性の希土類系
磁石粉末−ｃと堅いエポキシ樹脂−ｃとを圧縮成形
−ｄした外径２２．５ｍｍ、厚さ１．１０ｍｍ、高さ
９．４ｍｍ、密度５．８Ｍｇ／ｍ3の磁石を使った永久
磁石型モ−タの起動トルクは１３倍の２０ｍＮ−ｍに達
する。
提案は、例えば特公平６―８７６３４号公報を引用する
ことができる。すなわち、電機子鉄心と対向した空隙に
強力な静磁界をつくるため、磁気的に等方性のＲ−Ｆｅ
−Ｂ（ＲはＮｄ／Ｐｒ）希土類系磁石粉末−ｃと堅い
エポキシ樹脂−ｃとを圧縮成形−ｄした外径２５ｍ
ｍ以下、密度５Ｍｇ／ｍ3以上の環状ボンド磁石を多極
着磁した構成の永久磁石型モ−タである。磁気的に異方
性の希土類系磁石粉末−ｃは小径化に伴っての配向度
が低下するために、結合剤システムとして堅い熱可塑性
樹脂−ｂで射出成形−ｃしたり、堅い熱硬化性樹脂
−ｃで圧縮成形−ｄする連携方法に拘らず、ラジア
ル異方性磁石は小径化に伴って配向度が低下するため、
半径方向の磁気特性が低下する。したがって、ラジアル
異方性磁石を使ったモ−タは小径化に伴った磁石の半径
方向の磁気特性低下に連動したモ−他の機械出力低下を
免れなかった。すなわち、小型化に伴って次第に効率的
でないモ−タとなってしまう欠点があった。しかしなが
ら、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末であれば環状磁
石の径に依存することなく、例えば磁気的に等方性Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ系希土類系磁石粉末を圧縮成形することで最
大エネルギ−積（ＢＨ）max８０ｋＪ／ｍ3に達する。こ
の値は、フェライト系フレキシブル磁石の（ＢＨ）max
１２ｋＪ／ｍ3のおよそ６．７倍である．その結果、こ
の種の磁石は小型モ−タの高出力化、低消費電流化に効
果を奏し、先端デバイス機器分野を主体に、所謂効率的
な小型モ−タとしての認知を獲得できた。例えば、フェ
ライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可
塑性エラストマー）−ａ／カレンダーリング−ａ、
または押出成形−ｂという連携のもとで製造された厚
さ１．５５ｍｍ、幅７．２ｍｍのシ−ト状のフレキシブ
ル磁石を帯状に切断し、カーリングして内径２２．５ｍ
ｍの回転子枠の周壁内面に固着した小型モ−タの起動ト
ルク１．５ｍＮ−ｍに対し、磁気的に等方性の希土類系
磁石粉末−ｃと堅いエポキシ樹脂−ｃとを圧縮成形
−ｄした外径２２．５ｍｍ、厚さ１．１０ｍｍ、高さ
９．４ｍｍ、密度５．８Ｍｇ／ｍ3の磁石を使った永久
磁石型モ−タの起動トルクは１３倍の２０ｍＮ−ｍに達
する。
【００１２】以上、本発明で対象とする代表的な磁石は
フェライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、
熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレンダ−リング−
ａ、または押出成形−ｂという連携のもとで製造され
た磁石、および磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−
ｃと堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとと
もに圧縮成形−ｄした磁石の２つがある。そして、そ
れらを利用した小型モ−タ生産数の７０％、年間約３０
億台を占める小型ＤＣモ−タを主対象として、より効率
的な次世代型モ−タと、それに伴う磁石の製造方法を提
供することが本発明の目的である。
フェライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、
熱可塑性エラストマ−）−ａ／カレンダ−リング−
ａ、または押出成形−ｂという連携のもとで製造され
た磁石、および磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−
ｃと堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとと
もに圧縮成形−ｄした磁石の２つがある。そして、そ
れらを利用した小型モ−タ生産数の７０％、年間約３０
億台を占める小型ＤＣモ−タを主対象として、より効率
的な次世代型モ−タと、それに伴う磁石の製造方法を提
供することが本発明の目的である。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、図２のように
ボンド磁石製造における３大要素技術の中のひとつであ
る結合剤システム（ＢＩＮＤＥＲ）において、フレキ
シブルな熱硬化性樹脂システム（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｂ
ｉｎｄｅｒ Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔｔｉｎｇ ｒｅｓｉ
ｎ）−ｄを登場させることにより、成形加工（ＰＲＯ
ＳＥＳＳＥＳ）の連携の要素を見直し、図中の太実線
矢印で示すようなフレキシブルな熱硬化性樹脂結合剤シ
ステム−ｄによって希土類磁石系粉末（Ｒａｒｅ ｅ
ａｒｔｈｍａｇｎｅｔｓ）−ｃと圧縮成形（Ｃｏｍｐ
ｒｅｓｓｉｏｎ）−ｄを連携させ、新形態のフレキシ
ブル磁石、並びにそれを利用した新規な高性能永久小型
磁石型モ−タ（Ｎｅｗｌｙ ｓｍａｌｌ ｅｆｆｉｃｉ
ｅｎｔ ｍｏｔｏｒｓ）の提供を目的とする。なお、
図中の太実線の矢印が本発明に掛かる磁石製造要素の新
規な連携を示す。図２の英語表現に対応する日本語表現
を併記したが、以降日本語表現を行う。
ボンド磁石製造における３大要素技術の中のひとつであ
る結合剤システム（ＢＩＮＤＥＲ）において、フレキ
シブルな熱硬化性樹脂システム（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｂ
ｉｎｄｅｒ Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔｔｉｎｇ ｒｅｓｉ
ｎ）−ｄを登場させることにより、成形加工（ＰＲＯ
ＳＥＳＳＥＳ）の連携の要素を見直し、図中の太実線
矢印で示すようなフレキシブルな熱硬化性樹脂結合剤シ
ステム−ｄによって希土類磁石系粉末（Ｒａｒｅ ｅ
ａｒｔｈｍａｇｎｅｔｓ）−ｃと圧縮成形（Ｃｏｍｐ
ｒｅｓｓｉｏｎ）−ｄを連携させ、新形態のフレキシ
ブル磁石、並びにそれを利用した新規な高性能永久小型
磁石型モ−タ（Ｎｅｗｌｙ ｓｍａｌｌ ｅｆｆｉｃｉ
ｅｎｔ ｍｏｔｏｒｓ）の提供を目的とする。なお、
図中の太実線の矢印が本発明に掛かる磁石製造要素の新
規な連携を示す。図２の英語表現に対応する日本語表現
を併記したが、以降日本語表現を行う。
【００１４】例えば、磁気的に異方性の希土類系磁石粉
末を高充填したコンパウンドをアキシャル方向磁界中で
高度に配向したグリーンシートとし、これを熱硬化、圧
延したのち、環状とすれば、従来の磁気的に等方性の希
土類系磁石粉末−ｃと堅いエポキシ樹脂のような熱硬
化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石の最大
エネルギ−積（ＢＨ）max８０ｋＪ／ｍ3に比べて、例え
ば、半径方向で（ＢＨ）max１４０ｋＪ／ｍ3に遥かに高
性能な環状磁石が、その径に影響されることなく提供で
きる。また、製造プロセスからみて、高い生産性を有す
るので希土類系磁石粉末の種類を選ばす適用できる利点
がある。したがって、磁気的に等方性の希土類系磁石粉
末から（ＢＨ）max４０ｋＪ／ｍ3程度の磁石を経済的整
合性の基に作製することもでき、フェライトゴム磁石を
使った効率的でない小型モータの効率改善にも効果を奏
する。したがって、新規な形態から準備した磁石を利用
した、より一層効率的な小型モータを提供することが
できる。
末を高充填したコンパウンドをアキシャル方向磁界中で
高度に配向したグリーンシートとし、これを熱硬化、圧
延したのち、環状とすれば、従来の磁気的に等方性の希
土類系磁石粉末−ｃと堅いエポキシ樹脂のような熱硬
化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石の最大
エネルギ−積（ＢＨ）max８０ｋＪ／ｍ3に比べて、例え
ば、半径方向で（ＢＨ）max１４０ｋＪ／ｍ3に遥かに高
性能な環状磁石が、その径に影響されることなく提供で
きる。また、製造プロセスからみて、高い生産性を有す
るので希土類系磁石粉末の種類を選ばす適用できる利点
がある。したがって、磁気的に等方性の希土類系磁石粉
末から（ＢＨ）max４０ｋＪ／ｍ3程度の磁石を経済的整
合性の基に作製することもでき、フェライトゴム磁石を
使った効率的でない小型モータの効率改善にも効果を奏
する。したがって、新規な形態から準備した磁石を利用
した、より一層効率的な小型モータを提供することが
できる。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明は、図２の太実線矢印で示
すようなフレキシブルな熱硬化性樹脂結合剤システム
−ｄの創製によって希土類系磁石粉末−ｃと圧縮成形
−ｄを連携させ、高度な性能と信頼性を兼備えた新形
態のフレキシブル磁石、およびそれを用いた新規な高性
能小型モ−タの製造方法の提供にある。本発明は希土
類系磁石粉末−ｃとフレキシブル熱硬化性結合剤−
ｄとを主成分としたコンパウンドを結合剤の融点以下に
加熱した成形型中で圧縮成形−ｄしてグリーンシート
とし、更に、該グリーンシートの結合剤成分を熱硬化
し、然るのち圧延する熱硬化型フレキシブル磁石の製造
方法が骨子となる。すなわち、従来のように、ゴムや熱
可塑性エラストマ−による結合剤システム−ａ、更に
はカレンダ−リング−ａや押出成形−ｂなどの成型
加工方法をも異にする新規なフレキシブル磁石の創製
に関する。更に、それをカール、固定、磁化して利用し
て先端デバイス機器のための効率的な小型モ−タとす
るものである。
すようなフレキシブルな熱硬化性樹脂結合剤システム
−ｄの創製によって希土類系磁石粉末−ｃと圧縮成形
−ｄを連携させ、高度な性能と信頼性を兼備えた新形
態のフレキシブル磁石、およびそれを用いた新規な高性
能小型モ−タの製造方法の提供にある。本発明は希土
類系磁石粉末−ｃとフレキシブル熱硬化性結合剤−
ｄとを主成分としたコンパウンドを結合剤の融点以下に
加熱した成形型中で圧縮成形−ｄしてグリーンシート
とし、更に、該グリーンシートの結合剤成分を熱硬化
し、然るのち圧延する熱硬化型フレキシブル磁石の製造
方法が骨子となる。すなわち、従来のように、ゴムや熱
可塑性エラストマ−による結合剤システム−ａ、更に
はカレンダ−リング−ａや押出成形−ｂなどの成型
加工方法をも異にする新規なフレキシブル磁石の創製
に関する。更に、それをカール、固定、磁化して利用し
て先端デバイス機器のための効率的な小型モ−タとす
るものである。
【００１６】図２の中、結合剤システム−ｄに関し、
更に詳しくは、結合剤システムとして、少なくとも熱圧
着機能と熱硬化性官能基を有する粉末状樹脂成分を必須
とすること。圧縮成形用コンパウンドは結合剤成分の粘
着力によって希土類系磁石粉末を統合し、圧縮成形まえ
の結合剤と希土類系磁石粉末の機械的な分離を防ぐ役割
を付与すること。そのための具体的手段として、結合剤
は少なくとも室温で固体のエポキシオリゴマーと室温で
粘着性を付与した熱圧着性ポリアミドまたは／およびポ
リアミドイミド粉末、および必要に応じて適宜加える粉
末状の潜在性エポキシ硬化剤から構成することが好まし
い。
更に詳しくは、結合剤システムとして、少なくとも熱圧
着機能と熱硬化性官能基を有する粉末状樹脂成分を必須
とすること。圧縮成形用コンパウンドは結合剤成分の粘
着力によって希土類系磁石粉末を統合し、圧縮成形まえ
の結合剤と希土類系磁石粉末の機械的な分離を防ぐ役割
を付与すること。そのための具体的手段として、結合剤
は少なくとも室温で固体のエポキシオリゴマーと室温で
粘着性を付与した熱圧着性ポリアミドまたは／およびポ
リアミドイミド粉末、および必要に応じて適宜加える粉
末状の潜在性エポキシ硬化剤から構成することが好まし
い。
【００１７】なお、本発明において、ポリアミドまたは
／およびポリアミドイミド粉末の粘着性と熱圧着性と
は、粘着付与剤などを添加して、先ず、圧縮成形するま
えの、コンパウンド状態で希土類系磁石粉末と結合剤と
を、その粘着力によって固定する。次に、コンパウンド
を圧縮してグリ−ンシ−トを成形する際、ポリアミドま
たは／およびポリアミドイミドの熱軟化による塑性変形
の促進、接合面間の濡れ性を改善することによってポリ
アミドまたは／およびポリアミドイミド、或いはエポキ
シオリゴマ‐の熱圧着性を高めるものである。また、可
塑剤のような他の成分は、適宜本結合剤システムの配合
に使用される。可塑剤は、粘着剤を含むポリアミドまた
は／およびポリアミドイミドの全粘度を減少させ、可撓
性および湿りを促進する。使用される可塑剤は具体的に
はジベンジルトルエン類、ｐ−ヒドロキシ安息香酸エス
テル、ベンゼンスルホンアミド類など比較的ポリアミド
または／およびポリアミドイミ／との相溶性の良好な化
合物を挙げることができる。また、それらの可塑剤は相
溶性が良好であるが、相溶性と可塑化効率、すなわち、
均質な熱圧着性の観点からは、とくに下記構造のグリシ
ジル化合物のカルボン酸付加物類を用いることが望まし
い。
／およびポリアミドイミド粉末の粘着性と熱圧着性と
は、粘着付与剤などを添加して、先ず、圧縮成形するま
えの、コンパウンド状態で希土類系磁石粉末と結合剤と
を、その粘着力によって固定する。次に、コンパウンド
を圧縮してグリ−ンシ−トを成形する際、ポリアミドま
たは／およびポリアミドイミドの熱軟化による塑性変形
の促進、接合面間の濡れ性を改善することによってポリ
アミドまたは／およびポリアミドイミド、或いはエポキ
シオリゴマ‐の熱圧着性を高めるものである。また、可
塑剤のような他の成分は、適宜本結合剤システムの配合
に使用される。可塑剤は、粘着剤を含むポリアミドまた
は／およびポリアミドイミドの全粘度を減少させ、可撓
性および湿りを促進する。使用される可塑剤は具体的に
はジベンジルトルエン類、ｐ−ヒドロキシ安息香酸エス
テル、ベンゼンスルホンアミド類など比較的ポリアミド
または／およびポリアミドイミ／との相溶性の良好な化
合物を挙げることができる。また、それらの可塑剤は相
溶性が良好であるが、相溶性と可塑化効率、すなわち、
均質な熱圧着性の観点からは、とくに下記構造のグリシ
ジル化合物のカルボン酸付加物類を用いることが望まし
い。
【００１８】
【化１】
【００１９】上式中、Ｒ1、Ｒ2は同一又は異なって、脂
肪族、脂環族若しくは芳香族の炭化水素基を表す。但
し、Ｒ1、Ｒ2の少なくとも何れかは芳香族炭化水素基を
表す。本化合物は、少なくとも１個の芳香族基を有する
ことをその特徴とし、具体的には、以下の３群に分類さ
れる。（Ａ）脂肪族グリシジルエーテル又は脂環族グリ
シジルエーテルの芳香族カルボン酸付加物、（Ｂ）芳香
族グリシジルエーテルの脂肪族カルボン酸又は脂環族カ
ルボン酸付加物、（Ｃ）芳香族グリシジルエーテルの芳
香族カルボン酸付加物。前記各群に属する化合物は、例
えば、夫々のグリシジルエーテルに対して所定のカルボ
ン酸を第三級アミン、イミダゾール類、金属エステル系
化合物、燐系化合物等から選ばれる反応触媒の存在下、
６０〜１２０℃の加熱攪拌しながら、常圧から減圧下で
付加することにより調製することができる。
肪族、脂環族若しくは芳香族の炭化水素基を表す。但
し、Ｒ1、Ｒ2の少なくとも何れかは芳香族炭化水素基を
表す。本化合物は、少なくとも１個の芳香族基を有する
ことをその特徴とし、具体的には、以下の３群に分類さ
れる。（Ａ）脂肪族グリシジルエーテル又は脂環族グリ
シジルエーテルの芳香族カルボン酸付加物、（Ｂ）芳香
族グリシジルエーテルの脂肪族カルボン酸又は脂環族カ
ルボン酸付加物、（Ｃ）芳香族グリシジルエーテルの芳
香族カルボン酸付加物。前記各群に属する化合物は、例
えば、夫々のグリシジルエーテルに対して所定のカルボ
ン酸を第三級アミン、イミダゾール類、金属エステル系
化合物、燐系化合物等から選ばれる反応触媒の存在下、
６０〜１２０℃の加熱攪拌しながら、常圧から減圧下で
付加することにより調製することができる。
【００２０】また、希土類系磁石粉末は結合剤との結合
力を強固にするため、予め室温で固体のエポキシオリゴ
マーで表面被覆することが望ましい。また、その平均膜
厚は０．１μｍ以下とする。これは、異方性の希土類系
磁石粉末同士の２次凝集による配向度の低下を防ぐため
に重要である。更に、希土類系磁石粉末へのエポキシオ
リゴマーの被覆方法としては、先ず、当該エポキシオリ
ゴマーを有機溶媒に溶解し、その後、希土類系磁石粉末
と湿式混合し、溶媒を除去した当該塊状混合物を解砕す
る。なお、エポキシオリゴマーの架橋密度を高めるため
には分子鎖内にもエポキシ基を有するノボラック型エポ
キシが望ましい。また、前記エポキシオリゴマ‐と架橋
する粉末エポキシ硬化剤とはジシアンジアミドおよびそ
の誘導体、カルボン酸ジヒドラジド、ジアミノマレオニ
トリルおよびその誘導体のヒドラジドの群より選ばれた
１種または２種以上などを挙げることができる。これ等
は一般に有機溶媒に難溶の高融点化合物であるが、粒子
径を数ないし数十μｍに調整したものが好ましい。な
お、ジシアンジアミド誘導体としては、例えばｏ−トリ
ルビグアニド、α−２・５−ジメチルビクアニド、α−
ω−ジフェニルビグアニド、 ５−ヒドロキシブチル−
１−ビグアニド、フェニルビグアニド、α−、ω−ジメ
チルビクアニドなどがある。更に、カルボン酸ジヒドラ
ジドとしてはコハク酸ヒドラジド、アジピン酸ヒドラジ
ド、イソフタル酸ヒドラジド、 ｐ−アキシ安息香酸ヒ
ドラジドなどがある。これらの硬化剤はコンパウンドに
乾式混合によって添加することが望ましい。なお、コン
パウンドの成形型への移着を防ぐには、成形型の設定温
度よりも高融点の高級脂肪酸、高級脂肪酸アミド、高級
脂肪酸金属石鹸類から選ばれる１種または２種以上を
０．２ｗｔ．％以下コンパウンドに乾式混合によって添
加することが望ましい。
力を強固にするため、予め室温で固体のエポキシオリゴ
マーで表面被覆することが望ましい。また、その平均膜
厚は０．１μｍ以下とする。これは、異方性の希土類系
磁石粉末同士の２次凝集による配向度の低下を防ぐため
に重要である。更に、希土類系磁石粉末へのエポキシオ
リゴマーの被覆方法としては、先ず、当該エポキシオリ
ゴマーを有機溶媒に溶解し、その後、希土類系磁石粉末
と湿式混合し、溶媒を除去した当該塊状混合物を解砕す
る。なお、エポキシオリゴマーの架橋密度を高めるため
には分子鎖内にもエポキシ基を有するノボラック型エポ
キシが望ましい。また、前記エポキシオリゴマ‐と架橋
する粉末エポキシ硬化剤とはジシアンジアミドおよびそ
の誘導体、カルボン酸ジヒドラジド、ジアミノマレオニ
トリルおよびその誘導体のヒドラジドの群より選ばれた
１種または２種以上などを挙げることができる。これ等
は一般に有機溶媒に難溶の高融点化合物であるが、粒子
径を数ないし数十μｍに調整したものが好ましい。な
お、ジシアンジアミド誘導体としては、例えばｏ−トリ
ルビグアニド、α−２・５−ジメチルビクアニド、α−
ω−ジフェニルビグアニド、 ５−ヒドロキシブチル−
１−ビグアニド、フェニルビグアニド、α−、ω−ジメ
チルビクアニドなどがある。更に、カルボン酸ジヒドラ
ジドとしてはコハク酸ヒドラジド、アジピン酸ヒドラジ
ド、イソフタル酸ヒドラジド、 ｐ−アキシ安息香酸ヒ
ドラジドなどがある。これらの硬化剤はコンパウンドに
乾式混合によって添加することが望ましい。なお、コン
パウンドの成形型への移着を防ぐには、成形型の設定温
度よりも高融点の高級脂肪酸、高級脂肪酸アミド、高級
脂肪酸金属石鹸類から選ばれる１種または２種以上を
０．２ｗｔ．％以下コンパウンドに乾式混合によって添
加することが望ましい。
【００２１】前記、コンパウンドの希土類系磁石粉末の
含有量は９２ｗｔ．％から９７ｗｔ．％、圧縮成形圧力
は４ｔｏｎ／ｃｍ2以上、グリーンシートの結合剤成分
の熱処理が当該エポキシオリゴマーの反応開始温度以上
とし、最終的な圧延では圧延率２％以上、巻き付け限界
径８ｍｍ以下とするか、もしくは圧延率１０％以上、巻
き付け限界径２ｍｍ以下とすると機械強度との整合性の
よいフレキシブルボンド磁石が得られる。なお、最終的
に用いる効率的な小型モ−タのコギングトルク低減のた
めに、グリーンシートを不等幅としたり、不等肉厚とす
ることは当該モータの設計思想に委ねるところである。
しかし、本発明は通常厚さが０．５〜２．０ｍｍ程度の
グリーンシートを圧縮成形するものであるから、カレン
ダ−リングや押出成形の成型加工時では対応できないと
ころも、柔軟に対応できる利点がある。
含有量は９２ｗｔ．％から９７ｗｔ．％、圧縮成形圧力
は４ｔｏｎ／ｃｍ2以上、グリーンシートの結合剤成分
の熱処理が当該エポキシオリゴマーの反応開始温度以上
とし、最終的な圧延では圧延率２％以上、巻き付け限界
径８ｍｍ以下とするか、もしくは圧延率１０％以上、巻
き付け限界径２ｍｍ以下とすると機械強度との整合性の
よいフレキシブルボンド磁石が得られる。なお、最終的
に用いる効率的な小型モ−タのコギングトルク低減のた
めに、グリーンシートを不等幅としたり、不等肉厚とす
ることは当該モータの設計思想に委ねるところである。
しかし、本発明は通常厚さが０．５〜２．０ｍｍ程度の
グリーンシートを圧縮成形するものであるから、カレン
ダ−リングや押出成形の成型加工時では対応できないと
ころも、柔軟に対応できる利点がある。
【００２２】なお、本発明では、ソフト磁性粉末を含有
したグリ−ンシ−トと希土類系磁石粉末を含有したグリ
−ンシ−トを一体的に成形し、熱処理、圧延するソフト
磁性複合フレキシブル磁石を作製することもできる。こ
のような、ソフト磁性複合フレキシブル磁石は接着層な
しでソフト磁性層が磁石と一体化するので効率のよい磁
気回路を形成するのに有利である。
したグリ−ンシ−トと希土類系磁石粉末を含有したグリ
−ンシ−トを一体的に成形し、熱処理、圧延するソフト
磁性複合フレキシブル磁石を作製することもできる。こ
のような、ソフト磁性複合フレキシブル磁石は接着層な
しでソフト磁性層が磁石と一体化するので効率のよい磁
気回路を形成するのに有利である。
【００２３】次に、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末
としてはスピニングカップアトマイゼ−ションによって
準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系球状粉末（Ｂ． Ｈ． Ｒ
ａｂｉｎ， Ｂ． Ｍ． Ｍａ，"Ｒｅｃｅｎｔ Ｄｅ
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎＮｄＦｅＢ Ｐｏｗｄｅ
ｒ" １２０ｔｈ Ｔｏｐｉｃａｌ Ｓｙｍｐｏｓｉｕ
ｍ ｏｆ ｔｈｅ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ
ｏｆ Ｊａｐａｎ２３， ２００１）。
としてはスピニングカップアトマイゼ−ションによって
準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系球状粉末（Ｂ． Ｈ． Ｒ
ａｂｉｎ， Ｂ． Ｍ． Ｍａ，"Ｒｅｃｅｎｔ Ｄｅ
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎＮｄＦｅＢ Ｐｏｗｄｅ
ｒ" １２０ｔｈ Ｔｏｐｉｃａｌ Ｓｙｍｐｏｓｉｕ
ｍ ｏｆ ｔｈｅ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ
ｏｆ Ｊａｐａｎ２３， ２００１）。
【００２４】メルトスピニング（Ｊ． Ｊ． Ｃｒｏａ
ｔ， Ｊ． Ｆ． Ｈｅｒｂｓｔ，Ｒ． Ｗ． Ｌｅｅ
ａｎｄ Ｆ． Ｅ． Ｐｉｎｋｅｒｔｏｎ， Ｊ．
Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．， ５５、 ２０７８、 １９
８４）によって準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状
粉末（Ｒ． Ｗ． Ｌｅｅ ａｎｄ Ｊ． Ｊ．Ｃｒｏ
ａｔ、ＵＳ−Ｐａｔｅｎｔ４、９０２、３６１．１９９
０）、αＦｅ／Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末、Ｆｅ
3Ｂ／Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末、Ｓｍ−Ｆｅ−
Ｎ系フレ−ク状粉末、αＦｅ／Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系フレ−
ク状粉末、などを挙げることができる。なお、それらの
フレ−ク状粉末の厚さに対する粒子径の比は４以下とす
ることが望ましい。
ｔ， Ｊ． Ｆ． Ｈｅｒｂｓｔ，Ｒ． Ｗ． Ｌｅｅ
ａｎｄ Ｆ． Ｅ． Ｐｉｎｋｅｒｔｏｎ， Ｊ．
Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．， ５５、 ２０７８、 １９
８４）によって準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状
粉末（Ｒ． Ｗ． Ｌｅｅ ａｎｄ Ｊ． Ｊ．Ｃｒｏ
ａｔ、ＵＳ−Ｐａｔｅｎｔ４、９０２、３６１．１９９
０）、αＦｅ／Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末、Ｆｅ
3Ｂ／Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末、Ｓｍ−Ｆｅ−
Ｎ系フレ−ク状粉末、αＦｅ／Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系フレ−
ク状粉末、などを挙げることができる。なお、それらの
フレ−ク状粉末の厚さに対する粒子径の比は４以下とす
ることが望ましい。
【００２５】なお、図３は前記スピニングカップアトマ
イゼ−ション（図３左）とメルトスピニング（図３右）
の製造概念図を示す。図３においては、ｍｅｌｔとは溶
けた磁性材料、ｃｕｐはカップ状の容器で回転させなが
ら使用する。ｗｈｅｅｌとは回転体である。
イゼ−ション（図３左）とメルトスピニング（図３右）
の製造概念図を示す。図３においては、ｍｅｌｔとは溶
けた磁性材料、ｃｕｐはカップ状の容器で回転させなが
ら使用する。ｗｈｅｅｌとは回転体である。
【００２６】次に、磁気的に異方性の希土類系磁石粉末
としては熱間据込加工（Ｄｉｅ−Ｕｐ−Ｓｅｔｔｉｎ
ｇ）によって準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系塊状粉末（例
えば、Ｍ．Ｄｏｓｅｒ、 Ｖ．Ｐａｎｃｈａｎａｔｈａ
ｎ；"Ｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃ
ｒａｐｉｄｌｙ ｓｏｌｉｄｉｆｉｅｄ Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｂ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ ｂｏｎｄｅｄ ｍ
ａｇｎｅｔ"；Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．７０（１
０）、１５、１９９３）．ＨＤＤＲ処理（水素分解／再
結合）によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系塊状粉末、すなわち、Ｎｄ−Ｆｅ（Ｃｏ）−Ｂ系
合金のＮｄ2（Ｆｅ、Ｃｏ）14Ｂ相の水素化（Ｈｙｄｒ
ｏｇｅｎａｔｉｏｎ、Ｎｄ2［Ｆｅ、Ｃｏ］14ＢＨ
ｘ）、６５０〜１０００℃での相分解（Ｄｅｃｏｍｐｏ
ｓｉｔｉｏｎ、ＮｄＨ2＋Ｆｅ＋Ｆｅ2Ｂ）、脱水素（Ｄ
ｅｓｏｒｐｓｉｏｎ）、再結合（Ｒｅｃｏｍｂｉｎａｔ
ｉｏｎ）するＨＤＤＲ処理（Ｔ． Ｔａｋｅｓｈｉｔａ
ａｎｄ Ｒ．Ｎａｋａｙａｍａ：Ｐｒｏｃ．ｏｆ ｔ
ｈｅ １０th ＲＥ Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄ Ｔｈｅ
ｉｒＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ、 Ｋｙｏｔｏ、 Ｖｏ
ｌ．１、 ５５１ １９８９）で作製した磁気的に異方
性の希土類系磁石粉末である。前記粉末の表面を予め光
分解したＺｎなど不活性化処理した粉末など（例えば、
Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ， Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｍ． Ｎｕｓｈｉｍｕｒａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈ
ｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｐｒｏｃ． ９ｔｈ Ｉ
ｎｔ．Ｗｏｒｋｓｈｏｐ ｏｎ Ｒａｒｅ−Ｅａｒｔｈ
Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄＴｔｈｅｉｒＡｐｐｌｉｃａ
ｔｉｏｎｓ， Ｓｅｎｄａｉ， Ｊａｐａｎ、II， ８
４５２０００、或いは、Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ， Ｙ．
Ｈａｍａｇｕｃｈｉ， Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｄｉｇｅｓｔｓ ｏｆ ｔｈｅ
２５th Ａｎｎｕａｌ ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ
Ｍａｇｎｅｔｃｓ ｉｎ Ｊａｐａｎ， ２８ａＣ−６
２００１）を挙げることができる。なお、それらの磁
石粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の２０℃における保磁
力は１．１ＭＡ／ｍ以上のものが望ましい。
としては熱間据込加工（Ｄｉｅ−Ｕｐ−Ｓｅｔｔｉｎ
ｇ）によって準備されたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系塊状粉末（例
えば、Ｍ．Ｄｏｓｅｒ、 Ｖ．Ｐａｎｃｈａｎａｔｈａ
ｎ；"Ｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃ
ｒａｐｉｄｌｙ ｓｏｌｉｄｉｆｉｅｄ Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｂ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ ｂｏｎｄｅｄ ｍ
ａｇｎｅｔ"；Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．７０（１
０）、１５、１９９３）．ＨＤＤＲ処理（水素分解／再
結合）によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系塊状粉末、すなわち、Ｎｄ−Ｆｅ（Ｃｏ）−Ｂ系
合金のＮｄ2（Ｆｅ、Ｃｏ）14Ｂ相の水素化（Ｈｙｄｒ
ｏｇｅｎａｔｉｏｎ、Ｎｄ2［Ｆｅ、Ｃｏ］14ＢＨ
ｘ）、６５０〜１０００℃での相分解（Ｄｅｃｏｍｐｏ
ｓｉｔｉｏｎ、ＮｄＨ2＋Ｆｅ＋Ｆｅ2Ｂ）、脱水素（Ｄ
ｅｓｏｒｐｓｉｏｎ）、再結合（Ｒｅｃｏｍｂｉｎａｔ
ｉｏｎ）するＨＤＤＲ処理（Ｔ． Ｔａｋｅｓｈｉｔａ
ａｎｄ Ｒ．Ｎａｋａｙａｍａ：Ｐｒｏｃ．ｏｆ ｔ
ｈｅ １０th ＲＥ Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄ Ｔｈｅ
ｉｒＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ、 Ｋｙｏｔｏ、 Ｖｏ
ｌ．１、 ５５１ １９８９）で作製した磁気的に異方
性の希土類系磁石粉末である。前記粉末の表面を予め光
分解したＺｎなど不活性化処理した粉末など（例えば、
Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ， Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｍ． Ｎｕｓｈｉｍｕｒａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈ
ｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｐｒｏｃ． ９ｔｈ Ｉ
ｎｔ．Ｗｏｒｋｓｈｏｐ ｏｎ Ｒａｒｅ−Ｅａｒｔｈ
Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄＴｔｈｅｉｒＡｐｐｌｉｃａ
ｔｉｏｎｓ， Ｓｅｎｄａｉ， Ｊａｐａｎ、II， ８
４５２０００、或いは、Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ， Ｙ．
Ｈａｍａｇｕｃｈｉ， Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｄｉｇｅｓｔｓ ｏｆ ｔｈｅ
２５th Ａｎｎｕａｌ ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ
Ｍａｇｎｅｔｃｓ ｉｎ Ｊａｐａｎ， ２８ａＣ−６
２００１）を挙げることができる。なお、それらの磁
石粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の２０℃における保磁
力は１．１ＭＡ／ｍ以上のものが望ましい。
【００２７】一方、磁気的に異方性の希土類系磁石粉末
としてはＲＤ（酸化還元）処理によって準備された磁気
的に異方性のＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系微粉末、前記粉末の表面
を予め不活性化処理した粉末を挙げることもでき、前記
粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の２０℃における保磁力
は０．６ＭＡ／ｍ以上のものが望ましい。
としてはＲＤ（酸化還元）処理によって準備された磁気
的に異方性のＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系微粉末、前記粉末の表面
を予め不活性化処理した粉末を挙げることもでき、前記
粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の２０℃における保磁力
は０．６ＭＡ／ｍ以上のものが望ましい。
【００２８】前記希土類系磁石粉末は単独でも、或いは
２種以上の混合系であっても差し支えない。ただし、混
合した全希土類系磁石粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の
２０℃における保磁力の平均値が０．６ＭＡ／ｍ以上で
あることが望ましい。
２種以上の混合系であっても差し支えない。ただし、混
合した全希土類系磁石粉末の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の
２０℃における保磁力の平均値が０．６ＭＡ／ｍ以上で
あることが望ましい。
【００２９】なお、最終的な圧延後、表面に溶融接着
（ホットメルト接着）型自己融着層を設けることや安定
化イソシアナ−トを混合したフィルム形成能を有するポ
リマ−の１種または２種以上から形成した自己融着層を
設けることにより、永久磁石型モ−タへの実装性を高め
ることも有効である。
（ホットメルト接着）型自己融着層を設けることや安定
化イソシアナ−トを混合したフィルム形成能を有するポ
リマ−の１種または２種以上から形成した自己融着層を
設けることにより、永久磁石型モ−タへの実装性を高め
ることも有効である。
【００３０】前記のようなフレキシブル磁石を円筒枠の
内周面にカーリング、固定、および多極着磁した環状の
磁石を永久磁石界磁とする永久磁石型ＤＣモータ。円筒
枠の内周面に環状の磁石を備え、半径方向空隙型回転子
とする永久磁石型モータ。円柱枠の外周面に環状の磁石
を備えた表面磁石型回転子を搭載する永久磁石型モー
タ。それらを自己融着層で相手材と接合する永久磁石型
モータなど、モ−タ設計思想によって多様な永久磁石型
モ−タを製造することができる。とくに、４ＭＡ／ｍパ
ルス着磁後の室温における最大エネルギー積（ＢＨ）
maxが１４０ｋＪ／ｍ3以上のフレキシブル磁石を搭載し
た永久磁石型モ−タはメルトスピニングによって準備さ
れたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末−堅い熱硬化性樹
脂−圧縮成形から作成した永久磁石型モ−タの次世代型
として有望であり、４ＭＡ／ｍパルス着磁後の室温にお
ける最大エネルギ−積（ＢＨ）maxが４０ｋＪ／ｍ3以上
のフレキシブル磁石を搭載した永久磁石型モ−タはフェ
ライトゴム磁石を使った永久磁石型モ−タの次世代型と
して有望である。
内周面にカーリング、固定、および多極着磁した環状の
磁石を永久磁石界磁とする永久磁石型ＤＣモータ。円筒
枠の内周面に環状の磁石を備え、半径方向空隙型回転子
とする永久磁石型モータ。円柱枠の外周面に環状の磁石
を備えた表面磁石型回転子を搭載する永久磁石型モー
タ。それらを自己融着層で相手材と接合する永久磁石型
モータなど、モ−タ設計思想によって多様な永久磁石型
モ−タを製造することができる。とくに、４ＭＡ／ｍパ
ルス着磁後の室温における最大エネルギー積（ＢＨ）
maxが１４０ｋＪ／ｍ3以上のフレキシブル磁石を搭載し
た永久磁石型モ−タはメルトスピニングによって準備さ
れたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末−堅い熱硬化性樹
脂−圧縮成形から作成した永久磁石型モ−タの次世代型
として有望であり、４ＭＡ／ｍパルス着磁後の室温にお
ける最大エネルギ−積（ＢＨ）maxが４０ｋＪ／ｍ3以上
のフレキシブル磁石を搭載した永久磁石型モ−タはフェ
ライトゴム磁石を使った永久磁石型モ−タの次世代型と
して有望である。
【００３１】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳しく説明
する。ただし、本発明は実施例によって限定されるもの
ではない。
する。ただし、本発明は実施例によって限定されるもの
ではない。
【００３２】材料
本実施例では、３種類の形態の異なる希土類系磁石粉末
を使用した。すなわち、ＨＤＤＲ処理（水素分解／再結
合）によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ系
塊状粉末（Ｎｄ12.3Ｄｙ0.3Ｆｅ64.7Ｃｏ12.3Ｂ6.0Ｇａ
0.6Ｚｒ0.1）ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、スピニングカップアト
マイゼ−ションによって準備されたＮｄ−Ｆｅ系球状粉
末（Ｎｄ13.3Ｆｅ62.5Ｂ6.8Ｇａ0.3Ｚｒ0.1）ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ｂ、およびメルトスピニングによって準備された
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末（Ｎｄ12Ｆｅ77Ｃｏ5
Ｂ6）ｐｏｗｄｅｒ−Ｃである。また、結合剤システム
の構成成分としては室温で固体のノボラック型エポキシ
オリゴマー、粒子径１５μｍ以下の粉末状潜在性エポキ
シ硬化剤、粘着剤を含み予め１００μｍ以下に冷凍粉砕
したポリアミド粉末、並びに粒子径１０μｍ以下の滑剤
が、この実施例で使用された．なお、ノボラック型エポ
キシオリゴマー（化２）、粉末状潜在性エポキシ硬化剤
（化３）の化学構造は以下の通りであった。
を使用した。すなわち、ＨＤＤＲ処理（水素分解／再結
合）によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ系
塊状粉末（Ｎｄ12.3Ｄｙ0.3Ｆｅ64.7Ｃｏ12.3Ｂ6.0Ｇａ
0.6Ｚｒ0.1）ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、スピニングカップアト
マイゼ−ションによって準備されたＮｄ−Ｆｅ系球状粉
末（Ｎｄ13.3Ｆｅ62.5Ｂ6.8Ｇａ0.3Ｚｒ0.1）ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ｂ、およびメルトスピニングによって準備された
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系フレ−ク状粉末（Ｎｄ12Ｆｅ77Ｃｏ5
Ｂ6）ｐｏｗｄｅｒ−Ｃである。また、結合剤システム
の構成成分としては室温で固体のノボラック型エポキシ
オリゴマー、粒子径１５μｍ以下の粉末状潜在性エポキ
シ硬化剤、粘着剤を含み予め１００μｍ以下に冷凍粉砕
したポリアミド粉末、並びに粒子径１０μｍ以下の滑剤
が、この実施例で使用された．なお、ノボラック型エポ
キシオリゴマー（化２）、粉末状潜在性エポキシ硬化剤
（化３）の化学構造は以下の通りであった。
【００３３】
【化２】
【００３４】
【化３】
【００３５】なお、固体のエポキシオリゴマ−はｐｏｗ
ｄｅｒ−Ａの配向度向上のため２次凝集するような顆粒
状にならないように調整した．なお、調整はオリゴマ−
の密度、磁石粉末の平均的な比表面積から平均膜を求め
ると０．１μｍ以下に調整されるべきであった．また、
硬化後の強度は平均膜厚を０．２μｍまで増加しても、
殆ど変化することはなかった。
ｄｅｒ−Ａの配向度向上のため２次凝集するような顆粒
状にならないように調整した．なお、調整はオリゴマ−
の密度、磁石粉末の平均的な比表面積から平均膜を求め
ると０．１μｍ以下に調整されるべきであった．また、
硬化後の強度は平均膜厚を０．２μｍまで増加しても、
殆ど変化することはなかった。
【００３６】２．環状希土類ボンド磁石の準備
本発明は、圧粉成形によってｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、
および−Ｃのような希土類系磁石粉末のフレキシブル磁
石を合理的に作製するためになされた。ｐｏｗｄｅｒ−
Ａのようなアキシャル磁界配向した異方性を含む本発明
に掛かるフレキシブル磁石を環状に巻きつけた磁石は、
磁化の前後に磁石を巻きつけることによって得られた。
その結果、ラジアル磁界配向の小径に伴う配向度の低
下、すなわち磁気特性低下という困難を克服する。
および−Ｃのような希土類系磁石粉末のフレキシブル磁
石を合理的に作製するためになされた。ｐｏｗｄｅｒ−
Ａのようなアキシャル磁界配向した異方性を含む本発明
に掛かるフレキシブル磁石を環状に巻きつけた磁石は、
磁化の前後に磁石を巻きつけることによって得られた。
その結果、ラジアル磁界配向の小径に伴う配向度の低
下、すなわち磁気特性低下という困難を克服する。
【００３７】図４はｐｏｗｄｅｒ−Ａ（磁性材料Ａ）、
ｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（磁性材料Ｂ）、ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ
（磁性材料Ｃ）、固体のエポキシオリゴマー、そして、
粉末状潜在性エポキシ硬化剤（Ｃｕｒｉｎｇ ａｇｅｎ
ｔ）、および粘着剤を含むポリアミド粉体（Ｐｏｗｄｅ
ｒｙ Ｐｏｌｙ ａｍｉｄｅ）からフレキシブルなボン
ド磁石を準備するための工程を示すブロック図である。
さらに、主な工程における磁石材料の中間体を示す写真
は図に追加された。先ず、磁石作製の最初にｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａへの室温で固体のエポキシオリゴマーをコーティ
ングした。実際には当該エポキシオリゴマーを有機溶媒
（アセトン）に溶解し（Ｅｐｏｘｙ ｒｅｓｉｎ ｓｏ
ｌｕｔｉｏｎ）その後、ｐｏｗｄｅｒ−ＡとΣ−ブレイ
ド型ミキサ−を用いて湿式混合（Ｗｅｔ ｍｉｘｉｎ
ｇ）し、湿った混合物を６０−８０℃に加熱して溶媒を
除去し（Ｅｖａｐｏｒａｔｉｎｇ）、さらに乾いた塊状
混合物を解砕した（Ｄｒｙｌｅｎｄｉｎｇ）．ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃの表面被覆膜厚がおよそ
０．１μｍ以下のとき、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、およ
び−Ｃの被覆前後の粉末粒子径分布は殆ど変化しなかっ
た。
ｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（磁性材料Ｂ）、ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ
（磁性材料Ｃ）、固体のエポキシオリゴマー、そして、
粉末状潜在性エポキシ硬化剤（Ｃｕｒｉｎｇ ａｇｅｎ
ｔ）、および粘着剤を含むポリアミド粉体（Ｐｏｗｄｅ
ｒｙ Ｐｏｌｙ ａｍｉｄｅ）からフレキシブルなボン
ド磁石を準備するための工程を示すブロック図である。
さらに、主な工程における磁石材料の中間体を示す写真
は図に追加された。先ず、磁石作製の最初にｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａへの室温で固体のエポキシオリゴマーをコーティ
ングした。実際には当該エポキシオリゴマーを有機溶媒
（アセトン）に溶解し（Ｅｐｏｘｙ ｒｅｓｉｎ ｓｏ
ｌｕｔｉｏｎ）その後、ｐｏｗｄｅｒ−ＡとΣ−ブレイ
ド型ミキサ−を用いて湿式混合（Ｗｅｔ ｍｉｘｉｎ
ｇ）し、湿った混合物を６０−８０℃に加熱して溶媒を
除去し（Ｅｖａｐｏｒａｔｉｎｇ）、さらに乾いた塊状
混合物を解砕した（Ｄｒｙｌｅｎｄｉｎｇ）．ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃの表面被覆膜厚がおよそ
０．１μｍ以下のとき、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、およ
び−Ｃの被覆前後の粉末粒子径分布は殆ど変化しなかっ
た。
【００３８】次に、前記エポキシオリゴマ−を表面被覆
したｐｏｗｄｅｒ−Ａに対して３〜７ｗｔ．％の粘着剤
２０％含有ポリアミド粒子（Ｐｏｗｄｅｒｙ Ｐｏｌｙ
ａｍｉｄｅ）、粉末状潜在性エポキシ硬化剤（Ｅｐｏ
ｘｙ ｒｅｓｉｎ ｓｏｌｕｔｉｏｎ）、および潤滑剤
（Ｌｕｂｒｉｃａｎｔ）（粒子径１０μｍ以下のステア
リン酸カルシウム）は、室温下、乳鉢で混合されて、粉
末状のコンパウンドにされた。粉末状のコンパウンドは
潤滑剤によって粉末成形機に供することが可能な粉末流
動性を持っていた。
したｐｏｗｄｅｒ−Ａに対して３〜７ｗｔ．％の粘着剤
２０％含有ポリアミド粒子（Ｐｏｗｄｅｒｙ Ｐｏｌｙ
ａｍｉｄｅ）、粉末状潜在性エポキシ硬化剤（Ｅｐｏ
ｘｙ ｒｅｓｉｎ ｓｏｌｕｔｉｏｎ）、および潤滑剤
（Ｌｕｂｒｉｃａｎｔ）（粒子径１０μｍ以下のステア
リン酸カルシウム）は、室温下、乳鉢で混合されて、粉
末状のコンパウンドにされた。粉末状のコンパウンドは
潤滑剤によって粉末成形機に供することが可能な粉末流
動性を持っていた。
【００３９】次に、粉末圧縮成形機のフィーダーカップ
に粉末状のコンパウンドを移し、成形型キャビティへの
粉末状のコンパウンドを充填した。ただし、成形型の上
下パンチとキャビティ周辺のみ７０〜８０℃に加熱され
ている。キャビティに充填した粉末状のコンパウンドは
１．４ＭＡ／ｍのアキシャル磁界の中で上下パンチによ
って圧縮（Ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ ｐｒｅｓｓ）され、
脱磁され、ニアネットシェイプされた圧粉体（フレキシ
ブルなグリーンシート）を得た。このグリーンシートは
柔軟ではあるが、十分なハンドリング性を備えていた。
に粉末状のコンパウンドを移し、成形型キャビティへの
粉末状のコンパウンドを充填した。ただし、成形型の上
下パンチとキャビティ周辺のみ７０〜８０℃に加熱され
ている。キャビティに充填した粉末状のコンパウンドは
１．４ＭＡ／ｍのアキシャル磁界の中で上下パンチによ
って圧縮（Ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ ｐｒｅｓｓ）され、
脱磁され、ニアネットシェイプされた圧粉体（フレキシ
ブルなグリーンシート）を得た。このグリーンシートは
柔軟ではあるが、十分なハンドリング性を備えていた。
【００４０】次に、標準的にはフレキシブルなグリーン
シートは１８０℃で２０分間の加熱によって熱硬化（Ｃ
ｕｒｉｎｇ）したボンド磁石とした。最終的にはシート
状ボンド磁石は６０−８０℃で回転している圧延ロール
によって圧延率２〜２０％圧延（Ｒｏｌｌｉｎｇ）され
本発明に掛かるフレキシブル磁石が準備された。
シートは１８０℃で２０分間の加熱によって熱硬化（Ｃ
ｕｒｉｎｇ）したボンド磁石とした。最終的にはシート
状ボンド磁石は６０−８０℃で回転している圧延ロール
によって圧延率２〜２０％圧延（Ｒｏｌｌｉｎｇ）され
本発明に掛かるフレキシブル磁石が準備された。
【００４１】前記と同様な本発明に掛かるフレキシブル
磁石は、またｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、−Ｃからも準備され
た。ただし、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末ｐｏｗ
ｄｅｒ−Ｂ、−Ｃから準備された粉末状コンパウンドは
圧縮成形の際に磁界を印加していない。
磁石は、またｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、−Ｃからも準備され
た。ただし、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末ｐｏｗ
ｄｅｒ−Ｂ、−Ｃから準備された粉末状コンパウンドは
圧縮成形の際に磁界を印加していない。
【００４２】一方、本発明で比較対象となる小型モ−タ
に広く使用されている代表的な磁石であるフェライト系
磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可塑性エラ
ストマー）−ａ／カレンダーリング−ａ、または押
出成形−ｂという連携のもとで製造された磁石、およ
び磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂
−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石の２つを比較のた
めに用意した。
に広く使用されている代表的な磁石であるフェライト系
磁石粉末−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可塑性エラ
ストマー）−ａ／カレンダーリング−ａ、または押
出成形−ｂという連携のもとで製造された磁石、およ
び磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄ
ｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂
−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石の２つを比較のた
めに用意した。
【００４３】以上のように、準備された磁石は張力と伸
張などの力学的性質と減磁曲線から求められる磁気特性
や不可逆磁束損失について調べられた。その上、準備さ
れた本発明に掛かるフレキシブル磁石のマンドレルへの
巻きつけ性の評価から小型ＤＣモータへの実装性を評価
し、併せてモータ特性の基本がトルク定数で評価され
た。
張などの力学的性質と減磁曲線から求められる磁気特性
や不可逆磁束損失について調べられた。その上、準備さ
れた本発明に掛かるフレキシブル磁石のマンドレルへの
巻きつけ性の評価から小型ＤＣモータへの実装性を評価
し、併せてモータ特性の基本がトルク定数で評価され
た。
【００４４】３．調製条件の最適化
図５はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの３種類の本発明
に掛かるフレキシブル磁石のもとになる粉末状のコンパ
ウンドを示す外観図である。なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、
−Ｂ、および−Ｃの平均粒子径は、それぞれ５５．８
０、および８０μｍであった。図で観察されるようにｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃはそれぞれの希土類
系磁石粉末表面に予めコーティングしたエポキシオリゴ
マーを介してポリアミド粒子に含まれていた粘着剤によ
って付着して一体的になった構成をとっている。このよ
うな本発明に掛かる粉末状のコンパウンドは室温で長期
間にわたる良い保存安定性を持っている。
に掛かるフレキシブル磁石のもとになる粉末状のコンパ
ウンドを示す外観図である。なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、
−Ｂ、および−Ｃの平均粒子径は、それぞれ５５．８
０、および８０μｍであった。図で観察されるようにｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃはそれぞれの希土類
系磁石粉末表面に予めコーティングしたエポキシオリゴ
マーを介してポリアミド粒子に含まれていた粘着剤によ
って付着して一体的になった構成をとっている。このよ
うな本発明に掛かる粉末状のコンパウンドは室温で長期
間にわたる良い保存安定性を持っている。
【００４５】図６はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの成
形圧力（Ｐｅｒｓｓｕｒｅ）に関する関数としてのグリ
ーンシートの密度（Ｄｅｎｓｉｔｙ）を示す特性図であ
る。ただし、図の中の記号はｐｏｗｄｅｒ−Ａ（■：９
３ｗｔ．％、□：９７ｗｔ．％）、ｐｏｗｄｅｒ−Ｂ
（●：９３ｗｔ．％、○：９７ｗｔ．％）、ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ｃ（◆：９３ｗｔ．％）、また、グリーンシートの
寸法は６．１ｍｍ幅、６５ｍｍ長、肉厚で１．１ｍｍ、
成形型温度は７０〜８０℃である。図から明らかなよう
に十分で、高い密度は図で示されるようにおよそ４００
ＭＰａの圧力レベルによって得られる。磁気的に等方性
の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅い
エポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮
成形−ｄする従来の磁石では充分な高い密度を得るた
めに、およそ９８０ＭＰａの圧力が必要であることを考
慮すると、本発明の磁石はより高い密度が比較的低い圧
力によって得られる。その理由はポリアミド粒子が６０
〜８０℃で熱によって柔らかくされて、コンパウンドの
圧縮成形段階で充分な塑性変形が引き起こされていると
いうことである。
形圧力（Ｐｅｒｓｓｕｒｅ）に関する関数としてのグリ
ーンシートの密度（Ｄｅｎｓｉｔｙ）を示す特性図であ
る。ただし、図の中の記号はｐｏｗｄｅｒ−Ａ（■：９
３ｗｔ．％、□：９７ｗｔ．％）、ｐｏｗｄｅｒ−Ｂ
（●：９３ｗｔ．％、○：９７ｗｔ．％）、ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ｃ（◆：９３ｗｔ．％）、また、グリーンシートの
寸法は６．１ｍｍ幅、６５ｍｍ長、肉厚で１．１ｍｍ、
成形型温度は７０〜８０℃である。図から明らかなよう
に十分で、高い密度は図で示されるようにおよそ４００
ＭＰａの圧力レベルによって得られる。磁気的に等方性
の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅い
エポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮
成形−ｄする従来の磁石では充分な高い密度を得るた
めに、およそ９８０ＭＰａの圧力が必要であることを考
慮すると、本発明の磁石はより高い密度が比較的低い圧
力によって得られる。その理由はポリアミド粒子が６０
〜８０℃で熱によって柔らかくされて、コンパウンドの
圧縮成形段階で充分な塑性変形が引き起こされていると
いうことである。
【００４６】その結果、圧縮による希土類系磁石粉末が
圧縮成形時に破損することによる新生面の出現で、当該
磁石粉末の磁気特性が劣化する程度を減少させる効果を
期待することができる。その上、磁石の密度はポリアミ
ド粒子濃度が３ｗｔ．％であったとき図でしめされるよ
うに５．８Ｍｇ／ｍ3を超える．この密度の値は、磁気
的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−
Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃと
ともに圧縮成形−ｄした磁石と同等である。
圧縮成形時に破損することによる新生面の出現で、当該
磁石粉末の磁気特性が劣化する程度を減少させる効果を
期待することができる。その上、磁石の密度はポリアミ
ド粒子濃度が３ｗｔ．％であったとき図でしめされるよ
うに５．８Ｍｇ／ｍ3を超える．この密度の値は、磁気
的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−
Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃと
ともに圧縮成形−ｄした磁石と同等である。
【００４７】図７はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの重
量比率の関数（Ｗｅｉｇｈｕｎｃｔｉｏｎｏｆ ｍａｇ
ｎｅｔｉｃ ｐｏｗｄｅｒ）として本発明に掛かるフレ
キシブル磁石の密度（Ｄｅｎｓｉｔｙ）を示す特性図で
ある。ただし、図中の記号、■はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、●
はｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、◆はｐｏｗｄｅｒ−Ｃから準備さ
れた磁石を示す。また、各磁石の寸法は６．１ｍｍ幅、
６５ｍｍ長、および１．１ｍｍ厚で、６０〜８０℃にお
ける圧縮成形圧力は４９０ＭＰａ、１８０℃で２０分間
の硬化条件である。図３、４に示したように球状に近い
フォームのｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂはフレーク状の−Ｃ
のものより、粉末状コンパウンドの状態を含めて、この
フレキシブル磁石の作製過程に適しているかも知れな
い。しかし、どんな形態の希土類系磁石粉末でも、この
作製過程に適用することが可能であり、そのうえ、これ
まで知られているどんなゴム磁石よりも高い密度のフレ
キシブルなボンド磁石が得られる可能性を示唆する。
量比率の関数（Ｗｅｉｇｈｕｎｃｔｉｏｎｏｆ ｍａｇ
ｎｅｔｉｃ ｐｏｗｄｅｒ）として本発明に掛かるフレ
キシブル磁石の密度（Ｄｅｎｓｉｔｙ）を示す特性図で
ある。ただし、図中の記号、■はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、●
はｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、◆はｐｏｗｄｅｒ−Ｃから準備さ
れた磁石を示す。また、各磁石の寸法は６．１ｍｍ幅、
６５ｍｍ長、および１．１ｍｍ厚で、６０〜８０℃にお
ける圧縮成形圧力は４９０ＭＰａ、１８０℃で２０分間
の硬化条件である。図３、４に示したように球状に近い
フォームのｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂはフレーク状の−Ｃ
のものより、粉末状コンパウンドの状態を含めて、この
フレキシブル磁石の作製過程に適しているかも知れな
い。しかし、どんな形態の希土類系磁石粉末でも、この
作製過程に適用することが可能であり、そのうえ、これ
まで知られているどんなゴム磁石よりも高い密度のフレ
キシブルなボンド磁石が得られる可能性を示唆する。
【００４８】図８（ａ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、お
よび−Ｃから造られたグリーンシートの加熱温度（Ｃｕ
ｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）の関数として、図
８（ｂ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃから造
られたグリーンシートの加熱時間（Ｃｕｒｉｎｇ ｔｉ
ｍｅ）の関数としてフレキシブルなボンド磁石の張力
（Ｔｅｎｓｉｔｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）の変化を示す特
性図である。ただし、図中の記号、■はｐｏｗｄｅｒ−
Ａ、●はｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、および◆はｐｏｗｄｅｒ−
Ｃから造られた磁石で、磁石の寸法は６．１ｍｍ幅、６
５ｍｍ長、および１．１ｍｍ厚で、６０〜８０℃におけ
る圧縮成形圧力は４９０ＭＰａである。また、ここでは
粉末状潜在性エポキシ硬化剤を使用しない場合の実験結
果を示している。この実施例での最適な硬化温度は図８
（ａ）に示されるように、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、お
よび−Ｃに拘らず、およそ１８０℃であった。そして、
本発明に掛かるフレキシブル磁石の張力はグリーンシー
トの２．５〜４倍に増加した。張力増加は１２０℃以上
の加熱で観測され、粉末状のコンパウンドに含まれるエ
ポキシオリゴマ−のエポキシ基とポリアミド粉体のアミ
ノ基（−ＮＨ−ＣＯ−）の間の硬化反応であることが了
解される。さらに、磁石の張力は粉末状潜在性エポキシ
硬化剤が使用されると２〜４倍までさらに増える。な
お、図８（ｂ）の加熱時間を考慮すると、この実施例に
おける最適な硬化条件は、１８０℃で１０〜３０分間と
示唆される。
よび−Ｃから造られたグリーンシートの加熱温度（Ｃｕ
ｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）の関数として、図
８（ｂ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃから造
られたグリーンシートの加熱時間（Ｃｕｒｉｎｇ ｔｉ
ｍｅ）の関数としてフレキシブルなボンド磁石の張力
（Ｔｅｎｓｉｔｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）の変化を示す特
性図である。ただし、図中の記号、■はｐｏｗｄｅｒ−
Ａ、●はｐｏｗｄｅｒ−Ｂ、および◆はｐｏｗｄｅｒ−
Ｃから造られた磁石で、磁石の寸法は６．１ｍｍ幅、６
５ｍｍ長、および１．１ｍｍ厚で、６０〜８０℃におけ
る圧縮成形圧力は４９０ＭＰａである。また、ここでは
粉末状潜在性エポキシ硬化剤を使用しない場合の実験結
果を示している。この実施例での最適な硬化温度は図８
（ａ）に示されるように、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、お
よび−Ｃに拘らず、およそ１８０℃であった。そして、
本発明に掛かるフレキシブル磁石の張力はグリーンシー
トの２．５〜４倍に増加した。張力増加は１２０℃以上
の加熱で観測され、粉末状のコンパウンドに含まれるエ
ポキシオリゴマ−のエポキシ基とポリアミド粉体のアミ
ノ基（−ＮＨ−ＣＯ−）の間の硬化反応であることが了
解される。さらに、磁石の張力は粉末状潜在性エポキシ
硬化剤が使用されると２〜４倍までさらに増える。な
お、図８（ｂ）の加熱時間を考慮すると、この実施例に
おける最適な硬化条件は、１８０℃で１０〜３０分間と
示唆される。
【００４９】４．圧延による磁石のフレキシビリティの
制御 本発明に掛かる磁石は、一般に小型モータに実装する
際、準備された磁石を巻きつけながら取り付けるので、
本発明に掛かるフレキシビリティの制御は重要案件であ
る。準備された磁石のフレキシビリティを制御する有効
な手段は図９の外観図で示されるような圧延の利用であ
った。ただし、図中の付番１、２、および３は圧延ロ−
ル、圧延されている磁石、圧延後の巻きつけた磁石であ
る。また、上下の圧延ロールの直径は９０ｍｍ、温度は
７０℃である．フレキシビリティの制御に関する実施例
では、準備された磁石を巻くことができたマンドレルの
限界直径の計測からのフレキシビリティが評価された。
また、圧延によるフレキシブル磁石の寸法変化が同時に
評価された。
制御 本発明に掛かる磁石は、一般に小型モータに実装する
際、準備された磁石を巻きつけながら取り付けるので、
本発明に掛かるフレキシビリティの制御は重要案件であ
る。準備された磁石のフレキシビリティを制御する有効
な手段は図９の外観図で示されるような圧延の利用であ
った。ただし、図中の付番１、２、および３は圧延ロ−
ル、圧延されている磁石、圧延後の巻きつけた磁石であ
る。また、上下の圧延ロールの直径は９０ｍｍ、温度は
７０℃である．フレキシビリティの制御に関する実施例
では、準備された磁石を巻くことができたマンドレルの
限界直径の計測からのフレキシビリティが評価された。
また、圧延によるフレキシブル磁石の寸法変化が同時に
評価された。
【００５０】図１０は圧延した本発明に掛かるフレキシ
ブル磁石のマンドレルへの巻きつけ性と圧延による寸法
変化を圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ ｒａｔｅ）の関数とし
て示す特性図である。横軸に圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ
ｒａｔｅ）、左縦軸に巻きつけ可能限界径（Ｌｉｍｉｔ
ｏｆ ｏｕｔｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｆｏｒ ｗｉ
ｎｄｉｎｇ）、および幅（Ｗｉｄｔｈ）、右縦軸に磁石
長さ（Ｌｅｎｇｔｈ）を示す。ただし、図中の記号●：
は巻きつけ性（Ｗｉｎｄａｂｉｌｉｔｙ）、□と○は、
それぞれ磁石の長さ（Ｌｅｎｇｔｈ）と幅（Ｗｉｄｔ
ｈ）を示す。また、この実験ではｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（９
５ｗｔ．％）から準備された磁石を使用した。圧延温度
は７０℃、圧延率は圧延前後の磁石の肉厚比率から計算
された。さらに、磁石の寸法は、６．１ｍｍ幅、６５ｍ
ｍ長、１．１ｍｍ厚である。この磁石のマンドレルへの
巻きつけ性は、図で示されるように圧延率２−１０％で
圧延することで、急速に改良された。その上、また、圧
延率２〜１０％の範囲で磁石の寸法変化は極めて少なか
った。例えば、厚さ１．２ｍｍの磁石を直径の８ｍｍ以
下のマンドレルにさえ曲げることができた。他方では、
圧延率が１０％を超えると磁石の圧延方向の寸法は大い
に増加した。結果として、１．１ｍｍ厚の磁石を直径２
ｍｍのマンドレルで曲げると直径４ｍｍ以下の環状磁石
を準備することができる。
ブル磁石のマンドレルへの巻きつけ性と圧延による寸法
変化を圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ ｒａｔｅ）の関数とし
て示す特性図である。横軸に圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ
ｒａｔｅ）、左縦軸に巻きつけ可能限界径（Ｌｉｍｉｔ
ｏｆ ｏｕｔｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｆｏｒ ｗｉ
ｎｄｉｎｇ）、および幅（Ｗｉｄｔｈ）、右縦軸に磁石
長さ（Ｌｅｎｇｔｈ）を示す。ただし、図中の記号●：
は巻きつけ性（Ｗｉｎｄａｂｉｌｉｔｙ）、□と○は、
それぞれ磁石の長さ（Ｌｅｎｇｔｈ）と幅（Ｗｉｄｔ
ｈ）を示す。また、この実験ではｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（９
５ｗｔ．％）から準備された磁石を使用した。圧延温度
は７０℃、圧延率は圧延前後の磁石の肉厚比率から計算
された。さらに、磁石の寸法は、６．１ｍｍ幅、６５ｍ
ｍ長、１．１ｍｍ厚である。この磁石のマンドレルへの
巻きつけ性は、図で示されるように圧延率２−１０％で
圧延することで、急速に改良された。その上、また、圧
延率２〜１０％の範囲で磁石の寸法変化は極めて少なか
った。例えば、厚さ１．２ｍｍの磁石を直径の８ｍｍ以
下のマンドレルにさえ曲げることができた。他方では、
圧延率が１０％を超えると磁石の圧延方向の寸法は大い
に増加した。結果として、１．１ｍｍ厚の磁石を直径２
ｍｍのマンドレルで曲げると直径４ｍｍ以下の環状磁石
を準備することができる。
【００５１】図１１は、圧延率の関数としての本発明に
掛かるフレキシブル磁石の力学的性質における変化を示
す特性図である。ただし、図中の記号●は伸長（Ｅｌｏ
ｎｇａｔｉｏｎ）、？は張力（Ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒ
ｅｎｇｔｈ）を示す。また、この実験ではｐｏｗｄｅｒ
−Ｂ（９５ｗｔ．％）から準備した磁石を使用した。圧
延温度は７０℃、圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ ｒａｔｅ）
は圧延前後の磁石の肉厚比率から算出された。さらに、
磁石の寸法は、６．１ｍｍ幅、６５ｍｍ長、１．１ｍｍ
厚である。図のように、磁石の圧延方向の伸張は圧延率
にほぼ比例して増加する。そして、磁石の張力は図で示
されるように圧延率とほぼ比例して減少する。準備され
た磁石のフレキシビリティは改良され、圧延率およそ５
〜１０％で圧延することによって、環状に形成したこれ
らの磁石をモータの磁石として実際に適用することがで
きる。
掛かるフレキシブル磁石の力学的性質における変化を示
す特性図である。ただし、図中の記号●は伸長（Ｅｌｏ
ｎｇａｔｉｏｎ）、？は張力（Ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒ
ｅｎｇｔｈ）を示す。また、この実験ではｐｏｗｄｅｒ
−Ｂ（９５ｗｔ．％）から準備した磁石を使用した。圧
延温度は７０℃、圧延率（Ｒｏｌｌｉｎｇ ｒａｔｅ）
は圧延前後の磁石の肉厚比率から算出された。さらに、
磁石の寸法は、６．１ｍｍ幅、６５ｍｍ長、１．１ｍｍ
厚である。図のように、磁石の圧延方向の伸張は圧延率
にほぼ比例して増加する。そして、磁石の張力は図で示
されるように圧延率とほぼ比例して減少する。準備され
た磁石のフレキシビリティは改良され、圧延率およそ５
〜１０％で圧延することによって、環状に形成したこれ
らの磁石をモータの磁石として実際に適用することがで
きる。
【００５２】図１２は本発明に掛かるフレキシブル磁石
の希土類系磁石粉末の重量割合（Ｗｅｉｇｈｔ ｆｕｎ
ｃｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｇｎｅｔｉｃ ｐｏｗｄｅｒ）
に対する圧延前後の伸張の変化を示す特性図である。た
だし、図中の記号□は圧延率１０％で圧延したのち（Ａ
ｆｔｅｒ ｒｏｌｌｉｎｇ）の伸長、■は圧延まえ（Ｂ
ｅｆｏｒｅ ｒｏｌｌｉｎｇ）の伸長を示す。また、こ
の実験ではｐｏｗｄｅｒ−Ａ（９３〜９５ｗｔ．％）か
ら準備したフレキシブル磁石の結果を示した。
の希土類系磁石粉末の重量割合（Ｗｅｉｇｈｔ ｆｕｎ
ｃｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｇｎｅｔｉｃ ｐｏｗｄｅｒ）
に対する圧延前後の伸張の変化を示す特性図である。た
だし、図中の記号□は圧延率１０％で圧延したのち（Ａ
ｆｔｅｒ ｒｏｌｌｉｎｇ）の伸長、■は圧延まえ（Ｂ
ｅｆｏｒｅ ｒｏｌｌｉｎｇ）の伸長を示す。また、こ
の実験ではｐｏｗｄｅｒ−Ａ（９３〜９５ｗｔ．％）か
ら準備したフレキシブル磁石の結果を示した。
【００５３】また、圧延温度は７０℃、圧延率は圧延前
後の磁石の肉厚比率から計算された。
後の磁石の肉厚比率から計算された。
【００５４】さらに、磁石の寸法は、６．１ｍｍ幅、６
５ｍｍ長、１．１ｍｍ厚である。図のように、希土類系
磁石粉末の割合が９７ｗｔ．％を超えて希土類系磁石粉
末の充填量が増加すると、当然ながら磁石の伸張は減少
する。しかしながら、例えば、厚さ１．１ｍｍの磁石を
直径１０ｍｍのマンドレルに巻きつけることができるよ
うに、圧延によってフレキシビリティを得ることができ
る。周知のように、９７ｗｔ．％の希土類系磁石粉末の
充填量は、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ
（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬
化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石と同等
で、同じくらい高い密度が、より低い圧縮成形圧力によ
って得られるという特徴も本発明は兼備えている。その
うえ、本発明に掛かるフレキシブル磁石の室温での伸張
と張力は従来、一般の小型モ−タに利用されているフェ
ライトゴム磁石と殆ど同じ水準であった。 ５フレキシブル磁石の磁気特性 図１３と１４はｐｏｗｄｅｒ−Ａと−Ｂから準備される
本発明に掛かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線、
およびＢ−Ｈ曲線を、本発明で比較対象とする代表的な
磁石であるフェライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル
系（ゴム、熱可塑性エラストマー）−ａ／カレンダー
リング−ａ、または押出成形−ｂという連携のもと
で製造された磁石、および磁気的に等方性の希土類系磁
石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂
のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄし
た磁石と比較して示す特性図である。ただし、試験片は
それぞれ１．１ｍｍ厚、７．５ｍｍ幅、７．５ｍｍ長で
ある。図中の付番１、２はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂから
準備された本発明に掛かるフレキシブル磁石、３および
４は、従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂボンド磁石とフェライトゴ
ム磁石である。すべての測定は４ＭＡ／ｍのパルス磁場
の下での磁化の後に実行された。なお、比較された磁石
は小型ＤＣモータや小型ブラシレスモータに一般的に適
用されている磁石である。図から明らかなように、従来
の典型的な磁石の特性３、４の領域に比べて、本発明に
掛かる典型的な磁石１、２の特性領域は、明らかにモ−
タの電機子鉄心との空隙への静磁界を高められることが
了解される。具体的に図１４のように本発明に掛かるｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａ（密度５．８４Ｍｇ／ｍ3）から準備さ
れたフレキシブル磁石の最大エネルギ−積（ＢＨ）max
は１４０ｋＪ／ｍ3に達し、磁気的に等方性の希土類系
磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹
脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄ
した磁石の（ＢＨ） max８０ｋＪ／ｍ3と比較して１．７
５倍高い。また本発明に掛かるｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（５．
４５Ｍｇ／ｍ3）から準備される典型的な本発明に掛か
る磁石の（ＢＨ）maxも４０ｋＪ／ｍ3が得られ、従来の
フェライトゴム磁石と比較して３倍以上高い。
５ｍｍ長、１．１ｍｍ厚である。図のように、希土類系
磁石粉末の割合が９７ｗｔ．％を超えて希土類系磁石粉
末の充填量が増加すると、当然ながら磁石の伸張は減少
する。しかしながら、例えば、厚さ１．１ｍｍの磁石を
直径１０ｍｍのマンドレルに巻きつけることができるよ
うに、圧延によってフレキシビリティを得ることができ
る。周知のように、９７ｗｔ．％の希土類系磁石粉末の
充填量は、磁気的に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ
（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬
化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄした磁石と同等
で、同じくらい高い密度が、より低い圧縮成形圧力によ
って得られるという特徴も本発明は兼備えている。その
うえ、本発明に掛かるフレキシブル磁石の室温での伸張
と張力は従来、一般の小型モ−タに利用されているフェ
ライトゴム磁石と殆ど同じ水準であった。 ５フレキシブル磁石の磁気特性 図１３と１４はｐｏｗｄｅｒ−Ａと−Ｂから準備される
本発明に掛かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線、
およびＢ−Ｈ曲線を、本発明で比較対象とする代表的な
磁石であるフェライト系磁石粉末−ａ／フレキシブル
系（ゴム、熱可塑性エラストマー）−ａ／カレンダー
リング−ａ、または押出成形−ｂという連携のもと
で製造された磁石、および磁気的に等方性の希土類系磁
石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂
のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄし
た磁石と比較して示す特性図である。ただし、試験片は
それぞれ１．１ｍｍ厚、７．５ｍｍ幅、７．５ｍｍ長で
ある。図中の付番１、２はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂから
準備された本発明に掛かるフレキシブル磁石、３および
４は、従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂボンド磁石とフェライトゴ
ム磁石である。すべての測定は４ＭＡ／ｍのパルス磁場
の下での磁化の後に実行された。なお、比較された磁石
は小型ＤＣモータや小型ブラシレスモータに一般的に適
用されている磁石である。図から明らかなように、従来
の典型的な磁石の特性３、４の領域に比べて、本発明に
掛かる典型的な磁石１、２の特性領域は、明らかにモ−
タの電機子鉄心との空隙への静磁界を高められることが
了解される。具体的に図１４のように本発明に掛かるｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａ（密度５．８４Ｍｇ／ｍ3）から準備さ
れたフレキシブル磁石の最大エネルギ−積（ＢＨ）max
は１４０ｋＪ／ｍ3に達し、磁気的に等方性の希土類系
磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹
脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄ
した磁石の（ＢＨ） max８０ｋＪ／ｍ3と比較して１．７
５倍高い。また本発明に掛かるｐｏｗｄｅｒ−Ｂ（５．
４５Ｍｇ／ｍ3）から準備される典型的な本発明に掛か
る磁石の（ＢＨ）maxも４０ｋＪ／ｍ3が得られ、従来の
フェライトゴム磁石と比較して３倍以上高い。
【００５５】したがって、直径１０ｍｍ以下のリングの
形成磁石など効率的である小型モータへの貢献を期待す
ることができる。
形成磁石など効率的である小型モータへの貢献を期待す
ることができる。
【００５６】図１５はｐｏｗｄｅｒ−Ｃから準備される
本発明に掛かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線を
示す特性図である。ただし、図中の付番１、２はフレキ
シブル磁石の密度５．４Ｍｇ／ｍ3、５．９６Ｍｇ／ｍ3
である。したがって、保磁力は約６９０ｋＡ／ｍで差は
ないが、密度に依存する（ＢＨ）maxは、それぞれ６６
ｋＪ／ｍ3と約８０ｋＪ／ｍ3であった。この値は磁気的
に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−
Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃと
ともに圧縮成形−ｄした磁石の典型的な（ＢＨ）max
８０ｋＪ／ｍ3と同等である。したがって、本発明に掛
かるフレキシブル磁石であっても、図６、７で示した高
い密度とすることができ、成形加工設備も何ら代えこと
はない。しかし、本発明に掛かるフレキシブル磁石を図
１２のように曲げたり、薄く圧延したりすることが可能
で、小さい効率的なモ−タへの実装性の幅が広がるとと
もに、堅い磁石につきまとう割れ欠けなど課題を克服す
ることもできる。それらは、小さい効率的なモ−タへの
信頼性を高める効果を奏する。
本発明に掛かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線を
示す特性図である。ただし、図中の付番１、２はフレキ
シブル磁石の密度５．４Ｍｇ／ｍ3、５．９６Ｍｇ／ｍ3
である。したがって、保磁力は約６９０ｋＡ／ｍで差は
ないが、密度に依存する（ＢＨ）maxは、それぞれ６６
ｋＪ／ｍ3と約８０ｋＪ／ｍ3であった。この値は磁気的
に等方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−
Ｃ）と堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃと
ともに圧縮成形−ｄした磁石の典型的な（ＢＨ）max
８０ｋＪ／ｍ3と同等である。したがって、本発明に掛
かるフレキシブル磁石であっても、図６、７で示した高
い密度とすることができ、成形加工設備も何ら代えこと
はない。しかし、本発明に掛かるフレキシブル磁石を図
１２のように曲げたり、薄く圧延したりすることが可能
で、小さい効率的なモ−タへの実装性の幅が広がるとと
もに、堅い磁石につきまとう割れ欠けなど課題を克服す
ることもできる。それらは、小さい効率的なモ−タへの
信頼性を高める効果を奏する。
【００５７】図１６は本発明に掛かるフレキシブル磁石
の初期不可逆磁束損失（Ｉｒｒｅｖｅｒｓｉｂｌｅ ｆ
ｌｕｘｌｏｓｓ）の温度（ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）依
存性を示す特性図である。図中の付番１、２、３は、そ
れぞれ、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および？Ｃから準備
された磁石である。なお、本発明で対象とする殆どの先
端デバイス機器に搭載されたときのモ−タ運転中の磁石
温度は１００℃以下である。したがって図で示されるよ
うに、本発明に掛かるフレキシブル磁石は、ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａ、−Ｂ、および？Ｃに拘らず、一般に小さいＤＣ
モータの運転温度領域における初期不可逆磁束損失が少
ないなどの磁気安定性を持っている。ただし、このよう
な磁気安定性を確保するには、希土類系磁石粉末の室温
で４ＭＡ／ｍのパルス着磁後の保磁力が６００ｋＡ／ｍ
以上であることが望ましい．なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａか
ら準備される異方性のフレキシブル磁石の場合は保磁力
の温度係数が−０．５％／℃程度と、一般の希土類系磁
石粉末−０．４％／℃よりも大きく、その分ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａのような異方性の希土類系磁石粉末の場合は、室
温で４ＭＡ／ｍのパルス着磁後の保磁力が６００ｋＡ／
ｍ以上であること１．１ＭＡ／ｍ以上であることが望ま
しい。なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａのような異方性の希土類
系磁石粉末から準備される本発明に掛かるフレキシブル
磁石は異方性の堅いエポキシボンド磁石のように長期の
磁束損失が問題になるかも知れない。ところが、最近、
その困難がｐｏｗｄｅｒ−Ａのような異方性の希土類系
磁石粉末への表面処理で克服できると報告される。例え
ば、Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ，Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｍ． Ｎｕｓｈｉｍｕｒａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈ
ｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｐｒｏｃ． ９ｔｈ Ｉ
ｎｔ．Ｗｏｒｋｓｈｏｐ ｏｎ Ｒａｒｅ−Ｅａｒｔｈ
Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄＴｔｈｅｉｒ Ａｐｐｌｉｃ
ａｔｉｏｎｓ， Ｓｅｎｄａｉ， Ｊａｐａｎ， （I
I）, ８４５（２０００）。或いは、Ｋ． Ｍａｃｈｉ
ｄａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈｉ，Ｋ． Ｎｏｇｕｃ
ｈｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｄｉｇｅｓｔｓ ｏｆ
ｔｈｅ ２５th Ａｎｎｕａｌ ｃｏｎｆｅｒｅｎｃ
ｅ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｃｓｉｎ Ｊａｐａｎ， ２８
ａＣ−６ （２００１）などの引用文献によれば、ｐｏ
ｗｄｅｒ−Ａのような磁気的に異方性の希土類系磁石粉
末を堅いエポキシボンド磁石で９８０ＭＰａ程度の高い
圧縮圧力で成形した磁石である。引用文献と比べると、
本発明は、それらの４０％程度という低い圧縮圧力でｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａから準備されるフレキシブルなボンド磁
石を作ることができるので、ｐｏｗｄｅｒ−Ａの破壊、
また、それに伴って発生する新生面は減少する。したが
って、１００℃以下の運転温度領域でｐｏｗｄｅｒ−Ａ
から準備されるフレキシブルなボンド磁石の長期磁束損
失の一層の減少は期待される。
の初期不可逆磁束損失（Ｉｒｒｅｖｅｒｓｉｂｌｅ ｆ
ｌｕｘｌｏｓｓ）の温度（ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）依
存性を示す特性図である。図中の付番１、２、３は、そ
れぞれ、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および？Ｃから準備
された磁石である。なお、本発明で対象とする殆どの先
端デバイス機器に搭載されたときのモ−タ運転中の磁石
温度は１００℃以下である。したがって図で示されるよ
うに、本発明に掛かるフレキシブル磁石は、ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａ、−Ｂ、および？Ｃに拘らず、一般に小さいＤＣ
モータの運転温度領域における初期不可逆磁束損失が少
ないなどの磁気安定性を持っている。ただし、このよう
な磁気安定性を確保するには、希土類系磁石粉末の室温
で４ＭＡ／ｍのパルス着磁後の保磁力が６００ｋＡ／ｍ
以上であることが望ましい．なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａか
ら準備される異方性のフレキシブル磁石の場合は保磁力
の温度係数が−０．５％／℃程度と、一般の希土類系磁
石粉末−０．４％／℃よりも大きく、その分ｐｏｗｄｅ
ｒ−Ａのような異方性の希土類系磁石粉末の場合は、室
温で４ＭＡ／ｍのパルス着磁後の保磁力が６００ｋＡ／
ｍ以上であること１．１ＭＡ／ｍ以上であることが望ま
しい。なお、ｐｏｗｄｅｒ−Ａのような異方性の希土類
系磁石粉末から準備される本発明に掛かるフレキシブル
磁石は異方性の堅いエポキシボンド磁石のように長期の
磁束損失が問題になるかも知れない。ところが、最近、
その困難がｐｏｗｄｅｒ−Ａのような異方性の希土類系
磁石粉末への表面処理で克服できると報告される。例え
ば、Ｋ． Ｍａｃｈｉｄａ，Ｋ． Ｎｏｇｕｃｈｉ，
Ｍ． Ｎｕｓｈｉｍｕｒａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈ
ｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｐｒｏｃ． ９ｔｈ Ｉ
ｎｔ．Ｗｏｒｋｓｈｏｐ ｏｎ Ｒａｒｅ−Ｅａｒｔｈ
Ｍａｇｎｅｔｓ ａｎｄＴｔｈｅｉｒ Ａｐｐｌｉｃ
ａｔｉｏｎｓ， Ｓｅｎｄａｉ， Ｊａｐａｎ， （I
I）, ８４５（２０００）。或いは、Ｋ． Ｍａｃｈｉ
ｄａ， Ｙ． Ｈａｍａｇｕｃｈｉ，Ｋ． Ｎｏｇｕｃ
ｈｉ， Ｇ． Ａｄａｃｈｉ， Ｄｉｇｅｓｔｓ ｏｆ
ｔｈｅ ２５th Ａｎｎｕａｌ ｃｏｎｆｅｒｅｎｃ
ｅ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｃｓｉｎ Ｊａｐａｎ， ２８
ａＣ−６ （２００１）などの引用文献によれば、ｐｏ
ｗｄｅｒ−Ａのような磁気的に異方性の希土類系磁石粉
末を堅いエポキシボンド磁石で９８０ＭＰａ程度の高い
圧縮圧力で成形した磁石である。引用文献と比べると、
本発明は、それらの４０％程度という低い圧縮圧力でｐ
ｏｗｄｅｒ−Ａから準備されるフレキシブルなボンド磁
石を作ることができるので、ｐｏｗｄｅｒ−Ａの破壊、
また、それに伴って発生する新生面は減少する。したが
って、１００℃以下の運転温度領域でｐｏｗｄｅｒ−Ａ
から準備されるフレキシブルなボンド磁石の長期磁束損
失の一層の減少は期待される。
【００５８】６．小さなＤＣモ−タへの適用
上で示されるように、本発明に掛かる磁石には環状磁石
を形成するための良い巻きつけ性と磁気特性がある。次
に、これらの本発明に掛かる磁石は、鉄のフレームに巻
きつけられて、図１７に示されるように永久磁石界磁で
小さなＤＣモータに適用された。図のように、従来のフ
ェライトゴム磁石と同様に本発明に掛かるフレキシブル
磁石（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｂｏｎｄｅｄ ｍａｇｎｅｔ
ｓ）をリング形状に変換（Ｃｕｒｌｉｎｇ）して、着磁
（Ｍａｇｎｅｔｉｚｉｎｇ）し、永久磁石界磁にするこ
とができた。次に電機子を挿入（Ａｒｍａｔｕｒｅ ｉ
ｎｓｅｔ）し、完成（Ｃｏｍｐｌｅｔｉｏｎ）させる。
なお、この小さなＤＣモータの直径は２４ｍｍ、高さは
１２．５ｍｍである。
を形成するための良い巻きつけ性と磁気特性がある。次
に、これらの本発明に掛かる磁石は、鉄のフレームに巻
きつけられて、図１７に示されるように永久磁石界磁で
小さなＤＣモータに適用された。図のように、従来のフ
ェライトゴム磁石と同様に本発明に掛かるフレキシブル
磁石（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｂｏｎｄｅｄ ｍａｇｎｅｔ
ｓ）をリング形状に変換（Ｃｕｒｌｉｎｇ）して、着磁
（Ｍａｇｎｅｔｉｚｉｎｇ）し、永久磁石界磁にするこ
とができた。次に電機子を挿入（Ａｒｍａｔｕｒｅ ｉ
ｎｓｅｔ）し、完成（Ｃｏｍｐｌｅｔｉｏｎ）させる。
なお、この小さなＤＣモータの直径は２４ｍｍ、高さは
１２．５ｍｍである。
【００５９】表１は前記、ｐｏｗｄｅｒ−Ａ（密度５．
８４Ｍｇ／ｍ3、（ＢＨ）max１４０ｋＪ／ｍ3）、ｐｏ
ｗｄｅｒ−Ｂ（５．４５Ｍｇ／ｍ3、４０ｋＪ／ｍ3）か
ら準備された典型的な本発明に掛かる磁石と磁気的に等
方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と
堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに
圧縮成形−ｄした磁石、並びにフェライト系磁石粉末
−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ
−）−ａ／カレンダ−リング−ａ、または押出成形
−ｂという連携のもとで製造された磁石を実装した小
型ＤＣモータの機械出力の基本となるトルク定数をフェ
ライト系磁石界磁のＤＣモータを基準として規格化して
示す特性表である。ｐｏｗｄｅｒ−Ａから準備した磁石
を界磁とすると比較における従来の等方性の希土類系磁
石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂
のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄし
た磁石モータよりもトルク定数は１．７５倍高く、フェ
ライト系磁石を界磁としたモータの３．１２倍となっ
た。また、ｐｏｗｄｅｒ−Ｂから準備した磁石を界磁と
すると比較におけるフェライト系磁石を界磁としたモー
タの２．０９倍という値が得られた。なお、表１中注記
１は通常のＮｄ−Ｆｅ−Ｂのボンド磁石であり、注記２
は従来のフェライト系ゴム磁石の意味である。
８４Ｍｇ／ｍ3、（ＢＨ）max１４０ｋＪ／ｍ3）、ｐｏ
ｗｄｅｒ−Ｂ（５．４５Ｍｇ／ｍ3、４０ｋＪ／ｍ3）か
ら準備された典型的な本発明に掛かる磁石と磁気的に等
方性の希土類系磁石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と
堅いエポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂−ｃとともに
圧縮成形−ｄした磁石、並びにフェライト系磁石粉末
−ａ／フレキシブル系（ゴム、熱可塑性エラストマ
−）−ａ／カレンダ−リング−ａ、または押出成形
−ｂという連携のもとで製造された磁石を実装した小
型ＤＣモータの機械出力の基本となるトルク定数をフェ
ライト系磁石界磁のＤＣモータを基準として規格化して
示す特性表である。ｐｏｗｄｅｒ−Ａから準備した磁石
を界磁とすると比較における従来の等方性の希土類系磁
石粉末−ｃ（ｐｏｗｄｅｒ−Ｃ）と堅いエポキシ樹脂
のような熱硬化性樹脂−ｃとともに圧縮成形−ｄし
た磁石モータよりもトルク定数は１．７５倍高く、フェ
ライト系磁石を界磁としたモータの３．１２倍となっ
た。また、ｐｏｗｄｅｒ−Ｂから準備した磁石を界磁と
すると比較におけるフェライト系磁石を界磁としたモー
タの２．０９倍という値が得られた。なお、表１中注記
１は通常のＮｄ−Ｆｅ−Ｂのボンド磁石であり、注記２
は従来のフェライト系ゴム磁石の意味である。
【００６０】なお、本発明に掛かるＤＣモ−タのように
電機子鉄心と界磁磁石との空隙磁束密度を増加させると
一般的にコギングトルクの増大を招くことがある。ここ
で言うコギングトルクとは界磁と対向する電機子の外周
表面に電機子鉄心ティ−スとスロットが存在するため、
電機子の回転に伴ってパ−ミアンス係数Ｐｃが変化する
ことによるトルク脈動である。本発明に掛かる磁石のよ
うに高い（ＢＨ）maxの磁石を実装したモ−タではコギ
ングトルクが増大するため、モ−タの振動や騒音の増加
要因となったり、位置制御の精度に障害が発生する原因
となることがある。コギングトルクについては、当該モ
−タの設計思想に委ねるところである。しかし、本発明
に掛かるフレキシブル磁石は最終的に用いる効率的なモ
ータのコギングトルク低減のために、予めグリーンシー
トを不等幅としたり、不等肉厚とすることで、電機子鉄
心と界磁との空隙をより正弦波状に近づけ、コギングト
ルクの増加を抑制する手段を容易に採用することができ
る。これは、カレンダ−リングや押出成形など、従来の
フレキシブルなシート磁石の成型加工では合理的な対応
ができない。しかし、本発明は粉末状のコンパウンドを
通常では、厚さ０．５〜２．０ｍｍ程度のグリーンシー
トに圧縮成形するものであるから、モ−タの設計思想に
従って柔軟な形状対応を採ることもできる。
電機子鉄心と界磁磁石との空隙磁束密度を増加させると
一般的にコギングトルクの増大を招くことがある。ここ
で言うコギングトルクとは界磁と対向する電機子の外周
表面に電機子鉄心ティ−スとスロットが存在するため、
電機子の回転に伴ってパ−ミアンス係数Ｐｃが変化する
ことによるトルク脈動である。本発明に掛かる磁石のよ
うに高い（ＢＨ）maxの磁石を実装したモ−タではコギ
ングトルクが増大するため、モ−タの振動や騒音の増加
要因となったり、位置制御の精度に障害が発生する原因
となることがある。コギングトルクについては、当該モ
−タの設計思想に委ねるところである。しかし、本発明
に掛かるフレキシブル磁石は最終的に用いる効率的なモ
ータのコギングトルク低減のために、予めグリーンシー
トを不等幅としたり、不等肉厚とすることで、電機子鉄
心と界磁との空隙をより正弦波状に近づけ、コギングト
ルクの増加を抑制する手段を容易に採用することができ
る。これは、カレンダ−リングや押出成形など、従来の
フレキシブルなシート磁石の成型加工では合理的な対応
ができない。しかし、本発明は粉末状のコンパウンドを
通常では、厚さ０．５〜２．０ｍｍ程度のグリーンシー
トに圧縮成形するものであるから、モ−タの設計思想に
従って柔軟な形状対応を採ることもできる。
【００６１】なお、本発明に掛かる粉末状のコンパウン
ドにおいて、希土類系磁石粉末に代えて飽和磁化１．３
Ｔ以上のＦｅ、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｏ、Ｆｅ−Ｓｉ、
Ｆｅ−Ｎ、Ｆｅ−Ｂの群から選ばれる１種または２種以
上のソフト磁性粉末のコンパウンドを調整し、グリーン
シートとしたものを成形型キャビティに装填し、然る
後、本発明に掛かる粉末状のコンパウンドをキャビティ
に充填して圧縮成形する。或いは、結合剤成分の一部の
みを先に圧縮し、然る後、本発明に掛かる粉末状のコン
パウンドをキャビティに充填して圧縮成形する。する
と、異種機能をもったグリーンシートの複合体が得られ
る。この複合体を熱処理、圧延するとバックヨーク付き
フレキシブル磁石や熱溶着性をもったフレキシブル磁石
が得られる。さらに、安定化イソシアナートを混合し
た、例えば下記構造（化４）のようなフィルム形成能を
有するポリマーの１種または２種以上の自己融着層をフ
レキシブル磁石表面に予め形成し、磁石端部や他の部材
との接合に利用することもできる。
ドにおいて、希土類系磁石粉末に代えて飽和磁化１．３
Ｔ以上のＦｅ、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｏ、Ｆｅ−Ｓｉ、
Ｆｅ−Ｎ、Ｆｅ−Ｂの群から選ばれる１種または２種以
上のソフト磁性粉末のコンパウンドを調整し、グリーン
シートとしたものを成形型キャビティに装填し、然る
後、本発明に掛かる粉末状のコンパウンドをキャビティ
に充填して圧縮成形する。或いは、結合剤成分の一部の
みを先に圧縮し、然る後、本発明に掛かる粉末状のコン
パウンドをキャビティに充填して圧縮成形する。する
と、異種機能をもったグリーンシートの複合体が得られ
る。この複合体を熱処理、圧延するとバックヨーク付き
フレキシブル磁石や熱溶着性をもったフレキシブル磁石
が得られる。さらに、安定化イソシアナートを混合し
た、例えば下記構造（化４）のようなフィルム形成能を
有するポリマーの１種または２種以上の自己融着層をフ
レキシブル磁石表面に予め形成し、磁石端部や他の部材
との接合に利用することもできる。
【００６２】
【化４】
【００６３】
【表１】
【００６４】
【発明の効果】以上のように、本発明は新規な概念の導
入により鋭意研究した結果、高い生産性で磁石粉末の種
類を選ばずフレキシブルなシート磁石の製造方法を提供
できる。とくに、本発明のフレキシブル磁石は、従来の
成形加工方法（カレンダーリング、押出成形）などのよ
うに２００℃を越える成形加工温度が不要であり、不可
逆磁束損失などの熱安定性を兼備えた希土類系磁石粉末
本来の高い磁気性能をモータ性能に反映させることがで
きる。したがって、フェライト磁石や磁気的に等方性の
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系希土類ボンド磁石を搭載した従来の小
型モ−タを上回る効率的な小型モ−タを高い競争力で提
供することができる。よって、先端デバイス機器への寄
与ばかりか、幅広い普及によって電力消費削減や省資源
化に効果を奏することが期待される。
入により鋭意研究した結果、高い生産性で磁石粉末の種
類を選ばずフレキシブルなシート磁石の製造方法を提供
できる。とくに、本発明のフレキシブル磁石は、従来の
成形加工方法（カレンダーリング、押出成形）などのよ
うに２００℃を越える成形加工温度が不要であり、不可
逆磁束損失などの熱安定性を兼備えた希土類系磁石粉末
本来の高い磁気性能をモータ性能に反映させることがで
きる。したがって、フェライト磁石や磁気的に等方性の
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系希土類ボンド磁石を搭載した従来の小
型モ−タを上回る効率的な小型モ−タを高い競争力で提
供することができる。よって、先端デバイス機器への寄
与ばかりか、幅広い普及によって電力消費削減や省資源
化に効果を奏することが期待される。
【図１】ボンド磁石作製における３大要素技術、すなわ
ち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法の連携を示
す概念図
ち磁石粉末、結合剤システム、成形加工方法の連携を示
す概念図
【図２】図１のボンド磁石作製における３大要素技術の
連携を示す概念図に本発明に掛かるフレキシブルな熱硬
化性樹脂結合剤システム−ｄによって希土類系磁石粉
末−ｃと圧縮成形−ｄを連携させ、新規な高性能小
型モ−タを創製する概念図
連携を示す概念図に本発明に掛かるフレキシブルな熱硬
化性樹脂結合剤システム−ｄによって希土類系磁石粉
末−ｃと圧縮成形−ｄを連携させ、新規な高性能小
型モ−タを創製する概念図
【図３】スピニングカップアトマイゼ−ション（左）と
メルトスピニング（右）の製造概念図
メルトスピニング（右）の製造概念図
【図４】ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃ、固体のエポキ
シオリゴマ−、そして、粉末状潜在性エポキシ硬化剤、
および粘着剤を含むポリアミド粉体からフレキシブルな
ボンド磁石を準備するための工程図
シオリゴマ−、そして、粉末状潜在性エポキシ硬化剤、
および粘着剤を含むポリアミド粉体からフレキシブルな
ボンド磁石を準備するための工程図
【図５】ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの３種類のフレ
キシブル磁石のもとになる粉末状のコンパウンドの走査
型電子顕微鏡による外観図
キシブル磁石のもとになる粉末状のコンパウンドの走査
型電子顕微鏡による外観図
【図６】ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの成形圧力に関
する関数としてのグリ−ンシ−トの密度を示す特性図
する関数としてのグリ−ンシ−トの密度を示す特性図
【図７】ｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、−Ｃの重量比率の関
数としてフレキシブルなボンド磁石の密度を示す特性図
数としてフレキシブルなボンド磁石の密度を示す特性図
【図８】（ａ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃ
から造られたグリ−ンシ−トの加熱温度の関数として、
（ｂ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃから造ら
れたグリ−ンシ−トの加熱時間の関数としてフレキシブ
ルなボンド磁石の張力の変化を示す特性図
から造られたグリ−ンシ−トの加熱温度の関数として、
（ｂ）はｐｏｗｄｅｒ−Ａ、−Ｂ、および−Ｃから造ら
れたグリ−ンシ−トの加熱時間の関数としてフレキシブ
ルなボンド磁石の張力の変化を示す特性図
【図９】磁石の圧延を示す外観図
【図１０】圧延した磁石のマンドレルへの巻きつけ性と
圧延による寸法変化を圧延率の関数として示す特性図
圧延による寸法変化を圧延率の関数として示す特性図
【図１１】圧延率の関数としてのフレキシブルなボンド
磁石の力学的性質における変化を示す特性図
磁石の力学的性質における変化を示す特性図
【図１２】フレキシブルなボンド磁石の磁石粉末の割合
に対する圧延前後の伸張の変化を示す特性図
に対する圧延前後の伸張の変化を示す特性図
【図１３】ｐｏｗｄｅｒ−Ａと−Ｂから準備される典型
的なフレキシブルなボンド磁石の減磁曲線を示す特性図
的なフレキシブルなボンド磁石の減磁曲線を示す特性図
【図１４】ｐｏｗｄｅｒ−Ａと−Ｂから準備される典型
的なフレキシブルなボンド磁石のＢ−Ｈ曲線を示す特性
図
的なフレキシブルなボンド磁石のＢ−Ｈ曲線を示す特性
図
【図１５】ｐｏｗｄｅｒ−Ｃから準備される本発明に掛
かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線を示す特性図
かる典型的なフレキシブル磁石の減磁曲線を示す特性図
【図１６】フレキシブルなボンド磁石の初期不可逆磁束
損失の温度依存性を示す特性図
損失の温度依存性を示す特性図
【図１７】フレキシブルなボンド磁石をリング形状に変
換して永久磁石界磁、小型で効率的なＤＣモ−タとした
外観図
換して永久磁石界磁、小型で効率的なＤＣモ−タとした
外観図
磁石粉末（ＭＡＧＮＥＴＩＣ ＰＯＷＤＥＲ）
−ａ フェライト系磁石粉末
−ｂ アルニコ系磁石粉末
−ｃ 希土類系磁石粉末（本発明に掛かる）
結合剤システム（ＢＩＮＤＥＲ）
−ａ フレキシブルな結合剤（ゴム、熱可塑性エラス
トマー） −ｂ 堅い熱可塑性樹脂結合剤 −ｃ 堅い熱硬化性樹脂結合剤 −ｄ 本発明に掛かるフレキシブルな熱硬化性結合剤
成形加工方法（ＰＲＯＣＥＳＳＥＳ） −ａ カレンダーリング −ｂ 押出成形 −ｃ 射出成形 −ｃ 圧縮成形 創製された効率的な小型モ−タ
トマー） −ｂ 堅い熱可塑性樹脂結合剤 −ｃ 堅い熱硬化性樹脂結合剤 −ｄ 本発明に掛かるフレキシブルな熱硬化性結合剤
成形加工方法（ＰＲＯＣＥＳＳＥＳ） −ａ カレンダーリング −ｂ 押出成形 −ｃ 射出成形 −ｃ 圧縮成形 創製された効率的な小型モ−タ
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｈ０２Ｋ 23/04 Ｈ０２Ｋ 23/04
Ｆターム(参考） 5E040 AA04 AA11 AA19 BB03 CA01
HB06 HB08 HB17 NN12
5E062 CC05 CD05 CE04 CF04 CG03
5H622 AA03 DD02 QA02 QB01
5H623 AA07 AA10 BB07 GG11 GG18
LL09
Claims (46)
- 【請求項１】 磁石粉末を希土類系磁石粉末とし、結合
剤システムをフレキシブルな熱硬化性樹脂組成物とし、
成形加工方法を圧縮成形としたフレキシブル磁石の製造
方法。 - 【請求項２】 希土類系磁石粉末とフレキシブルな熱硬
化性樹脂組成物とを主成分とした粉末状のコンパウンド
を当該樹脂組成物の融点以下に加熱した粉末成形型中で
圧縮成形し、得られたグリーンシートの結合剤成分を熱
硬化して、ボンド磁石を作製し、当該ボンド磁石を圧延
するフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３】 結合剤システムは、少なくとも融点以下
での熱圧着機能と熱硬化性官能基を有する粉末状樹脂成
分を必須とする請求項１記載のフレキシブル磁石の製造
方法。 - 【請求項４】 コンパウンドは、１種または、２種以上
の粘着剤によって希土類系磁石粉末と他の結合剤成分を
物理的に統合する結合剤システムで構成される請求項２
記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項５】 結合剤システムは、フレキシブルな熱硬
化性樹脂組成物より構成され、少なくとも室温で固体の
エポキシオリゴマーと室温で粘着性を付与した熱圧着性
ポリアミドまたは／およびポリアミドイミド粉末、およ
び必要に応じて適宜加える粉末状潜在性エポキシ硬化剤
及び滑剤からなる請求項１記載のフレキシブル磁石の製
造方法。 - 【請求項６】 希土類系磁石粉末は、予め室温で固体の
エポキシオリゴマーで表面被覆されている請求項１記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項７】 室温で固体のエポキシオリゴマーの平均
膜厚が０．１μｍ以下である請求項５記載のフレキシブ
ル磁石の製造方法。 - 【請求項８】 室温で固体のエポキシオリゴマーを有機
溶媒に溶解して希土類系磁石粉末と湿式混合し、溶媒を
除去した当該塊状混合物を解砕し、予め希土類系磁石粉
末表面に室温で固体のエポキシオリゴマーを被覆する請
求項６または、請求項７記載のフレキシブル磁石の製造
方法。 - 【請求項９】 室温で固体のエポキシオリゴマーが分子
鎖内にエポキシ基を有するノボラック型エポキシである
請求項５記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項１０】 ポリアミドまたは、およびポリアミド
イミド粉末の可塑剤としてグリシジル化合物のカルボン
酸付加物を用いる請求項５記載のフレキシブル磁石の製
造方法。 - 【請求項１１】 粉末状潜在性エポキシ硬化剤がジヒド
ラジッド系化合物である請求項５記載のフレキシブル磁
石の製造方法。 - 【請求項１２】 必要に応じて適宜加える添加剤として
成形型よりも高融点の高級脂肪酸または、高級脂肪酸ア
ミドまたは、高級脂肪酸金属石鹸類から選ばれる１種ま
たは２種以上を０．２ｗｔ．％以下用いる請求項５記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項１３】 希土類系磁石粉末の含有量が９２ｗ
ｔ．％から９７ｗｔ．％の範囲である請求項１のフレキ
シブルボンド磁石の製造方法。 - 【請求項１４】 コンパウンドの圧縮成形圧力が３９０
ＭＰａ以上である請求項１のフレキシブルボンド磁石の
製造方法。 - 【請求項１５】 磁気的に異方性の希土類系磁石粉末を
含む粉末状コンパウンドを複数の非磁性成形型に充填
し、アキシャル磁界中で同時に圧縮成形する特許請求項
１または請求項２記載のフレキシブルボンド磁石の製造
方法。 - 【請求項１６】 グリーンシートの結合剤成分の熱処理
が当該エポキシオリゴマーの反応開始温度以上である請
求項１記載のフレキシブルボンド磁石の製造方法。 - 【請求項１７】 圧延率が２％以上、巻き付け限界径８
ｍｍ以下とした請求項１記載のフレキシブルボンド磁石
の製造方法。 - 【請求項１８】 圧延率が１０％以上、巻き付け限界径
２ｍｍ以下とした請求項１記載のフレキシブルボンド磁
石の製造方法。 - 【請求項１９】 グリーンシートが不等幅であるフレキ
シブル請求項１記載のフレキシブルボンド磁石の製造方
法。 - 【請求項２０】 グリーンシートが不等肉厚であるフレ
キシブル請求項１記載のフレキシブルボンド磁石の製造
方法。 - 【請求項２１】 飽和磁化１．３Ｔ以上のＦｅ、Ｆｅ−
Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｏ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｎ、Ｆｅ−Ｂの
群から選ばれる１種または２種以上のソフト磁性粉末を
含有したグリーンシートと希土類系磁石粉末を含有した
グリーンシートを一体的に成形し、熱処理、圧延する異
種材料複合化フレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２２】 希土類系磁石粉末がスビニングカップ
アトマイゼーションによって準備された磁気的に等方性
のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系球状粉末を含む請求項１または、請
求項１９記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２３】 希土類系磁石粉末がメルトスピニング
によって準備された磁気的に等方性のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系
フレ−ク状粉末を含む請求項１または、請求項１９記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２４】 希土類系磁石粉末がメルトスピニング
によって準備された磁気的に等方性のαＦｅ／Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系フレーク状粉末を含む請求項１または、請求項
１９記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２５】 希土類系磁石粉末がメルトスピニング
によって準備された磁気的に等方性のＦｅ3Ｂ／Ｎｄ−
Ｆｅ−Ｂ系フレーク状粉末を含む請求項１または、請求
項１９記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２６】 希土類系磁石粉末がメルトスピニング
によって準備された磁気的に等方性のＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系
フレーク状粉末を含む請求項１または、請求項１９記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２７】 希土類系磁石粉末がメルトスピニング
によって準備された磁気的に等方性のαＦｅ／Ｓｍ−Ｆ
ｅ−Ｎ系フレーク状粉末を含む請求項１または、請求項
１９記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２８】 フレーク状粉末の厚さに対する粒子径
の比を４以下とする請求項２１から請求項２５いずれか
１項記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項２９】 希土類系磁石粉末が熱間据込加工によ
って準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系塊状
粉末を含む請求項１または、請求項１９記載のフレキシ
ブル磁石の製造方法。 - 【請求項３０】 希土類系磁石粉末が水素分解及び再結
合処理によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系塊状粉末を含む請求項１または、請求項１９記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３１】 希土類系磁石粉末が水素分解及び再結
合処理によって準備された磁気的に異方性のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系塊状粉末の表面を予め不活性化処理した請求項２
７記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３２】 希土類系磁石粉末の４ＭＡ／ｍパルス
着磁後の２０℃における保磁力が１．１ＭＡ／ｍ以上で
ある請求項２６または、請求項２７または、請求項２８
記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３３】 希土類系磁石粉末がＲＤ（酸化還元）
処理によって準備された磁気的に異方性のＳｍ−Ｆｅ−
Ｎ系微粉末を含む請求項１または、請求項１９記載のフ
レキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３４】 希土類系磁石粉末が酸化還元処理によ
って準備された磁気的に異方性のＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系微粉
末の表面を予め不活性化処理した請求項２９記載のフレ
キシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３５】 磁気異方性Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末
の４ＭＡ／ｍパルス着磁後の２０℃における保磁力が
０．６ＭＡ／ｍ以上である請求項３１または、請求項３
２記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３６】 混合した全希土類磁石粉末の４ＭＡ／
ｍパルス着磁後の２０℃における保磁力の平均値が０．
６ＭＡ／ｍ以上である請求項１または、請求項１９記載
のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３７】 圧延後、表面に自己融着層を設ける請
求項１または、請求項１９記載のフレキシブル磁石の製
造方法。 - 【請求項３８】 自己融着層が溶融接着型である請求項
３５記載のフレキシブル磁石の製造方法。 - 【請求項３９】 自己融着層が安定化イソシアナートを
混合したフィルム形成能を有するポリマーの１種または
２種以上である請求項３５記載のフレキシブル磁石の製
造方法。 - 【請求項４０】 円筒枠の内周面に請求項１または、請
求項１９記載のフレキシブル磁石をカーリング、固定、
および多極着磁した環状磁石を永久磁石界磁とする永久
磁石型ＤＣモ−タの製造方法。 - 【請求項４１】 円筒枠の内周面に請求項１または、請
求項１９記載のフレキシブル磁石をカーリング、固定、
および多極着磁した環状磁石を備えた半径方向空隙型回
転子とする永久磁石型モ−タの製造方法。 - 【請求項４２】 円柱枠の外周面に請求項１または、請
求項１９記載のフレキシブル磁石をカーリング、固定
化、多極着磁した環状磁石で表面磁石型回転子を形成す
る永久磁石型モ−タの製造方法。 - 【請求項４３】 フレキシブル磁石の自己融着層で相手
材と接合する請求項４０または、請求項４１または、請
求項４２記載の永久磁石型モ−タの製造方法。 - 【請求項４４】 環状形状に巻きつけたフレキシブル磁
石の両端を自己融着層で接合しリング磁石とした請求項
４０または、請求項４１または、請求項４２記載の永久
磁石型モ−タの製造方法。 - 【請求項４５】 ４ＭＡ／ｍパルス着磁後の室温におけ
る最大エネルギ−積（ＢＨ）maxが４０ｋＪ／ｍ3以上の
フレキシブル磁石を搭載した永久磁石型モ−タ。 - 【請求項４６】 ４ＭＡ／ｍパルス着磁後の室温におけ
る最大エネルギ−積（ＢＨ）maxが１４０ｋＪ／ｍ3以上
のフレキシブル磁石を搭載した永久磁石型モ−タ。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP2002123964A JP3956760B2 (ja) | 2002-04-25 | 2002-04-25 | フレキシブル磁石の製造方法とその永久磁石型モ−タ |
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| US10/499,509 US7381280B2 (en) | 2002-04-25 | 2003-04-24 | Manufacturing methods of flexible bonded magnet and motor using the same |
| PCT/JP2003/005241 WO2003092021A1 (en) | 2002-04-25 | 2003-04-24 | Flexible magnet and method for manufacturing motor using the same |
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|---|---|---|---|
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