JP2003020987A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 吸気圧力とエンジン回転速度による基本燃料
噴射量と、上記スロットル開度とエンジン回転速度によ
る基本燃料噴射量との切換えを良好に行なうことによ
り、良好な燃焼が得られる内燃機関の燃料噴射制御装置
を実現する。 【解決手段】 エンジンの回転速度を検出する回転速度
センサと、吸気圧を検出する吸気圧センサと、スロット
ル開度を検出するスロットルセンサと、エンジン回転速
度と吸気圧をパラメータとして算出した燃料量に基づ
き、第１の基本燃料噴射量を演算する第１の基本燃料噴
射量演算手段と、エンジン回転速度とスロットル開度を
パラメータとして算出した燃料量に基づき、第２の基本
燃料噴射量を演算する第２の基本燃料噴射量演算手段
と、上記第１の基本燃料噴射量と第２の基本燃料噴射量
とを所望の混合比率にて演算処理する比率演算手段とを
備え、上記比率演算手段は、混合比率を所定時間毎に徐
々に変化させる。
噴射量と、上記スロットル開度とエンジン回転速度によ
る基本燃料噴射量との切換えを良好に行なうことによ
り、良好な燃焼が得られる内燃機関の燃料噴射制御装置
を実現する。 【解決手段】 エンジンの回転速度を検出する回転速度
センサと、吸気圧を検出する吸気圧センサと、スロット
ル開度を検出するスロットルセンサと、エンジン回転速
度と吸気圧をパラメータとして算出した燃料量に基づ
き、第１の基本燃料噴射量を演算する第１の基本燃料噴
射量演算手段と、エンジン回転速度とスロットル開度を
パラメータとして算出した燃料量に基づき、第２の基本
燃料噴射量を演算する第２の基本燃料噴射量演算手段
と、上記第１の基本燃料噴射量と第２の基本燃料噴射量
とを所望の混合比率にて演算処理する比率演算手段とを
備え、上記比率演算手段は、混合比率を所定時間毎に徐
々に変化させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、内燃機関の燃料
噴射制御装置に関し、より詳しくは吸気圧力に基づいて
基本燃料噴射量が設定される構成と、スロットル開度に
基づいて基本燃料噴射量が設定される構成とを共用して
なる内燃機関の燃料噴射制御装置の改善技術に関するも
のである。
噴射制御装置に関し、より詳しくは吸気圧力に基づいて
基本燃料噴射量が設定される構成と、スロットル開度に
基づいて基本燃料噴射量が設定される構成とを共用して
なる内燃機関の燃料噴射制御装置の改善技術に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、通常二輪車の場合、内燃機関
（エンジン）が定常状態で運転されている場合、吸気圧
力とエンジン回転速度に応じた基本燃料噴射量（以下、
第１の基本燃料噴射量）により燃料噴射を行っている
が、エンジンの過渡状態、即ちエンジン回転数が急上昇
している場合には、スロットル開度とエンジン回転速度
に応じた基本燃料噴射量（以下、第２の基本燃料噴射
量）により燃料噴射を行うのが好ましい。そのため、定
常運転と過渡運転の移行において、上記第１の基本燃料
噴射量と、上記第２の基本燃料噴射量との切換えをエン
ジンの回転やスロットル開度に応じて予め設定した補完
率に基づいて行うのが一般的である。
（エンジン）が定常状態で運転されている場合、吸気圧
力とエンジン回転速度に応じた基本燃料噴射量（以下、
第１の基本燃料噴射量）により燃料噴射を行っている
が、エンジンの過渡状態、即ちエンジン回転数が急上昇
している場合には、スロットル開度とエンジン回転速度
に応じた基本燃料噴射量（以下、第２の基本燃料噴射
量）により燃料噴射を行うのが好ましい。そのため、定
常運転と過渡運転の移行において、上記第１の基本燃料
噴射量と、上記第２の基本燃料噴射量との切換えをエン
ジンの回転やスロットル開度に応じて予め設定した補完
率に基づいて行うのが一般的である。
【０００３】図４は、従来の内燃機関の燃料噴射制御装
置の構成を示すブロック図である。図４において、１は
クランクの角度を検出するクランク角センサ、２は吸気
管に吸入される空気の吸気圧を検出する吸気圧センサ、
３はスロットルの開度を検出するスロットルセンサ、４
は点火時期を演算するために必要とされるデータを検出
する各種センサである。
置の構成を示すブロック図である。図４において、１は
クランクの角度を検出するクランク角センサ、２は吸気
管に吸入される空気の吸気圧を検出する吸気圧センサ、
３はスロットルの開度を検出するスロットルセンサ、４
は点火時期を演算するために必要とされるデータを検出
する各種センサである。
【０００４】また、５はクランク角センサ１の検出信号
Ｓ１の波形を整形する波形整形回路、６は波形整形回路
５の出力Ｓ５を受けてエンジン回転速度を演算する回転
速度演算手段、７はエンジン回転速度と吸気圧をパラメ
ータとして算出した燃料量に基づき、基本燃料噴射量を
演算する第１の基本燃料噴射量演算手段、８はエンジン
回転速度とスロットル開度をパラメータとして算出した
燃料量に基づき、基本燃料噴射量を演算する第２の基本
燃料噴射量演算手段、９は第１の基本燃料噴射量演算手
段または第２の基本燃料噴射量演算手段のいずれかへ噴
射量を切換える噴射量切替部、１０は点火時期演算手
段、１１は上記回転速度演算手段６、第１の基本燃料噴
射量演算手段７、第２の基本燃料噴射量演算手段８、噴
射量切替部９、点火時期演算手段１０を含む燃料噴射制
御装置のＣＰＵである。
Ｓ１の波形を整形する波形整形回路、６は波形整形回路
５の出力Ｓ５を受けてエンジン回転速度を演算する回転
速度演算手段、７はエンジン回転速度と吸気圧をパラメ
ータとして算出した燃料量に基づき、基本燃料噴射量を
演算する第１の基本燃料噴射量演算手段、８はエンジン
回転速度とスロットル開度をパラメータとして算出した
燃料量に基づき、基本燃料噴射量を演算する第２の基本
燃料噴射量演算手段、９は第１の基本燃料噴射量演算手
段または第２の基本燃料噴射量演算手段のいずれかへ噴
射量を切換える噴射量切替部、１０は点火時期演算手
段、１１は上記回転速度演算手段６、第１の基本燃料噴
射量演算手段７、第２の基本燃料噴射量演算手段８、噴
射量切替部９、点火時期演算手段１０を含む燃料噴射制
御装置のＣＰＵである。
【０００５】なお、１２は上記噴射量切替部９により切
換えられた噴射量演算手段７，８の出力に応じてインジ
ェクタから燃料を噴射させるインジェクタ駆動回路、１
３は上記点火時期演算手段の出力に応じてＩＧコイルを
駆動させる点火駆動回路である。さらに、２１〜２３は
インジェクタ、３１〜３３はＩＧコイルを示している。
換えられた噴射量演算手段７，８の出力に応じてインジ
ェクタから燃料を噴射させるインジェクタ駆動回路、１
３は上記点火時期演算手段の出力に応じてＩＧコイルを
駆動させる点火駆動回路である。さらに、２１〜２３は
インジェクタ、３１〜３３はＩＧコイルを示している。
【０００６】図５は、上記構成における燃料噴射制御装
置の基本燃料噴射量演算手段７，８の切換え動作につい
て説明するためのフローチャートである。図５におい
て、ステップ５１では、スロットルセンサ３はスロット
ル開度ＴＨを検出し、この検出値をＣＰＵ１１内の噴射
量切替部９に対して出力する。ステップ５２では、噴射
量切替部９は、スロットルセンサ３からのスロットル開
度ＴＨを予め設定されたしきい値と比較することによ
り、スロットル開度ＴＨがしきい値より小さい場合に
は、第１の基本燃料噴射量演算手段７が回転速度と吸気
圧から演算した基本燃料噴射量に応じてインジェクタ２
１〜２３が駆動するように噴射量切替部９を切換える。
一方、スロットル開度ＴＨがしきい値以上である場合に
は、第２の基本燃料噴射量演算手段８が回転速度と吸気
圧信号とから演算した基本燃料噴射量に応じてインジェ
クタ２１〜２３が駆動するように噴射量切替部９を切換
える。
置の基本燃料噴射量演算手段７，８の切換え動作につい
て説明するためのフローチャートである。図５におい
て、ステップ５１では、スロットルセンサ３はスロット
ル開度ＴＨを検出し、この検出値をＣＰＵ１１内の噴射
量切替部９に対して出力する。ステップ５２では、噴射
量切替部９は、スロットルセンサ３からのスロットル開
度ＴＨを予め設定されたしきい値と比較することによ
り、スロットル開度ＴＨがしきい値より小さい場合に
は、第１の基本燃料噴射量演算手段７が回転速度と吸気
圧から演算した基本燃料噴射量に応じてインジェクタ２
１〜２３が駆動するように噴射量切替部９を切換える。
一方、スロットル開度ＴＨがしきい値以上である場合に
は、第２の基本燃料噴射量演算手段８が回転速度と吸気
圧信号とから演算した基本燃料噴射量に応じてインジェ
クタ２１〜２３が駆動するように噴射量切替部９を切換
える。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来の
内燃機関の燃料噴射制御装置は、２通りからなる基本燃
料噴射量を瞬時に切換えていたので、切り換わり時に吸
気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃料噴射量
と、スロットル開度とエンジン回転速度による第２の基
本燃料噴射量とが一致していなければ、エンジン回転速
度の変動や負荷の変動の大きさにより重心演算結果が安
定せず、運転時のフィーリングが不安定になるといった
問題があった。
内燃機関の燃料噴射制御装置は、２通りからなる基本燃
料噴射量を瞬時に切換えていたので、切り換わり時に吸
気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃料噴射量
と、スロットル開度とエンジン回転速度による第２の基
本燃料噴射量とが一致していなければ、エンジン回転速
度の変動や負荷の変動の大きさにより重心演算結果が安
定せず、運転時のフィーリングが不安定になるといった
問題があった。
【０００８】この発明は、以上のような問題を解決する
ためになされたものであり、吸気圧力とエンジン回転速
度による基本燃料噴射量と、上記スロットル開度とエン
ジン回転速度による基本燃料噴射量との切換えを良好に
行なうことにより、良好な燃焼が得られる内燃機関の燃
料噴射制御装置を実現することを目的とする。
ためになされたものであり、吸気圧力とエンジン回転速
度による基本燃料噴射量と、上記スロットル開度とエン
ジン回転速度による基本燃料噴射量との切換えを良好に
行なうことにより、良好な燃焼が得られる内燃機関の燃
料噴射制御装置を実現することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明に係る内燃機関
の燃料制御装置は、クランク軸の回転周期を検出するク
ランク角センサと、吸気管に吸入される空気の吸気圧を
検出する吸気圧センサと、吸気管のスロットル開度を検
出するスロットルセンサと、上記クランク角センサによ
り検出されたクランク角の回転周期に基づきクランク軸
の回転速度を演算する回転速度演算手段と、上記回転速
度と上記吸気圧をパラメータとした第１の基本燃料噴射
量を演算する第１の基本燃料噴射量演算手段と、上記回
転速度と上記スロットル開度をパラメータとした第２の
基本燃料噴射量を演算する第２の基本燃料噴射量演算手
段と、上記第１の基本燃料噴射量と上記第２の基本燃料
噴射量との相互間の切換え移行時に、上記第１の基本燃
料噴射量と第２の基本燃料噴射量とを混合させる混合比
率を演算し、所定時間毎に徐々に変化させる比率演算手
段と、上記比較演算手段によって演算された噴射量とな
るようにインジェクタを駆動させるインジェクタ駆動手
段とを備えたものである。
の燃料制御装置は、クランク軸の回転周期を検出するク
ランク角センサと、吸気管に吸入される空気の吸気圧を
検出する吸気圧センサと、吸気管のスロットル開度を検
出するスロットルセンサと、上記クランク角センサによ
り検出されたクランク角の回転周期に基づきクランク軸
の回転速度を演算する回転速度演算手段と、上記回転速
度と上記吸気圧をパラメータとした第１の基本燃料噴射
量を演算する第１の基本燃料噴射量演算手段と、上記回
転速度と上記スロットル開度をパラメータとした第２の
基本燃料噴射量を演算する第２の基本燃料噴射量演算手
段と、上記第１の基本燃料噴射量と上記第２の基本燃料
噴射量との相互間の切換え移行時に、上記第１の基本燃
料噴射量と第２の基本燃料噴射量とを混合させる混合比
率を演算し、所定時間毎に徐々に変化させる比率演算手
段と、上記比較演算手段によって演算された噴射量とな
るようにインジェクタを駆動させるインジェクタ駆動手
段とを備えたものである。
【００１０】また、上記比率演算手段は、内燃機関の運
転状態に応じて混合比率を演算するものである。
転状態に応じて混合比率を演算するものである。
【００１１】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも内燃機関の回転数とするもので
ある。
の運転状態を少なくとも内燃機関の回転数とするもので
ある。
【００１２】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも内燃機関の回転数の時間的な偏
差とするものである。
の運転状態を少なくとも内燃機関の回転数の時間的な偏
差とするものである。
【００１３】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも機関の温度情報とするものであ
る。
の運転状態を少なくとも機関の温度情報とするものであ
る。
【００１４】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも機関のトランスミッションのギ
ア位置とするものである。
の運転状態を少なくとも機関のトランスミッションのギ
ア位置とするものである。
【００１５】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも機関のスロットル開度とするも
のである。
の運転状態を少なくとも機関のスロットル開度とするも
のである。
【００１６】また、上記比率演算手段は、上記内燃機関
の運転状態を少なくとも機関のスロットル開度の時間的
な偏差とするものである。
の運転状態を少なくとも機関のスロットル開度の時間的
な偏差とするものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１に係る内燃機関の燃料噴射装置の構成を示
すブロック図である。図４と同一符号は同一箇所を示し
その説明は省略する。新たな符号として、１４は第１の
基本燃料噴射量演算手段７の出力と第２の基本燃料噴射
量演算手段８の出力とに基づいて、両者の混合比率を演
算する混合比率演算手段である。
実施の形態１に係る内燃機関の燃料噴射装置の構成を示
すブロック図である。図４と同一符号は同一箇所を示し
その説明は省略する。新たな符号として、１４は第１の
基本燃料噴射量演算手段７の出力と第２の基本燃料噴射
量演算手段８の出力とに基づいて、両者の混合比率を演
算する混合比率演算手段である。
【００１８】この混合比率演算手段１４は、第１の基本
燃料噴射量ＴDJから第２の基本燃料噴射量ＴANへの切り
換わり移行時に、第２の基本燃料噴射量に対して切換え
係数αを設定し、次式（１）により切り換わり移行時の
基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。 Ｔpw＝ＴDJ×（１−α）＋ＴAN×α ・・・・・・・・・・・・（１） 式（１）により、切り換わり係数αを０から１まで変化
させることにより、第１の基本燃料噴射量ＴDJから第２
の基本燃料噴射量ＴANへ切換えることができる。
燃料噴射量ＴDJから第２の基本燃料噴射量ＴANへの切り
換わり移行時に、第２の基本燃料噴射量に対して切換え
係数αを設定し、次式（１）により切り換わり移行時の
基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。 Ｔpw＝ＴDJ×（１−α）＋ＴAN×α ・・・・・・・・・・・・（１） 式（１）により、切り換わり係数αを０から１まで変化
させることにより、第１の基本燃料噴射量ＴDJから第２
の基本燃料噴射量ＴANへ切換えることができる。
【００１９】ここで、図２は本実施の形態１と従来の内
燃機関の燃料噴射装置の燃料噴射量の移行を比較したタ
イムチャートであり、これを用いて以下に説明する。ス
ロットル開度ＴＨが、所定の切り換わりスロットル開度
Ａ以上になると、式（１）の切換え係数αを０から１へ
一定時間毎に徐々に変化させていき（図２丸３）、α＝
１になった時点で第１の基本燃料噴射量ＴDJから第２の
基本燃料噴射量ＴANへ１００％移行する。一方、スロッ
トル開度ＴＨが、所定の切り換わりスロットル開度Ｂ
（但し、Ａ＜Ｂである。）未満になると、切換え係数α
を１から０ヘ一定時間毎に徐々に変化させていき（図２
丸２）、α＝０になった時点で第２の基本燃料噴射量Ｔ
ANから第１の基本燃料噴射量ＴDJへ１００％移行する。
なお、図２におけるβ１，β２はそれぞれ第１の基本燃
料噴射量ＴANから第２の基本燃料噴射量ＴDJへの切換え
係数αと、第２の基本燃料噴射量ＴDJから第１の基本燃
料噴射量ＴANへの切り換わり係数αの時間あたりの変化
量を表わしており、この値は所望の値を設定することが
できる。図２に示した丸１のタイムチャートは従来の燃
料噴射量の切換え移行を表わしたものであり、本実施の
形態１との比較のために示したものである。
燃機関の燃料噴射装置の燃料噴射量の移行を比較したタ
イムチャートであり、これを用いて以下に説明する。ス
ロットル開度ＴＨが、所定の切り換わりスロットル開度
Ａ以上になると、式（１）の切換え係数αを０から１へ
一定時間毎に徐々に変化させていき（図２丸３）、α＝
１になった時点で第１の基本燃料噴射量ＴDJから第２の
基本燃料噴射量ＴANへ１００％移行する。一方、スロッ
トル開度ＴＨが、所定の切り換わりスロットル開度Ｂ
（但し、Ａ＜Ｂである。）未満になると、切換え係数α
を１から０ヘ一定時間毎に徐々に変化させていき（図２
丸２）、α＝０になった時点で第２の基本燃料噴射量Ｔ
ANから第１の基本燃料噴射量ＴDJへ１００％移行する。
なお、図２におけるβ１，β２はそれぞれ第１の基本燃
料噴射量ＴANから第２の基本燃料噴射量ＴDJへの切換え
係数αと、第２の基本燃料噴射量ＴDJから第１の基本燃
料噴射量ＴANへの切り換わり係数αの時間あたりの変化
量を表わしており、この値は所望の値を設定することが
できる。図２に示した丸１のタイムチャートは従来の燃
料噴射量の切換え移行を表わしたものであり、本実施の
形態１との比較のために示したものである。
【００２０】次に、図３は上記混合比率演算手段１４に
よる第１の基本燃料噴射量演算手段７と第２の基本燃料
噴射量演算手段８との相互間における切換えの動作を示
すフローチャートである。はじめに、ステップ２１で
は、スロットルセンサ３はスロットル開度ＴＨを検出
し、ＣＰＵ１１内の混合比率演算手段１４に対して出力
する。次いで、ステップ２２では、混合比率演算手段１
４は、スロットルセンサ３からのスロットル開度ＴＨを
予め設定されたしきい値と比較する。その結果、スロッ
トル開度ＴＨがしきい値より小さい場合にはステップ２
３へ進み、切り換わり係数αから時間当たりの変化量β
１を減算する。次いで、ステップ２４では上記ステップ
２３で減算された切り換わり係数αが０％より小さいか
否かを判断し、その結果α＜０％である場合には基本燃
料噴射量を第１の基本燃料噴射量とし、α≧０％である
場合には式（１）によりこの時の切り換わり係数αの値
に基づき基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。
よる第１の基本燃料噴射量演算手段７と第２の基本燃料
噴射量演算手段８との相互間における切換えの動作を示
すフローチャートである。はじめに、ステップ２１で
は、スロットルセンサ３はスロットル開度ＴＨを検出
し、ＣＰＵ１１内の混合比率演算手段１４に対して出力
する。次いで、ステップ２２では、混合比率演算手段１
４は、スロットルセンサ３からのスロットル開度ＴＨを
予め設定されたしきい値と比較する。その結果、スロッ
トル開度ＴＨがしきい値より小さい場合にはステップ２
３へ進み、切り換わり係数αから時間当たりの変化量β
１を減算する。次いで、ステップ２４では上記ステップ
２３で減算された切り換わり係数αが０％より小さいか
否かを判断し、その結果α＜０％である場合には基本燃
料噴射量を第１の基本燃料噴射量とし、α≧０％である
場合には式（１）によりこの時の切り換わり係数αの値
に基づき基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。
【００２１】一方、ステップ２２でスロットル開度ＴＨ
がしきい値以上であると判断された場合にはステップ２
５へ進み、切り換わり係数αに時間当たりの変化量β２
を加算する。次いで、ステップ２６では上記ステップ２
５で加算された切り換わり係数αが１００％より大きい
か否かを判断し、その結果α＞１００％である場合には
基本燃料噴射量を第２の基本燃料噴射量とし、α≦１０
０％である場合には式（１）によりこの時の切り換わり
係数αの値に基づき基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。
がしきい値以上であると判断された場合にはステップ２
５へ進み、切り換わり係数αに時間当たりの変化量β２
を加算する。次いで、ステップ２６では上記ステップ２
５で加算された切り換わり係数αが１００％より大きい
か否かを判断し、その結果α＞１００％である場合には
基本燃料噴射量を第２の基本燃料噴射量とし、α≦１０
０％である場合には式（１）によりこの時の切り換わり
係数αの値に基づき基本燃料噴射量Ｔpwを演算する。
【００２２】以上のように、本実施の形態１によれば、
基本燃料噴射量Ｔpwに基づいてインジェクタが駆動する
ため、吸気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃
料噴射量からスロットル開度とエンジン回転速度による
第２の基本燃料噴射量への移行時、およびスロットル開
度とエンジン回転速度による第２の基本燃料噴射量から
吸気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃料噴射
量への移行時のフィーリングがスムーズに行うことがで
きる。
基本燃料噴射量Ｔpwに基づいてインジェクタが駆動する
ため、吸気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃
料噴射量からスロットル開度とエンジン回転速度による
第２の基本燃料噴射量への移行時、およびスロットル開
度とエンジン回転速度による第２の基本燃料噴射量から
吸気圧力とエンジン回転速度による第１の基本燃料噴射
量への移行時のフィーリングがスムーズに行うことがで
きる。
【００２３】実施の形態２．上述の実施の形態１では、
混合比率演算手段１４は、スロットル開度ＴＨの度合い
に応じた時間当たりの変化量β１，β２を切り換わり係
数αに対して加減算することにより燃料噴射量の混合比
率を所定時間毎に変化させていた。しかし、この所定の
混合変数β１，β２はスロットル開度ＴＨの度合いに限
るものではなく、スロットル開度ＴＨの時間的偏差、例
えば５秒毎にスルットル開度ＴＨを検出し、その間にお
ける変化量を算出して得られた結果を本実施の形態１の
図３の切換え動作フローチャートのスルットル開度ＴＨ
に置き換えることによりスロットル開度ＴＨの時間的偏
差に応じて燃料噴射量の混合比率を所定時間毎に変化さ
せることができる。
混合比率演算手段１４は、スロットル開度ＴＨの度合い
に応じた時間当たりの変化量β１，β２を切り換わり係
数αに対して加減算することにより燃料噴射量の混合比
率を所定時間毎に変化させていた。しかし、この所定の
混合変数β１，β２はスロットル開度ＴＨの度合いに限
るものではなく、スロットル開度ＴＨの時間的偏差、例
えば５秒毎にスルットル開度ＴＨを検出し、その間にお
ける変化量を算出して得られた結果を本実施の形態１の
図３の切換え動作フローチャートのスルットル開度ＴＨ
に置き換えることによりスロットル開度ＴＨの時間的偏
差に応じて燃料噴射量の混合比率を所定時間毎に変化さ
せることができる。
【００２４】その他、クランク角センサの検出値に基づ
く内燃機関の回転数、さらにこの回転数の時間的偏差、
また内燃機関の温度情報、トランスミッションのギア位
置等を各種適応した検出センサによって得られる値に基
づいて同様に燃料噴射量の混合比率を所定時間毎に変化
させることができ、本実施の形態１と同様の効果を得る
ことができる。
く内燃機関の回転数、さらにこの回転数の時間的偏差、
また内燃機関の温度情報、トランスミッションのギア位
置等を各種適応した検出センサによって得られる値に基
づいて同様に燃料噴射量の混合比率を所定時間毎に変化
させることができ、本実施の形態１と同様の効果を得る
ことができる。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、この発明に係る内燃機関
の燃料噴射制御装置によれば、吸気圧力とエンジン回転
速度による第１の基本燃料噴射量からスロットル開度と
エンジン回転速度による第２の基本燃料噴射量への移
行、そしてスロットル開度とエンジン回転速度による第
２の基本燃料噴射量から吸気圧力とエンジン回転速度に
よる第１の基本燃料噴射量への移行がフィーリング上ス
ムーズに行なうことができ、良好な燃焼が得られる内燃
機関の燃料噴射制御装置を実現することができる。
の燃料噴射制御装置によれば、吸気圧力とエンジン回転
速度による第１の基本燃料噴射量からスロットル開度と
エンジン回転速度による第２の基本燃料噴射量への移
行、そしてスロットル開度とエンジン回転速度による第
２の基本燃料噴射量から吸気圧力とエンジン回転速度に
よる第１の基本燃料噴射量への移行がフィーリング上ス
ムーズに行なうことができ、良好な燃焼が得られる内燃
機関の燃料噴射制御装置を実現することができる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る内燃機関の燃
料噴射装置の全体構成図である。
料噴射装置の全体構成図である。
【図２】 この発明の実施の形態１と従来の内燃機関の
燃料噴射装置の燃料噴射量の移行を比較したタイムチャ
ートである。
燃料噴射装置の燃料噴射量の移行を比較したタイムチャ
ートである。
【図３】 この発明の実施の形態１に係る内燃機関の燃
料噴射装置の燃料噴射量を特定するための動作を示すフ
ローチャートである。
料噴射装置の燃料噴射量を特定するための動作を示すフ
ローチャートである。
【図４】 従来の内燃機関の燃料噴射装置の全体構成図
である。
である。
【図５】 従来の内燃機関の燃料噴射装置の燃料噴射量
を特定するための動作を示すフローチャートである。
を特定するための動作を示すフローチャートである。
１ クランク角センサ、２ 吸気圧センサ、３ スロッ
トルセンサ、４ 各種センサ、５ 波形整形回路、６
回転速度演算手段、７ 第１の基本燃料噴射量演算手
段、８ 第２の基本燃料噴射量演算手段、９ 噴射量切
替部、１０ 点火時期演算手段、１１ ＣＰＵ、１２
インジェクタ駆動回路、１３ 点火駆動回路、１４ 混
合比率演算手段、２１〜２３ インジェクタ、３１〜３
３ ＩＧコイル。
トルセンサ、４ 各種センサ、５ 波形整形回路、６
回転速度演算手段、７ 第１の基本燃料噴射量演算手
段、８ 第２の基本燃料噴射量演算手段、９ 噴射量切
替部、１０ 点火時期演算手段、１１ ＣＰＵ、１２
インジェクタ駆動回路、１３ 点火駆動回路、１４ 混
合比率演算手段、２１〜２３ インジェクタ、３１〜３
３ ＩＧコイル。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G301 MA13 MA14 NA08 NE17 NE19
NE24 PA07Z PA11Z PA12Z
PE03Z PE08Z PF07Z
Claims (8)
- 【請求項１】 クランク軸の回転周期を検出するクラン
ク角センサと、 吸気管に吸入される空気の吸気圧を検出する吸気圧セン
サと、 吸気管のスロットル開度を検出するスロットルセンサ
と、 上記クランク角センサにより検出されたクランク角の回
転周期に基づきクランク軸の回転速度を演算する回転速
度演算手段と、 上記回転速度と上記吸気圧をパラメータとした第１の基
本燃料噴射量を演算する第１の基本燃料噴射量演算手段
と、 上記回転速度と上記スロットル開度をパラメータとした
第２の基本燃料噴射量を演算する第２の基本燃料噴射量
演算手段と、 上記第１の基本燃料噴射量と上記第２の基本燃料噴射量
との相互間の切換え移行時に、上記第１の基本燃料噴射
量と第２の基本燃料噴射量とを混合させる混合比率を演
算し、所定時間毎に徐々に変化させる比率演算手段と、 上記比較演算手段によって演算された噴射量となるよう
にインジェクタを駆動させるインジェクタ駆動手段とを
備えたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、内燃機関の運転状態に応じて混合
比率を演算することを特徴とする内燃機関の燃料噴射制
御装置。 - 【請求項３】 請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも内燃機関の回転数とすることを特徴とする内燃機関
の燃料噴射制御装置。 - 【請求項４】 請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも内燃機関の回転数の時間的な偏差とすることを特徴
とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 - 【請求項５】 請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも機関の温度情報とすることを特徴とする内燃機関の
燃料噴射制御装置。 - 【請求項６】 請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも機関のトランスミッションのギア位置とすることを
特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 - 【請求項７】 請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制
御装置において、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも機関のスロットル開度とすることを特徴とする内燃
機関の燃料噴射制御装置。 - 【請求項８】 請求項２に記載の燃料噴射制御装置にお
いて、 上記比率演算手段は、上記内燃機関の運転状態を少なく
とも機関のスロットル開度の時間的な偏差とすることを
特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001209435A JP3748524B2 (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| US09/996,902 US6647967B2 (en) | 2001-07-10 | 2001-11-30 | Fuel injection control device for internal combustion engine |
| DE10202485.5A DE10202485B4 (de) | 2001-07-10 | 2002-01-23 | Kraftstoffeinspritzsteuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001209435A JP3748524B2 (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003020987A true JP2003020987A (ja) | 2003-01-24 |
| JP3748524B2 JP3748524B2 (ja) | 2006-02-22 |
Family
ID=19045090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001209435A Expired - Fee Related JP3748524B2 (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6647967B2 (ja) |
| JP (1) | JP3748524B2 (ja) |
| DE (1) | DE10202485B4 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006250020A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Kokusan Denki Co Ltd | エンジン用燃料噴射制御装置 |
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|---|---|---|---|---|
| US7420669B2 (en) * | 2004-07-01 | 2008-09-02 | Midwest Research Institute | Optic probe for semiconductor characterization |
| CN102661207B (zh) * | 2012-05-31 | 2014-07-23 | 姜国清 | 喷油控制系统、喷油控制方法及发动机 |
| US9567934B2 (en) * | 2013-06-19 | 2017-02-14 | Enviro Fuel Technology, Lp | Controllers and methods for a fuel injected internal combustion engine |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59548A (ja) * | 1982-06-23 | 1984-01-05 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給装置の制御方法 |
| US4736725A (en) * | 1986-06-12 | 1988-04-12 | Mazda Motor Corporation | Fuel injection system for internal combustion engine |
| JPH01125533A (ja) * | 1987-11-10 | 1989-05-18 | Fuji Heavy Ind Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| US5050564A (en) * | 1990-10-24 | 1991-09-24 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system for an engine of a motor vehicle provided with a continuously variable belt-drive |
| JPH0536613A (ja) | 1991-07-25 | 1993-02-12 | Canon Inc | 半導体表面処理方法及び装置 |
| JP3708161B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2005-10-19 | 本田技研工業株式会社 | 電子式燃料噴射制御装置 |
| JP3494832B2 (ja) * | 1996-12-18 | 2004-02-09 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃焼制御装置 |
-
2001
- 2001-07-10 JP JP2001209435A patent/JP3748524B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-30 US US09/996,902 patent/US6647967B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-01-23 DE DE10202485.5A patent/DE10202485B4/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006250020A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Kokusan Denki Co Ltd | エンジン用燃料噴射制御装置 |
| JP4552700B2 (ja) * | 2005-03-10 | 2010-09-29 | 国産電機株式会社 | エンジン用燃料噴射制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE10202485A1 (de) | 2003-01-30 |
| US6647967B2 (en) | 2003-11-18 |
| US20030010323A1 (en) | 2003-01-16 |
| DE10202485B4 (de) | 2015-12-03 |
| JP3748524B2 (ja) | 2006-02-22 |
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