JP2002534603A - 偏析によるアルミニウム精製法と装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明の目的は、「母液」とよばれるある量の不純な液状アルミニウムから極めて高純度の（すなわち３Ｎ５を超える純度の、つまり９９．９５％を越えるアルミニウムを含む）固体塊（または「ブルーム」）を形成するための偏析によるアルミニウム精製法であって、部分的結晶化による結晶形成と、ブルームの定期的押圧と、成長過程での加熱によるブルームのほぼ連続的再溶融と、成長の過程でのブルームの高さＨの定期的測定と、所定の、好適には経時的に減少する、高さの進行速度を得るように、測定高さＨに応じた加熱出力の調節を含む。本発明は偏析によって極めて高純度の固体アルミニウム塊（または「ブルーム」）を形成するのに適した、アルミニウム精製装置も目的としていて、耐火坩堝と、坩堝加熱手段を備えた炉と、成長の過程で加熱によって前記ブルームを部分的に再溶解させる手段と、少なくとも一つの押圧手段とから成り、成長の過程での前記固体塊の高さＨの測定手段と、好適には所定の、および経時的に減少する高さの進行速度を得るように前記測定高さＨに応じて前記加熱手段の加熱出力を制御することを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 発明の分野 本発明は偏析によるアルミニウムの精製に関するものである。特に、偏析によ
る精製法と装置に関するものであり、極めて高純度の、すなわち３Ｎ５を超える
純度の、つまり９９．９５％を越えるアルミニウムを含む、アルミニウムを得る
ことを可能にする。

【０００２】 現状技術 偏析によるアルミニウム精製の諸方法は、銅、鉄、珪素、マグネシウム、ガリ
ウム、または亜鉛などの共融元素の含有率が低いアルミニウムを得ることを目的
とする。これらの方法は、不純な液状アルミニウムの塊（母液と呼ばれる）の部
分的固化が液状塊内の共融元素を濃縮し、母液のそれよりもはるかに低い共融元
素含有率を有する結晶を生成する傾向があるという事実に基づいている。したが
って、既知の偏析法の基礎原理は、不純な液状アルミニウムの総量の部分的結晶
化を促進し、共融元素が濃縮された残留母液から、精製された金属を単離するよ
うに２相を物理的に分離することから成る。

【０００３】 基本原理を中心にいくつかの方法が開発された。典型的には、不純な液状アル
ミニウムの総量を断熱した耐熱容器内に置いた後、液状アルミニウムの局部冷却
によってその上部内に微細な結晶の形成を誘発し、ついで重力の作用によって、
容器の下部内に結晶の段階的堆積を引き起こし、母液の所与の部分が結晶化した
ときに精製プロセスを停止し、精製される結晶を残留母液から分離する。

【０００４】 米国特許第３２１１５４７号によれば、結晶は液状アルミニウムの塊の制御冷
却によってその表面に形成され、剥離して、つぎに重量の作用で容器の底に堆積
する。結晶塊の部分的突き固め（または押圧）は結晶化段階を通じて一定間隔で
実施される。結晶化の過程で、容器の底に堆積した結晶塊の押圧を用いることに
よって、方法の精製率を大幅に向上させることができる。結晶化段階の終わりに
、好適には容器の底に堆積した精製アルミニウム結晶塊の上部表面部位に位置す
る孔によって、液相の流出によってまず残留母液を排出する、つづいて前記堆積
した結晶塊を溶かし、容器の底近くに位置する孔から液相を流出させてそれを回
収する。

【０００５】 フランス特許第１５９４１５４号（米国特許第３６７１２２９号に対応）によ
れば、結晶は黒鉛製の盲管の外側表面上、母液内に浸漬される部分に垂直に形成
される。冷却気体は結晶化を引き起こすように前記管内を循環する。液状アルミ
ニウム内に維持された、黒鉛製のリングが管の外面を定期的に掻き取り、それに
よってそこに形成された結晶をはがす。結晶は重力の作用で坩堝の底に堆積し、
堆積した結晶塊は前記リングによって定期的に押圧される。管は固化の進行につ
れて次第に引き揚げられる。結晶化段階の終わりに、例えば残留母液をサイフォ
ンで吸い上げるか、坩堝を傾けるかして、共融元素が濃縮された残留液塊から精
製された固体塊（ブルームと称する）を分離する。フランス特許第２５９２６６
３号（米国特許第４７４４８２３号に対応）によれば、残留母液の流出を可能に
するために容器を傾け、水切りによって残留間隙液の除去を可能にするように傾
いた位置にそれを維持することによってこの方法の精製効率を更に向上させるこ
とができる。

【０００６】 フランス特許第２５２４４８９号（米国特許第４４５６４８０号に対応）およ
び米国特許第４２２１５９０号によれば、結晶化と押圧段階の間に坩堝の底に堆
積した結晶を再溶融させるが、それによって金属が更に精製され、理論値を超え
る精製効率に達することができる。

【０００７】 日本国特開昭５８−１６７７３３によれば、精製アルミニウム結晶は、新鮮空
気が循環するステンレス製の管路を含む冷却装置によって、液状アルミニウムの
自由表面の下に位置する所定の区域内の、坩堝の内表面周辺に形成される。冷却
区域の上に位置する液状アルミニウムの部分は、固化を防止するために加熱され
る。強制冷却区域内で形成される結晶は、黒鉛製のピストンによって剥がされ、
該ピストンは、断面積が坩堝のそれにほぼ等しく、液状アルミニウム内に常に浸
漬され、坩堝の表面を定期的に掻き取り、それが坩堝の底に堆積するのを助ける
。ピストンは坩堝の底に堆積する結晶を押圧するのにも使用される。ピストン内
に配置された通路は、坩堝の底に向かう結晶の流れと、ピストン運動の際の液状
金属の流れを可能にする。固化した金属の塊は加熱手段によって部分的に再溶解
される。堆積した結晶の塊が冷却区域に達したとき、ピストンが引き抜かれ、母
液はサイフォンによって排出され、固体塊は坩堝から抽出され、ついで所望の純
度に応じて分割される。

【０００８】 解決するべき課題 現状技術によって工業的に生産したブルームは純度にばらつきがある。特に、
ブルームの上と下の間に純度の勾配がある。下部より多くの不純物が含まれてい
る最終ブルームの上部を切断し、最も高い純度レベルが要求される用途に下部だ
けを充てることができる。典型的には、切断作業によって最終ブルームの１５％
から３０％が除去される。ただし、この解決法には、得られたブルームのかなり
の部分が除去されるという問題点があり、結果的に、工場の実質生産性が低下し
、廃物が発生して、金属在庫管理を複雑にしてしまう。

【０００９】 出願人は更に、工業的に得られたブルームは一般的に中心と周辺の間に純度の
変化があり、周辺部の金属はブルームの中心部の金属より純度が高いことを確認
した。一般的に、大型坩堝のより高い生産性は得られた製品の純度と反対方向に
変動する。例えば、直径８００ｍｍの坩堝で、鉄（ＫＦｅ）と珪素（ＫＳｉ）に
ついて得られた（それぞれのブルームの全体に対する）実質精製率Ｋは、直径６
００ｍｍの坩堝のそれに対して（同じ上昇速度で）約５０％未満であった。とり
わけ径方向の性格の、このようなばらつきがあるので、高純度の金属を単なる切
断作業で採取することは困難である。

【００１０】 このようなばらつきにくわえて、出願人は所定の塊のブルームを得るのに必要
な時間に、作業ごとに有意の変動があることを認めた。さまざまな原因（機器の
摩耗、熱伝導の変動など）によるこの変動は工業現場の実質生産性に影響し、作
業の組織と内部の手順を複雑にする。

【００１１】 最後に、出願人は生産性と平均実質精製率が互いに逆に変動することを確認し
た。例えば、生産性を向上させると、精製率が低下し、逆に、精製率を上げると
、生産性が低下する。このような制約があるために工業生産の操作幅が大幅に制
限され、生産コストにも負担をかける。

【００１２】 したがって、出願人は精製率と生産性の妥協の限度を広くし、工業的に得られ
たブルーム内の純度のばらつきと変動を減らすことのできる解決法を模索し、投
資、単純な装置と方法でありながら、生産および保守の費用を総体的に減らすよ
うにする。

【００１３】 発明の目的 本発明の第一の目的は、「母液」とよばれるある量の不純な液状アルミニウム
から、極めて高純度の（すなわち３Ｎ５を超える純度、つまり９９．９５％を越
えるアルミニウムを含む）固体（または「ブルーム」）を形成するための偏析に
よるアルミニウム精製法であって、部分的結晶化による結晶形成と、ブルームの
定期的押圧と、成長過程での加熱によるブルームの特に連続的な再溶融とから成
り、成長の過程でのブルームの高さＨの定期的測定と、測定高さＨに応じた加熱
出力の調節を含むことを特徴とする。

【００１４】 本発明が同じく目的とするのは、偏析によって極めて高純度の固体アルミニウ
ム塊（または「ブルーム」）を形成するのに適した、アルミニウム精製装置であ
って、耐火坩堝と、坩堝加熱手段を備えた炉と、成長の過程で加熱によって前記
ブルームを再溶解させる手段と、少なくとも一つの押圧手段を含み、成長の過程
での前記固体の高さＨの測定手段と、前記測定高さＨに応じて前記加熱手段の加
熱出力を制御するための手段を含むことを特徴とする。

【００１５】 出願人は、意外なことに、最終ブルームの純度のばらつきとブルームごとの変
動は実際には偏析過程で投入された加熱出力に結び付けられ、ブルーム成長の過
程でフィードバック調節なしに、ほぼ一定の加熱出力を投入する従来の慣行の結
果、純度のばらつきと変動が本発明による加熱出力の段階的変動で見られるもの
よりはるかに大きくなることを確認した。またブルーム成長の過程で加熱出力を
制御することによって純度のばらつきと変動を減らせるだけでなく、精製率と生
産性の妥協の幅を広げることができることを認めた。

【００１６】 図面の説明 図１は、本発明による方法の推奨実施態様による精製基本サイクルを模式的に図
示している。

【００１７】 図２は、本発明の推奨実施態様の偏析による精製装置を図示している。

【００１８】 図３は、押圧手段が、結晶化の低位置にあるときの坩堝の結晶化および再溶融
区域を示している。

【００１９】 図４は、本発明による装置の押圧手段の先端の推奨実施態様を示している。

【００２０】 図５は、従来技術（ａ）と、本発明（ｂ，ｃ）による固体塊の成長曲線、すな
わち経時的な固体塊の高さの進行曲線を示している。

【００２１】 図６は、従来技術（ａ）と、本発明（ｂ）によるブルームで典型的に観察され
た珪素の等含有率（ｐｐｍ単位の含有率）の断面図を示している。これらのブル
ームは軸Ｃに対して円対称である。

【００２２】 図７は、従来技術（Ａ）と、本発明（Ｂ）による工業生産性Ｐ（ｋｇ／ｈ単位
）と平均実質精製率Ｋ（単位なし）の典型的値をグラフで示している。精製率は
開始金属の一つまたは複数の特定の所与の元素の平均含有率と精製金属内の同じ
元素の平均含有率の比に対応する。最も特徴的な元素は一般的に電解によって生
産された一次アルミニウムの主要な不純物、すなわち鉄と珪素である。

【００２３】 発明の詳細な説明 本発明によれば、偏析によるアルミニウム精製法は、「母液」とよばれるある
量の液状アルミニウムから極めて高純度の固体塊（または「ブルーム」）の成長
による形成を目的とし、部分的結晶化による結晶形成と、ブルームと堆積する結
晶の定期的押圧と、成長過程での加熱によるブルームの再溶融とを含み、ブルー
ムの高さＨの定期的測定と、測定高さＨに応じた加熱出力の調節を含むことを特
徴とする。

【００２４】 本発明の推奨実施態様によれば、偏析によるアルミニウム精製法は、耐火坩堝
と、前記坩堝の加熱手段と、少なくとも一つの押圧手段と、前記少なくとも一つ
の押圧手段を上下に移動させる手段と、剥離手段とから成る装置内で実施され、
「母液」とよばれるある量の液状アルミニウムから、前記坩堝の底に、「ブルー
ム」と呼ばれる固体の精製アルミニウム塊を前記坩堝内に成長させる作業を含み
、前記成長作業は、 ―温度が前記母液の液相線温度より低い、結晶化区域と呼ばれる、前記装置の少
なくとも一つの特定表面上の結晶化によるアルミニウム結晶の形成、 ―前記剥離手段による前記結晶の剥離、 ―重力の力の作用による前記坩堝の底に向かう前記結晶の移行（または降下）、 ―前記固体塊の上部表面への前記結晶の堆積、 ―前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段による前記堆積結晶と前記固体塊の押
圧、 ―前記加熱手段による、成長の過程での前記固体塊の部分的再溶融、 を含み、前記方法は、 ―前記成長作業の過程で前記ブルームの高さＨの測定と、 ―測定高さＨに応じた加熱出力Ｐの調節、 を含むことを特徴とする。

【００２５】 好適には、前記調節は、所定の高さの進行速度を得るように実施され、更には
経時的に減少するのが望ましい。

【００２６】 該方法は、精製するある初期量の液状アルミニウムを耐火坩堝に充填し、全体
の温度を均等にすることから一般的に開始される。有利には、坩堝と坩堝内の低
い位置に置かれた押圧手段の予熱の予備過程を準備してから、液状アルミニウム
を充填し、材料への熱衝撃を防止し、全体の熱平衡を促進する。

【００２７】 結晶化の際に、また部分的再溶融の際に金属から抽出された不純物は残留母液
内に堆積し、それによって母液は不純物濃度がますます高くなる。

【００２８】 くわえて、成長作業の終わりに、該方法は残留母液と最終ブルームの物理的分
離作業を一般的に備えている。この分離作業は好適にはブルームが所定の高さＨ
ｆに達したときに実施される。それはまた初期液状アルミニウム総量の所定の部
分Ｆが固化したときに実施することもできる、ここでＦは好適には５０と８０％
の間に含まれ、更に好適には６０と７５％の間に含まれる。

【００２９】 この物理的分離は、さまざまな仕方で実施することができる。好適には、坩堝
を傾け、それに続いて、結晶の間に隠れたままの不純な液体（すなわち残留母液
）を時間をかけて水切りすることによって実施される。有利には、精製作業の後
に、坩堝はその補強リングと共に炉から取り出され、不純な残留母液を排出し、
結晶間に含まれる液を水切りすることのできる放下装置の上に置かれる。この水
切りの間、残留不純液内に一番含漬されている区域を除去するために、例えば、
黒鉛製のスクリュウによってブルームの上部を掻き取ることもできる。

【００３０】 該方法は粗ブルーム、すなわち坩堝から引き出され、それを操作できる温度（
典型的には室温）で冷却したブルームの頭部および／または脚部を切断する追加
の作業を含むことができる。一般的に、切断作業は水切りした、すなわち不純残
留液の水切りと、残った固体の冷却作業を実施した後の粗ブルームに対して実施
される。

【００３１】 高さＨは押圧手段によって測定可能であり、それによって装置は大幅に簡単に
なり、結果的に、装置の機構の複雑性、基礎投資コストおよび保全費用が大幅に
減少される。

【００３２】 本発明の推奨実施態様によれば、結晶は、坩堝の内壁と同時に押圧手段または
それぞれの押圧手段の一部の上に同時に形成される。結晶は好適には特定の結晶
化区域内に形成される。

【００３３】 前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段上に結晶を形成するために、押圧手段
またはそれぞれの押圧手段の一部を交互に浸漬、引き上げ、浮上の際に母液の液
相線温度未満の温度まで、結晶化区域と呼ばれる、押圧手段またはそれぞれの押
圧手段の特定の部分を冷却し、浸漬の際に前記区域内に結晶を形成させるように
するのが特に有利であることを出願人は発見した。冷却は、自然または強制放射
および／または対流によって簡単に得られる。浸漬時間Ｔｉと浮上時間Ｔｅは固
定または可変とすることができる。

【００３４】 出願人は、結晶を剥離するための、押圧手段の交互の浸漬、浮上の結果、押圧
手段上に形成される結晶の量が増加することを確認した。この増加は、浸漬時間
Ｔｉに対する浮上時間Ｔｅの比が高くなるほど強くなる。より正確に言えば、こ
の増加は、低位置（押圧、結晶化位置）経過時間Ｔｃに対する高位置（冷却位置
）経過時間Ｔｒの比が高く、低位置経過時間の絶対値が大幅に減少するほど強く
なる。したがって、浮上時間Ｔｅは好適には浸漬時間Ｔｉを上回る。より正確に
言えば、押圧手段の高位置経過時間Ｔｒは好適には低位置経過時間Ｔｃを上回る
。出願人はロッド上に製造される結晶の量がＴｒ／Ｔｃの増加関数、Ｔｒ＋Ｔｃ
の減少関数になることを確認した。

【００３５】 例として、容量が２トンの炉について、Ｔｉ＝３０秒、Ｔｅ＝８秒の基本サイ
クル（Ａ）とＴｉ＝１５秒、Ｔｅ＝２３秒の基本サイクル（Ｂ）の間で、両者共
に高位置と低位置の間のロッドの上昇または下降速度が約０．２０ｍ／秒の場合
、ブルームの成長について同じ基準曲線を維持したとき、サイクルＢの結晶生産
率が毎時４０ｋｇで、サイクルＡのそれを越えることを出願人は確認した。同じ
成長曲線についての、結晶生産率のこの増加に伴って、加熱出力が平均して４．
５ｋＷ増加し、サイクルＡよりも基本サイクルＢの方が、形成された結晶の再溶
融率が高くなった。これらの差によって一定の生産率で金属の純度が向上する。
典型的には、（一定ブルームの最終サイズと一定作業の総時間について）サイク
ルＢを採用して製造されたブルームの鉄と珪素の含有率は、サイクルＡを採用し
て製造されたブルームのそれより平均３０％低く、精製率の差は大きなものにな
る。

【００３６】 浸漬と浮上によって形成された順序が精製基本サイクルを形成する。各基本サ
イクルの時間は可変、またはほぼ一定とすることができる。各サイクルの時間は
好適には２０秒と５分の間に含まれる。タイミングが早すぎると、それぞれの基
本サイクルについて、少量の結晶しか形成されず、これらの結晶の正確な剥離（
または水切り）がより困難になる。タイミングが遅すぎると、それぞれの基本サ
イクルで結晶の皮が厚く、堅くなり過ぎ、皮剥ぎ器が停止することがあり、単位
時間内に形成される結晶量が低下する。

【００３７】 押圧作業は、好適には、押圧手段またはそれぞれの押圧手段による固体塊の加
圧と、浸漬時間Ｔｉにほぼ等しい（好適には少なくともＴｉの９５％の）時間Ｔ
ｃの間の圧力維持を含んでいる。高位置での維持は、好適には浮上時間Ｔｅにほ
ぼ等しい（好適には少なくともＴｅの９５％の）時間Ｔｒの間とする。

【００３８】 押圧手段の浸漬深さは固体塊の高さＨの関数とする。精製作業開始時点では大
きく、固体塊の成長につれて次第に減少する。押圧作業では固体塊（２２）を圧
縮し、上表面に堆積した結晶（２１）を押しつぶして、結晶の間に含まれる不純
液の一部を排出する。くわえて、この押圧は、ブルームを押しつぶして、高温壁
と接触している新しい固体部分を出して、部分的再溶融を促進する。押圧作業は
、好適には時間Ｔｃ内に前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段の圧縮運動を一
回だけ含み、押圧された固体塊の高さＨ（ｔ）の前記測定がそれに続く。実際に
は、押圧手段で高さを測定するとき、押圧手段が達することができる最も低い点
に対応するある最低高さＨｍに固体塊が達したときからしか高さは測定できない
。この時間は「衝突」と呼ばれる（図５に文字Ｇで識別した）。衝突後の時間ｔ
を測定するのが実用的である。

【００３９】 坩堝と押圧手段またはそれぞれの押圧手段からの結晶の剥離作業は、押圧手段
またはそれぞれの押圧手段が浮上するときに実施できる。押圧手段またはそれぞ
れの押圧手段からの結晶の剥離作業は、前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段
の浮上の過程で実施することもできる。

【００４０】 坩堝の底への結晶の移行は、押圧手段またはそれぞれの押圧手段の浮上期間Ｔ
ｅの間にほぼ行われることが望ましい。

【００４１】 成長の過程での固体塊の再溶融作業はほぼ連続したプロセスである。実際には
、再溶融は押圧された固体塊（２２）の周辺でしか起こらず、その結果、実質的
な再溶融区域（２３）は坩堝の底と、高さＨまでのその壁を含んでいる。図１か
ら３に示したごとく、再溶融は、結晶（２１）の堆積区域の部位に位置するこの
表面の上部を含む、固体塊（２２）の周辺表面のほぼ全体で発生する。固体塊（
２２）の測定高さＨの関数である加熱出力Ｐの調節は、固体塊全体に直角にかか
る出力を少なくとも対象とする。本発明によれば、前記固体塊の再溶融率は精製
の完全な作業の過程で可変であり、好適には所定の進行に従う。再溶融結晶の質
量Ｍｒと形成された結晶の質量Ｍｃとの間の比（Ｍｒ／Ｍｃ）が、それぞれの基
本サイクルについて、時間ｔに応じた押圧塊の、すなわち押圧作業後の固体塊の
高さＨ（ｔ）の非減少関数になるように再溶融率が進行曲線に従うとき、平均精
製率が有意に増加することを出願人は確認した。言い換えれば、目標再溶融率は
、高さＨ（ｔ）が増加するときに一定または増加する。初期生成質量Ｍｃは再溶
融後の質量と再溶融質量の和に等しい。再溶融を、再溶融質量と部分再溶融後に
残留している質量の間の比に等しい、洗浄率で表すこともできる。

【００４２】 かかる再溶融率は非線形で凸型の、すなわち傾きが減少またはゼロの固体塊の
目標成長曲線Ｈｏ（ｔ）に至る（かかる曲線は図５に図示した）。言い換えれば
、高さＨ（ｔ）の進行速度は経時的に減少する。本発明による成長曲線は有利に
は、基本サイクルごとに測定した固体塊の高さＨ（ｔ）の値を、基準値Ｈｏ（ｔ
）（経時的に押圧される質量の所望の成長型の曲線に対応）と比較して、加熱手
段の出力の調節によって得られる。典型的には、連続するいくつかの基本サイク
ルで測定した値Ｈ（ｔ）が基準値Ｈｏ（ｔ）を越えるとき、加熱出力を上昇させ
る。反対の場合はそれを低下させる。好適には、前記調節は、実測高さＨ（ｔ）
（好適には、数分間または連続する数基本サイクルの平均（スライド平均））と
基準値Ｈｏ（ｔ）の間の偏差と、この偏差の経時的増加または減少傾向を同時に
考慮して、特に調節の「ポンピング」と呼ばれる現象を防止する。したがって、
測定高さＨと基準値Ｈｏの間の偏差に応じて加熱出力Ｐを調節すること、すなわ
ちＨ−Ｈｏに応じて出力Ｐを制御することが有利であることが分かった、ここで
Ｈｏは所定の基準値で、衝突からの経過時間の関数になる。

【００４３】 好適には、時間ｔで課される出力増分ΔＰは、 ΔＰ（ｔ）＝Ａ×［Ｈ（ｔ）−Ｈｏ（ｔ）］＋Ｂ×｛Δ［Ｈｔ（ｔ）−Ｈｏ（
ｔ）］／Δｔ｝ の形を取り、ここでＡとＢは経験的な正の係数で、基準高さをすぐに回復できる
ように、ただし不可避的な装置の熱慣性にもかかわらず（出力増分が結晶上昇曲
線の変曲点に反映されるには一般的に数分が必要）、この基準高さの前後で「ポ
ンピング」を発生させずに、調節される。加熱出力の調節は有利には情報化シス
テムによって保証される。

【００４４】 出願人は、意外なことに、所与の生産性について、すなわち偏析の完全な作業
について所与の時間を固定して（したがって、所定の重量のブルームを得るため
に）、サイクルを実施する仕方、また特に、すでに押圧されたブルーム（または
固体塊）の高さに応じて、ブルームを成長させる速度を表す法則は、得られた最
終ブルームの平均純度に大きな影響があることを発見した。言い換えれば、意外
なことに、押圧されるブルームの高さが特定の規則に従って増加することを目標
とする加熱出力の制御は、所与の生産性において、得られる精製率を大幅に向上
させることになる。

【００４５】 押圧手段またはそれぞれの押圧手段と坩堝の内壁の間に残された自由空間は、
好適には、剥がれた結晶が坩堝の底に落下する間に洗浄と呼ばれる現象を受ける
ものである。この現象が発生するのは、液状アルミニウムが液相線温度よりもわ
ずかに高い温度である区域内で、結晶が壁の近傍を通過するときであり、それに
よって中心部よりも不純物濃度が高い、結晶表面の部分再溶融が引き起こされ、
その結果精製が向上する。

【００４６】 本発明の変型によれば、押圧手段またはそれぞれの押圧手段および坩堝の寸法
は、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が低い（浸漬）位置にあるとき、液状ア
ルミニウムの自由表面が上昇して坩堝の内壁上の結晶化区域の表面をほぼ全体的
に覆い、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が高い（浮上）位置にあるとき、液
状アルミニウムの自由表面が下降して前記区域内に形成された結晶のクラウン（
２５）の上部が液状金属から、少なくとも部分的に浮上し、これらの結晶が、剥
離手段（より正確にはその削り道具）が液体金属内に侵入することなしに、引き
剥がされるような寸法である。本発明のこの変型は、削り道具の摩耗を減らして
剥離手段への介入頻度を減らし、装置の保守を容易にし、母液の汚染の恐れを減
らすので、精製率が高くなり、よりよく制御される。

【００４７】 図１に示したごとく、推奨実施態様によれば、本発明の偏析による精製法は、
−坩堝（２）の底に堆積する精製アルミニウムの固体塊（２２）の形成に至る、
精製基本サイクルの実施であって、各サイクルが、 ・液体アルミニウムの自由表面（１９）をレベルＮｒにして、時間Ｔｒの間、押
圧手段（１２）を高位置に維持する過程（図１Ａ）、 ・液体アルミニウムの自由表面（１９）がレベルＮｃまで上昇して、押圧手段（
１２）を引き下げ、固体塊（２２）とその上部表面上に堆積する結晶（２１）を
押圧手段によって加圧する過程（図１Ｂ）、 ・前記圧力を維持し、好適には固定された時間Ｔｃの間、前記結晶化区域内（２
９，２９ａ）で、押圧手段上と、坩堝表面上の両方で結晶（２４，２５）を形成
する過程（図１Ｃ）、 ・押圧手段によって固体塊の高さＨを測定する過程、 ・液状アルミニウムの自由表面（１９）がレベルＮｒまで下降して、冷却位置と
呼ばれる、高位置まで押圧手段を再上昇させる過程、 ・好適には液状アルミニウムの外で、剥離手段（１３，１４）によって結晶を剥
離し、このようにして剥離させた結晶が重力の作用によって前記坩堝の下部に向
かって移行する作業（図１Ｄ）、 とから成る基本サイクルの実施と、 −固体塊の、連続的、部分的再溶融、 −高さＨに応じた加熱出力Ｐの調節、 −固体塊が所定の高さＨｆに達したときの精製基本サイクルの停止、 とから成ることを特徴とする。

【００４８】 前記結晶化区域は坩堝の長さＺ１と押圧手段またはそれぞれの押圧手段のロッ
ドの長さＺ２を含む。

【００４９】 本発明によれば、母液と呼ばれるある量の液状アルミニウムから極めて高純度
の固体アルミニウム塊（または「ブルーム」）を成長によって形成するのに適し
た、偏析によるアルミニウム精製装置は、耐火坩堝と、坩堝加熱手段を備えた炉
と、結晶化区域と呼ばれる、特定の表面上で部分的結晶化によって結晶を形成す
るための手段と、前記結晶の剥離手段と、前記結晶と前記ブルームの少なくとも
一つの押圧手段と、押圧手段またはそれぞれの押圧手段を上下に移動させるため
の手段と、成長の過程で加熱によって前記ブルームの再溶融を発生させる手段か
ら成り、前記固体塊の高さＨの測定手段と、前記測定高さＨに応じて前記加熱手
段の加熱出力を制御するための手段を含むことを特徴とする。好適には、制御は
所定の高さの進行速度を得るように実行され、更に好適には経時的に低減する。
再溶融手段は、好適には、ブルームの周辺表面でほぼ連続的な再溶融を可能にす
る。

【００５０】 推奨実施態様によれば、本発明による装置（１）は、耐火坩堝（２）と、坩堝
加熱手段（５，５ａ、６、６ａ、７，７ａ）を備えた炉（４）と、少なくとも一
つの押圧手段（１２）と、押圧手段またはそれぞれの押圧手段を上下に移動させ
るための手段とから成り、押圧手段またはそれぞれの押圧手段（１２）がロッド
（９）と前記ロッドと一体の押圧先端（１０）を有し、結晶化区域と呼ばれる区
域（２９，２９ａ）内でロッド（９）上と前記坩堝の内壁（２６）上で同時に部
分的結晶化によって結晶（２４，２５）を形成するための手段を備え、前記ロッ
ドと前記内壁から前記結晶を剥離させるための手段（１３，１４）を備え、先端
（１０）と前記坩堝の内壁（２６）の間に、重力の作用で坩堝の下に向かって移
行するときに前記剥離手段によって剥がされた結晶の通過を可能にするのに十分
な自由空間（２８）が存在し、成長の過程で固体塊（２２）の高さＨを測定する
手段を備え、好適には所定の、経時的高さＨの進行速度を得ることを可能にする
、前記測定高さＨに応じて前記加熱手段の加熱出力を制御するための手段を含む
ことを特徴とする。

【００５１】 本発明の推奨実施態様によれば、装置は単一の押圧手段しか備えていない。

【００５２】 炉（４）は好適には断熱隔壁（４０）と金属ケーソン（４１）を備えている。
加熱手段（５，５ａ、６、６ａ、７，７ａ）は好適には坩堝（２）にそって配分
されている。有利には、坩堝にそって所定の仕方で加熱出力が調節できるように
、前記加熱手段を個別に、あるいはまとめて、制御できる。特に、加熱手段のこ
の配分はブルーム全体に垂直にかかる加熱出力の調節を可能にする。

【００５３】 該装置は好適には押圧手段（１２）によって押圧される塊（２２）の高さＨを
測定するための手段を備えている。そのために、装置は、特に押圧作業の際に、
押圧手段の液体金属内への押し込みを測定し、それから押圧されるブルームの高
さを減算する手段を備えることができる。該装置は好適には、前記塊の粉砕を効
果的に制御するように固体塊（２２）の反応力を検出し、時間ｔでの坩堝の底に
対する高さＨ（ｔ）で与えられる塊の形成進行を追跡することができる手段を備
えている。

【００５４】 有利には、該方法は、押圧作業の都度、実際に押圧される高さと作業のこの時
点で所望の基準高さＨｏ（ｔ）を比較し、Ｈ（ｔ）とＨｏ（ｔ）の間の差に応じ
て加熱出力Ｐを制御する手段を備えている。該装置は好適には情報化された、加
熱出力制御手段を備えることができ、Ｈ＞Ｈｏのとき出力を増加させ、Ｈ＜Ｈｏ
ならばそれを低下させることができる。この制御手段は所望の加熱出力を得るた
めに前記加熱手段に作用する。

【００５５】 ロッド上に結晶を形成するための前記手段は、ロッドが高位置（浮上）にある
とき、自然または強制放射および／または対流による、その冷却も含んでいる。
坩堝内壁に結晶を形成するための前記手段は熱ドレイン効果による前記壁の温度
の低下も含んでいる。結晶区域（２９）内の坩堝の壁の冷却は、特に放射または
対流による熱損失を引き起こすのに十分な長さだけ、加熱区域を越えて、すなわ
ち炉（４）の外に坩堝の壁を延長することによって効果的に得られる。このとき
坩堝の空気部分（３２）はフィン効果によって、熱ドレインの役割を果たす。管
（３）の上部（３３）から測定される、前記空気部分（３２）の長さ（Ｌｅ）は
、容量が２トン、隔壁の厚みＴが５ｃｍ程度の装置については２から１５ｃｍの
間に含まれるのが典型である。

【００５６】 部分的結晶化は、坩堝の壁とロッドの表面温度が母液の液相線温度未満である
ときに、結晶化区域（２９）と（２９ａ）内で発生し、結晶を形成させる。これ
らの区域内で、正味熱フラックスはこのとき液体金属から坩堝の壁に向かって、
またロッドに向かって導かれる。

【００５７】 坩堝の上の結晶化区域（２９）の下限は温度が液相線温度に等しくなる内壁の
場所に対応する。結晶化区域の下に位置する区域は再溶融区域（３１）と呼ばれ
る区域に対応する（図３）。結晶化区域と再溶融区域の間の狭い転位区域は「中
性点」と呼ばれる。再溶融区域内では、熱のフラックスは坩堝の壁から金属に向
かって導かれ、壁の温度は金属の液相線の温度を超える。坩堝において、結晶化
区域の高さ（Ｌｃ）と再溶融区域の高さ（Ｌｒ）の間の比は好適には０．３未満
、更に好適には０．２５未満である。実際には、再溶融は押圧される固体塊（２
２）の周囲でしか起きないので、実質的再溶融区域（２３）は坩堝の底とその壁
から高さＨまで広がる。したがって、この表面の上部を含む、ブルームの周辺表
面のほぼ全体が再溶融する。

【００５８】 坩堝と炉の上部の加熱手段（５と５ａ）の間に熱スクリーン（３４）を設ける
ことも有利であり、好適には前記スクリーンは結晶化区域（２９）をわずかに越
える面積を有する。このスクリーンは坩堝の内壁上で、結晶化区域と再溶融区域
を分離する中性点のおよその位置を固定し、加熱出力が変化するときに、この位
置の大きな変動の源を除去する。

【００５９】 ロッド断面積は先端のそれを下回ることが望ましい。押圧手段の先端の周辺と
坩堝の内壁の間に残された自由空間（２８）は好適には、結晶が剥離手段によっ
てロッドおよび坩堝の壁から剥がれるやいなや坩堝の底に堆積できるものである
。先端と坩堝の内表面の間の距離Ｄは有利には、剥がれた結晶が坩堝の底に落下
する間に洗浄と呼ばれる現象を受けるものである。この現象が発生するのは、液
状アルミニウムが液相線温度よりもわずかに高い温度である区域内で、結晶が壁
の近傍を通過するときであり、それによって中心部よりも不純物濃度が高い、結
晶表面の部分再溶融が引き起こされ、その結果精製が向上する。好適には距離Ｄ
はほぼ一定で、３０ｍｍ以上であり、更に好適には５０と１００ｍｍの間に含ま
れる。距離が大きすぎると突き固め表面（１５）が小さくなり、押圧作業の効果
が低下する。この状態で、先端は結晶を坩堝の内壁に近づけ、液状アルミニウム
の温度が実際に液相線温度よりわずかに高い壁の表面近傍を通過させようとする
。同じく有利なのは、押圧手段が高位置にあるとき、洗浄現象を促進するように
、先端の下部が中性点の下に止まるようにすることである。

【００６０】 ロッド（９）と坩堝の内壁（２６）の間の自由空間（２８ａ）は剥離手段（１
３，１４）が障害なしに移動し、結晶（２４，２５）が迅速に形成されるもので
ある。ロッド（９）の断面は好適には円形で、その直径は好適には坩堝の内径の
２０％と３５％の間に含まれる。直径が小さすぎるとブルームを押圧するのに不
十分なことになり得る機械的抵抗になり、排出熱流れが制限されて結晶製造率が
低下することになる。直径が大きすぎると、坩堝の有効容積を、したがって、生
産性を大幅に制限する浸漬体積になる。

【００６１】 ロッド（９）と先端（１０）は好適には、全体または一部が黒鉛製で、それに
よって液状アルミニウムの汚染のおそれが大幅に減らされる。黒鉛の熱伝導性は
高いので、ロッドの結晶化区域（２９ａ）内でロッドを効果的に冷却し、結晶化
によって発生する熱エネルギーを迅速に排出することができる。ロッド（９）は
更に好適には、全体または一部が、燐酸アルミニウムまたは亜鉛、燐酸またはそ
れらの混合物、またはホウ酸などの化合物の含浸によって空気酸化防止処理をし
た黒鉛製とする。更にロッドの表面区域をＳｉＣなどの摩耗防止化合物によって
部分的に含浸することができる。珪素炭化物またはサイアロン（用語の意味は「
珪素とアルミニウムのオキシ窒化物」、英語で”Silicon Aluminium Oxinitride
”）製の被覆などのコーティングまたはセラミックの被覆をロッド（９）に施し
て、その酸化と摩耗を防止することも更に有利である。これらの措置によって、
たいていの場合は酸化によって分離し、剥離装置によって取り込まれ、そのため
ブルーム内に存在する黒鉛粒子の発生を防止することができる。精製金属の使用
の際に、これらの粒子が悪影響を及ぼし、気泡を発生させたり、黒鉛粒子に直角
に局部的分離を引き起こすことがある。

【００６２】 先端（１０）の上部（２７）は有利には、図３ａ）に示したごとく、円錐台形
である。円錐の角度、すなわちロッドの軸Ｃと円錐の表面（２７）の間の角度α
は好適には３０度と６０度の間に含まれ、更に好適には４０度と５０度の間に含
まれる。円錐の角度が大きすぎると、すなわち結晶の自然な崩落面の角度より大
きいと、結晶が円錐台表面（２７）に堆積し、装置の全体的効率を落とすことが
ある、なぜならこれらの結晶はブルーム（２２）の形成と再溶融による予備精製
に関与しないからである。円錐の角度が小さすぎると、先端が長く成りすぎて、
坩堝の有効体積のかなりの部分を使用し、結果的に、坩堝内に充填され、精製作
業を受けることのできるアルミニウムの量が減る。他方で、先端が長くなると、
皮剥ぎ可能な結晶、すなわち剥離手段（１３）によって容易に剥がすことのでき
る結晶の形成に使用できるロッドの長さが大幅に減少する。

【００６３】 同様に、先端（１０）は有利には、突き固め表面と呼ばれる下部表面（１５）
と前記先端の上部表面（２７）の間に管路押圧手段（１１）を備え、それによっ
て、特に固体塊（２２）の押圧作業の際に、液体金属の流れが改善される。

【００６４】 本発明の有利な変型によれば、先端（１０）とロッド（９）は一体ではあるが
２つの別個の部品を形成し、これら２つの部品の間の継ぎ目の熱伝導率は低い、
すなわちロッドのそれの少なくとも１０分の１であるので、ロッドと先端の間に
少なくとも部分的に断熱が成立する。この断熱によって、特にロッドが高位置に
あって（精製サイクルの終わりの場合のように）液状アルミニウムの表面に近い
ときに、ロッドを介して先端が冷却されるのを大幅に制限し、それによって剥離
手段が接近しにくい、あるいは全く接近できない結晶が先端表面上に形成される
のを制限することができる。ロッドと先端は好適には同じ材料製として、膨張差
の問題を回避し、好適には黒鉛製とする。図４ｂ）に示したごとく、この変型の
推奨実施態様はロッドと先端の間にねじ（５０）によって継手を設け、２つの部
品の間、好適には少なくとも２つの平坦部分（５２ａ、５２ｂ）の間の接触表面
のかなりの部分に断熱材料製の円盤（５１）を配置して、単一部品を形成するロ
ッドと先端と比較して少なくとも２０％熱の流れを減らす。好適には、前記断熱
材料はロッドよりも少なくとも１０分の１，更に好適には少なくとも１００分の
１の低い熱伝導率を有する。

【００６５】 本発明の変型によれば、押圧手段またはそれぞれの押圧手段および坩堝の寸法
は、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が低い位置にあるとき、液状アルミニウ
ムの自由表面が上昇して坩堝の内壁上の結晶化区域（２９）の表面をほぼ全体的
に覆い、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が高い位置にあるとき、液状アルミ
ニウムの自由表面が下降して前記区域内に形成された結晶のクラウン（２５）の
上部が液状金属から少なくとも部分的に浮上し、剥離手段（特にその削り道具）
が液状金属内に侵入することなしに、これらの結晶が、引き剥がされるような寸
法である。本発明のこの変型は、削り道具の摩耗を減らして剥離手段への介入頻
度を減らし、装置の保守を容易にし、母液の汚染のおそれを減らすので、精製率
が高くなり、よりよく制御される（特に本発明を、９９．９９９％を越える純度
を得るために、すでに精製した金属の精製、すなわち「超精製」に用いるとき）
。

【００６６】 剥離手段（１３）と（１４）はロッドの掻き取りによって結晶（２４，２５）
の剥離を可能にする。好適には、装置は押圧手段またはそれぞれの押圧手段が再
上昇の途中のときにはロッド上で、結晶剥離作業を実施し、押圧手段またはそれ
ぞれの押圧手段が高位置（浮上）にあるときは坩堝表面で結晶剥離作業を実施す
るための手段を備えている。更に好適には、ロッド上の剥離手段（１３）は、ロ
ッドが再上昇するときにロッドに対して皮剥ぎ器または掻き取り器（８）を位置
付け、ロッドがいったん高位置（冷却位置）に達したらそれらをロッドから引き
離すための手段を備えている。特に有利な実施態様によれば、掻き取り器は坩堝
の縁から所定の部位に維持され、剥離作業は押圧手段またはそれぞれの押圧手段
の再上昇の際に実施される。実際には、掻き取り器はロッドが再上昇するときに
だけロッドに押し付けることができる。この実施態様の変型によれば、掻き取り
器はロッドの周辺の一部（およそ半分）しか覆わない、すなわちほぼ半円形で、
剥離作業はロッドの回転運動と組み合わされた垂直運動によって、ロッドの全周
辺部で実施される。

【００６７】 剥離手段は、液状アルミニウムの自由表面に対してその位置を調節できるシス
テムを備えることができ、押圧された固体塊が増加し、液状アルミニウムと固体
アルミニウムの間の密度の差のために総体積の減少を引き起こすにつれて自由表
面レベルの低下を補うことができる。

【００６８】 本発明の推奨実施態様によれば、装置（１）は坩堝（２）が回転軸と呼ばれる
軸Ｃを中心に円筒対称を有し、前記装置が回転軸Ｃを中心に坩堝を回転させるた
めの手段（１７）を備え、坩堝上の結晶化区域（２９）の全周辺の掻き取りが剥
離手段（１４）の上下の往復運度と前記坩堝の回転運動の組合せ作用によって得
られることを特徴とする。このような形状によって剥離手段（１３，１４）の占
有空間が大幅に減少し、前記手段の個別作動を可能にする機械システムの複雑性
が減る。

【００６９】 この実施態様の推奨変型によれば、坩堝（２）はカラー（３０）を備えた鋼鉄
の鋳型（３）内に挿入され、鋳型（３）は坩堝・管の全体を支えるプラチナ（１
６）を介して、傾斜円錐台形ローラー（１８）の上に置かれる。円錐台形のロー
ラーは坩堝の回転を容易にするだけでなく、装置の軸に対してプラチナ（１６）
を自動的に心出しすることも保証する。坩堝の回転は円錐台形ローラーの一つの
電動によって効果的に得られる。

【００７０】 本発明のブームは本発明による装置によって工業的に得ることができるが、特
に、母液と呼ばれる、精製するある初期量の液体アルミニウムを耐火坩堝に充填
し、ロッド（２９ａ）上と坩堝の壁（２９）上の結晶化区域内での前記母液の部
分的結晶化による結晶形成と、剥離手段（１３）と（１４）による結晶の剥離と
、「ブルーム」と呼ばれる、圧縮された固体塊を段階的に成長させるように、押
圧手段（１２）によって前記坩堝の底に堆積した結晶（２１）と固体塊（２２）
の定期的押圧と、固体塊を更に精製するような前記固体塊の段階的部分再溶融と
、好適には所定の低減するＨの進行速度を得るように、Ｈに応じたブルーム成長
過程での加熱手段（５から７ａ）の加熱出力の制御と、母液と、最終ブルームと
呼ばれる最終固体塊の物理的分離によって得ることができる。

【００７１】 結晶は、特にロッドが母液内に浸漬されているときにロッド上に形成され、ほ
ぼ連続的に坩堝の壁の上に形成される。

【００７２】 精製基本サイクルにおいて、先端（１０）は好適には常に母液の中に浸漬され
て、残留母液の体積を減少させ、したがって、押圧された精製結晶塊の形成に参
加しないその残留不純物濃度を増加させるのに貢献するような結晶がその上面ま
たは下面に形成されるのを防止する。

【００７３】 本発明は、純度が９９．９７％以上のアルミニウムから出発して、最低純度が
９９．９９８％のアルミニウムを得ることを可能にするアルミニウムの超精製に
も適用される。かかる金属は特に集積回路の金属化を目的とする。かかる精製度
を得るための、さらなる困難は、放射性の不純物、特にウランとトリウムをでき
るだけ完全に除去する必要があることである。一般的に、精製開始金属は電解に
よってすでに精製され、Ｔｉ、Ｖ、ＺｒおよびＣｒなどの包晶元素の含有率が極
めて低く（合計１ｐｐｍ未満）、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕなどの通常の共晶不純物が少
ない（それぞれ５ｐｐｍ未満）金属である。この金属は、反対に、集積回路の金
属化に重大な障害となるウラニウムとトリウムを、例えば、０．１ｐｐｍを越え
るトリウム、０．０１ｐｐｍを越えるウラニウムの含有率で含んでいるが、集積
回路の製造者の要求は現在Ｕ＋Ｔｈの合計が０．０００７ｐｐｍ未満に制限され
た含有率に対応している。放射性不純物の極めて低い含有率に対するこの制限は
、回路を構成する基本トランジスタのサイズが減少するにつれて厳しくなる一方
で、製造者の希望は、Ｕ＋Ｔｈの合計について、０．０００１ｐｐｍ未満の限度
に推移しており、精製金属のこれらの不純物の初期含有率を１０００以上で分割
することが必要になる。先行技術の方法によって、放射性不純物がこのように制
限された含有率を得ることは、カスケード式に（例えば、連続する２つの偏析）
精製を実施することでしか実現できず、それによって生産コストは大幅に上昇し
、開始の電気精製金属に対して、最終精製金属の収率を極めて顕著に下げる。

【００７４】 実施例 実施例１ 容量の異なる装置で工業試験を実施した。これらの装置において、押圧手段は
単一であって坩堝の底まで降りてこなかった。この条件において、押圧は固体塊
が押圧手段の最大押し込み位置に達したときにしか発生し始めない。このときに
前記「衝突」が発生する。この特徴が本発明による装置と方法の非制限的変型を
構成する。

【００７５】 これらの試験はブルームの３種類の成長曲線（または「上昇曲線」）を対象と
した。 ａ）成長の合計時間（Ｔｔｏｔ）の間ほぼ一定の上昇速度Ｖｍ（先行技術）。 ｂ）３つの上昇速度段階を含む上昇速度。初期段階はＴｔｏｔの１０％の間、Ｖ
ｍの１．５倍に等しく、続く段階はＴｔｏｔの２０％の間、Ｖｍの１．２倍に等
しく、そしてＴｔｏｔの７０％の間、Ｖｍの０．８７倍に等しい段階で終わる。
ｃ）８つの上昇速度段階を含む上昇速度。初期段階はＴｔｏｔの５％の間、２．
４×Ｖｍに等しく、続く段階はＴｔｏｔの１０％の間、２．０×Ｖｍに等しく、
続く段階はＴｔｏｔの１０％の間、１．６×Ｖｍに等しく、続く段階はＴｔｏｔ
の１５％の間、１．２×Ｖｍに等しく、続く段階はＴｔｏｔの１５％の間、０．
９×Ｖｍに等しく、続く段階はＴｔｏｔの２０％の間、０．６５×Ｖｍに等しく
、続く段階はＴｔｏｔの２０％の間、０．３７５×Ｖｍに等しく、そしてＴｔｏ
ｔの５％の間、上昇速度ゼロの段階で終わる。

【００７６】 表１は使用した炉の主要寸法、ブルーム成長パラメータおよび上昇曲線と炉種
別ごとに約５から１５の試験で得られた精製率平均値をまとめたものである。こ
れら全ての試験は、２３秒のロッド浮上時間と１５秒の浸漬時間（結晶化および
押圧位置）を含む押圧サイクルで実施した。

【００７７】 これらの試験はほぼ一定の上昇速度で得られたブルームが本発明によって得ら
れたブルームよりもはるかに大きな内部異質性とブルームごとの変動を示すこと
を明らかにする。更に、ブルームの平均純度は坩堝の直径が大きいほど低くなり
、出願人はこれを、純度レベルが最も高くなるブルームの周辺部分がブルームの
直径と共に、したがって、坩堝の直径と共に逆に変動する事実で特に説明してい
る。

【００７８】 これらの試験は押圧手段のロッド上（これらの試験において典型的には約４０
％）と坩堝の内壁上（約６０％）に同時に結晶を生成することによって、生産ま
たは投資コストの面から重大な障害になる冷却能力をそれほど必要とすることな
しに部分結晶化結晶の生成率を大幅に上げることができる。これは、先端と坩堝
の壁の間の空間に結びつく坩堝の底への迅速な堆積、ならびにこの過程が制限的
にならないように、結晶化にも使用できるロッドの使用、および高温液状アルミ
ニウムの上昇流に逆流するその落下の間の結晶洗浄効果によって、場合によって
は説明できるだろう。

【００７９】 出願人は、極めて凸状の結晶上昇曲線（すなわち、すでに押圧された高さが増
加するにつれて極めて減少する上昇速度）を用いて得られる、ブルームの平均純
度の驚くべき改善の元を理解しようと試みた。この目的において、例３に従って
製作されたブルームと例７に従って製作されたブルームから直径の区分（ブルー
ムの軸方向「カット」）を採取した。珪素と鉄の含有率の閃光分光分析をこれら
の区分の全表面から採取した一連の標本について実施した。この分析によって、
ブルームの軸方向のそれぞれの区分内の標本の位置に応じて、金属の鉄および珪
素含有率の地図を作製できた。図６は珪素含有率の場合の、得られた結果を珪素
の「等レベル曲線」（「等含有率」）の形で示している。これらの曲線は、例３
（図６ａ）で作成したブルーム内で、珪素含有率が坩堝の底から押圧された高さ
と共に大きく増加し、高さに伴う珪素含有率のこの成長が例７（図６ｂ）に従っ
て作成したブルームの場合はるかに低いことを示している。この最後の場合、更
に、特にブルームの「上」部において、第一の場合に比較してブルームの外側ク
ラウンのより高い純度が認められた。

【００８０】 更に、例７に従って作成したブルームの場合、「頭部」をほんの少し切断する
だけで、純度の一番低いブルームの区域の大部分（珪素含有率が２５から３０ｐ
ｐｍを越える）を除去することができる。５から８％程度固体ブルームの頭部を
切断することによって、切断後に残る固体金属の平均純度は極めて高くなる。

【００８１】 例３に従って作成したブルームの場合、反対に、純度の低い区域がもっと広い
ことが分かり、また切断は、もっと大きくしても（つまり生産性が大幅に低下す
る、すなわち同一の作業時間で切断したブルームの最終正味重量が低下する）、
切断後に残る金属の平均純度はわずかしか向上しない。

【００８２】 これらの結果は、ｃ）型の、極めて凸型の上昇曲線について、得られたブルー
ムの組成の均質性が遙かに優れていること、またこの組成が平均してより純度が
高いことを示している。

【００８３】 実施例２ ｃ）型の凸型上昇曲線を採用して得られた個別ブルームの内部組成の最高の均
質性の影響を評価するために出願人は、生産管理の一環として、質量濃度がほぼ
一定（すなわち、鉄含有率が２８０と３２０ｐｐｍ（含む）の間、珪素含有率が
１８０と２２０ｐｐｍ（含む）の間）の一次金属から得られた９０ブルームにつ
いて分析を実施した。対応する９０の偏析作業を液状アルミニウム容量が２００
０ｋｇの大きな坩堝で、衝突後１８時間のブルームの上昇時間で、実現した。こ
れら９０の作業において、４５はａ）型の線形上昇曲線で、そして４５はｃ）型
の凸型上昇曲線で実現した。押圧終了後、不純な液体を除去し、全てのブルーム
は最低４０分の間水切りした。不純な残留液体が多いペースト状の頭部も、黒鉛
製のスクリュウで、水切りのほかに、引っ掻き、深さ約８ｃｍにわたって（もっ
と正確には極限値５と１０ｃｍの間で）より不純なこの区域を除去した。掻き取
りと水切り、および冷却の後、低温固体ブルームはその坩堝から取り出して、こ
の粗状態で秤量した。それらの重量は１３７０ｋｇと１４６０ｋｇの間で、平均
重量は１４０５ｋｇであった（２つのブルーム群、すなわちａ）型の上昇の結果
と、ｃ）型の上昇の結果のものは、この観点からは判別できない）。全てのブル
ームはつぎに頭部を切断して、切断後の残留ブルームの長さを一定にし、切断後
の残留ブルームの正味重量を１３００ｋｇ±１０ｋｇに対応させた。ａ）型の４
５のブルームとｃ）型の４５のブルームはつぎに、電磁管で加熱された、極めて
純粋なアルミナを充填した容量４トンの炉内で、３ブルームの群ごとに別個に再
溶融した（したがって、ａ）型のブルームは１５の再溶融作業、ｃ）型のブルー
ムは１５の再溶融作業）。予め、これらの再溶融の間、この炉が金属をほとんど
汚染しないことを確認した（鉄再取込０．３ｐｐｍ未満、珪素再取込１．０ｐｐ
ｍ未満）。再溶融作業の都度、再溶融した金属の標本を採取し、それらの鉄およ
び珪素含有率を分析した。これらの分析は以下を示した。 −ａ）型の３つのブルームの１５の再溶融について、再溶融金属の鉄平均含有率
は８．３ｐｐｍ、値は３．４ｐｐｍから１４．７ｐｐｍ（したがって極限値の間
の差は１１．３ｐｐｍ）、再溶融金属の珪素含有率は２８ｐｐｍ、値は１５ｐｐ
ｍから５１ｐｐｍ（したがって極限値の間の差は３６ｐｐｍ）。 −ｃ）型の３つのブルームの１５の再溶融について、再溶融金属の鉄平均含有率
は３．０ｐｐｍ、値は１．４ｐｐｍから５．２ｐｐｍ（したがって極限値の間の
差は３．８ｐｐｍ）、再溶融金属の珪素平均含有率は１２ｐｐｍ、値は６．４ｐ
ｐｍから１８ｐｐｍ（したがって極限値の間の差は１１．６ｐｐｍ）。

【００８４】 これらの検査はしたがって、ｃ）型の極めて凸型の上昇曲線では、ａ）型の線
形上昇曲線に比較して、偏析した金属の平均純度がより高いだけでなく、純度の
分散もかなり低く、つまり変動性が低くなることを示している。この改善は重要
である、なぜなら、工業生産において、偏析したブルームは再溶融の前に分析で
きないからである。コスト上の理由から、それらはできるだけ大きなロットごと
に再溶融される。このとき、ブルームごとの純度の大きな分散は、一つまたは複
数のブルームが目標とする不純物含有率限度を大きく超えたとき、要求純度が守
られなかったことを理由に、鋳造全体が不合格になる可能性が増大する。一般的
に、工業的生産のこのようなリスクを限定するために、最大許容含有率マイナス
ブルームごとの含有率の分散の２倍程度のブルームの不純物平均含有率を目標と
する。この条件において、分散が大きいと精製コストが増大することになり、も
っと大きな平均純度を求めなければならなくなる。

【００８５】 実施例３ 通常の坩堝を構成する耐火材の不純物による金属の汚染のおそれを制限するた
めに、ｃ）型の極めて凸型の上昇曲線を用い、また超高純度の黒鉛製坩堝を使用
して、本発明に従って９９．９９％のアルミニウムの最低純度を９９．９９９５
％のアルミニウムにする超精製工業試験を実施した。平均内径６００ｍｍ、高さ
２０００ｍｍ、７００℃で予め焼いたアルミナゲルによって結合された極めて純
度の高いアルミナ系の鋳型コーティングによって内部が保護されたこの黒鉛製坩
堝は、組成が、Ｆｅ＝２ｐｐｍ、Ｓｉ＝３ｐｐｍ、Ｃｕ＝２ｐｐｍ、Ｔｈ＝０．
１２ｐｐｍ，Ｕ＝０．０２ｐｐｍ、Ｔｉ＋Ｖ＋Ｚｒ＝０．５ｐｐｍである電気精
製アルミニウム１３１０ｋｇが充填された。衝突後、押圧ブルーム（掻き取り、
水切り前の）最終重量は８８０ｋｇを目標として、ｃ）型の曲線で、結晶の上昇
を２０時間実施した。作業の終わりに、残留不純液体は傾けて排出し、ブルーム
の頭部は深さ１００ｍｍにわたって黒鉛製のスクリュウで掻き取り、傾けた位置
での水切りは１時間に延長した。つぎに水切りしたブルームを冷却し、坩堝から
引き出した（その粗重量は７８０ｋｇであった）。つぎに粗ブルームは脚部（３
５ｋｇ除去）と頭部（８０ｋｇの「輪切り」を除去）を同時に切断し、ついで厚
みがおよそ１ｃｍの周辺層を旋盤で除去して、固化した塊を汚染したかも知れな
い一切の微量の鋳型コーティングを除去した。これらの作業の後、頭部と脚部を
切断し、旋盤の後のブルームの正味重量は６３０ｋｇであった。最後に、このブ
ルームは超純黒鉛製の坩堝炉内で再溶融され、このようにして再溶融した金属は
蛍光質量分光分析で分析した。このようにして分析した不純物含有率は、Ｆｅが
０．２ｐｐｍ未満、Ｓｉが０．２５ｐｐｍ、Ｃｕが０．３ｐｐｍ、ＴｉとＶとＣ
ｒとＺｒとの合計が０．３ｐｐｍ未満，Ｕが０．０５ｐｐｂ以下、Ｔｈが０．０
５ｐｐｂ以下（分析限度）であった。

【００８６】 この試験は、再溶融金属の包晶不純物含有率が、開始の電子精製金属のそれよ
りも低いことを示しているが、通常は包晶元素が金属の固化部分に集中する傾向
があることが認められている。ブルームの脚部が切断された３５ｋｇの塊を分析
したところ包晶元素の含有率が高いことが分かった。したがって、出願人は、得
られた結果を、既成概念とは反対に、わずかな切断で除去することのできる、ブ
ルーム脚部への包晶元素の集中を促進する精製機構によるものとする。この現象
は、質量濃度が９９．６％から９９．９３％の一次金属から得られた金属４Ｎの
ブルームにも認められた。

【００８７】 試験によって更に、観察されたＵ＋Ｔｈの放射性不純物の精製率も、（トリウ
ムとウラニウムの場合１００から２００程度である）固体／液体平衡係数をはる
かに越えて、大幅に改善された（トリウムの場合、精製前の金属の初期含有率／
切断され皮剥ぎしたブルームの最終含有率は２４００を越える）、しかも「最終
精製金属／初期金属」の収率は極めて高いままである（６３０ｋｇ／１３１０ｋ
ｇ＝４８％）。

【００８８】 ｃ）型の凸型上昇曲線によって、観察された精製係数にもたらされたゲインは
、すでに精製された金属の超精製の場合に確認され、電子用途分野のための超純
金属の生産コストを大幅に減少させることができる。試験は更に、ある複数の包
晶元素の含有率を減らそうとする場合、本発明によって得られたブルームの脚部
の切断作業を備えることが有利であることも示した。

【００８９】

【表１】

【００９０】 発明の効果 本発明による方法は所与の質量のブルームを形成するのに必要な時間の制御を
可能にするので、生産と作業場所の管理の改善につながる。

【００９１】 本発明の方法と装置は少なくとも部分的な、自動化と、コンピュータ化が可能
である。更に一定の生産性で、偏析した金属がより大きな純度を得ること、すな
わち、一定の純度で、生産性を大幅に改善することができる。

【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書

【提出日】平成１２年１２月１４日（２０００．１２．１４）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正の内容】

【特許請求の範囲】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｒ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ， ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，Ｋ Ｚ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ， ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，Ｓ Ｋ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ 【要約の続き】 る。

Claims (39)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】母液とよばれる、ある量の液状アルミニウムを原料とした、極
   めて高純度の、「ブルーム」と呼ばれる、固体塊を成長させることによって形成
   することを目的とする偏析によるアルミニウム精製法であって、前記方法は、耐
   火坩堝と、前記坩堝の加熱手段と、少なくとも一つの押圧手段と、押圧手段また
   はそれぞれの押圧手段を上下に移動させる手段と、剥離手段とから成る装置内で
   実施され、前記方法は、前記坩堝の底にある前記ブルームを前記坩堝内で成長さ
   せる作業を含み、前記成長作業は、 ―温度が前記母液の液相線温度より低い、前記装置の少なくとも一つの、結晶化
   区域と呼ばれる、特定表面上での結晶化によるアルミニウム結晶の形成、 ―前記剥離手段による前記結晶の剥離、 ―重力の力の作用による前記坩堝の底に向かう前記結晶の移行、 ―前記固体塊の上部表面への前記結晶の堆積、 ―前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段による前記堆積結晶と前記固体塊の押
   圧、 ―前記加熱手段による、成長の過程での前記固体塊の部分的再溶融、 を含み、前記方法は、 ―前記成長作業の過程で前記ブルームの高さＨの測定、 ―測定高さＨに応じた加熱出力Ｐの調節、 を含むことを特徴とする。
2. 【請求項２】前記調節が、所定の、好適には経時的に減少する、高さの進行
   速度を得るように実施されることを特徴とする、請求項１に記載の精製法。
3. 【請求項３】前記調節が、測定高さＨと基準値Ｈｏの間の偏差、すなわちＨ
   −Ｈｏによって決まり、Ｈｏを所定の、経時的に変化する基準値とすることを特
   徴とする、請求項１または２に記載の精製法。
4. 【請求項４】前記高さＨが前記押圧手段によって測定されることを特徴とす
   る、請求項１から３のいずれか一つに記載の精製法。
5. 【請求項５】成長作業の終わりに、残留母液と最終ブルームの物理的分離作
   業を含んでいることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一つに記載の精製
   法。
6. 【請求項６】前記分離作業は、ブルームが所定の高さＨｆに達したときに実
   施されることを特徴とする、請求項５に記載の精製法。
7. 【請求項７】前記結晶が、坩堝の内壁と同時に押圧手段またはそれぞれの押
   圧手段の一部の上に形成されることを特徴とする、請求項１から６のいずれか一
   つに記載の精製法。
8. 【請求項８】押圧手段またはそれぞれの押圧手段の一部が交互に浸漬、引き
   上げられ、前記押圧手段またはそれぞれの押圧手段上の結晶の形成のために、結
   晶化区域と呼ばれる押圧手段またはそれぞれの押圧手段の特定の部分を、引き上
   げの際に母液の液相線温度未満の温度まで冷却し、浸漬の際に前記区域内に結晶
   を形成させることを特徴とする、請求項７に記載の精製法。
9. 【請求項９】前記押圧手段の前記一部の浮上時間Ｔｅが前記部分の浸漬時間
   Ｔｉを上回ることを特徴とする、請求項８に記載の精製法。
10. 【請求項１０】前記押圧が、押圧手段またはそれぞれの押圧手段による固体
    塊の加圧と、浸漬時間Ｔｉにほぼ等しい時間の間の圧力維持を含んでいることを
    特徴とする、請求項８または９に記載の精製法。
11. 【請求項１１】坩堝と押圧手段またはそれぞれの押圧手段からの結晶の前記
    剥離は押圧手段またはそれぞれの押圧手段が浮上したときに実施されることを特
    徴とする、請求項８から１０のいずれか一つに記載の精製法。
12. 【請求項１２】押圧手段またはそれぞれの押圧手段からの結晶の前記剥離が
    、押圧手段またはそれぞれの押圧手段の浮上の過程で実施されることを特徴とす
    る、請求項８から１０のいずれか一つに記載の精製法。
13. 【請求項１３】坩堝の底への結晶の移行が押圧手段またはそれぞれの押圧手
    段の前記浮上期間Ｔｅの間に行われることを特徴とする、請求項８から１２のい
    ずれか一つに記載の精製法。
14. 【請求項１４】押圧手段またはそれぞれの押圧手段および坩堝の寸法は、押
    圧手段が浸漬されるとき、液状アルミニウムの自由表面が上昇して坩堝の内壁上
    の結晶化区域のほぼ全表面を覆い、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が浮上す
    るとき、液状アルミニウムの自由表面が下降して、前記区域内に形成される結晶
    のクラウンの上部が液体金属から少なくとも部分的に浮上し、結晶が、剥離手段
    が液体金属内に侵入することなしに引き剥がされることができるような寸法であ
    ることを特徴とする、請求項８から１３のいずれか一つに記載の精製法。
15. 【請求項１５】粗ブルームの脚部および／または頭部切断作業を含むことを
    特徴とする、請求項１から１４のいずれか一つに記載の精製法。
16. 【請求項１６】母液と呼ばれるある量の液状アルミニウムから極めて高純度
    の、「ブルーム」と呼ばれる固体アルミニウム塊を成長によって形成するのに適
    した、偏析によるアルミニウム精製装置であって、前記装置は、耐火坩堝と、坩
    堝加熱手段を備えた炉と、結晶化区域と呼ばれる、特定の表面上で部分的結晶化
    によって結晶を形成するための手段と、前記結晶の剥離手段と、前記結晶と前記
    ブルームを押圧するための少なくとも一つの押圧手段と、押圧手段またはそれぞ
    れの押圧手段を上下に移動させるための手段と、成長の過程で加熱によって前記
    ブルームの再溶融を発生させる手段から成り、前記固体塊の高さＨの測定手段と
    、前記測定高さＨに応じて前記加熱手段の加熱出力を制御するための手段を含む
    ことを特徴とする。
17. 【請求項１７】押圧手段またはそれぞれの押圧手段（１２）がロッド（９）
    と前記ロッドと一体の押圧先端（１０）を有し、結晶化区域と呼ばれる区域（２
    ９，２９ａ）内で前記ロッド（９）上と前記坩堝の内壁（２６）上で同時に部分
    的結晶化によって結晶を形成するための手段を備え、前記ロッドと前記内壁から
    前記結晶を剥離させるための手段（１３，１４）を備え、先端（１０）と前記坩
    堝の内壁（２６）の間に、重力の作用で坩堝の下に向かって移行するときに、前
    記剥離手段によって剥がされる結晶が通過できるのに十分な自由空間（２８）が
    存在することを特徴とする、請求項１６に記載の装置。
18. 【請求項１８】加熱出力制御手段が所定の、好適には経時的に減少する高さ
    の進行速度を得ることを可能にすることを特徴とする、請求項１６または１７に
    記載の装置。
19. 【請求項１９】加熱出力Ｐが、ＨとＨｏの間の差に応じて制御され、Ｈｏは
    所定の、または経時的に変化する基準値であることを特徴とする、請求項１６か
    ら１８のいずれか一つに記載の装置。
20. 【請求項２０】単一の押圧手段を備えることを特徴とする、請求項１６から
    １９のいずれか一つに記載の装置。
21. 【請求項２１】押圧手段によって押圧された塊の高さＨを測定する手段を備
    えていることを特徴とする、請求項２０に記載の装置。
22. 【請求項２２】結晶を形成するための前記手段が、熱ドレイン効果による前
    記内壁の温度の低下を含み、前記内壁の結晶化区域内に結晶の形成を引き起こす
    ことを特徴とする、請求項１７から２１のいずれか一つに記載の装置。
23. 【請求項２３】結晶を形成するための前記手段が、ロッドが浮上するときの
    放射および／または対流による前記ロッドの冷却を含み、ロッドが浸漬するとき
    に、前記ロッドの結晶化区域内に結晶の形成を引き起こすことを特徴とする、請
    求項１７から２１のいずれか一つに記載の装置。
24. 【請求項２４】先端と坩堝の前記内壁の間の自由空間（２８）が先端の周辺
    と壁の間の距離によって確定され、該距離はほぼ一定で、３０ｍｍ以上であり、
    更に好適には５０と１００ｍｍの間に含まれることを特徴とする、請求項１７か
    ら２３のいずれか一つに記載の装置。
25. 【請求項２５】ロッド（９）と先端（１０）が、全体または一部が黒鉛製で
    あることを特徴とする、請求項１７から２４のいずれか一つに記載の装置。
26. 【請求項２６】ロッド（９）が酸化および／または摩耗に対して保護されて
    いることを特徴とする、請求項１７から２５のいずれか一つに記載の装置。
27. 【請求項２７】ロッドが、全体または一部が燐酸アルミニウムまたは亜鉛、
    燐酸またはそれらの混合物、またはホウ酸などの化合物の溶浸によって空気酸化
    防止処理をした黒鉛製であることを特徴とする、請求項１７から２５のいずれか
    一つに記載の装置。
28. 【請求項２８】ロッドの表面区域がＳｉＣなどの摩耗防止化合物によって溶
    浸されていることを特徴とする、請求項１７から２５のいずれか一つに記載の装
    置。
29. 【請求項２９】ロッドが珪素炭化物またはサイアロンの被覆などの、その酸
    化と摩耗を防止するコーティングまたはセラミックの被覆を備えていることを特
    徴とする、請求項１７から２５のいずれか一つに記載の装置。
30. 【請求項３０】先端（１０）の上部（２７）が円錐台形であることを特徴と
    する、請求項１７から２９のいずれか一つに記載の装置。
31. 【請求項３１】先端（１０）が、突き固め表面（１５）と呼ばれる下部表面
    と前記先端の上部表面（２７）の間に管路手段（１１）を備えることを特徴とす
    る、請求項１７から３０のいずれか一つに記載の装置。
32. 【請求項３２】先端（１０）とロッド（９）が一体ではあるが２つの別個の
    部品を形成し、これら２つの部品の間の継ぎ目の熱伝導率は低く、すなわち前記
    ロッドの熱伝導率の少なくとも１０分の１であるので、ロッドと先端の間に少な
    くとも部分的に断熱が成立することを特徴とする、請求項１７から３１のいずれ
    か一つに記載の装置。
33. 【請求項３３】押圧手段またはそれぞれの押圧手段および坩堝の寸法が、押
    圧手段またはそれぞれの押圧手段が低い位置にあるとき、液状アルミニウムの自
    由表面が上昇して坩堝の内壁上の結晶化区域のほぼ全表面を覆い、押圧手段また
    はそれぞれの押圧手段が高い位置にあるとき、液状アルミニウムの自由表面が下
    降して、前記区域内に形成された結晶のクラウンの上部が液体金属から少なくと
    も部分的に浮上し、また前記結晶が、剥離手段が液体金属内に侵入することなし
    に引き剥がされることができるような寸法であることを特徴とする、請求項１７
    から３２のいずれか一つに記載の装置。
34. 【請求項３４】押圧手段またはそれぞれの押圧手段が再上昇中のときには、
    ロッド上で、押圧手段またはそれぞれの押圧手段が高位置にあるときは坩堝表面
    上で、結晶剥離作業を実施するための手段を備えていることを特徴とする、請求
    項１７から３３のいずれか一つに記載の装置。
35. 【請求項３５】坩堝（２）が、回転軸と呼ばれる軸Ｃを中心に円筒対称を有
    し、前記装置が回転軸Ｃを中心に坩堝を回転させるための手段（１７）を備え、
    坩堝上の結晶化区域（２９）の全周辺の掻き取りが剥離手段（１４）の上下の往
    復運度と前記坩堝の回転運動の組合せ作用によって得られることを特徴とする、
    請求項１７から３４のいずれか一つに記載の装置。
36. 【請求項３６】坩堝（２）がカラー（３０）を備えた鋼鉄製の鋳型（３）内
    に挿入され、鋳型（３）は坩堝・鋳型の全体を支えるプラチナ（１６）を介して
    、傾斜円錐台形ローラー（１８）の上に置かれることを特徴とする、請求項１７
    から３５のいずれか一つに記載の装置。
37. 【請求項３７】熱スクリーンが坩堝と炉の上部の加熱手段との間に置かれる
    ことを特徴とする、請求項１６から３６のいずれか一つに記載の装置。
38. 【請求項３８】純度が少なくとも９９．９７％に等しいアルミニウムを、最
    低純度が９９．９９８％のアルミニウムへ超精製するための、請求項１から１５
    のいずれか一つに記載の方法の使用。
39. 【請求項３９】純度が少なくとも９９．９７％に等しいアルミニウムを、最
    低純度が９９．９９８％のアルミニウムへ超精製するための、請求項１６から３
    ７のいずれか一つに記載の装置の使用。