KR850001739B1 - 편석을 이용한 금속 정제 공정 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

편석을 이용한 금속 정제 공정

제1도는 정제장치의 실시예의 단면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 수직로 2 : 발열체

3 : 용기 4 : 절연체

5 : 탄소 도가니 6 : 용금의 액면

7 : 폐색관 8 : 가스도관

9 : 링 10 : 탄소봉

본 발명은 편석을 이용한 금속 정제공정에 관한 것으로 특히, 알루미늄을 정제하는데 이용할 수 있다.

여러 기술적인 분야 특히, 고전압 및 중전압형 전해 측정기의 제조에 있어서, 불순물, 특히 철이나 규소와 같은 불순물을 극소량(수 ppm정도) 함유한 알루미늄을 사용하는 경향이 늘고 있다. 그러나 현재 알루미나의 전기분해에 의해 제조된 알루미늄에는 불순물이 수백 ppm까지 함유되어 있다고 알려져 있으므로 이 보다 더 순수한 알루미늄을 제조하는 정제공정이 필요하게 되었다.

이러한 정제공정중 하나는 3단 전기분해(three layerel ectrolyses)라 칭하는 정제공정에 의해 등함유 알루미늄을 정제하는 방법이 있다. 그러나 상기 정제공정은 작업비용이 비교적 많이들고, 어떤 원소들 특히, 철, 규소에 대하여 층분한 순도로 제조할 수 없는 단점이 있다.

또 다른 공정은 편석을 이용하는 것인데, 이것은 냉각효과를 이용하여 용융금속을 부분적으로 응고시킨 다음, 공정원소가 농축된 액상과 상기 원소에 대해 정제된 고상을 분리하는 것이다.

철, 규소, 등, 마그네슘, 아연 같은 모든 공정원소는 알루미늄과 주어진 농도로 공정합금이라 칭하는 합금을 형성하는 특징이 있는데, 이 합금이 액체상태로 부터 냉각될 때의 응고온도는 순수 알루미늄의 응고온도보다 저온이다. 공정농도보다 적은량의 공정원소들을 함유한 액체알루미늄을 냉각처리하면, 모액내에 정출된 알루미늄 결정들의 순도는 모액의 순도보다 높다는 것은 공지 사실이다.

상기 현상은 액체-고체 이원계 평형상태도에 의해 설명되는데, 상기한 상태도에 두상이 공존하는 온도 범위와 주어진 기본금속-공정원소에 있어서 액상과 고상평형 조건에서 고상내의 공정원소의 농도를 C_S, 액상내의 공정원소의 농도를 C_L로 표시한다.

분리계수 K=C_S/C_L이 1보다 작은 것이 각 공정원소의 특징이며, 합금내의 공정원소의 농도에 거의 영향을 받지 않는 값이다. 실제로, 상기 불순물(공정원소)에 대한 정제를 실시할 금속의 농도를 C_O라 하고 이로부터 얻어진 정제된 금속의 불순물 농도를 C로 표시하면, 일반적으로 정제 작업이 효율은 각 불순물에 대응하는 정제계수, 즉 C_O/C 비율로써 표시된다.

현재 상기 원리를 토대로 한 여러가지 정제 공정들이 이미 특허되어 있는 것으로 알고 있으며, 그중 몇 가지 실시예를 검토해본 결과, 이로 부터 얻어진 정제계수 값이 분리계수로 부터 유도한 정제계수값 보다 크다는 것을 알 수 있다. 이같이 놀라운 사실은 이들 공정에서는 보조수단을 사용함으로써 평형상태를 변화시켜 정제효과를 개선하는 것에 기인된다.

다음은 상기한 발명특허들의 인용 예이다.

1964년 출원된 미합중국 특허 제3303019호의 공정은, 양벽과 바닥을 열손실이 제한되도록 설계한 가열 되지 않은 용기에 용융알루미늄을 주입한다. 용기의 상부는 열려있고, 바닥은 대체적으로 편편하며, 양벽은 수직이다. 그리고 용기에 태핑 구멍(tapping orifice)이 있다. 용기의 크기는 700kg의 장입물이 높이 37.5cm을 점유하고, 공기와의 접촉면적이 8700cm²이며, 이들 두 변수(장입물높이/공기와의 접촉면적) 사이의 비는 4/1000 정도이다. 공기와의 접촉표면의 응고열을 제거하면 정출이 시작된다. 정출된 결정들이 용기의 하부에서 결정대를 형성하는 동안 램머부재를 수직 이동시켜 간헐적으로 압력을 가한다. 정출작업의 종료시 즉, 물질의 약 70%가 결정화되었을 때 태핑구멍을 개방하여 최초물질의 약 12중량%의 용금을 방출한 다음, 결정의 표면에 열을 가하여 결정을 재용융시키고 태핑 구멍을 완전히 개방하여 16.6%의 용금을 제거하고, 이어서 방출속도 감소시켜 40%를 제거하고, 마지막으로 나머지 31.4%를 방출한다. 초기 재료의 규소 함량과 철함량이 각각 420ppm 및 280ppm인데 비해 상기 마지막으로 방출한 금속에서 규소함량과 철함량은 각각 30ppm 및 10ppm이며, 이 때 정제계수는 규소가 14, 철이 28이 된다. 규소와 철의 분리계수는 약 0.14 및 0.03으로 알려져 있으므로, 철에 대한 정제 계수가 1/0.03=33으로서 상기 공정에서 얻어진 정제계수 값보다 약간 큰 값으로 계산되지만, 반면에 규소에 대한 정제계수는

로서 계산되므로 상기 공정에서 얻어진 정제계수값이 이와 같이 규소의 분리계수값으로 부터 계산한 값의 약 2배가 됨을 알 수 있다.

다음은 1968년에 출원된 프량스특허 제1594154호의 정제공정에 대한 설명이다.

외부로 부터 가열되는 용기내에 용금을 그 융점 근처의 온도에 유지하여 냉각물체를 용금내에 침지시킴으로써 점진적인 응고가 발생하도록 하고, 생성된 소형 결정들을 용기의 바닥에 수집하여, 직경이 약 1cm되는 대형결정을 형성시키면 이들 대형 결정내에는 상기 소형결정의 흔적이라고 추측되는 1mm 직경의 세포가 관찰된다. 이런 현상이 진행되는 동안 모액은 용기내에서 상향으로 이동한다.

마지막으로 불순물이 농축된 부분으로 부터 정제된 대형 결정부분을 분리한다.

상기 프랑스특허의 도면에서 알 수 있듯이 사용된 용기의 높이/용기의 단면적비는 앞에서 인용한 미합중국 특허에서 사용한 용기의 용기높이/용기단면적비 보다 크다.

이제 상기 특허의 실시예로 부터 나온 두 가지 결과를 인용해 보면 다음과 같다.

(1) 규소 320ppm과 철 270ppm이 함유된 알루미늄을 취하여 정제 작업을 실시하여 규소 20ppm(정제계수 16)과 철15ppm(정제계수 18)을 함유하는, 최초 알루미늄의 70%에 해당하는 정제된 결정이 생성된다.

이 정제공정에서의 회수율(70%)은 매우 큰 값이며 정제계수값 자체도 매우 크다는 것을 알수 있고, 규수의 정제계수값이 그 분리계수로 부터 계산된 값보다 더 크다는 것을 알 수 있다.

(2) 규소 620ppm과 철 550ppm이 함유된 알루미늄을 취하여 정제 작업을 실시하여 40ppm(정제계수 15.5)과 철 110ppm(정제계수 55)을 함유하는, 최초 알루미늄의 50% 해당하는 정제된 결정이 생성된다. 따라서 미합중국 특허 제3,303,019호에 비해 프랑스특허 제1,594,154호가 더 높은 생성율(회수율)(즉 미합중국 특허가 30%인데 비해 프랑스특허는 50%로써 정제계수가 보다 큰 금속을 생산할 수 있다.

즉 규소에 대한 정제계수가 미합중국 특허에서는 14인 반면 프랑스특허에서는 15.5이며 철에 대한 정제계수는 미합중국 특허가 28인 반면 프랑스 특허에서는 55이다.

또, 규소 및 철에 대한 정제계수가 이들원소의 분리 계수로 부터 계산한 값보다 크다는 것을 알 수 있는데, 생성된 소형결정의 공정원소에 대한 순도가 액상의 그것보다 높기 때문에 정출이 진행됨에 따라서 액상에는 불순물이 농축된다는 사실을 감안해 볼때 상기와 같은 결과는 매우 놀라운 일이다.

상기 결과는 "재용융 연속공정"으로 부터 나온 결과로서 Revue de l'Aluminium(1974년 5월, 290페이지)에 설명되어 있다.

또 본 특허의 발명자 중의 한 사람에 의해 프랑스 과학잡지 Compte-Rendus(272권, 369페이지, C씨리즈, 1971)에 발표된 바, 고상선과 액상선 사이의 간격에 걸쳐있는 온도구배에 위치해 있는 불순금속은 용융공정 및 응고공정 및 응고공정에 의해 몇분 내에 평형상태가 되는 것으로 간주되는데, 상기 평형상태는 고상선과 액상선 사이의 범위내에 있는 금속이 고상선 상의 특정온도에 대응되는 불순물농도를 가지는 완전한 고체가 될때 달성된다.

이와 같은 사실은 모액으로 부터 정출된 초기의 소형 결정의 조성은 그 정출온도에 있는 고상선에 대응하는 조성을 가지게 되므로 정제반응이 일어남을 설명해주는 것이며, 만일 용기를 가열한 후 냉각체를 침지시키기 전의 상태라면 알루미늄 전체가 용융상태가 되는 것이다.

1978년 출원된 미합중국 특허 제4,221,590호는 미합중국 특허 제3,303,019호와 동일한 수단외에도 용기의 바닥과 벽을 가열하는 공정을 추가하고 있다.

상기 특허의 발명자들에 따르면, 상기와 같은 부분 재용융 공정에 의해 소형결정들의 농도를 평형이 되도록 함으로써 작업의 수행능력을 개선할 수 있으며, 분리계수로 부터 계산한 값보다 높은 정제계수를 얻을 수 있다. 전술한 바와 같이 인용된 특허에서는 이것이 달성되었다.

그러나 결정화(정출) 시설로부터 거제해낸 알루미늄의 규소 정제결과를 나타낸 도면 2를 보면, 종래 미합중국 특허에 비해 기선된 점은 정제된 덩어리의 처음 40%에 해당하는 부분으로서 이것의 비율은 약 250ppm에서 100ppm까지이며, 반면에 나머지 30%는 상기 비율에서 20 내지 30ppm의 차이가 있다.

또한, 금속의 특정량에 관계없이 철 3ppm 정도의 순도를 얻을 수 있다.

요약하면, 상기 두 미합중국특허의 생성율과정제 정도는 프랑스특허에 비해 떨어지지만 일정치 않은 양을 사용한 순도는 프랑스 특허에 기술된 것보다 우수하다.

전술한 세개의 특허에서, 보충수단을 사용함으로써 분리계수로 부터 유도된 정제계수 값보다 높은 값을 얻을 수 있다면 보충수단의 역할이 중요한 결정요소가 된다. 사실, 프랑스특허에서 정제된 금속은 액상을 전혀 함유하지 않은 조밀한 대형결정덩어리 형태이며 반면에 미합중국특허 제4,221,590호에서는 한편으로는 큰 결정덩어리를 분쇄시키는 래머부재를 동작시켜 결정의 침강을 용이하게 하는 한편, 다른 한편으로는 용기의 바닥을 가열하여 용금이 용기바닥에 고착되는 것을 방지하고 있다. 따라서, 이 공정에서는 결정들만이 조밀하게 충전되는 것이 아니고 액상과 결정이 잘 혼합된 상태로 유지됨을 알 수 있다.

그러므로 두 공정들에서의 작업은 성질이 매우 다른 정제물질을 사용하여 실시되는바, 프랑스 특허에서 사용한 물질은 조밀하게 충전된 고체덩어리이며 미합중국 특허에서 사용한 물질은 고체와 액체의 혼합물이다.

본 발명은 비록 프랑스특허 제1,594,154호의 공정의 설계를 사용하지만 금속에 가해지는 열흐름을 매순간 다음에 설명하는 것과 같이 조절한다는 점에서는 완전히 다른 정제공정이다. 큰 결정층이 압분 동작에 의해 파괴되지 않을 정도의 충분한 두께가 되었을 때 용기의 바닥으로 부터 시작하여 점차적으로 대형결정전체를 재용융시키는데, 재용융에 의해 액상이 된 하부와 상부의 모액사이에서 대형고체 결정의 두께가 일정하게 유지되도록 하기 위해 결정층의 성장속도와 동일한 속도로 재용융이 상향으로 진행하도록 한다.

따라서 본원 공정은 용기 내의 용융상태의 금속상부로 부터 열흐름을 발생시켜 용금을 냉각시켜 액상내에서 점차적으로 결정이 생성되도록 하며, 생성된 결정을 하방으로 압축(콤팩트)시켜 결정들 사이에 존재하는 액상을 배제하여 액상을 함유하지 않는 대형 결정의 층을 생산하는, 편석을 이용한 금속정제 공정이다. 그러나 프랑스 특허 제1,594,154호와 비교해서 본원 공정의 독창적인 요소는 용기의 바닥에 형성된 큰 결정의 하부를 완전히 재용융시키는 가열작업 공정을 적용하는 것에 있다.

그러나 상기 재용융 현상은 큰 결정이 생성되자마자 시작되지는 않는다. 사실, 재용융 단계는 결정이상하 두 액상 사이에 위치되었을 때 용기의 상부에 형성된 작은 결정을 압축(콤팩트)하는 램머부재의 동작을 받았을 때 파괴되지 않을 정도의 강성도를 가지는 한편 결정사이에 액상이 존재하지 않을때 비로소 개시된다. 사실, 결정층에 존재하는 기공이나 균열을 통해 두 액상 사이의 직접적인 액상교환이 발생하게될 경우 정제작업의 효율에 극단적인 해를 끼친다.

결정층이 적당한 두께로 되면 큰 결정을 재용융시키기 위한 가열 작업이 시작된다. 큰 결정층의 성장은 작은 결정들이 중력에 의해 큰 결정층의 상부에 퇴적하여 전퇴적표면을 싸고있는 램머부재에 의해서 분산, 압축(콤팩트), 소결됨으로써 이루어지므로, 이같은 큰 결정은 평행한 면을 이루며 성장한다. 다음에 열의 흐름을 조절하여 큰 결정층 전체면적에 걸쳐 규칙적으로 재용융되도록 하여 큰 결정의 두께가 적당해지도록 조절한다. 열의 흐름은 큰 결정층의 두께를 적당히 유지하도록 결정층의 상향성장 속도와 동일한 속도로 상향으로 흐른다.

따라서, 용기내의 큰 결정층은 일정한 두께로서, 그 아래쪽의 재용융단계에 의해 매우 순도가 높아진 용금과 그 위쪽의 불순한 용금사이에 장벽을 형성한다.

본 정제공정은 어떤 임의의 순간에 정지시킬 수 있다. 상기 경우에서, 표면에 부유된 불순액체를 버린 다음에 재용융단계로 생긴 액체를 뽑아낼 수 있으며, 그런 다음에 큰 결정의 층을 회수한다.

이러한 방법으로 전체를 용기롤 부터 꺼내어 냉각시켜 응고시킨 다음, 정제된 부분을 톱질하여 회수하거나, 여러 조각으로 나누기도 한다.

본원 공정은 프랑스특허에서 얻은 정제계수보다 현저하게 높은 정제계수를 매우 높은 생성율로 얻는 것을 가능하게 한다. 정제효과의 메카니즘은 완전하게 명백하지는 않으나 설명해 보겠다.

큰 결정층의 하부가 재용융되어 적절한 기계적 강도를 가지는 두께가 된다는 사실로서 재용융되지 않은 나머지 큰 결정층 부분의 온도는 가능한 최고 온도가 될 수 있고, 전술한 프랑스 과학잡지 Compte-Rendu에서 밝힌 바와 같이 가능한 최고 순도를 얻을 수 있다.

재용융효과를 발생시키고 상향으로 그 효과를 발휘하는 열의 흐름은 본 기술 분야의 기술자가 잘 알고 있는 가열자치로서 발생시킬 수 있으나, 작은 결정이 생성되는 속도, 즉 큰 결정층의 상부가 융기하는 속도와 큰 결정층의 하부가 재용융되는 속도를 제어하여 큰 결정의 두께를 적절히 유지하게 하는 제어수단이 필요한다.

본 발명은 실험실에서 제작한 정제장치의 실시예의 단면도를 나타낸 도면에 의하여 더 쉽게 이해된다.

도면을 참조해 보면, 수직로(1)에는 서로 독립된 발열체(2)가 설비되어 있다. 수직로(1)의 안쪽에는 스테인레스 강제용기(3)이 배치되며, 이 스테인레스강제용기(3) 외부에는 절연체(4)가 피복되어 있으며, 그 내부에는 흑연도가니(5)가 있다. 본 흑연도가니내에는 도면에서 (6)으로 표시된 바와 같이 액체상태의 정제될 금속이 채워진다. 노가열수단은 도가니의 온도와 정제될 금속의 융점이상의 온도(T)가 되도록 조절된다.

조립체(7), (8), (9), (10)을 침지조립체라 칭한다. 흑연제 폐색관(7) 내에는 압축가스도관(8)이 있다. 조립체(7), (8)은 냉각부재를 형성한다. 흑연제 폐색관(7)의 둘레에는 흑연봉(10)으로 지지된 흑연링(9)에 의하여 둘러싸여 있고, 상기봉은 용금밖으로 나와 있으며 링(9)가 관(7)을 따라 미끄러지게 한다. 실제로 정제작업을 시작할 때 부재(7)를 용금내에 침지시켜서 이것이 금속의 온도를 온도 T에서 응고온도까지 저하시키도록 하며, 이 부재와 접촉하여 가열된 가스는 환형 공간(11)을 통해 방출시킨다. 일정시간이 경과한 후에 관(7)의 벽과 바닥에 결정이 생성된다.

노의 가열량과 관(7)의 외부치수 및 가스도관(8) 내의 냉각유체를 적절히 선택하면 열의 제거속도를 제어할 수 있으므로 금속의 응고속도를 조절할 수 있다. 응고속도가 느리면 결정의 순도가 증진되므로 노와 침지조립체의 조합에 의해 응고속도에 영향을 미치게 하여 매우 편리하게 응고속도를 제어할 수 있다. 흑연링(9)를 하강시키면 관(7)의 차가운 벽에생성된 결정이 마찰에 의해 떨어져 나가서 액상에 비해 밀도가 큰 결정은 용기의 바닥으로 낙하한다.

또한 링(9)이 왕복운동에 의하여 용기의 바닥에서 주기적으로 결정들을 압분시킨다. 결정들의 중심부는 관(7)의 바닥에 의하여 때때로 압분된다. 상가와 같이 연속작업은 불필요한만큼 자주 반복 실시한다.

응고가 진행함에 따라 관(7)을 점차적으로 상승시키면 용기의 바닥에 직경이 1cm정도되는 큰 결정층이 생성된다. 샘플을 채취하여 조사해보면 이들 큰 결정들은 퇴적된 작은 결정의 흔적을 나타내는 1mm정도의 셀(세포)로 형성되어 있음을 알 수 있다.

압분 동작상태에 있는 링의 이동에 의해 알수 있는 바 큰 결정층의 두께가 적절한 두께에 이르면, 가열 조립체(2)에 의하여 열의 흐름을 조절하여 큰 결정들이 용기의 바닥으로 부터 큰 결정 전체에 이르기까지 재용융시키는데, 이 재용융현상은 상향으로 점진적으로 진행하는 한편 침지 조립체의 동작은 계속된다.

어느 시간이 경과한 후, 용기 상부에는 재용융 공정의 결과로써 생긴 매우 고순도의 액상부분(12)와 큰결정층(13)과 퇴적되어 아직 큰 결정으로 변화하지 않은 작은 결정(14)와 나머지 모액(15)가 존재한다.

정제작업을 중지하기 위해서는 용기에서 침지 조립체를 빼낸 후 가열 수단의 스위치를 끄면 된다. 불순용금(15)는 즉각 비우거나 재용융된 용금(12)와 동시에 응고하도록 내버려 두거나 한다.

다음에 응고된 덩어리를 종축으로 절단하여 여러가지 순도의 조각으로 만든다.

[실시예 1]

철 550ppm 및 규소 620ppm이 함유된 4kg의 알루미늄을 도면에 도시된 것과 동일한 장치에 주입하여, 질소의 흐름에 의해 노의 상부가 냉각되도록 계속하여 노를 제어한다. 작업을 4시간 동안 지속했을 때, 큰 결정의 윗부분은 초기금속의 50%에 달하며, 완전히 재용융된 아랫부분을 사용금속의 30%에 달한다.

생성물을 분광사진기로 분석해 본 결과 다음과 같은 결과가 나왔다.

(큰 결정들)

소량의 재료에 본 공정을 적용하는데 수반되는 어려움에도 불구하고 초기 알루미늄의 30%에 해당하는 부분, 즉 정제된 부분의 정제 계수가 철이 275, 규소가 73이 된다. 큰 결정층의 철과 규소의 농도구배가 급격한 것으로 부터 알 수 있듯이 전술한 프랑스 특허에 비교해서 정제된 하부 알루미늄을 재용융시키는 것이 효율이 매우 높다는 것을 알 수 있다. 또한 불순물 농도는 큰 결정층의 상부에서 급격히 상승한다.

[실시예 2]

실시예 1과 동일한 철 및 규소를 함유한 알루미늄 1톤을 사용하여 정제작업을 행하였다. 작업의 종료시에 큰 결정의 층은 전체덩어리의 20%가 되고 재용융 영역은 50%를 나타낸다.

다음은 분광분석에 의하여 얻어진 결과이다.

그러므로 20%의 생성율을 얻었을 때 정제계수는 철이 137, 규소가 31이 된다. 한편, 생성율 40%에서는 정제계수가 철 183 및 규소 69이다. 따라서 생성율 70%에 대해서는 정제계수가 각각 168 및 52가 된다. 본 결과로 부터 본원 공정이 종래 공정에 비교해서 효율이 좋다는 것을 알 수 있다.

[실시예 3]

이 공정을 알루미늄 이외의 금속 및 합금 예를 들어 납 및 아연에 이용하였다. 1000ppm의 알루미늄을 첨가한 아연의 경우에 있어서의 분석결과는 다음과 같다.

-초기 사용량의 30%에 해당하는 재용융 영역에서의 알루미늄 비율은 50ppm 이하였으며, 총 사용량의 20%에 해당하는 큰 결정 영역의 알루미늄 비율은 50-100ppm 이었다.

그러므로 본 발명에 따른 공정이 종래 공정과 비교에서 매우 높은 효율을 가진다는 것을 알 수 있다.

또한 본 공정은 미국 알루미늄협회(Aluminium Association)의 표준품 100, 1100, 1200 이외의 알루미늄 즉 1050, 1230 등에도 이용할 수 있다. 또한 본 공정은 주지의 정제공정에 의해 부분적으로 미리 일차 정제된 금속에도 이용할 수 있다. 상기 일차 정제에 의해 티타늄, 바나듐과 같은 포정계 원소를 알루미늄으로 부터 제거할 수 있는데, 주지의 보론(boron) 처리가 그것이다.

본원 공정은 알루미늄 및 아연외에도 아공정량의 공정원소를 함유하는 납, 마그네슘, 규소등의 다음 금속에도 적용된다.

Claims (6)

1. 외부에서 가열된 용기내에 수용된 용융금속의 상부를 냉각시키도록 열의 흐름을 발생시켜 작은 결정들을 점진적으로 정출시켜, 이 작은 결정들을 용기의 바닥에서 압분(compact) 시켜 액상이 함유되지 않는 큰 결정들의 층을 생성시키는 편석을 이용한 금속정제 공정에 있어서, 큰 결정의 상부층 성장속도와 동일한 속도로, 용기의 닥에서부터 시작하여 상향으로 점진적으로 큰 결정의 하부층을 재용융시킴으로써, 큰 결정의 재용융에 의해 생긴 하부의 용금부와 큰 결정의 상부에 있는 정제될 모액 사이에서 큰 결정의 두께가 거의 일정하게 유지되도록 매순간마다 상기 열의 흐름을 조절하는 것을 특징으로하는 편석을 이용한 금속정제 공정.
2. 제1항에 있어서, 미국 알루미늄 협회의 표준규격품 1000, 1100, 1200인 알루미늄에 이용할 수 있는 것을 특징으로 하는 편석을 이용한 금속정제 공정.
3. 제1항에 있어서, 아연, 납, 마그네슘 및 규소에 이용할 수 있는 것을 특징으로 한는 편석을 이용한 금속정제공정.
4. 제1항에 있어서, 공지된 수단에 의하여 미리 부분적으로 일차 정제된 금속에 이용할 수 있는것을 특징으로 하는 편석을 이용한 금속정제공정.
5. 제4항에 있어서, 포정불순물을 미리 정제한 금속에 이용할 수 있는 것을 특징으로 하는 편석을 이용한 금속정제 공정.
6. 제5항에 있어서, 금속이 보론처리에 의하여 티탄늄, 바나듐과 같은 포정원소를 미리 정제한 알루미늄인 것을 특징으로 하는 편석을 이용한 금속정제공정.

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