JP2002514613A - スチレンの製造法 - Google Patents
スチレンの製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
脱水触媒の存在下、昇温条件下で、1−フェニル−エタノールを気相脱水することを含んでなるスチレンの製造方法であって、前記脱水触媒が80〜140m 2/gの範囲の表面積(BET)および0.35〜0.65ml/gの範囲の細孔容積(Hg)を有する成型アルミナ触媒粒子からなり、前記細孔容積のうち0.03〜0.15ml/gが少なくとも1000nmの直径を有する細孔内のものである、前記製造方法。
Description
【0001】 本発明は、特定のアルミナベース脱水触媒の存在下で、1−フェニル−エタノ
ール(α−フェニル−エタノールまたはメチル−フェニル−カルビノールとして
も知られている)もしくは置換1−フェニル−エタノールを含む供給原料から、
スチレンまたは置換スチレンを製造する方法に関する。
ール(α−フェニル−エタノールまたはメチル−フェニル−カルビノールとして
も知られている)もしくは置換1−フェニル−エタノールを含む供給原料から、
スチレンまたは置換スチレンを製造する方法に関する。
【0002】 一般に公知のスチレンの製造法では、エチルベンゼンからプロピレンオキシド
とスチレンが同時に生成する。一般に、このような方法には、i)エチルベンゼ
ンを酸素または空気と反応させてエチルベンゼンヒドロペルオキシドを形成する
工程と、ii)得られたエチルベンゼンヒドロペルオキシドとプロペンをエポキ
シ化触媒の存在下で反応させてプロピレンオキシドおよび1−フェニル−エタノ
ールを得る工程と、iii)適切な脱水触媒を使用する脱水反応により、1−フ
ェニル−エタノールをスチレンに変換する工程が含まれる。本発明では、特に、
最後の工程、即ち、1−フェニル−エタノールの脱水によるスチレンの製造に関
する。
とスチレンが同時に生成する。一般に、このような方法には、i)エチルベンゼ
ンを酸素または空気と反応させてエチルベンゼンヒドロペルオキシドを形成する
工程と、ii)得られたエチルベンゼンヒドロペルオキシドとプロペンをエポキ
シ化触媒の存在下で反応させてプロピレンオキシドおよび1−フェニル−エタノ
ールを得る工程と、iii)適切な脱水触媒を使用する脱水反応により、1−フ
ェニル−エタノールをスチレンに変換する工程が含まれる。本発明では、特に、
最後の工程、即ち、1−フェニル−エタノールの脱水によるスチレンの製造に関
する。
【0003】 本出願においては、用語「スチレン」には、芳香環またはビニル基に結合した
1つまたは複数の置換基を有するスチレンを意味する置換スチレンも含まれる。
このような置換基には、典型的には、アルキル基、例えばメチル基またはエチル
基などが含まれる。同様に、用語「1−フェニル−エタノール」には、対応する
置換スチレンと同一の置換基を有する置換1−フェニル−エタノールも含まれる
。
1つまたは複数の置換基を有するスチレンを意味する置換スチレンも含まれる。
このような置換基には、典型的には、アルキル基、例えばメチル基またはエチル
基などが含まれる。同様に、用語「1−フェニル−エタノール」には、対応する
置換スチレンと同一の置換基を有する置換1−フェニル−エタノールも含まれる
。
【0004】 1−フェニル−エタノールの脱水によるスチレンの生産は、当該分野で周知で
ある。これは、気相および液相で行うことができる。液相脱水および気相脱水で
使用するための適切な不均一系脱水触媒には、例えば、アルミナ、アルカリアル
ミナ、ケイ酸アルミニウム、およびH型合成ゼオライトのような酸性物質が含ま
れる。液相脱水法に使用するための適切な均一系触媒は、例えば、p−トルエン
−スルホン酸である。脱水条件もまた周知であり、通常、液相脱水の反応温度は
100〜300℃であり、気相脱水の反応温度は210〜330℃である。通常
、圧力は、0.1〜10barの範囲である。
ある。これは、気相および液相で行うことができる。液相脱水および気相脱水で
使用するための適切な不均一系脱水触媒には、例えば、アルミナ、アルカリアル
ミナ、ケイ酸アルミニウム、およびH型合成ゼオライトのような酸性物質が含ま
れる。液相脱水法に使用するための適切な均一系触媒は、例えば、p−トルエン
−スルホン酸である。脱水条件もまた周知であり、通常、液相脱水の反応温度は
100〜300℃であり、気相脱水の反応温度は210〜330℃である。通常
、圧力は、0.1〜10barの範囲である。
【0005】 本発明は、気相における1−フェニル−エタノールのスチレンへの脱水に使用
するための、特定の成型アルミナ触媒の使用に関する。上記のように、1−フェ
ニル−エタノールの脱水におけるアルミナ触媒の使用は当該分野で周知である。
するための、特定の成型アルミナ触媒の使用に関する。上記のように、1−フェ
ニル−エタノールの脱水におけるアルミナ触媒の使用は当該分野で周知である。
【0006】 例えば、米国特許第3,526,674号は、液相での1−フェニル−エタノ
ールのスチレンへの脱水におけるアルミナ触媒の使用を開示しており、前記アル
ミナ触媒は、適切には、40〜250m2/gのBET表面積を有し、微粉砕の
形状、即ち、約0.15mm(100メッシュ)またはそれ未満の粒子サイズを
有する粒子形状で使用される。
ールのスチレンへの脱水におけるアルミナ触媒の使用を開示しており、前記アル
ミナ触媒は、適切には、40〜250m2/gのBET表面積を有し、微粉砕の
形状、即ち、約0.15mm(100メッシュ)またはそれ未満の粒子サイズを
有する粒子形状で使用される。
【0007】 米国特許第3,658,928号は、調節された量の添加蒸気の存在下および
触媒の存在下での、1−フェニル−エタノールのスチレンへの気相での脱水法を
開示しており、前記触媒は、適切には、Harshaw Al−0104のよう
な市販のアルミナ触媒である。表IVは、使用した新鮮なアルミナ触媒の比表面
積が109m2/gであることを示している。
触媒の存在下での、1−フェニル−エタノールのスチレンへの気相での脱水法を
開示しており、前記触媒は、適切には、Harshaw Al−0104のよう
な市販のアルミナ触媒である。表IVは、使用した新鮮なアルミナ触媒の比表面
積が109m2/gであることを示している。
【0008】 一般に、気相脱水法は、触媒粒子の固定床に供給気体を通過させることによっ
て行われる。触媒床の充填が重要である。即ち、小さな触媒粒子の使用は、一方
では接触面積が広くなり変換レベルが高くなるが、他方では、小さい粒子は充填
密度が高くなり大きな圧力低下を引き起すことを意味する。従って、変換レベル
と圧力低下との間の適切なバランスを見出すことが重要である。
て行われる。触媒床の充填が重要である。即ち、小さな触媒粒子の使用は、一方
では接触面積が広くなり変換レベルが高くなるが、他方では、小さい粒子は充填
密度が高くなり大きな圧力低下を引き起すことを意味する。従って、変換レベル
と圧力低下との間の適切なバランスを見出すことが重要である。
【0009】 本発明は、スチレンが改善された選択性および高収率で得られる、1−フェニ
ル−エタノールの気相脱水によるスチレンの製造方法を提供することを目的とす
る。さらに、使用する脱水触媒は、十分な機械的安定性を有し、反応器通過時の
圧力低下を最小限にすべきである。従って、変換レベルと圧力低下との間の至適
なバランスを得ることを目的とする。
ル−エタノールの気相脱水によるスチレンの製造方法を提供することを目的とす
る。さらに、使用する脱水触媒は、十分な機械的安定性を有し、反応器通過時の
圧力低下を最小限にすべきである。従って、変換レベルと圧力低下との間の至適
なバランスを得ることを目的とする。
【0010】 これらの目的は、特定量のマクロ多孔度(macroporosity)を包含する特異的
な特徴を有する成型アルミナ触媒の使用によって達成された。
な特徴を有する成型アルミナ触媒の使用によって達成された。
【0011】 従って、本発明は、脱水触媒の存在下、昇温条件下で、1−フェニル−エタノ
ールを気相脱水することを含んでなるスチレンの製造方法であって、前記脱水触
媒が80〜140m2/gの範囲の表面積(BET)および0.35〜0.65
ml/gの範囲の細孔容積(Hg)を有する成型アルミナ触媒粒子からなり、前
記細孔容積のうち0.03〜0.15ml/gが少なくとも1000nmの直径
を有する細孔内のものである、前記製造方法に関する。
ールを気相脱水することを含んでなるスチレンの製造方法であって、前記脱水触
媒が80〜140m2/gの範囲の表面積(BET)および0.35〜0.65
ml/gの範囲の細孔容積(Hg)を有する成型アルミナ触媒粒子からなり、前
記細孔容積のうち0.03〜0.15ml/gが少なくとも1000nmの直径
を有する細孔内のものである、前記製造方法に関する。
【0012】 本発明に関連して使用される、用語「アルミナ」は、少なくとも90重量%(
wt%)、好ましくは少なくとも95wt%、および最も好ましくは少なくとも
99wt%のAl2O3を含む無機酸化物をいう。100wt%までの残りは、
SiO2およびアルカリ金属酸化物などの微量の他の無機酸化物からなってよい
。適切なアルミナには、γ−アルミナ、δ−アルミナ、η−アルミナ、およびθ
−アルミナが含まれるが、γ−アルミナの使用が好ましい。
wt%)、好ましくは少なくとも95wt%、および最も好ましくは少なくとも
99wt%のAl2O3を含む無機酸化物をいう。100wt%までの残りは、
SiO2およびアルカリ金属酸化物などの微量の他の無機酸化物からなってよい
。適切なアルミナには、γ−アルミナ、δ−アルミナ、η−アルミナ、およびθ
−アルミナが含まれるが、γ−アルミナの使用が好ましい。
【0013】 用語「成型アルミナ触媒」は、特定の空間的形状を有するアルミナ粒子からな
る触媒をいう。このような適切な触媒粒子は、押し出し成型および焼成を包含す
る方法によって得ることができ、粒子の空間的形状は、所望の形状のオリフィス
を有するダイプレートを有する押し出し成型機を使用することによって得られる
。
る触媒をいう。このような適切な触媒粒子は、押し出し成型および焼成を包含す
る方法によって得ることができ、粒子の空間的形状は、所望の形状のオリフィス
を有するダイプレートを有する押し出し成型機を使用することによって得られる
。
【0014】 本発明の方法において使用される成型アルミナ触媒は、80〜140m2/g
の範囲の表面積を有する。該表面積は、周知のブルナウアー−エメット−テラー
(BET)法によって測定される。好ましくは、使用する触媒の表面積は、85
〜115m2/gの範囲である。
の範囲の表面積を有する。該表面積は、周知のブルナウアー−エメット−テラー
(BET)法によって測定される。好ましくは、使用する触媒の表面積は、85
〜115m2/gの範囲である。
【0015】 成型アルミナ触媒の細孔容積は周知の水銀細孔計によって測定されて、0.3
5〜0.65ml/gの範囲の値を有し、そのうち0.03〜0.15ml/g
が少なくとも1000nmの直径を有する細孔内のものである。好ましくは、細
孔容積(Hg)は、0.40〜0.60ml/gの範囲の値であり、そのうち0
.05〜0.12ml/gが少なくとも1000nmの直径を有する細孔内のも
のである。1000nmまたはそれを超える直径を有する細孔もまた、マクロ細
孔という。本発明の方法において使用される成型アルミナ触媒中の特定のレベル
のマクロ多孔度の存在は、非常に有利であることが見出されている。
5〜0.65ml/gの範囲の値を有し、そのうち0.03〜0.15ml/g
が少なくとも1000nmの直径を有する細孔内のものである。好ましくは、細
孔容積(Hg)は、0.40〜0.60ml/gの範囲の値であり、そのうち0
.05〜0.12ml/gが少なくとも1000nmの直径を有する細孔内のも
のである。1000nmまたはそれを超える直径を有する細孔もまた、マクロ細
孔という。本発明の方法において使用される成型アルミナ触媒中の特定のレベル
のマクロ多孔度の存在は、非常に有利であることが見出されている。
【0016】 触媒粒子の直径は、本発明においては特に重要ではない。この種の触媒のため
に通常使用される直径を使用することができる。本明細書中で使用される、用語
「直径」は、触媒粒子の断面の周囲の2つの対点の間の最も長い距離をいう。成
型断面を有する棒状粒子の場合、この成型断面が関連する断面である。1.5〜
8mm、好ましくは、2.5〜4.5mmの直径を有する触媒粒子を使用するこ
とが本発明の目的において特に有利であることが見出された。
に通常使用される直径を使用することができる。本明細書中で使用される、用語
「直径」は、触媒粒子の断面の周囲の2つの対点の間の最も長い距離をいう。成
型断面を有する棒状粒子の場合、この成型断面が関連する断面である。1.5〜
8mm、好ましくは、2.5〜4.5mmの直径を有する触媒粒子を使用するこ
とが本発明の目的において特に有利であることが見出された。
【0017】 触媒粒子は、球状、円柱状、三葉状、四葉状、星型、リング状、十字状などを
包含する任意の形状を有することができる。しかし、星型の触媒、即ち、断面が
星型の棒状触媒粒子を使用することが特に好ましいことがわかった。星型は、任
意の所望の角数を有することができるが、4つ、5つ、または6つの角を有する
星型が好ましい。触媒粒子の(平均)長さ/直径比が0.5〜3、好ましくは1
.0〜2.0の範囲の値を有する星型触媒粒子を使用することが特に好ましいこ
とが見出された。この場合の「長さ」は、棒の長さをいう。
包含する任意の形状を有することができる。しかし、星型の触媒、即ち、断面が
星型の棒状触媒粒子を使用することが特に好ましいことがわかった。星型は、任
意の所望の角数を有することができるが、4つ、5つ、または6つの角を有する
星型が好ましい。触媒粒子の(平均)長さ/直径比が0.5〜3、好ましくは1
.0〜2.0の範囲の値を有する星型触媒粒子を使用することが特に好ましいこ
とが見出された。この場合の「長さ」は、棒の長さをいう。
【0018】 使用される触媒粒子は、固定床操作における反応器への有効な充填を可能にす
るが、大きな圧力低下を引き起さないかさ密度を有することが適切である。これ
に関して、少なくとも0.5g/ml、好ましくは、0.6g/ml〜1.5g
/mlの範囲のかさ密度を有する触媒粒子を使用することが有利であることが見
出された。
るが、大きな圧力低下を引き起さないかさ密度を有することが適切である。これ
に関して、少なくとも0.5g/ml、好ましくは、0.6g/ml〜1.5g
/mlの範囲のかさ密度を有する触媒粒子を使用することが有利であることが見
出された。
【0019】 触媒粒子はまた、十分な機械的強度を有すべきである。本発明の利点の一つは
、使用される特定の触媒粒子が、側面粉砕強度(side crushing strength)(S
CS)およびかさ粉砕強度(bulk crushing strength)(BCS)の両方におい
て非常に良好な機械的強度を有すると同時に、マクロ多孔度を有することである
。従って、使用される触媒粒子は、少なくとも20N、好ましくは、少なくとも
40NのSCS、および少なくとも0.8MPa、適切には1.0〜2.5MP
aのBCSを有する。
、使用される特定の触媒粒子が、側面粉砕強度(side crushing strength)(S
CS)およびかさ粉砕強度(bulk crushing strength)(BCS)の両方におい
て非常に良好な機械的強度を有すると同時に、マクロ多孔度を有することである
。従って、使用される触媒粒子は、少なくとも20N、好ましくは、少なくとも
40NのSCS、および少なくとも0.8MPa、適切には1.0〜2.5MP
aのBCSを有する。
【0020】 本発明による1−フェニル−エタノールのスチレンへの脱水は、気相で行われ
る。適用される脱水条件は、通常適用される条件であり、それには210〜33
0℃、適切には280〜320℃の反応温度、および0.1〜10barの範囲
の圧力が含まれる。
る。適用される脱水条件は、通常適用される条件であり、それには210〜33
0℃、適切には280〜320℃の反応温度、および0.1〜10barの範囲
の圧力が含まれる。
【0021】 本発明の方法において、前述の触媒は、少なくとも95%のスチレンに対する
反応選択性ならびに少なくとも95%の活性を有するが、99%以上の選択性お
よび97%以上の活性が達成された。これに関して、反応選択性は、変換された
1−フェニル−エタノール1モルあたりの形成されたスチレンのモル数と定義す
る。活性は、試験条件下で測定した1−フェニル−エタノールの総変換レベル、
即ち、供給原料中に存在する1−フェニル−エタノールの総モル数に対する変換
された1−フェニル−エタノールのモル%と定義する。
反応選択性ならびに少なくとも95%の活性を有するが、99%以上の選択性お
よび97%以上の活性が達成された。これに関して、反応選択性は、変換された
1−フェニル−エタノール1モルあたりの形成されたスチレンのモル数と定義す
る。活性は、試験条件下で測定した1−フェニル−エタノールの総変換レベル、
即ち、供給原料中に存在する1−フェニル−エタノールの総モル数に対する変換
された1−フェニル−エタノールのモル%と定義する。
【0022】 本発明は、以下の実施例によって例示されるが、本発明の範囲はこれらの特定
の実施形態に限定されない。これらの実施例では、表面積はBET法によって測
定し、細孔容積は水銀細孔計によって測定される。
の実施形態に限定されない。これらの実施例では、表面積はBET法によって測
定し、細孔容積は水銀細孔計によって測定される。
【0023】 実施例1 表I(Ex−1)に示される物理的性質を有する星型触媒を、直径13mmの
栓流反応器、1−フェニル−エタノール供給設備および生成物蒸気凝縮設備から
なるマイクロフローユニットにおいて脱水性能について試験を行った。1−フェ
ニル−エタノールの供給原料として、商用のプロピレンオキシド/スチレンモノ
マープラントのスチレン反応系へのプロセス流のサンプルを用いた。供給原料は
、79.8%の1−フェニル−エタノール、11.1%のメチル−フェニル−ケ
トン、および1.8%の水を含んでいた。100%までの残りは、不純物および
前に行ったエポキシ化の副産物であった。マイクロフローユニットの流出物を凝
縮によって液化し、得られた2相の液体系をガスクロマトグラフィーによって分
析した。
栓流反応器、1−フェニル−エタノール供給設備および生成物蒸気凝縮設備から
なるマイクロフローユニットにおいて脱水性能について試験を行った。1−フェ
ニル−エタノールの供給原料として、商用のプロピレンオキシド/スチレンモノ
マープラントのスチレン反応系へのプロセス流のサンプルを用いた。供給原料は
、79.8%の1−フェニル−エタノール、11.1%のメチル−フェニル−ケ
トン、および1.8%の水を含んでいた。100%までの残りは、不純物および
前に行ったエポキシ化の副産物であった。マイクロフローユニットの流出物を凝
縮によって液化し、得られた2相の液体系をガスクロマトグラフィーによって分
析した。
【0024】 脱水実験を、1.0barの圧力および300℃の温度の標準的な試験条件で
行った。1−フェニル−エタノールの供給速度を30g/時に維持し、反応チュ
ーブに、長さ/直径比が約1.1である星型触媒粒子13.8gに相当する20
cm3の触媒を充填した。反応を約90時間継続し、その後試験を停止させた。
行った。1−フェニル−エタノールの供給速度を30g/時に維持し、反応チュ
ーブに、長さ/直径比が約1.1である星型触媒粒子13.8gに相当する20
cm3の触媒を充填した。反応を約90時間継続し、その後試験を停止させた。
【0025】 星型触媒の活性および反応選択性を、17時間と30時間の間の運転時間で回
収した反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した。 結果を、表Iに示す。
収した反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した。 結果を、表Iに示す。
【0026】 比較実施例1 1−フェニル−エタノール脱水反応に適切に適用することができる20g(2
0cm3)の市販のアルミニウムオキサイド0.32cm(1/8”)タブレッ
ト(Al−0104 ex Engelhard De Meern B.V.
)をマイクロフロー反応チューブに充填した以外は、実施例1を繰り返した。触
媒タブレットの物理的性質を表I(CEx−1)に示す。
0cm3)の市販のアルミニウムオキサイド0.32cm(1/8”)タブレッ
ト(Al−0104 ex Engelhard De Meern B.V.
)をマイクロフロー反応チューブに充填した以外は、実施例1を繰り返した。触
媒タブレットの物理的性質を表I(CEx−1)に示す。
【0027】 触媒タブレットの活性および反応選択性を、19時間と27時間の間の運転時
間で回収した反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した
。 結果を、表Iに示す。
間で回収した反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した
。 結果を、表Iに示す。
【0028】 比較実施例2 本質的にマクロ細孔(1000nmを超える直径を有する細孔)を有さない1
3.6g(20cm3)の星型アルミニウムオキサイド触媒粒子をマイクロフロ
ー反応チューブに充填した以外は、実施例1を繰り返した。触媒粒子の物理的性
質を表I(CEx−2)に示す。
3.6g(20cm3)の星型アルミニウムオキサイド触媒粒子をマイクロフロ
ー反応チューブに充填した以外は、実施例1を繰り返した。触媒粒子の物理的性
質を表I(CEx−2)に示す。
【0029】 触媒の活性および反応選択性を、14時間と27時間の間の運転時間で回収し
た反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した。 結果を、表Iに示す。
た反応生成物サンプルのガスクロマトグラフィー分析により測定した。 結果を、表Iに示す。
【0030】 表Iから明らかなように、本発明の方法に使用した触媒は、優れた活性および
選択性と合せて、非常に良好な機械的特性を有する。
選択性と合せて、非常に良好な機械的特性を有する。
【0031】
【表1】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 EP(AT,BE,CH,CY, DE,DK,ES,FI,FR,GB,GR,IE,I T,LU,MC,NL,PT,SE),OA(BF,BJ ,CF,CG,CI,CM,GA,GN,GW,ML, MR,NE,SN,TD,TG),AP(GH,GM,K E,LS,MW,SD,SL,SZ,UG,ZW),E A(AM,AZ,BY,KG,KZ,MD,RU,TJ ,TM),AE,AL,AM,AT,AU,AZ,BA ,BB,BG,BR,BY,CA,CH,CN,CU, CZ,DE,DK,EE,ES,FI,GB,GD,G E,GH,GM,HR,HU,ID,IL,IN,IS ,JP,KE,KG,KP,KR,KZ,LC,LK, LR,LS,LT,LU,LV,MD,MG,MK,M N,MW,MX,NO,NZ,PL,PT,RO,RU ,SD,SE,SG,SI,SK,SL,TJ,TM, TR,TT,UA,UG,US,UZ,VN,YU,Z A,ZW (72)発明者 フアン・ズウイーネン,マリヌス オランダ国、エヌ・エル−1031・セー・エ ム・アムステルダム、バドハイスウエヒ・ 3 Fターム(参考) 4G069 AA02 BA01A BA01B CB21 CB63 EA02X EA02Y EA30 EB14X EB14Y EB18X EC02X EC02Y EC03X EC03Y EC06X EC06Y EC07X EC07Y EC18X EC18Y EC21X EC21Y ED03 4H006 AA02 AC13 BA09 BA30 BA85 BC10 BC13 4H039 CA21 CG10
Claims (7)
- 【請求項1】 脱水触媒の存在下、昇温条件下で、1−フェニル−エタノー
ルを気相脱水することを含んでなるスチレンの製造方法であって、前記脱水触媒
が80〜140m2/gの範囲の表面積(BET)および0.35〜0.65m
l/gの範囲の細孔容積(Hg)を有する成型アルミナ触媒粒子からなり、前記
細孔容積のうち0.03〜0.15ml/gが少なくとも1000nmの直径を
有する細孔内のものである、前記製造方法。 - 【請求項2】 前記表面積が、85〜115m2/gの範囲である、請求項
1に記載の方法。 - 【請求項3】 前記細孔容積(Hg)が0.40〜0.60ml/gの範囲
であり、その0.05〜0.12ml/gが少なくとも1000nmの直径を有
する細孔内のものである、請求項1または請求項2に記載の方法。 - 【請求項4】 前記触媒粒子が1.5〜8mmの直径を有する、請求項1〜
3のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項5】 前記触媒粒子が星型である、請求項1〜4のいずれか1項に
記載の方法。 - 【請求項6】 前記触媒粒子の長さ/直径比が0.5〜3.0の範囲である
、請求項5に記載の方法。 - 【請求項7】 前記触媒粒子が少なくとも0.5g/ml、好ましくは0.
6〜1.5g/mlの範囲のかさ密度を有する、請求項1〜6のいずれか1項に
記載の方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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EP98201527 | 1998-05-11 | ||
EP98201527.3 | 1998-05-11 | ||
PCT/EP1999/003018 WO1999058480A1 (en) | 1998-05-11 | 1999-04-27 | Process for the preparation of styrenes |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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JP2000548286A Pending JP2002514613A (ja) | 1998-05-11 | 1999-04-27 | スチレンの製造法 |
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JP2002528262A (ja) * | 1998-11-04 | 2002-09-03 | エンゲルハード コーポレーション | 星型のアルミナ押出物およびそれに基づく触媒 |
JP2006282516A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Koei Chem Co Ltd | キヌクリジン類の製造方法 |
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JP4400120B2 (ja) | 2002-12-24 | 2010-01-20 | 住友化学株式会社 | クメンの製造方法 |
EP1597216B1 (en) * | 2003-02-25 | 2010-08-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation of styrene |
US7557226B2 (en) | 2003-09-18 | 2009-07-07 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for producing cumene |
KR100572473B1 (ko) * | 2003-10-13 | 2006-04-18 | 주식회사 엘지화학 | 스티렌계 올레핀의 새로운 제조 방법 |
US20050085677A1 (en) * | 2003-10-15 | 2005-04-21 | Fina Technology, Inc. | Method for improved production of cyclohexenyl and alkenyl aromatic compounds |
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CN100348558C (zh) * | 2005-04-29 | 2007-11-14 | 北京金源化学集团有限公司 | 生产苯乙烯类化合物的新工艺 |
EP2231559B1 (en) * | 2007-12-10 | 2012-05-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation of styrene and/or a substituted styrene |
CN103922902B (zh) * | 2013-01-11 | 2016-12-28 | 南京科技职业学院 | 对甲氧基苯乙醇合成对甲氧基苯乙烯的工艺 |
EP2984063A1 (en) * | 2013-04-12 | 2016-02-17 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for producing styrene |
CN108057432A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-05-22 | 常州瑞华化工工程技术股份有限公司 | 一种适合α-苯乙醇脱水催化剂的制备方法 |
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