JP2002337007A - 硬質皮膜被覆工具 - Google Patents
硬質皮膜被覆工具Info
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- JP2002337007A JP2002337007A JP2001140909A JP2001140909A JP2002337007A JP 2002337007 A JP2002337007 A JP 2002337007A JP 2001140909 A JP2001140909 A JP 2001140909A JP 2001140909 A JP2001140909 A JP 2001140909A JP 2002337007 A JP2002337007 A JP 2002337007A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高硬度鋼の切削加工の乾式化、高速化に対応す
るため、耐酸化性に優れた硬質皮膜にアモルファスナノ
結晶相を介在させ、皮膜の高硬度化を達成し、耐アブレ
ッシブ摩耗性及び耐酸化摩耗性に優れる硬質皮膜被覆工
具を提供する。 【構成】基体表面に硬質皮膜を被覆した硬質皮膜被覆工
具において、耐酸化性に優れるＣｒＡｌ系硬質皮膜中に
（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ系の微細アモルファス粒子が分散さ
れた、極めて高硬度である硬質皮膜を少なくとも１層被
覆された硬質皮膜被覆工具。
るため、耐酸化性に優れた硬質皮膜にアモルファスナノ
結晶相を介在させ、皮膜の高硬度化を達成し、耐アブレ
ッシブ摩耗性及び耐酸化摩耗性に優れる硬質皮膜被覆工
具を提供する。 【構成】基体表面に硬質皮膜を被覆した硬質皮膜被覆工
具において、耐酸化性に優れるＣｒＡｌ系硬質皮膜中に
（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ系の微細アモルファス粒子が分散さ
れた、極めて高硬度である硬質皮膜を少なくとも１層被
覆された硬質皮膜被覆工具。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、金属材料等の切削
加工等に使用される被覆工具で、特に熱処理後の高硬度
鋼の高速切削、乾式切削に適用される被覆工具に関する
ものである。
加工等に使用される被覆工具で、特に熱処理後の高硬度
鋼の高速切削、乾式切削に適用される被覆工具に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】金属加工の高能率化を目的とした調質鋼
の直切削においては、特開昭６２−５６５６５号公報、
特開平２−１９４１５９号公報に代表されるＴｉＡｌＮ
皮膜が開発され切削工具に適用されている。ＴｉＡｌＮ
皮膜は、ＴｉＮ、ＴｉＣＮに比べ耐酸化性が優れるた
め、刃先が高温に達する調質鋼の切削においては、切削
工具の性能を著しく向上させるものである。
の直切削においては、特開昭６２−５６５６５号公報、
特開平２−１９４１５９号公報に代表されるＴｉＡｌＮ
皮膜が開発され切削工具に適用されている。ＴｉＡｌＮ
皮膜は、ＴｉＮ、ＴｉＣＮに比べ耐酸化性が優れるた
め、刃先が高温に達する調質鋼の切削においては、切削
工具の性能を著しく向上させるものである。
【０００３】しかしながら、近年では加工コストを低減
するために、従来熱処理前に荒加工を実施し、熱処理後
に仕上げ加工をするのが一般的であったものを、熱処理
後に全ての加工をする傾向が強くなってきている。そし
てさらにこれら熱処理後の高硬度材を切削加工の高能
率、高精度化のさせる為、切削速度の高速化及び環境問
題及び加工コスト低減の観点から乾式での切削加工が重
要視される傾向にある。こうような切削環境下において
は、切粉は切削初期より赤熱化するため、皮膜の酸化性
のみならず、皮膜の高温硬度が非常に重要なものとな
る。つまり高温下での軟化が大きい皮膜では耐摩耗性が
著しく悪くなる結果となる。
するために、従来熱処理前に荒加工を実施し、熱処理後
に仕上げ加工をするのが一般的であったものを、熱処理
後に全ての加工をする傾向が強くなってきている。そし
てさらにこれら熱処理後の高硬度材を切削加工の高能
率、高精度化のさせる為、切削速度の高速化及び環境問
題及び加工コスト低減の観点から乾式での切削加工が重
要視される傾向にある。こうような切削環境下において
は、切粉は切削初期より赤熱化するため、皮膜の酸化性
のみならず、皮膜の高温硬度が非常に重要なものとな
る。つまり高温下での軟化が大きい皮膜では耐摩耗性が
著しく悪くなる結果となる。
【０００４】このような問題を解決する為には未だ具体
的な提案はされていないのが現状であるが、比較的似た
事例としては、特許第２７９３７７３号公報にみられる
ようにＴｉＡｌＮ系皮膜に単純にＳｉを添加し、耐酸化
性を向上させる提案もなされているが、単純な添加では
皮膜の高温硬度の劣化が発生し耐摩耗性の点で十分に満
足される結果を得ていない。その他、特開平７−２３７
０１０号公報、特開平１０−１３０６２０号公報に見ら
れるようにＴｉＡｌＮ系に第３成分を添加する提案もな
されているが、高温硬度を改善するには至っていないの
が現状である。
的な提案はされていないのが現状であるが、比較的似た
事例としては、特許第２７９３７７３号公報にみられる
ようにＴｉＡｌＮ系皮膜に単純にＳｉを添加し、耐酸化
性を向上させる提案もなされているが、単純な添加では
皮膜の高温硬度の劣化が発生し耐摩耗性の点で十分に満
足される結果を得ていない。その他、特開平７−２３７
０１０号公報、特開平１０−１３０６２０号公報に見ら
れるようにＴｉＡｌＮ系に第３成分を添加する提案もな
されているが、高温硬度を改善するには至っていないの
が現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした事情
に鑑み、熱処理後の高硬度鋼切削加工の乾式化、高速化
に対応可能な、高温下においても皮膜硬度の劣化を抑制
させた物理蒸着硬質皮膜被覆工具を提供することを課題
とする。
に鑑み、熱処理後の高硬度鋼切削加工の乾式化、高速化
に対応可能な、高温下においても皮膜硬度の劣化を抑制
させた物理蒸着硬質皮膜被覆工具を提供することを課題
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＣｒＡｌ
を主金属成分とする硬質皮膜被覆工具において、硬質層
中に異なる結晶構造を有するナノ結晶を介在させること
により、ナノ結晶の分散強化機構、格子歪により、高温
下でも皮膜硬度劣化の極めて少ない硬質皮膜の開発に成
功した。結果、高硬度鋼の乾式、高速切削加工におい
て、切削寿命が極めて良好となることを確認し本発明に
到達した。すなわち、基体表面にＣｒとＡｌを主成分と
する金属成分と、Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｂから選択される少なく
とも１種以上の元素とから構成される硬質層を１層以上
被覆した硬質皮膜被覆工具において、該硬質層の少なく
とも１層はＳｉを含有し、該硬質層は相対的にＳｉに富
みアモルファスであるＣｒとＡｌとＳｉとＣ、Ｎ、Ｏ、
Ｂから選択されるすくなくとも１種との化合物相と、相
対的にＳｉに乏しい結晶質のＣｒとＡｌとＳｉとＣ、
Ｎ、Ｏ、Ｂから選択されるすくなくとも１種との化合物
相とから構成される硬質皮膜被覆工具である。
を主金属成分とする硬質皮膜被覆工具において、硬質層
中に異なる結晶構造を有するナノ結晶を介在させること
により、ナノ結晶の分散強化機構、格子歪により、高温
下でも皮膜硬度劣化の極めて少ない硬質皮膜の開発に成
功した。結果、高硬度鋼の乾式、高速切削加工におい
て、切削寿命が極めて良好となることを確認し本発明に
到達した。すなわち、基体表面にＣｒとＡｌを主成分と
する金属成分と、Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｂから選択される少なく
とも１種以上の元素とから構成される硬質層を１層以上
被覆した硬質皮膜被覆工具において、該硬質層の少なく
とも１層はＳｉを含有し、該硬質層は相対的にＳｉに富
みアモルファスであるＣｒとＡｌとＳｉとＣ、Ｎ、Ｏ、
Ｂから選択されるすくなくとも１種との化合物相と、相
対的にＳｉに乏しい結晶質のＣｒとＡｌとＳｉとＣ、
Ｎ、Ｏ、Ｂから選択されるすくなくとも１種との化合物
相とから構成される硬質皮膜被覆工具である。
【０００７】
【作用】本発明者らはＣｒＡｌＮ皮膜を例に、種々の添
加成分の効果を鋭意研究した結果Ｓｉの添加と被覆条件
の最適化により、ＣｒＡｌＮ高硬度材の乾式高速切削の
寿命を大幅に向上できる知見を得るに至った。Ｓｉの単
純添加は（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎの固溶体を形成するが、こ
れとは異なり、ＣｒＡｌＳｉＮ結晶質皮膜内部に相対的
にＳｉに富む（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎのアモルファス微細結
晶粒を介在分散せしめ、ＣｒＡｌＳｉＮ皮膜の室温硬度
がビッカースで２５００から３６００に著しく上昇させ
ることに成功した。すなわち、セラミック系の硬質皮膜
を分散強化せしめることが可能であるという驚くべき事
実とその方法を見出した。尚、高温下での硬度はほぼ室
温硬度に依存する傾向にある。
加成分の効果を鋭意研究した結果Ｓｉの添加と被覆条件
の最適化により、ＣｒＡｌＮ高硬度材の乾式高速切削の
寿命を大幅に向上できる知見を得るに至った。Ｓｉの単
純添加は（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎの固溶体を形成するが、こ
れとは異なり、ＣｒＡｌＳｉＮ結晶質皮膜内部に相対的
にＳｉに富む（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎのアモルファス微細結
晶粒を介在分散せしめ、ＣｒＡｌＳｉＮ皮膜の室温硬度
がビッカースで２５００から３６００に著しく上昇させ
ることに成功した。すなわち、セラミック系の硬質皮膜
を分散強化せしめることが可能であるという驚くべき事
実とその方法を見出した。尚、高温下での硬度はほぼ室
温硬度に依存する傾向にある。
【０００８】このアモルファスナノ結晶が格子歪を発生
し分散強化機構により、ＣｒＡｌＳｉＮの硬度を大幅に
上昇せしめたものと考えられる。この結果、Ｓｉの添加
による皮膜硬度の大幅向上を実現するに至った。さらに
詳細を鋭意調査した結果、切削中にＳｉが皮膜表面に内
部拡散しＳｉの酸化物を形成し、この酸化物が摩擦係数
を低減させ、切削温度の上昇を抑制させることも明らか
になった。さらにアモルファス微細粒のマトリックスと
の粒界は比較的整合し、格子欠陥が少なく、結晶粒界で
の酸素の拡散が発生しにくく、結果、耐酸化性に著しく
優れた皮膜を形成することも明らかになった。
し分散強化機構により、ＣｒＡｌＳｉＮの硬度を大幅に
上昇せしめたものと考えられる。この結果、Ｓｉの添加
による皮膜硬度の大幅向上を実現するに至った。さらに
詳細を鋭意調査した結果、切削中にＳｉが皮膜表面に内
部拡散しＳｉの酸化物を形成し、この酸化物が摩擦係数
を低減させ、切削温度の上昇を抑制させることも明らか
になった。さらにアモルファス微細粒のマトリックスと
の粒界は比較的整合し、格子欠陥が少なく、結晶粒界で
の酸素の拡散が発生しにくく、結果、耐酸化性に著しく
優れた皮膜を形成することも明らかになった。
【０００９】同時にＣｒＡｌＳｉ系硬質皮膜はＴｉＡｌ
Ｓｉ系硬質皮膜とは異なり、高温下で表面近傍に緻密で
安定なＣｒ酸化物を形成し、この緻密酸化皮膜が表面か
ら皮膜内部に向かう酸素の拡散を抑制することにより、
極めて優れた耐酸素化性を発揮することが確認された。
Ｓｉ系硬質皮膜とは異なり、高温下で表面近傍に緻密で
安定なＣｒ酸化物を形成し、この緻密酸化皮膜が表面か
ら皮膜内部に向かう酸素の拡散を抑制することにより、
極めて優れた耐酸素化性を発揮することが確認された。
【００１０】しかしながら、この分散アモルファスナノ
結晶は常に形成されるものではない。その被覆条件が極
めて重要な要素となる。被覆時におけるイオンエネルギ
ーが小さい場合、例えば印可バイアス電圧が比較的低い
５０Ｖの場合はＳｉはｆｃｃ構造におけるＣｒＡｌＮの
金属原子と置換し固溶体であるＣｒＡｌＳｉＮを形成
し、硬度の上昇は僅かしか確認されなかった。またイオ
ンエネルギーが大きい場合、ナノ結晶は結晶化し、明確
な結晶粒界を形成し、硬度向上には格子歪の発生を伴い
寄与するものの、耐酸化性の向上に十分な効果を発揮し
ない。アモルファスナノ結晶を形成するためには中程度
のイオンエネルギーでかつ、被覆温度が５５０℃以上が
必要である。高温によりＳｉの拡散速度が増え、均一な
組成分布の固溶体からＳｉ凝集相を形成するものと考え
られるが、被覆時のイオンエネルギーが結晶形態を左右
している理由についてはさらに研究が必要である。従っ
て、被覆印加バイアスは−１００Ｖ程度、反応圧は１〜
５Ｐａ程度で形成されるイオンエネルギーにおいて、５
５０℃以上の高温で被覆することが好ましいといえる。
結晶は常に形成されるものではない。その被覆条件が極
めて重要な要素となる。被覆時におけるイオンエネルギ
ーが小さい場合、例えば印可バイアス電圧が比較的低い
５０Ｖの場合はＳｉはｆｃｃ構造におけるＣｒＡｌＮの
金属原子と置換し固溶体であるＣｒＡｌＳｉＮを形成
し、硬度の上昇は僅かしか確認されなかった。またイオ
ンエネルギーが大きい場合、ナノ結晶は結晶化し、明確
な結晶粒界を形成し、硬度向上には格子歪の発生を伴い
寄与するものの、耐酸化性の向上に十分な効果を発揮し
ない。アモルファスナノ結晶を形成するためには中程度
のイオンエネルギーでかつ、被覆温度が５５０℃以上が
必要である。高温によりＳｉの拡散速度が増え、均一な
組成分布の固溶体からＳｉ凝集相を形成するものと考え
られるが、被覆時のイオンエネルギーが結晶形態を左右
している理由についてはさらに研究が必要である。従っ
て、被覆印加バイアスは−１００Ｖ程度、反応圧は１〜
５Ｐａ程度で形成されるイオンエネルギーにおいて、５
５０℃以上の高温で被覆することが好ましいといえる。
【００１１】硬度の上昇はＳｉの添加量にほぼ比例する
傾向にあった。硬度上昇に伴い、皮膜に残留する圧縮応
力が増大し、ＣｒＡｌを主成分とする硬質層の密着性は
劣化する傾向にあるためＳｉの添加量はＣｒＡｌに対し
好ましくは５０原子％以下に抑えたほうがより良いと考
えられる。
傾向にあった。硬度上昇に伴い、皮膜に残留する圧縮応
力が増大し、ＣｒＡｌを主成分とする硬質層の密着性は
劣化する傾向にあるためＳｉの添加量はＣｒＡｌに対し
好ましくは５０原子％以下に抑えたほうがより良いと考
えられる。
【００１２】本発明による（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ層は単層
でも十分な切削性能を示すが、より密着性を向上せしめ
る観点から一般的な（ＴｉＡｌ）Ｎ系皮膜と組み合わせ
て被覆するほうが好ましい結果となる場合がある。
でも十分な切削性能を示すが、より密着性を向上せしめ
る観点から一般的な（ＴｉＡｌ）Ｎ系皮膜と組み合わせ
て被覆するほうが好ましい結果となる場合がある。
【００１３】この場合ＴｉＡｌを主成分とする硬質皮膜
においては、結晶成長の優先方位が切削性能に影響を及
ぼす。Ｘ線回折における最強回折ピークが（２００）で
ある場合は、皮膜硬度は軟らかいものの結晶が明瞭な柱
状結晶を呈し、耐クレーター摩耗性に優れる結果とな
る。一方最強回折ピークが（１１１）の場合、皮膜は明
瞭な柱状結晶ではなくなり柱状結晶が分断されたブロッ
ク状結晶を呈する。この場合個々のブロックが切削中に
切粉とともに脱落する傾向にあり、摩耗の進行が幾分速
くなるため、ＴｉＡｌ系皮膜は（２００）に配向する方
が、より好ましい。
においては、結晶成長の優先方位が切削性能に影響を及
ぼす。Ｘ線回折における最強回折ピークが（２００）で
ある場合は、皮膜硬度は軟らかいものの結晶が明瞭な柱
状結晶を呈し、耐クレーター摩耗性に優れる結果とな
る。一方最強回折ピークが（１１１）の場合、皮膜は明
瞭な柱状結晶ではなくなり柱状結晶が分断されたブロッ
ク状結晶を呈する。この場合個々のブロックが切削中に
切粉とともに脱落する傾向にあり、摩耗の進行が幾分速
くなるため、ＴｉＡｌ系皮膜は（２００）に配向する方
が、より好ましい。
【００１４】Ｃｒの一部を他成分で置換することにおい
て、ＣｒＡｌを主成分とする硬質層の耐摩耗性もしくは
耐酸化性をさらに向上させることが可能である。４ａ、
５ａ、６ａ族成分での置換はＣｒＡｌ主成分硬質層の幾
分の硬度上昇させる傾向にあり、Ｙでの置換は本成分が
粒界に偏析し、粒界での酸素拡散を抑制し、結果耐酸化
性を改善せしめる傾向にある。置換量は３０原子％を超
えると、結晶が柱状に成長しなくなり、皮膜の靭性が劣
化するため、３０原子％以下でなければならない。
て、ＣｒＡｌを主成分とする硬質層の耐摩耗性もしくは
耐酸化性をさらに向上させることが可能である。４ａ、
５ａ、６ａ族成分での置換はＣｒＡｌ主成分硬質層の幾
分の硬度上昇させる傾向にあり、Ｙでの置換は本成分が
粒界に偏析し、粒界での酸素拡散を抑制し、結果耐酸化
性を改善せしめる傾向にある。置換量は３０原子％を超
えると、結晶が柱状に成長しなくなり、皮膜の靭性が劣
化するため、３０原子％以下でなければならない。
【００１５】以上のごとく、高温下での皮膜硬度を大幅
に改善した結果、本発明による硬質皮膜被覆工具は、ミ
ーリング切削加工に使用される工具に対しても効果的で
あるが、さらに従来アルミナ皮膜を有するＣＶＤ被覆工
具が使用されていた旋盤加工分野へも適用が可能となっ
た。旋削加工は比較的連続切削であるため特に切削温度
が高くなる傾向にあり従来のＰＶＤ皮膜ではＣＶＤ皮膜
に対し満足される耐摩耗性を達成することができなかっ
た。。本発明においても皮膜の膜厚が薄いとＣＶＤ皮膜
に対し耐クレーター摩耗性が劣る結果になるが、本発明
皮膜を十分厚く被覆することにより、ＣＶＤ皮膜と同等
以上の耐摩耗性を持たせることが可能であることを確認
した。さらに、工具の耐欠損性においては、本発明はＰ
ＶＤ法によるものであり、皮膜には圧縮の応力が残留
し、クラックの発生が少なく、皮膜に引っ張りの残留応
力が存在するＣＶＤ被覆工具に比べ１０倍以上の圧倒的
に優れる耐欠損性を有する結果となった。
に改善した結果、本発明による硬質皮膜被覆工具は、ミ
ーリング切削加工に使用される工具に対しても効果的で
あるが、さらに従来アルミナ皮膜を有するＣＶＤ被覆工
具が使用されていた旋盤加工分野へも適用が可能となっ
た。旋削加工は比較的連続切削であるため特に切削温度
が高くなる傾向にあり従来のＰＶＤ皮膜ではＣＶＤ皮膜
に対し満足される耐摩耗性を達成することができなかっ
た。。本発明においても皮膜の膜厚が薄いとＣＶＤ皮膜
に対し耐クレーター摩耗性が劣る結果になるが、本発明
皮膜を十分厚く被覆することにより、ＣＶＤ皮膜と同等
以上の耐摩耗性を持たせることが可能であることを確認
した。さらに、工具の耐欠損性においては、本発明はＰ
ＶＤ法によるものであり、皮膜には圧縮の応力が残留
し、クラックの発生が少なく、皮膜に引っ張りの残留応
力が存在するＣＶＤ被覆工具に比べ１０倍以上の圧倒的
に優れる耐欠損性を有する結果となった。
【００１６】本発明の硬質皮膜被覆工具は、その被覆方
法については、特に限定されるものではないが、被覆母
材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮
した場合、アーク放電方式イオンプレーティング物理蒸
着法であることが望ましい。以下、本発明を実施例に基
づいて説明する。
法については、特に限定されるものではないが、被覆母
材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮
した場合、アーク放電方式イオンプレーティング物理蒸
着法であることが望ましい。以下、本発明を実施例に基
づいて説明する。
【００１７】
【実施例】（実施例１）アークイオンプレーティング装
置を用い、金属成分の蒸発源である各種合金製ターゲッ
ト、ならびに反応ガスである窒素ガス、酸素ガス、メタ
ンガスから目的の皮膜が得られるものを選択し、被覆基
体温度５５０℃、反応ガス圧力１．０Ｐａ、基体印加バ
イアス電圧１２０Ｖの条件下にて、被覆基体である外径
１０ｍｍの超硬合金製６枚刃エンドミル、ミーリング用
インサートに各種の表１に示すＡ層を被覆した。また、
Ｂ層の（２００）配向皮膜は被覆温度４５０℃、基体印
加バイアス−１００Ｖ、反応ガス圧１．０Ｐａにおいて
被覆し本発明例を作成した。（１１１）配向皮膜は基体
印加バイアスを−１５０Ｖとした。比較例においてはＡ
層欄に便宜上記載したＣｒＡｌＳｉ系皮膜も本発明例に
おけるＢ層と同一条件で被覆した。つまり比較例におけ
る（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ皮膜は被覆条件の違いにより単一
固溶体を呈する皮膜である。皮膜の総厚さは３μとし
た。ＳｉはＣｒＡｌターゲットに必要量添加することに
より皮膜に含有させた。尚、エンドミルに使用した超硬
合金はＣｏ７ｗｔ％、ＷＣ平均粒径０．９ミクロンの微
粒超硬合金である。インサートに使用した超硬合金はＪ
ＩＳ−Ｐ２０グレード超硬合金である。硬質皮膜の膜厚
は総厚３．５μに統一した。
置を用い、金属成分の蒸発源である各種合金製ターゲッ
ト、ならびに反応ガスである窒素ガス、酸素ガス、メタ
ンガスから目的の皮膜が得られるものを選択し、被覆基
体温度５５０℃、反応ガス圧力１．０Ｐａ、基体印加バ
イアス電圧１２０Ｖの条件下にて、被覆基体である外径
１０ｍｍの超硬合金製６枚刃エンドミル、ミーリング用
インサートに各種の表１に示すＡ層を被覆した。また、
Ｂ層の（２００）配向皮膜は被覆温度４５０℃、基体印
加バイアス−１００Ｖ、反応ガス圧１．０Ｐａにおいて
被覆し本発明例を作成した。（１１１）配向皮膜は基体
印加バイアスを−１５０Ｖとした。比較例においてはＡ
層欄に便宜上記載したＣｒＡｌＳｉ系皮膜も本発明例に
おけるＢ層と同一条件で被覆した。つまり比較例におけ
る（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ皮膜は被覆条件の違いにより単一
固溶体を呈する皮膜である。皮膜の総厚さは３μとし
た。ＳｉはＣｒＡｌターゲットに必要量添加することに
より皮膜に含有させた。尚、エンドミルに使用した超硬
合金はＣｏ７ｗｔ％、ＷＣ平均粒径０．９ミクロンの微
粒超硬合金である。インサートに使用した超硬合金はＪ
ＩＳ−Ｐ２０グレード超硬合金である。硬質皮膜の膜厚
は総厚３．５μに統一した。
【００１８】
【表１】
【００１９】得られた硬質皮膜被覆エンドミルを用い切
削試験を行った。工具寿命は本切削条件下ではクレータ
ー摩耗もしくはアブレッシブ摩耗の進行が支配する。こ
れらにより工具が切削不能となった時の切削長とした。
切削諸元を次に示す。
削試験を行った。工具寿命は本切削条件下ではクレータ
ー摩耗もしくはアブレッシブ摩耗の進行が支配する。こ
れらにより工具が切削不能となった時の切削長とした。
切削諸元を次に示す。
【００２０】６枚刃超硬エンドミルの切削条件は、側面
切削ダウンカット、被削材ＳＫＤ１１（硬さＨＲＣ６
５）、切り込みＡｄ１０ｍｍ×Ｒｄ０．１ｍｍ、切削速
度２００ｍ／ｍｉｎ、送り０．０３ｍｍ／ｔｏｏｔｈ、
エアーブロー使用、とした。切削不能になった時を寿命
と判定し、その結果を表１に併記する。
切削ダウンカット、被削材ＳＫＤ１１（硬さＨＲＣ６
５）、切り込みＡｄ１０ｍｍ×Ｒｄ０．１ｍｍ、切削速
度２００ｍ／ｍｉｎ、送り０．０３ｍｍ／ｔｏｏｔｈ、
エアーブロー使用、とした。切削不能になった時を寿命
と判定し、その結果を表１に併記する。
【００２１】インサート切削条件は、工具形状ＳＥＥ４
２ＴＮ、巾１００ｍｍ×長さ２５０ｍｍの面取り加工、
被削材ＳＫＤ６１（硬さＨＲＣ４５）、切り込み１．５
ｍｍ、切削速度２５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．２５ｍｍ／
刃、乾式切削とした。この場合も切削温度は高温となり
皮膜の摩耗が工具寿命を支配し摩耗の進行からチップは
欠損するかもしくは切削温度が上昇し熱クラックが発生
しこれにより欠損するかいずれかである。欠損に至る切
削長を表１に併記する。
２ＴＮ、巾１００ｍｍ×長さ２５０ｍｍの面取り加工、
被削材ＳＫＤ６１（硬さＨＲＣ４５）、切り込み１．５
ｍｍ、切削速度２５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．２５ｍｍ／
刃、乾式切削とした。この場合も切削温度は高温となり
皮膜の摩耗が工具寿命を支配し摩耗の進行からチップは
欠損するかもしくは切削温度が上昇し熱クラックが発生
しこれにより欠損するかいずれかである。欠損に至る切
削長を表１に併記する。
【００２２】表１より明らかなように、本発明例は著し
い寿命改善が認められる。これらは比較例が全て、短寿
命であったことより、耐酸化摩耗性、高温での耐アブレ
シブ摩耗性の改善によるところが大きいことが確認され
た。比較例１６、１７、１８、１９は本発明例と同一組
成ではあるが、被覆条件により均一な（ＣｒＡｌＳｉ）
Ｎ固溶体皮膜を形成した場合の事例である。比較例２
０、２１同様に均一な（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ固溶体皮膜と
（１１１）配向した（ＴｉＡｌ）Ｎとの複合化事例であ
る。比較例２３、２４は一般的組み合わせの事例であ
る。いずれにおいても、切削寿命は満足のいくものでは
ないことは明らかである。
い寿命改善が認められる。これらは比較例が全て、短寿
命であったことより、耐酸化摩耗性、高温での耐アブレ
シブ摩耗性の改善によるところが大きいことが確認され
た。比較例１６、１７、１８、１９は本発明例と同一組
成ではあるが、被覆条件により均一な（ＣｒＡｌＳｉ）
Ｎ固溶体皮膜を形成した場合の事例である。比較例２
０、２１同様に均一な（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎ固溶体皮膜と
（１１１）配向した（ＴｉＡｌ）Ｎとの複合化事例であ
る。比較例２３、２４は一般的組み合わせの事例であ
る。いずれにおいても、切削寿命は満足のいくものでは
ないことは明らかである。
【００２３】本発明例１〜８は各種組成においてアモル
ファスナノ結晶（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎを介在させた単層皮
膜の例、９から１５はＴｉＡｌＮ系皮膜との多層化の事
例である。いずれにおいても長寿命が達成され、また多
層にすることにより若干の切削寿命の向上が認められ
た。
ファスナノ結晶（ＣｒＡｌＳｉ）Ｎを介在させた単層皮
膜の例、９から１５はＴｉＡｌＮ系皮膜との多層化の事
例である。いずれにおいても長寿命が達成され、また多
層にすることにより若干の切削寿命の向上が認められ
た。
【００２４】（実施例２）ＣｒＡｌＳｉ金属ターゲット
のＣｒの一部を他成分で置換したターゲットを用い、ま
たＴｉＡｌ金属ターゲットのＴｉの一部を他成分で置換
したターゲットを用い、実施例１と同一条件にて本発明
例を作成した。実施例１と同一なエンドミル切削評価を
実施し、その結果を表２に併記する。
のＣｒの一部を他成分で置換したターゲットを用い、ま
たＴｉＡｌ金属ターゲットのＴｉの一部を他成分で置換
したターゲットを用い、実施例１と同一条件にて本発明
例を作成した。実施例１と同一なエンドミル切削評価を
実施し、その結果を表２に併記する。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２の結果から明らかなように、ＣｒＡｌ
Ｓｉ系硬質皮膜及びＴｉＡｌ系皮膜に第３の成分を添加
することにより、より一層の寿命向上が可能である。こ
れは第３成分の固溶体強化により高温硬度がより向上す
ることによるものと推察される。
Ｓｉ系硬質皮膜及びＴｉＡｌ系皮膜に第３の成分を添加
することにより、より一層の寿命向上が可能である。こ
れは第３成分の固溶体強化により高温硬度がより向上す
ることによるものと推察される。
【００２７】（実施例３）表３に示す各種皮膜を実施例
１と同一条件でＰ３０グレードの旋削用インサートを試
作した。皮膜の厚さは１２ミクロンとした。比較例に示
したインサートは市販のＣＶＤ被覆超硬インサートであ
り母材はＰ３０グレードのものを用いた。切削速度１８
０ｍ／ｍｉｎ送り０．３ｍｍ／ｒｅｖ切りこみ２ｍｍで
旋盤による連続切削を実施し、平均逃げ面摩耗が０．３
ｍｍになる切削時間を寿命と判定した。また４つ溝を設
けた被削材で断続切削を同一条件で実施し、インサート
が欠損するまでの衝撃回数を求めた。その結果を表３に
併記する。用いた被削材はＳ５３Ｃである。
１と同一条件でＰ３０グレードの旋削用インサートを試
作した。皮膜の厚さは１２ミクロンとした。比較例に示
したインサートは市販のＣＶＤ被覆超硬インサートであ
り母材はＰ３０グレードのものを用いた。切削速度１８
０ｍ／ｍｉｎ送り０．３ｍｍ／ｒｅｖ切りこみ２ｍｍで
旋盤による連続切削を実施し、平均逃げ面摩耗が０．３
ｍｍになる切削時間を寿命と判定した。また４つ溝を設
けた被削材で断続切削を同一条件で実施し、インサート
が欠損するまでの衝撃回数を求めた。その結果を表３に
併記する。用いた被削材はＳ５３Ｃである。
【００２８】
【表３】
【００２９】表３から明らかなように、本発明例はＣＶ
Ｄ被覆インサートと同程度の耐摩耗性を有するに加え、
圧倒的に優れる耐欠損性を有することが明らかである。
これはＣＶＤ被覆皮膜が引っ張りの残留応力を有するの
に反し、ＰＶＤ被覆皮膜が圧縮の残留応力を有し、クラ
ックが発生し難いことに起因するものである。
Ｄ被覆インサートと同程度の耐摩耗性を有するに加え、
圧倒的に優れる耐欠損性を有することが明らかである。
これはＣＶＤ被覆皮膜が引っ張りの残留応力を有するの
に反し、ＰＶＤ被覆皮膜が圧縮の残留応力を有し、クラ
ックが発生し難いことに起因するものである。
【００３０】
【発明の効果】以上の如く、本発明の硬質皮膜被覆工具
は、従来のＰＶＤ被覆工具に比べ皮膜硬度が大幅に高
く、皮膜の耐酸化性に優れ、高温硬度が高いことに起因
し、耐アブレッシブ摩耗性に優れ、高硬度鋼の乾式高速
切削加工において格段に長い工具寿命が得られ、切削加
工における生産性の向上、コスト低減、環境改善に極め
て有効である。
は、従来のＰＶＤ被覆工具に比べ皮膜硬度が大幅に高
く、皮膜の耐酸化性に優れ、高温硬度が高いことに起因
し、耐アブレッシブ摩耗性に優れ、高硬度鋼の乾式高速
切削加工において格段に長い工具寿命が得られ、切削加
工における生産性の向上、コスト低減、環境改善に極め
て有効である。
Claims (3)
- 【請求項１】基体表面にＣｒとＡｌを主成分とする金属
成分と、Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｂから選択される少なくとも１種
以上の元素とから構成される硬質層を１層以上被覆した
硬質皮膜被覆工具において、該硬質層の少なくとも１層
はＳｉを含有し、該硬質層は相対的にＳｉに富みアモル
ファスであるＣｒとＡｌとＳｉとＣ、Ｎ、Ｏ、Ｂから選
択されるすくなくとも１種との化合物相と、相対的にＳ
ｉに乏しい結晶質のＣｒとＡｌとＳｉとＣ、Ｎ、Ｏ、Ｂ
から選択されるすくなくとも１種との化合物相とから構
成されることを特徴とする硬質皮膜被覆工具。 - 【請求項２】請求項１記載の硬質皮膜被覆工具におい
て、該ＣｒＡｌを主成分とする硬質層のＣｒの一部を３
０原子％以下の範囲においてＣｒを除く４ａ、５ａ、６
ａ族の金属、Ｙのうち一種以上の元素で置換し、ＴｉＡ
ｌを主成分とする硬質層のＴｉの一部を３０原子％以下
の範囲においてＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ族の金属、
Ｙのうち一種以上の元素で置換したことを特徴とする硬
質皮膜被覆工具。 - 【請求項３】請求項１乃至２記載の硬質皮膜被覆工具に
おいて、該ＣｒＡｌを主成分とする硬質層とＴｉＡｌを
主成分とする硬質層とを少なくとも２層以上積層し、該
ＴｉＡｌを主成分とする硬質層のＸ腺回折における最強
ピーク面指数が（２００）であることを特徴とする硬質
皮膜被覆工具。
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|---|---|
| JP2002337007A true JP2002337007A (ja) | 2002-11-26 |
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