JP2002310225A - 防振装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 反共振領域の周波数でも振動を低減する。 【解決手段】 外筒金具１６の内側に中間筒２２及び中
間ブロック２４が配置され、中間ブロック２４と弾性体
２８とで区画された空間が主液室３０を構成し、アイド
ルオリフィス４０で主液室３０と第１の副液室３２との
間が連通される。アイドルオリフィス４０の途中の箇所
と主液室３０との間を貫通する形で中間ブロック２４に
孔部４６が形成され、孔部４６と孔部４６から第１の副
液室３２までの間のアイドルオリフィス４０で、中間オ
リフィス４４が構成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、振動を発生する部
材からの振動の伝達を防止する防振装置に関し、例えば
車両に搭載されるエンジンからの振動の伝達を防止する
場合等に適用可能なものである。

【０００２】

【従来の技術】例えば、振動発生部となる車両のエンジ
ンと振動受部となる車体との間にエンジンマウントとし
ての防振装置が配設されていて、エンジンが発生する振
動をこの防振装置が吸収し、振動が車体側に伝達される
のを阻止するような構造が知られている。

【０００３】この防振装置の一例として、図４に示すブ
ッシュタイプのものがあり、この図に基づき従来の防振
装置を以下に具体的に説明する。つまり、この防振装置
の外枠となる筒状の外筒１１２の内側に、弾性体１１６
を介して内筒１１４が配置されるだけで無く、主液室１
１８及び、通路であるオリフィス１２４、１２６でこの
主液室１１８に連通される副液室１２０、１２２が形成
された構造となっている。そして、この副液室１２０の
隔壁の一部をゴム製の弾性膜であるダイヤフラム１２８
が構成し、このダイヤフラム１２８と外筒１１２との間
が空気室１３０とされ、ダイヤフラム１２８に対向する
外筒１１２の部分に貫通孔１３２が形成されている。

【０００４】従って、搭載されたエンジンが作動して振
動が発生した場合には、これら主液室１１８と副液室１
２０、１２２をそれぞれ連通するオリフィス１２４、１
２６内の液体の液柱共振等で低動ばねとして振動を吸収
したり振動を減衰したりして、振動の伝達を阻止するよ
うになっている。但し、液柱共振を利用して動ばね定数
を低減して振動の伝達を阻止する上記のような防振装置
では、吸収しようとする振動周波数に応じて液体が流動
するオリフィスの流動抵抗を設定しているので、振動周
波数の依存性を有していることになる。つまり、この従
来の防振装置では、アイドル振動吸収用の通路であるオ
リフィス１２４及びこもり振動吸収用の通路であるオリ
フィス１２６の２種類の通路を設けて、２つの周波数の
振動伝達を防止する形となっていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしこの場合、アイ
ドル振動域とこのアイドル振動域より高周波数域のこも
り振動域との間の中間の周波数の振動は、いずれの通路
でも吸収されない。この為、アイドル振動域とこもり振
動域との間の反共振領域で高い動ばね定数になって振動
の低減が図れないという欠点があった。

【０００６】従って、通路の数を増やして反共振領域で
動ばね定数を低下することが考えられ、例えば一の副液
室に対して通路を２つ設けた構造が、特開平７−２３３
８４８号公報に開示されている。しかし、上記公報に開
示された構造によっても、ピーク形状のばね定数の周波
数特性がずらされてよりブロードな特性になるのに伴
い、広い範囲の周波数の振動を吸収できるようになるも
のの、反共振領域のばね定数を大幅に低減することがで
きなかった。本発明は上記事実を考慮し、反共振領域の
周波数でも振動を低減し得る防振装置を提供することを
目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１による防振装置
は、振動発生部及び振動受部の一方に連結される筒状の
外筒と、外筒の内周側に配置され且つ振動発生部及び振
動受部の他方に連結される内筒と、これら外筒と内筒と
の間に配置されて弾性変形し得る弾性体と、弾性体を隔
壁の一部として液体が封入され且つ弾性体の変形により
内容積が変化する主液室と、液体が封入され且つ隔壁の
少なくとも一部が弾性変形可能な副液室と、副液室と外
筒との間の空間を拡縮する形で副液室の弾性変形可能な
隔壁の部分を構成するダイヤフラムと、主液室と副液室
との間を連通する第１通路と、主液室と副液室との間を
連通し且つ少なくとも一部の通路断面積を第１通路より
小さくしつつ流動抵抗が第１通路より小さくされた第２
通路と、を有する防振装置であって、副液室の内圧が低
く副液室内の液体が少ない状態で、ダイヤフラムが副液
室側に窪んだ形状とされると共に、副液室の内圧が高く
副液室内の液体が多い状態で、ダイヤフラムが膨出する
形状とされ、副液室の内圧の上昇及び副液室への液体の
流入に伴って、ダイヤフラムが反転して膨出する形状に
変形することを特徴とする。

【０００８】請求項１に係る防振装置の作用を以下に説
明する。外筒或いは内筒のいずれかに連結された振動発
生部側から振動が伝達された場合、弾性体が変形してこ
の弾性体により振動が減衰される。さらに、この弾性体
の変形により主液室の内容積が変化するのに伴って、第
１通路を介して副液室側に積極的に液体が流動するよう
になる。この結果、この第１通路内の液体に圧力変化が
生じ、これに伴って、副液室の隔壁の少なくとも一部で
あるダイヤフラムが弾性変形して副液室が拡縮する。

【０００９】つまり、振動発生部側から振動が伝達され
ると、弾性体の変形だけでなく、主液室と副液室との間
を繋ぐ第１通路によって動ばね定数が低下して、この振
動が吸収され、内筒或いは外筒のいずれかに連結された
振動受部側に振動が伝達され難くなる。さらに、第１通
路だけでなく第２通路でも主液室と副液室を連通して繋
いでいるが、この第２通路の少なくとも一部の通路断面
積を第１通路の通路断面積より小さくしつつ、第２通路
の流動抵抗が第１通路の流動抵抗より小さくされてい
る。

【００１０】すなわち、通路長さに対する通路断面積の
大きさの値である通路断面積／通路長さの値を第１通路
より大きくして、第２通路の流動抵抗を第１通路の流動
抵抗より小さくすることにより、広い範囲の周波数の振
動を吸収できるようになった。尚、第２通路の少なくと
も一部の通路断面積は第１通路の通路断面積より小さい
ので、第１通路で液柱共振する周波数の振動発生時に
は、第２通路にはほとんど液体が行き来きせず、第１通
路での液柱共振により振動を確実に吸収することができ
る。

【００１１】さらに、本請求項では、ダイヤフラムが、
副液室と外筒との間の空間を拡縮する形で副液室の弾性
変形可能な隔壁の部分を構成し、副液室の内圧が低く副
液室内の液体が少ない状態で、ダイヤフラムが副液室側
に窪んだ形状とされると共に、副液室の内圧が高く副液
室内の液体が多い状態で、ダイヤフラムが膨出する形状
とされ、副液室の内圧の上昇及び副液室への液体の流入
に伴って、ダイヤフラムが反転して膨出する形状に変形
するという構成を有する。

【００１２】すなわち、ダイヤフラムの変形の中間段階
ではダイヤフラムが構造的に不安定な状態になる為、凹
状形状と凸状形状との間での反転機能を備えて副液室の
拡縮が容易となるように、ダイヤフラムを弾性変形させ
るようにした。この結果、弾性変形によるダイヤフラム
の反転によって副液室の内圧が低下して、第２通路を介
して副液室への液体の流入を促進することができるの
で、第１通路の反共振領域での第２通路によるより一層
効果的な振動吸収が可能となる。そして、これに伴っ
て、第１通路による反共振領域の周波数の振動をこの第
２通路で吸収して、反共振領域の振動を低減できるよう
になる。

【００１３】請求項２に係る防振装置の作用を以下に説
明する。本請求項では請求項１と同様に作用するが、さ
らに、ダイヤフラムと外筒との間の空間とされる空気室
を密閉空間とする構成とした。すなわち、ダイヤフラム
の反転変形の動作は、ダイヤフラムの剛性特性と副液室
内の液圧と空気室内の気圧とのバランスで生じるもので
あり、空気室を密閉空間としてこのダイヤフラムの反転
変形を生じ易くすることで、ダイヤフラムの変形に伴っ
て、副液室を拡縮し易くしたものである。

【００１４】具体的には、空気室が密閉空間でなく大気
と連通されていると、副液室内の液圧が上昇した時に、
ダイヤフラムは空気室側に膨出変形し、空気室の外筒側
の内壁に密着して液圧が低下するまで元に戻ろうとする
反転変形は生じない。これに対して空気室を密閉空間に
すると、副液室内の液圧が上昇した時に、ダイヤフラム
の膨出変形に伴って空気室内の気圧が上昇し、ある圧力
に達すると副液室側に反転変形するものの、ダイヤフラ
ムが外筒の内壁に密着することはない。以上のように空
気室を密閉空間にすることによって、空気ばねの作用に
伴う空気室内の気圧の変動を利用することができ、これ
によりダイヤフラムの反転動作を促進してばね定数を大
幅に低減することができる。

【００１５】請求項３に係る防振装置の作用を以下に説
明する。本請求項では請求項１〜２と同様に作用する
が、さらに、第２通路が、第１通路の途中の箇所と主液
室との間を貫通する孔部を有するという構成を有する。
すなわち、第１通路の途中の箇所と主液室との間を貫通
して短絡する小さな孔部を設けただけで、第１通路の一
部を共用した第２通路を形成することができ、これによ
り通路用の部品を新たに用いることなく簡便に第２通路
を設けることが可能となる。この結果、防振装置の製造
コストを抑えつつ、反共振領域の周波数の振動を吸収し
て振動を低減できるようになった。

【００１６】請求項４に係る防振装置の作用を以下に説
明する。本請求項では請求項１〜３までと同様に作用す
るが、さらに、共振周波数が相互に異なる通路でそれぞ
れ主液室と連通される２つの副液室が設けられているの
で、主液室と２つの副液室との間をそれぞれ繋ぐオリフ
ィスとされる通路を２つ有したダブルオリフィスの防振
装置に適用できる形となり、これに伴って、より広範囲
な周波数の振動をより効果的に低減できるようになる。

【００１７】請求項５に係る防振装置の作用を以下に説
明する。本請求項では請求項１〜４と同様に作用する
が、さらに、ダイヤフラムをゴム製の膜部材とすれば、
このダイヤフラムの反転変形が一層容易になり、第１通
路の反共振領域でのより一層効果的で確実な振動吸収が
可能になる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明に係る防振装置の一実施の
形態を図１及び図２に示し、これらの図に基づき本実施
の形態を説明する。図１及び図２に示すように、この所
謂ブッシュタイプの防振装置１０には図示しない車体へ
の連結用のリング状に形成されたブラケット１２が備え
られており、このブラケット１２内には円筒状の外筒金
具１６が嵌合されて配設されている。

【００１９】また、枠状に形成された金属製の支持フレ
ーム１４に、ゴム製で薄肉の弾性膜である第１ダイヤフ
ラム２０の外周部分を構成する外周縁２０Ａが、加硫接
着されている。そして、この支持フレーム１４が、外筒
金具１６内の上部寄りの位置に設置されることで、この
第１ダイヤフラム２０が外筒金具１６の内周面側の図１
及び図２において上部寄りに配置される。

【００２０】一方、外筒金具１６内には中間筒２２及び
中間ブロック２４が挿入されており、これら中間筒２２
及び中間ブロック２４が仕切部材を構成することとな
る。この中間ブロック２４は、外筒金具１６の軸方向か
ら見て略半円形のブロック状とされており、図１に示す
ように、中間ブロック２４の外周面が外筒金具１６の内
周面に密着している。図２に示すように、中間筒２２の
軸方向両端部には、それぞれフランジ部２２Ａが形成さ
れており、これら一対のフランジ部２２Ａ間であって中
間筒２２の下部側寄りに中間ブロック２４が嵌入される
こととなる。また、一対のフランジ部２２Ａの外周面は
外筒金具１６の内周面へ密着されている。

【００２１】これに伴って、一対のフランジ部２２Ａ間
であって中間筒２２の上部側寄りに上記の支持フレーム
１４が嵌入されることで、第１ダイヤフラム２０の外周
縁２０Ａが外筒金具１６の上部寄りの内周面側と中間筒
２２との間で支持されつつ固定されることになる。ま
た、図１及び図２に示すように、外筒金具１６には貫通
孔が設けられていないので、この第１ダイヤフラム２０
と外筒金具１６の内周面との間の空間は、密閉された空
間である第１空気室３１とされている。

【００２２】図１及び図２に示すように、中間ブロック
２４の上面となる平面部２４Ｂに対向した中間筒２２の
部分は、切り欠かれると共に内部が空洞とされており、
この空洞内を図示しないエンジンに連結される内筒金具
２６が貫通している。この内筒金具２６は外筒金具１６
と平行に配置され、中間筒２２との間にゴム材等で形成
される弾性体２８が掛け渡されている。これによって内
筒金具２６は外筒金具１６に対して相対移動可能となっ
ている。つまり、振動発生部であるエンジンに内筒金具
２６が連結され、振動受部である車体にブラケット１２
を介して外筒金具１６が連結される。

【００２３】さらに、弾性体２８は中間筒２２のフラン
ジ部２２Ａ間の外周面にも延設されており、中間ブロッ
ク２４の両端部にそれぞれ突出して円弧状に形成された
部分の内周側の内周円弧面２４Ａに、弾性体２８の一部
が密着している。また、弾性体２８の中間部であって内
筒金具２６の下側には、弾性体２８の下面を凹ますよう
に切欠部２８Ａが形成されており、この切欠部２８Ａと
中間ブロック２４との間の空間が主液室３０とされてい
る。

【００２４】一方、中間筒２２の一対のフランジ部２２
Ａ間であって、内筒金具２６及び空間を挟んで主液室３
０と対向する位置には、中間筒２２及び第１ダイヤフラ
ム２０によって囲まれた第１の副液室３２が形成されて
おり、この第１ダイヤフラム２０が、第１の副液室３２
と外筒金具１６との間の空間を拡縮する形で第１の副液
室３２の弾性変形可能な隔壁の部分を構成している。

【００２５】また、この第１ダイヤフラム２０は、第１
の副液室３２の内圧が低く第１の副液室３２内の液体が
少ない状態で、第１ダイヤフラム２０の中央が図１の実
線で示す第１の副液室３２側に窪んだ形状とされると共
に、第１の副液室３２の内圧が高く第１の副液室３２内
の液体が多い状態で、第１ダイヤフラム２０の中央が図
１の一点鎖線で示す第１空気室３１側に膨出する形状と
されるように、形成されている。

【００２６】さらに、中間ブロック２４の平面部２４Ｂ
側には円穴３４が形成されており、一端側がこの円穴３
４の内周に開口されて円穴３４に連結されると共に図２
において紙面に垂直となる方向に延びるように通路５６
が、中間ブロック２４に形成されている。

【００２７】この通路５６の他端は中間ブロック２４の
外周に周方向に沿って形成される溝部である通路５８の
一端と連通されており、この通路５８の他端は第１の副
液室３２と連通されている。以上より、主液室３０と第
１の副液室３２との間が円穴３４及び通路５６、５８に
より連通されることになり、これら通路５６、５８によ
り、主液室３０と第１の副液室３２とを連通してアイド
ル振動吸収用の制限通路とされるアイドルオリフィス４
０が構成されることになる。

【００２８】また、アイドルオリフィス４０の途中の箇
所と主液室３０との間を貫通する形で中間ブロック２４
に孔部４６が形成されており、この孔部４６とこの孔部
４６から第１の副液室３２までの間のアイドルオリフィ
ス４０とで、主液室３０と第１の副液室３２との間を連
通する中間オリフィス４４が構成されている。そして、
この中間オリフィス４４は、図１に示す孔部４６の通路
断面積をアイドルオリフィス４０より小さくしつつ、流
動抵抗がアイドルオリフィス４０より小さくされて、ア
イドルオリフィス４０と共振周波数が相互に異なる構造
になっている。

【００２９】他方、図１に示すように、中間ブロック２
４には、さらに円穴３４の半径方向に沿い且つ通路５６
と逆方向に向かうこもり用穴部６２が、通路５６より遙
に短いものの、形成されている。このこもり用穴部６２
の開口端に対応する中間ブロック２４の部分には、円弧
状の空間とされる第２の副液室６６が形成されており、
こもり用穴部６２の端部が第２の副液室６６に開口され
ている。

【００３０】従って、主液室３０と第２の副液室６６と
の間が円穴３４及びこもり用穴部６２で連通されること
になる。つまり、高周波数の振動を吸収するように通路
５６より遙に短く形成されたこもり用穴部６２により、
主液室３０と第２の副液室６６とを連通してアイドル振
動より高周波数の振動である中低速こもり音を吸収する
為の制限通路とされるこもり用オリフィス４２が構成さ
れることになる。

【００３１】この第２の副液室６６に対して中間ブロッ
ク２４の外周側の部分には、ゴム製で肉薄の第２ダイヤ
フラム６４が、その外周部分を外筒金具１６と中間ブロ
ック２４との間に挟まれて配置されていて、この第２ダ
イヤフラム６４が第２の副液室６６の弾性変形可能な隔
壁とされている。この為、この第２ダイヤフラム６４と
外筒金具１６の内周面側との間の空間が、外筒金具１６
に内蔵されて内部に気体が封入された第２空気室６８と
され、この第２空気室６８が第２ダイヤフラム６４の変
形を可能としている。

【００３２】従って、第２ダイヤフラム６４が第２の副
液室６６の隔壁の一部を構成することになるが、図１に
示すように、この第２ダイヤフラム６４の面積は第１の
副液室３２の隔壁の一部を構成する第１ダイヤフラム２
０の面積より小さく、また第２ダイヤフラム６４の厚み
は第１ダイヤフラム２０とほぼ同等とされているので、
第２ダイヤフラム６４は第１ダイヤフラム２０より剛性
が高いことになる。そして、これら主液室３０、第１の
副液室３２及び第２の副液室６６には、エチレングリコ
ール等の液体が充填されるように封入されている。

【００３３】以上より、本実施の形態では、共振周波数
が相互に異なる第１通路であるアイドルオリフィス４０
と第２通路である中間オリフィス４４でそれぞれ主液室
３０と第１の副液室３２との間が連通され、また、これ
らのオリフィスと共振周波数が異なるこもり用オリフィ
ス４２で主液室３０と第２の副液室６６との間が連通さ
れる構造となっている。この為、弾性体２８が変形して
主液室３０から液体が押し出されると、これらのオリフ
ィス４０、４２を介して副液室３２、６６に液体が流れ
るようになる。

【００３４】次に、本実施の形態に係る防振装置１０の
作用を説明する。内筒金具２６と連結されて防振装置１
０に搭載されるエンジンが作動すると、エンジンの主に
矢印Ｙ方向に沿った振動が内筒金具２６を介して弾性体
２８に伝達される。弾性体２８は吸振主体として作用
し、弾性体２８の内部摩擦に基づく制振機能によって振
動を吸収することができる。さらに、弾性体２８及び第
１ダイヤフラム２０の変形に伴って内容積が変化する主
液室３０及び第１の副液室３２の中の液体がアイドルオ
リフィス４０を介して相互に流動等し、また、弾性体２
８及び第２ダイヤフラム６４の変形に伴って内容積が変
化する主液室３０及び第２の副液室６６の中の液体がこ
もり用オリフィス４２を介して相互に流動等し、これら
オリフィス空間に生ずる液体流動の粘性抵抗及び液柱共
振等に基づく減衰作用で防振効果を向上することができ
る。

【００３５】具体的には、例えばエンジンがアイドリン
グ運転の場合や車速が５km／ｈ以下の場合には、アイド
ル振動（３５Hz程度）が生じるが、この際、アイドルオ
リフィス４０を介して主液室３０と第１の副液室３２と
の間を液体が行き来することになり、このアイドルオリ
フィス４０内で液柱共振して動ばね定数が低下し、アイ
ドル振動が吸収される。

【００３６】他方、車両が例えば７０〜８０km／ｈ以上
の高速で走行すると、高周波で小振幅の振動である中低
速こもり音（９５Hz程度）が生じる。この際、主液室３
０内に生じるエンジン振動に基づく圧力変化が、主液室
３０と第２の副液室６６とを連通するこもり用オリフィ
ス４２内の液体に伝達されて、長さの短いこもり用オリ
フィス４２内で液柱共振して動ばね定数が低下し、この
圧力変化に伴って生じるこもり音が吸収される。

【００３７】以上より、主液室３０と副液室３２、６６
との間をそれぞれ連通して振動を低減し得る２つのオリ
フィス４０、４２が、相互に異なる２段階の周波数の振
動をそれぞれ低減し得るようになる。

【００３８】さらに、アイドルオリフィス４０だけでな
く、アイドルオリフィス４０の途中の箇所と主液室３０
との間を貫通する孔部４６を有し且つアイドルオリフィ
ス４０の一部を共用した形の中間オリフィス４４でも、
主液室３０と第１の副液室３２との間が連通されて繋が
っている。但し、この中間オリフィス４４の一部となる
孔部４６の通路断面積をアイドルオリフィス４０の通路
断面積より小さくしつつ、中間オリフィス４４の流動抵
抗がアイドルオリフィス４０の流動抵抗より小さくされ
た構造になっている。

【００３９】すなわち、通路長さに対する通路断面積の
大きさの値である通路断面積／通路長さの値をアイドル
オリフィス４０より大きくして、中間オリフィス４４の
流動抵抗をアイドルオリフィス４０の流動抵抗より小さ
くすることで、広い範囲の周波数の振動を吸収できるよ
うなった。尚、中間オリフィス４４の一部となる孔部４
６の通路断面積はアイドルオリフィス４０の通路断面積
より小さいので、アイドルオリフィス４０で液柱共振す
る周波数の振動発生時には、中間オリフィス４４にはほ
とんど液体が行き来きせず、アイドルオリフィス４０で
の液柱共振により振動を確実に吸収することができる。

【００４０】さらに、中間オリフィス４４の通路断面積
及び通路長さは上記の範囲内で適宜定めることができる
が、アイドル振動域より周波数の高い反共振領域での動
ばね定数を抑制しようとする場合、中間オリフィス４４
における通路断面積／通路長さの値は、アイドルオリフ
ィス４０のそれより例えば１．１から２．０倍、好適に
は１．２〜１．８倍とすることができる。また、同様に
中間オリフィス４４の通路断面積についても適宜定める
ことができるが、アイドルオリフィス４０の例えば５０
％以下、好適には３０％以下の通路断面積で、本実施の
形態の効果をより確実に得ることができる。

【００４１】他方、中間オリフィス４４はアイドルオリ
フィス４０の一部を共用しているので、アイドルオリフ
ィス４０の途中の箇所と主液室３０との間を貫通して短
絡する孔部４６を設けただけで、この中間オリフィス４
４を形成することができる。これにより通路用の部品を
新たに用いることなく、簡便に中間オリフィス４４を設
けることが可能となり、この結果として、反共振領域の
周波数の振動を吸収して振動を低減できるだけでなく、
防振装置１０の製造コストを抑えることも可能となっ
た。

【００４２】一方、本実施の形態では、ゴム製の膜部材
である第１ダイヤフラム２０が、第１の副液室３２と外
筒金具１６との間の第１空気室３１を拡縮する形で第１
の副液室３２の弾性変形可能な隔壁を構成している。そ
して、第１の副液室３２の内圧が低く第１の副液室３２
内の液体が少ない状態では、第１ダイヤフラム２０の中
央部が図１の実線で示す第１の副液室３２側に窪んだ形
状とされている。また、第１の副液室３２の内圧の上昇
及び第１の副液室３２への液体の流入に伴って第１ダイ
ヤフラム２０が膨張する際に、反転して膨出する形に弾
性変形するようにしたことで、第１の副液室３２の内圧
が高く第１の副液室３２内の液体が多くなった状態で
は、第１ダイヤフラム２０の中央部が図１の一点鎖線で
示す膨出する形状とされるようになっている。

【００４３】従って、この弾性変形による第１ダイヤフ
ラム２０の反転によって第１の副液室３２の内圧が低下
して、中間オリフィス４４を通過しての第１の副液室３
２への液体の流入を促進することができるので、アイド
ルオリフィス４０の反共振領域でのより一層効果的な振
動吸収が可能となる。尚、第１の副液室３２の内圧が高
く第１の副液室３２内の液体が多い状態から、内圧が低
く液体が少ない状態へ移行する際には、第１ダイヤフラ
ム２０が上記と逆に反転することになる。

【００４４】さらに、本実施の形態では、図４に示す従
来例のような外筒１１２の内外を貫通する貫通孔１３２
を有していないので、第１ダイヤフラム２０と外筒金具
１６との間の第１空気室３１が密閉空間となっている。
すなわち、第１ダイヤフラム２０の反転変形の動作は、
第１ダイヤフラム２０の剛性特性と第１の副液室３２内
の液圧と第１空気室３１内の気圧とのバランスで生じる
ものであり、第１空気室３１を密閉空間にして第１ダイ
ヤフラム２０の反転変形を生じ易くすることで、第１ダ
イヤフラム２０の変形に伴って、第１の副液室３２を拡
縮し易くしたものである。

【００４５】具体的には、図４に示すように、空気室１
３０が密閉空間でなく大気と連通されていると、副液室
１２０内の液圧が上昇した時に、ダイヤフラム１２８は
空気室１３０側に膨出変形し、空気室１３０の外筒１１
２側の内壁に図４の一点鎖線で示す形に密着して、液圧
が低下するまで元に戻ろうとする反転変形は生じない。
これに対して、図１に示すように、第１空気室３１を密
閉空間にすると、第１の副液室３２内の液圧が上昇した
時に、第１ダイヤフラム２０の膨出変形に伴って第１空
気室３１内の気圧が上昇し、ある圧力に達すると第１の
副液室３２側に反転変形するものの、図１の一点鎖線で
示す形となって、第１ダイヤフラム２０が外筒金具１６
の内壁に密着することはない。

【００４６】以上により、空気ばねの作用で第１ダイヤ
フラム２０の反転変形をより生じ易くすることができ
る。そしてこの結果として、第１の副液室３２を一層確
実に拡縮可能となって、上記の反共振領域でのより確実
な振動吸収ができるようになる。

【００４７】他方、本実施の形態のように、密閉された
第１空気室３１と孔部４６を組み合わせた構造とするこ
とで、図３に示す絶対バネ（動ばね定数）の周波数特性
のグラフのような特性になった。つまり、特性曲線Ｂで
示す従来の防振装置（第２通路を有し且つ空気室が開放
されてダイヤフラムの反転現象を伴わない構造のもの）
の特性と比較して、特性曲線Ａで示す本実施の形態の防
振装置１０の特性としては、４０Hz程度から６０Hz程度
までの範囲であるアイドル振動域とこもり振動域との間
の反共振により絶対バネが高まった周波数において、領
域Ｓで示す大きさで絶対バネが低減されて、振動が吸収
されることになる。尚、上記のように第１空気室３１を
密閉空間にする以外に、第１ダイヤフラム２０自体の剛
性または形状等を調整して、第１ダイヤフラム２０の反
転変形をより生じ易くすることでも、同様の効果を得る
こともできる。

【００４８】一方、本実施の形態では、共振周波数が相
互に異なる通路であるオリフィス４０、４２でそれぞれ
主液室３０と連通される２つの副液室３２、６６が設け
られる構造になっているので、主液室３０と２つの副液
室３２、６６との間をそれぞれ繋ぐこれらオリフィス４
０、４２を有したダブルオリフィスの防振装置に本発明
を適用する形ともなっている。この結果として、本実施
の形態では、広範囲な周波数においても適切に振動が吸
収され、広範囲な周波数の振動を低減することが可能に
なる。

【００４９】また、上記実施の形態において、車両に搭
載されるエンジンの防振を目的としたが、本発明の防振
装置は他の用途にも用いられることはいうまでもなく、
また、形状等も実施の形態のものに限定されるものでは
ない。他方、上記実施の形態において、ロータ等の切替
弁でオリフィスを切り替える構造にはなっていないが、
モータ等のアクチュエータによってロータを回転させて
オリフィスを切り替える構成としても良い。

【００５０】

【発明の効果】本発明の防振装置は、以上のように説明
した構成とした結果、反共振領域の周波数でも振動を低
減させることが可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る防振装置の一実施の形態を示す断
面図である。

【図２】図１の２−２矢視線断面図である。

【図３】絶対バネの周波数特性のグラフを表す図であ
る。

【図４】従来技術に係る防振装置の断面図である。

【符号の説明】

１０ 防振装置 １６ 外筒金具 ２０ 第１ダイヤフラム ２６ 内筒金具 ２８ 弾性体 ３０ 主液室 ３２ 第１の副液室 ４０ アイドルオリフィス（第１通路） ４４ 中間オリフィス（第２通路） ４６ 孔部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡井 重樹 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 3J047 AA14 AA15 AB01 CA02 DA02 FA02

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 振動発生部及び振動受部の一方に連結さ
   れる筒状の外筒と、 外筒の内周側に配置され且つ振動発生部及び振動受部の
   他方に連結される内筒と、 これら外筒と内筒との間に配置されて弾性変形し得る弾
   性体と、 弾性体を隔壁の一部として液体が封入され且つ弾性体の
   変形により内容積が変化する主液室と、 液体が封入され且つ隔壁の少なくとも一部が弾性変形可
   能な副液室と、 副液室と外筒との間の空間を拡縮する形で副液室の弾性
   変形可能な隔壁の部分を構成するダイヤフラムと、 主液室と副液室との間を連通する第１通路と、 主液室と副液室との間を連通し且つ少なくとも一部の通
   路断面積を第１通路より小さくしつつ流動抵抗が第１通
   路より小さくされた第２通路と、 を有する防振装置であって、 副液室の内圧が低く副液室内の液体が少ない状態で、ダ
   イヤフラムが副液室側に窪んだ形状とされると共に、副
   液室の内圧が高く副液室内の液体が多い状態で、ダイヤ
   フラムが膨出する形状とされ、 副液室の内圧の上昇及び副液室への液体の流入に伴っ
   て、ダイヤフラムが反転して膨出する形状に変形するこ
   とを特徴とする防振装置。
2. 【請求項２】 副液室の隔壁となるダイヤフラムと外筒
   との間の空間とされる空気室を密閉空間とすることを特
   徴とする請求項１記載の防振装置。
3. 【請求項３】 第２通路が、第１通路の途中の箇所と主
   液室との間を貫通する孔部を有したことを特徴とする請
   求項１〜２のいずれかに記載の防振装置。
4. 【請求項４】 共振周波数が相互に異なる通路でそれぞ
   れ主液室と連通される２つの副液室が設けられることを
   特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の防振装置。
5. 【請求項５】 ダイヤフラムがゴム製の膜部材であるこ
   とを特徴とする請求項１〜４記載の防振装置。