JP2002256401A5 - - Google Patents
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【特許請求の範囲】
【請求項１】 式： Cu100-a-b(Zr＋Hf)aTib［式中、a、bは原子％で、10≦a≦40、 5≦b
≦30、35≦ａ＋b≦50である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以
上含むＣｕ基非晶質合金。
【請求項２】 式： Cu100-a-b-c-d(Zr＋Hf)aTibMcTd［式中、Mは、Fe,Cr,Mn,Ni,Co,Nb,Mo
,W,Sn,Al,Ta,または希土類元素よりなる群から選択される1種または2種以上の元素、Tは
、Ag,Pd,Pt,Auよりなる群から選択される1種または2種以上の元素であり、a、b、c、dは
原子％で、10≦a≦40、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50、0.5≦c≦5、0≦d≦10である。]で示
される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以上含むＣｕ基非晶質合金。
【請求項３】 △Tx＝Tx-Tg（ただし、Txは、結晶化開始温度、Tgはガラス遷移温度を示す
。）の式で表わされる過冷却液体領域の温度間隔△Txが25 K以上であることを特徴とする
請求項１または２に記載のＣｕ基非晶質合金。
【請求項４】 Tg/Tm（ただし、Tmは、合金の融解温度を示す。）の式で表わされる換算ガ
ラス化温度が0.56以上であることを特徴とする請求項１、２、３のいずれか一つに記載の
Ｃｕ基非晶質合金。
【請求項５】 金型鋳造法により直径（厚さ）1mm以上、非晶質相の体積百分率90％以上の
棒材（板材）が得られる請求項１、２、３、４のいずれか一つに記載のＣｕ基非晶質合金
。
【請求項６】 圧縮破断強度が1800MPa以上、伸びが1.5％以上、ヤング率が100GPa以上の
機械的性質を有する請求項１、２、３、４、５のいずれか一つに記載のＣｕ基非晶質合金
。
【請求項１】 式： Cu100-a-b(Zr＋Hf)aTib［式中、a、bは原子％で、10≦a≦40、 5≦b
≦30、35≦ａ＋b≦50である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以
上含むＣｕ基非晶質合金。
【請求項２】 式： Cu100-a-b-c-d(Zr＋Hf)aTibMcTd［式中、Mは、Fe,Cr,Mn,Ni,Co,Nb,Mo
,W,Sn,Al,Ta,または希土類元素よりなる群から選択される1種または2種以上の元素、Tは
、Ag,Pd,Pt,Auよりなる群から選択される1種または2種以上の元素であり、a、b、c、dは
原子％で、10≦a≦40、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50、0.5≦c≦5、0≦d≦10である。]で示
される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以上含むＣｕ基非晶質合金。
【請求項３】 △Tx＝Tx-Tg（ただし、Txは、結晶化開始温度、Tgはガラス遷移温度を示す
。）の式で表わされる過冷却液体領域の温度間隔△Txが25 K以上であることを特徴とする
請求項１または２に記載のＣｕ基非晶質合金。
【請求項４】 Tg/Tm（ただし、Tmは、合金の融解温度を示す。）の式で表わされる換算ガ
ラス化温度が0.56以上であることを特徴とする請求項１、２、３のいずれか一つに記載の
Ｃｕ基非晶質合金。
【請求項５】 金型鋳造法により直径（厚さ）1mm以上、非晶質相の体積百分率90％以上の
棒材（板材）が得られる請求項１、２、３、４のいずれか一つに記載のＣｕ基非晶質合金
。
【請求項６】 圧縮破断強度が1800MPa以上、伸びが1.5％以上、ヤング率が100GPa以上の
機械的性質を有する請求項１、２、３、４、５のいずれか一つに記載のＣｕ基非晶質合金
。
本発明と関連するＣｕ基非晶質合金では、主に、二元系Cu-Ti,Cu-Zr,(ScriptaMETALLURGI
CA.,10(1976)337-940、Scripta METALLURGICA.,11(1977）761-764、特開昭60-59034号公
報）、あるいは３元系Cu-Ni-Zr,Cu-Ag-RE,Cu-Ni-P,Cu-Ag-P,Cu-Mg-RE,(Zr,Ti)(Cu,Ni)Be,
(ETM,Ti)Cu(Ni,Co)およびCu-(Zr,RE,Ti)-(Al,Mg,Ni)（特開平7-41918号公報、特開平7-17
3556号公報、特開平9-59750号公報、特開平11-61289号公報、Sic.Rep.RITU.A42(1996)134
3-1349、Sic.Rep.RITU.A28(1980)225-230，Mater.Sic．Eng.,A181-182(1994)1383-1392、
Mater.Trans.,JIM,37(1996)359-362、USP5,368,659、USP5,618,359)に関して研究が行わ
れてきた。
CA.,10(1976)337-940、Scripta METALLURGICA.,11(1977）761-764、特開昭60-59034号公
報）、あるいは３元系Cu-Ni-Zr,Cu-Ag-RE,Cu-Ni-P,Cu-Ag-P,Cu-Mg-RE,(Zr,Ti)(Cu,Ni)Be,
(ETM,Ti)Cu(Ni,Co)およびCu-(Zr,RE,Ti)-(Al,Mg,Ni)（特開平7-41918号公報、特開平7-17
3556号公報、特開平9-59750号公報、特開平11-61289号公報、Sic.Rep.RITU.A42(1996)134
3-1349、Sic.Rep.RITU.A28(1980)225-230，Mater.Sic．Eng.,A181-182(1994)1383-1392、
Mater.Trans.,JIM,37(1996)359-362、USP5,368,659、USP5,618,359)に関して研究が行わ
れてきた。
【０００９】
すなわち、本発明は、式： Cu100-a-b(Zr＋Hf)aTib［式中、a、bは原子％で、10≦a≦40
、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率
で90％以上含むＣｕ基非晶質合金である。
【００１０】また、本発明は、式： Cu100-a-b-c-d(Zr＋Hf)aTibMcTd［式中、Mは、Fe,Cr
,Mn,Ni,Co,Nb,Mo,W,Sn,Al,Ta,または希土類元素よりなる群から選択される1種または2種
以上の元素、Tは、Ag,Pd,Pt,Auよりなる群から選択される1種または2種以上の元素であり
、a、b、c、dは原子％で、10≦a≦40、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50、0.5≦c≦5、0≦d≦10
である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以上含むＣｕ基非晶質
合金である。なお、(Zr＋Hf)はZrおよび／またはHfを意味する。
すなわち、本発明は、式： Cu100-a-b(Zr＋Hf)aTib［式中、a、bは原子％で、10≦a≦40
、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率
で90％以上含むＣｕ基非晶質合金である。
【００１０】また、本発明は、式： Cu100-a-b-c-d(Zr＋Hf)aTibMcTd［式中、Mは、Fe,Cr
,Mn,Ni,Co,Nb,Mo,W,Sn,Al,Ta,または希土類元素よりなる群から選択される1種または2種
以上の元素、Tは、Ag,Pd,Pt,Auよりなる群から選択される1種または2種以上の元素であり
、a、b、c、dは原子％で、10≦a≦40、 5≦b≦30、35≦ａ＋b≦50、0.5≦c≦5、0≦d≦10
である。]で示される組成を有する、非晶質相を体積百分率で90％以上含むＣｕ基非晶質
合金である。なお、(Zr＋Hf)はZrおよび／またはHfを意味する。
【００２２】
【実施例】
以下、本発明の実施例について説明する。表１に示す合金組成からなる材料（実施例１〜
１６、比較例１〜４）について、アーク溶解法により母合金を溶製した後、単ロール液体
急冷法により約20μmの薄帯試料を作製した。そして、薄帯試料のガラス遷移温度(Tg)、
結晶化開始温度(Tx)を示差走査熱量計（DSC）より測定した。これらの値より過冷却液体
領域△Tx(=Tx-Tg)を算出した。融解温度（Tm)の測定は、示差走査熱分析（DTA)により測
定した。これらの値より換算ガラス化温度（Tg/Tm）を算出した。
【実施例】
以下、本発明の実施例について説明する。表１に示す合金組成からなる材料（実施例１〜
１６、比較例１〜４）について、アーク溶解法により母合金を溶製した後、単ロール液体
急冷法により約20μmの薄帯試料を作製した。そして、薄帯試料のガラス遷移温度(Tg)、
結晶化開始温度(Tx)を示差走査熱量計（DSC）より測定した。これらの値より過冷却液体
領域△Tx(=Tx-Tg)を算出した。融解温度（Tm)の測定は、示差走査熱分析（DTA)により測
定した。これらの値より換算ガラス化温度（Tg/Tm）を算出した。
さらに、表３に示す合金組成からなる材料（実施例１７〜３１、比較例５〜８）について
、アーク溶解法により母合金を溶製した後、金型鋳造法により非晶質単相組織が得られる
棒状試料の臨界厚さと臨界直径を測定した。さらに、圧縮試験片を作製し、インストロン
型試験機を用いて圧縮試験を行い圧縮強度(σf）を測定した。結果を表３に示す。
、アーク溶解法により母合金を溶製した後、金型鋳造法により非晶質単相組織が得られる
棒状試料の臨界厚さと臨界直径を測定した。さらに、圧縮試験片を作製し、インストロン
型試験機を用いて圧縮試験を行い圧縮強度(σf）を測定した。結果を表３に示す。
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| JP (1) | JP4011316B2 (ja) |
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| KR100507555B1 (ko) * | 2003-06-17 | 2005-08-17 | 한국과학기술연구원 | 고융점 원소를 포함하는 구리계 비정질 기지 복합재 및 그제조 방법 |
| CN101709773B (zh) | 2003-09-02 | 2012-07-18 | 并木精密宝石株式会社 | 精密齿轮及精密齿轮的制造方法 |
| KR100583230B1 (ko) | 2004-03-29 | 2006-05-25 | 한국과학기술연구원 | 구리계 비정질 합금 조성물 |
| JP2006252854A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Dainatsukusu:Kk | 金属ガラスセパレータの製造方法 |
| KR100699411B1 (ko) * | 2005-03-25 | 2007-03-26 | 한국생산기술연구원 | Ｃｕ-Ｎｉ-Ｚｒ－Ｈｆ－Ｔｉ－Ｎｂ로 이루어진 Ｃｕ기비정질 합금 조성물 |
| KR100701027B1 (ko) * | 2005-04-19 | 2007-03-29 | 연세대학교 산학협력단 | 연성이 우수한 단일상 비정질 합금 |
| JP4633580B2 (ja) * | 2005-08-31 | 2011-02-16 | 独立行政法人科学技術振興機構 | Ｃｕ−（Ｈｆ、Ｚｒ）−Ａｇ金属ガラス合金。 |
| KR100784914B1 (ko) | 2006-05-01 | 2007-12-11 | 학교법인연세대학교 | 다단계 변형이 가능한 이상분리 비정질 합금 |
| JP5119465B2 (ja) | 2006-07-19 | 2013-01-16 | 新日鐵住金株式会社 | アモルファス形成能が高い合金及びこれを用いた合金めっき金属材 |
| JP4848912B2 (ja) | 2006-09-28 | 2011-12-28 | 富士ゼロックス株式会社 | 真偽判定装置、真偽判定方法、真偽判定プログラム、非晶質合金部材の作製方法 |
| JP5110469B2 (ja) * | 2007-08-01 | 2012-12-26 | 国立大学法人東北大学 | Ｔｉ−Ｃｕ−Ｚｒ−Ｐｄ金属ガラス合金 |
| JP5110470B2 (ja) * | 2008-03-25 | 2012-12-26 | 国立大学法人東北大学 | Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｐｄ−Ｓｎ金属ガラス合金 |
| KR101179073B1 (ko) | 2010-12-29 | 2012-09-03 | 국방과학연구소 | 하프늄-구리계 비정질 합금 및 그 제조 방법 |
| US10280494B2 (en) * | 2014-07-30 | 2019-05-07 | Apple Inc. | Zirconium (Zr) and Hafnium (Hf) based BMG alloys |
| CN107964639B (zh) * | 2017-11-08 | 2020-06-19 | 湖南理工学院 | 一种含碳和铁的锆基块体非晶合金及其制备工艺 |
| WO2020223162A1 (en) * | 2019-04-30 | 2020-11-05 | Oregon State University | Cu-based bulk metallic glasses in the cu-zr-hf-al and related systems |
| CN110846617B (zh) * | 2019-10-31 | 2021-06-04 | 同济大学 | 一种铜锆铝三元非晶合金薄膜及其制备方法 |
| KR102635585B1 (ko) * | 2020-02-11 | 2024-02-07 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 합금 리본 제조장치 |
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| JPH0717975B2 (ja) * | 1983-01-11 | 1995-03-01 | 郁男 岡本 | ろう付け用非晶質合金箔帯 |
| JPS6059034A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-05 | Takeshi Masumoto | Ｃｕ−Ζｒ系非晶質金属細線 |
| SU1771133A1 (ru) | 1990-02-21 | 1995-08-20 | Институт Металлургии Им.А.А.Байкова | Способ получения изделий из аморфных сплавов на основе системы ti-zr-cu |
| US5368659A (en) | 1993-04-07 | 1994-11-29 | California Institute Of Technology | Method of forming berryllium bearing metallic glass |
| JP2997381B2 (ja) * | 1993-08-12 | 2000-01-11 | 健 増本 | Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金 |
| JPH0762502A (ja) * | 1993-08-19 | 1995-03-07 | Takeshi Masumoto | 過冷却液体領域の広いジルコニウム非晶質合金 |
| JPH07163879A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-06-27 | Takeshi Masumoto | Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法 |
| JPH07116517A (ja) * | 1993-10-29 | 1995-05-09 | Takeshi Masumoto | メタノール改質用触媒およびその製造方法並びにメタノールの改質法 |
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| JPH08199318A (ja) * | 1995-01-25 | 1996-08-06 | Res Dev Corp Of Japan | 金型で鋳造成形された棒状又は筒状のＺｒ系非晶質合金及び製造方法 |
| US5618359A (en) | 1995-02-08 | 1997-04-08 | California Institute Of Technology | Metallic glass alloys of Zr, Ti, Cu and Ni |
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