JPH07163879A - Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法 - Google Patents
Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法Info
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- JPH07163879A JPH07163879A JP5265701A JP26570193A JPH07163879A JP H07163879 A JPH07163879 A JP H07163879A JP 5265701 A JP5265701 A JP 5265701A JP 26570193 A JP26570193 A JP 26570193A JP H07163879 A JPH07163879 A JP H07163879A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/10—Amorphous alloys with molybdenum, tungsten, niobium, tantalum, titanium, or zirconium or Hf as the major constituent
Abstract
(57)【要約】
【目的】 例えば一酸化炭素の水素化反応に対する触媒
材料として適した高硬度、高活性Ｔｉ−Ｃｕ系合金を提
供する。 【構成】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただしａは
原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、かつ主成分
の０．１〜２０原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元素で置換さ
れた組成を有し、非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリ
ックス中に平均粒径１０ｎｍ以下の微細なＴｉ−Ｃｕの
金属間化合物が均一に析出してなる合金と、その製法と
して非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックスを有す
る合金を作製し、これを結晶化温度Ｔx−５０Ｋ以上Ｔx
＋１００Ｋ以下の温度範囲で熱処理してＴｉ−Ｃｕ金属
間化合物を析出する方法である。 【効果】 本発明によって得られるＴｉ−Ｃｕ系合金触
媒材料は、機械的強度において優れ、フロンの分解反
応、ベンゼンの水素添加反応、一酸化炭素の水素化反
応、アルコールの脱水反応等における触媒として有用で
ある。
材料として適した高硬度、高活性Ｔｉ−Ｃｕ系合金を提
供する。 【構成】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただしａは
原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、かつ主成分
の０．１〜２０原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元素で置換さ
れた組成を有し、非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリ
ックス中に平均粒径１０ｎｍ以下の微細なＴｉ−Ｃｕの
金属間化合物が均一に析出してなる合金と、その製法と
して非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックスを有す
る合金を作製し、これを結晶化温度Ｔx−５０Ｋ以上Ｔx
＋１００Ｋ以下の温度範囲で熱処理してＴｉ−Ｃｕ金属
間化合物を析出する方法である。 【効果】 本発明によって得られるＴｉ−Ｃｕ系合金触
媒材料は、機械的強度において優れ、フロンの分解反
応、ベンゼンの水素添加反応、一酸化炭素の水素化反
応、アルコールの脱水反応等における触媒として有用で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば一酸化炭素の水
素化反応に対する触媒材料として適した高硬度、高活性
Ｔｉ−Ｃｕ系合金を提供するものである。
素化反応に対する触媒材料として適した高硬度、高活性
Ｔｉ−Ｃｕ系合金を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】一酸化炭素に水素を添加して炭化水素と
水に変える反応に用いる触媒はかなり広く研究されてお
り、アルミナにルテニウムを担持した触媒、Ｔｉ−Ｃｕ
系合金触媒などが知られている。しかし、通常の方法で
作られる結晶質合金の場合、しばしば化学的性質の不均
一さらには脆いために触媒として必要な比表面積の大き
な材料は得られにくい。
水に変える反応に用いる触媒はかなり広く研究されてお
り、アルミナにルテニウムを担持した触媒、Ｔｉ−Ｃｕ
系合金触媒などが知られている。しかし、通常の方法で
作られる結晶質合金の場合、しばしば化学的性質の不均
一さらには脆いために触媒として必要な比表面積の大き
な材料は得られにくい。
【０００３】一方非晶質金属を熱処理することにより数
十ナノメートル〜数ミクロンの微細結晶組織が得られる
ことは最近知られてきており、これを利用した強度材の
研究が進められ、成果を挙げている。それより結晶粒を
さらに細かくすることによりさらなる機械的性能の向上
や、触媒的活性の発現が期待できるが、現状の技術で
は、更に細かい結晶組織を安定に得るのは困難であっ
た。
十ナノメートル〜数ミクロンの微細結晶組織が得られる
ことは最近知られてきており、これを利用した強度材の
研究が進められ、成果を挙げている。それより結晶粒を
さらに細かくすることによりさらなる機械的性能の向上
や、触媒的活性の発現が期待できるが、現状の技術で
は、更に細かい結晶組織を安定に得るのは困難であっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｔｉ−Ｃｕ
系合金における微細結晶組織をさらに細かくし、かつ安
定に存在させることによって、触媒的活性の増大、さら
には機械的性質の向上した触媒材料に適したＴｉ−Ｃｕ
系合金を提供するものである。
系合金における微細結晶組織をさらに細かくし、かつ安
定に存在させることによって、触媒的活性の増大、さら
には機械的性質の向上した触媒材料に適したＴｉ−Ｃｕ
系合金を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第一は、主成分
の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただし、ａは原子％であって
３０≦ａ≦５０）で示され、かつ主成分の０．１〜２０
原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏから
選ばれる少なくとも１種の元素で置換された組成を有
し、非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックス中に平
均粒径１０ｎｍ以下の微細なＴｉ−Ｃｕの金属間化合物
が均一に析出してなることを特徴とするＴｉ−Ｃｕ系合
金触媒材料である。又、上記金属間化合物は体積率で５
〜９０％含まれているものである。
の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただし、ａは原子％であって
３０≦ａ≦５０）で示され、かつ主成分の０．１〜２０
原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏから
選ばれる少なくとも１種の元素で置換された組成を有
し、非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックス中に平
均粒径１０ｎｍ以下の微細なＴｉ−Ｃｕの金属間化合物
が均一に析出してなることを特徴とするＴｉ−Ｃｕ系合
金触媒材料である。又、上記金属間化合物は体積率で５
〜９０％含まれているものである。
【０００６】金属間化合物の具体的な例としては、Ｔｉ
2Ｃｕ，ＴｉＣｕ，Ｔｉ2Ｃｕ3，ＴｉＣｕ3などが挙げら
れる。又、析出する金属間化合物はその平均粒径が１０
ｎｍ以下である必要があり、粒径が１０ｎｍを超えた場
合、機械的性能、触媒的活性は粒径が大きくなるととも
に急激に低下する。図１はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金
の粒径とＣＯの水素化反応における反応速度との関係を
示すグラフである。さらに、前記金属間化合物はマトリ
ックス中に体積率で５〜９０％含まれていることが好ま
しく、５％未満の場合、マトリックス中に含まれる金属
間化合物の量が少なく、期待する程、触媒として働かな
いとともに、機械的強度も５〜９０％の範囲のものに比
べて低くなる傾向にある。一方、金属間化合物の体積率
が９０％を超えた場合、マトリックス中に含まれる金属
間化合物の量が多くなりすぎ、期待するほど触媒的活性
が向上しないとともに、触媒として使用している際にシ
ンタリングによる活性低下が起こりやすくなる。
2Ｃｕ，ＴｉＣｕ，Ｔｉ2Ｃｕ3，ＴｉＣｕ3などが挙げら
れる。又、析出する金属間化合物はその平均粒径が１０
ｎｍ以下である必要があり、粒径が１０ｎｍを超えた場
合、機械的性能、触媒的活性は粒径が大きくなるととも
に急激に低下する。図１はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金
の粒径とＣＯの水素化反応における反応速度との関係を
示すグラフである。さらに、前記金属間化合物はマトリ
ックス中に体積率で５〜９０％含まれていることが好ま
しく、５％未満の場合、マトリックス中に含まれる金属
間化合物の量が少なく、期待する程、触媒として働かな
いとともに、機械的強度も５〜９０％の範囲のものに比
べて低くなる傾向にある。一方、金属間化合物の体積率
が９０％を超えた場合、マトリックス中に含まれる金属
間化合物の量が多くなりすぎ、期待するほど触媒的活性
が向上しないとともに、触媒として使用している際にシ
ンタリングによる活性低下が起こりやすくなる。
【０００７】図２はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金中の金
属間化合物の体積率とＣＯの水素化反応における反応速
度との関係を示すグラフである。なお、本発明におい
て、マトリックスは非晶質相と微細なＴｉのマトリック
ス相およびこれらの混合相の場合があり、マトリックス
が非晶質相の場合、微細なＴｉの結晶およびＴｉ−Ｃｕ
の金属間化合物が析出した組織となり、マトリックスが
Ｔｉの微細結晶の場合、これにＴｉ−Ｃｕの金属間化合
物が析出した組織となる。
属間化合物の体積率とＣＯの水素化反応における反応速
度との関係を示すグラフである。なお、本発明におい
て、マトリックスは非晶質相と微細なＴｉのマトリック
ス相およびこれらの混合相の場合があり、マトリックス
が非晶質相の場合、微細なＴｉの結晶およびＴｉ−Ｃｕ
の金属間化合物が析出した組織となり、マトリックスが
Ｔｉの微細結晶の場合、これにＴｉ−Ｃｕの金属間化合
物が析出した組織となる。
【０００８】本発明の第二は、主成分の組成がＴｉ
100-aＣｕa（ただしａは原子％であって３０≦ａ≦５
０）で示され、かつ主成分の０．１〜２０原子％がＶ，
Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少な
くとも１種の元素で置換された組成を有する非晶質相お
よび／又はα−Ｔｉマトリックスを有する合金を作製
し、これを結晶化温度Ｔx−５０Ｋ以上結晶化温度Ｔx＋
１００Ｋ以下の温度範囲で熱処理を施すことにより、マ
トリックス中に微細なＴｉ−Ｃｕの金属間化合物を析出
することを特徴とするＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料の製造
方法である。
100-aＣｕa（ただしａは原子％であって３０≦ａ≦５
０）で示され、かつ主成分の０．１〜２０原子％がＶ，
Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少な
くとも１種の元素で置換された組成を有する非晶質相お
よび／又はα−Ｔｉマトリックスを有する合金を作製
し、これを結晶化温度Ｔx−５０Ｋ以上結晶化温度Ｔx＋
１００Ｋ以下の温度範囲で熱処理を施すことにより、マ
トリックス中に微細なＴｉ−Ｃｕの金属間化合物を析出
することを特徴とするＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料の製造
方法である。
【０００９】上記非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリ
ックスを有する合金は冷却速度１０4〜１０6Ｋ／ｓｅｃ
の急冷凝固手段を用いて作製する。ここで冷却速度が１
０4Ｋ／ｓｅｃ未満である場合、本発明の合金組成で目
的とするマトリックスを有する合金が得られない。１０
6Ｋ／ｓｅｃを超える冷却速度は、既存の液体急冷等を
利用した工業的な急冷手段では達成できない。次にＴｉ
−Ｃｕの金属間化合物を析出する熱処理条件は結晶化温
度Ｔx−５０Ｋ以上結晶化温度Ｔx＋１００Ｋ以下の温度
範囲で行う必要がある。結晶化温度Ｔx−５０Ｋ未満の
場合、本発明の目的である触媒作用に有効に働く、Ｔｉ
−Ｃｕの金属間化合物が析出しにくいため、熱処理に長
時間を要し、実用的でない上、十分な体積率を得にく
い。
ックスを有する合金は冷却速度１０4〜１０6Ｋ／ｓｅｃ
の急冷凝固手段を用いて作製する。ここで冷却速度が１
０4Ｋ／ｓｅｃ未満である場合、本発明の合金組成で目
的とするマトリックスを有する合金が得られない。１０
6Ｋ／ｓｅｃを超える冷却速度は、既存の液体急冷等を
利用した工業的な急冷手段では達成できない。次にＴｉ
−Ｃｕの金属間化合物を析出する熱処理条件は結晶化温
度Ｔx−５０Ｋ以上結晶化温度Ｔx＋１００Ｋ以下の温度
範囲で行う必要がある。結晶化温度Ｔx−５０Ｋ未満の
場合、本発明の目的である触媒作用に有効に働く、Ｔｉ
−Ｃｕの金属間化合物が析出しにくいため、熱処理に長
時間を要し、実用的でない上、十分な体積率を得にく
い。
【００１０】図３はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金を製造
するときの熱処理温度と金属間化合物粒径との関係を示
すグラフである。結晶化温度Ｔx＋１００Ｋを超えた場
合、必要量以上にＴｉ−Ｃｕの金属間化合物が析出する
とともに、この化合物は短時間で粗大なものとなり、本
発明の目的である触媒として有効に働かない。又、Ｔx
＋１００Ｋを超えた場合、マトリックス中に固溶してい
た機械的および化学的に有害な金属間化合物も析出し、
機械的に脆くなり触媒的活性も低下する。図４はＴｉ
48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金を４００℃で熱処理したときの
熱処理時間と金属間化合物粒径との関係を示すグラフで
ある。又、熱処理時間は０．０１時間以上であることが
好ましく、０．０１時間未満の場合、有効な粒径にする
ためには、Ｔx＋１００Ｋ以上の温度で加熱しなければ
ならないが、このように短時間で均一に加熱し、粒径制
御するのは工業的に困難である。
するときの熱処理温度と金属間化合物粒径との関係を示
すグラフである。結晶化温度Ｔx＋１００Ｋを超えた場
合、必要量以上にＴｉ−Ｃｕの金属間化合物が析出する
とともに、この化合物は短時間で粗大なものとなり、本
発明の目的である触媒として有効に働かない。又、Ｔx
＋１００Ｋを超えた場合、マトリックス中に固溶してい
た機械的および化学的に有害な金属間化合物も析出し、
機械的に脆くなり触媒的活性も低下する。図４はＴｉ
48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金を４００℃で熱処理したときの
熱処理時間と金属間化合物粒径との関係を示すグラフで
ある。又、熱処理時間は０．０１時間以上であることが
好ましく、０．０１時間未満の場合、有効な粒径にする
ためには、Ｔx＋１００Ｋ以上の温度で加熱しなければ
ならないが、このように短時間で均一に加熱し、粒径制
御するのは工業的に困難である。
【００１１】添加元素による置換量を０．１〜２０ａｔ
％としたのは、この範囲で微細結晶組織を得るために必
要な非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックスを得る
ためであり、この範囲をはずれると安定にかかるマトリ
ックスを得ることが困難になる。Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合
金は、真空中４００℃、１時間の加熱により１〜２μｍ
程度の粗大粒径をもつＴｉ−Ｃｕの金属間化合物相の結
晶組織に変化するが、上述の添加元素を加えることによ
り、結晶粒の成長は抑制され、結晶組織は無添加のとき
の１／１０〜１／１０００程度の結晶組織が得られる。
この組織は、ＴｉおよびＣｕのそれぞれの組成比に対応
したＴｉＣｕの金属間化合物相である。このように結晶
組織が微細化することにより触媒的に活性化し、又、機
械的性質も向上して触媒材料として優れたものとなる。
％としたのは、この範囲で微細結晶組織を得るために必
要な非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリックスを得る
ためであり、この範囲をはずれると安定にかかるマトリ
ックスを得ることが困難になる。Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合
金は、真空中４００℃、１時間の加熱により１〜２μｍ
程度の粗大粒径をもつＴｉ−Ｃｕの金属間化合物相の結
晶組織に変化するが、上述の添加元素を加えることによ
り、結晶粒の成長は抑制され、結晶組織は無添加のとき
の１／１０〜１／１０００程度の結晶組織が得られる。
この組織は、ＴｉおよびＣｕのそれぞれの組成比に対応
したＴｉＣｕの金属間化合物相である。このように結晶
組織が微細化することにより触媒的に活性化し、又、機
械的性質も向上して触媒材料として優れたものとなる。
【００１２】
【実施例】アーク溶解炉により所定の成分組成を有する
合金を作り、これを先端に小孔を有する石英管に挿入
し、加熱溶解した後、その石英管を２００ｍｍのロール
の直上に設置し、回転数４０００ｒｐｍの高速回転下、
石英管内の溶融金属をＡｒ加圧下０．７ｋｇ／ｃｍ2に
より石英管の小孔から噴出し、ロールの表面と接触させ
ることにより急冷凝固させて幅約１ｍｍの薄体を得た。
これらを真空中、４００℃で１時間加熱することにより
結晶化させ、微細な結晶相を得た。この結晶の微細化の
効果は、機械的強度において大きな影響を与えるだけで
なく、フロンの分解反応、ベンゼンの水素添加反応、一
酸化炭素の水素化反応、アルコールの脱水反応等におけ
る触媒として有効に働く、これらの微細結晶組織の合金
と添加物を有しない結晶粒の大きなＴｉＣｕ合金の機械
的性能の比較を表１に示す。又、図５，図６には本発明
によって得られる。それぞれＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ3お
よびＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3の微細金属間化合物組織を
示す。
合金を作り、これを先端に小孔を有する石英管に挿入
し、加熱溶解した後、その石英管を２００ｍｍのロール
の直上に設置し、回転数４０００ｒｐｍの高速回転下、
石英管内の溶融金属をＡｒ加圧下０．７ｋｇ／ｃｍ2に
より石英管の小孔から噴出し、ロールの表面と接触させ
ることにより急冷凝固させて幅約１ｍｍの薄体を得た。
これらを真空中、４００℃で１時間加熱することにより
結晶化させ、微細な結晶相を得た。この結晶の微細化の
効果は、機械的強度において大きな影響を与えるだけで
なく、フロンの分解反応、ベンゼンの水素添加反応、一
酸化炭素の水素化反応、アルコールの脱水反応等におけ
る触媒として有効に働く、これらの微細結晶組織の合金
と添加物を有しない結晶粒の大きなＴｉＣｕ合金の機械
的性能の比較を表１に示す。又、図５，図６には本発明
によって得られる。それぞれＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ3お
よびＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3の微細金属間化合物組織を
示す。
【００１３】
【表１】 又、２８０℃における一酸化炭素の水素化反応に対する
触媒的性能の比較を表２に示す。
触媒的性能の比較を表２に示す。
【００１４】
【表２】 注：ＣＯ／Ｈ2＝４、 全圧 １ａｔｍ 表１，２では添加元素として、Ｚｒ，Ｍｎを示してある
が、他のＶ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｃｏさらには、それら
との２種以上を添加しても同様の結果が得られる。
が、他のＶ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｃｏさらには、それら
との２種以上を添加しても同様の結果が得られる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によって、機械的性質および触媒
的活性に優れたＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料が提供され、
フロンの分解反応、ベンゼンの水素添加反応、一酸化炭
素の水素化反応、アルコールの脱水反応等の触媒材料と
して有効に働く。
的活性に優れたＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料が提供され、
フロンの分解反応、ベンゼンの水素添加反応、一酸化炭
素の水素化反応、アルコールの脱水反応等の触媒材料と
して有効に働く。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｔｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ3合金の粒径とＣＯの水
素化反応における反応速度との関係を示すグラフであ
る。
素化反応における反応速度との関係を示すグラフであ
る。
【図２】図１と同じ合金中の金属間化合物の体積率とＣ
Ｏの水素化反応における反応速度との関係を示すグラフ
である。
Ｏの水素化反応における反応速度との関係を示すグラフ
である。
【図３】図１と同じ合金を製造するときの熱処理温度と
金属間化合物粒径との関係を示すグラフである。
金属間化合物粒径との関係を示すグラフである。
【図４】図１と同じ合金を４００℃で熱処理したときの
熱処理時間と金属間化合物粒径との関係を示すグラフで
ある。
熱処理時間と金属間化合物粒径との関係を示すグラフで
ある。
【図５】本発明によって得られたＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ
3合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
3合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
【図６】本発明によって得られたＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｍｎ
3合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
3合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/889 23/86 Ｚ Ｃ０７Ｃ 1/04 9280−4Ｈ 1/24 5/10 // Ｃ１０Ｇ 2/00 2115−4Ｈ (74)上記４名の代理人 弁理士 小松 秀岳 （外２名 ） (71)出願人 000000240 秩父小野田株式会社 東京都港区西新橋二丁目14番１号 (74)上記１名の代理人 弁理士 小松 秀岳 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉三丁目８番22号 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地川内住宅11 −806 (72)発明者 野崎 勝敏 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 福井 英夫 宮城県仙台市若林区若林３−15−15
Claims (6)
- 【請求項１】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただ
し、ａは原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、か
つ主成分の０．１〜２０原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃ
ｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元
素で置換された組成を有し、非晶質相および／又はα−
Ｔｉマトリックス中に平均粒径１０ｎｍ以下の微細なＴ
ｉ−Ｃｕの金属間化合物が均一に析出してなることを特
徴とするＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料。 - 【請求項２】 Ｔｉ−Ｃｕ系の金属間化合物がマトリッ
クス中に均一微細に分散されているとともに、体積率で
５〜９０％含まれている請求項１記載のＴｉ−Ｃｕ系合
金触媒材料。 - 【請求項３】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただし
ａは原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、かつ主
成分の０．１〜２０原子％がＶ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｆｅ，Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元素で置
換された組成を有する非晶質相および／又はα−Ｔｉマ
トリックスを有する合金を作製し、これを結晶化温度Ｔ
x−５０Ｋ以上結晶化温度Ｔx＋１００Ｋ以下の温度範囲
で熱処理を施すことにより、マトリックス中に微細なＴ
ｉ−Ｃｕの金属間化合物を析出することを特徴とするＴ
ｉ−Ｃｕ系合金触媒材料の製造方法。 - 【請求項４】 非晶質相および／又はα−Ｔｉマトリッ
クスを有する合金を冷却速度１０4〜１０6Ｋ／ｓｅｃの
急冷凝固手段により作製する請求項３記載のＴｉ−Ｃｕ
系合金触媒材料の製造方法。 - 【請求項５】 析出する微細なＴｉ−Ｃｕの金属間化合
物が平均粒径で１０ｎｍ以下である請求項３記載のＴｉ
−Ｃｕ系合金触媒材料の製造方法。 - 【請求項６】 Ｔｉ−Ｃｕの金属間化合物をマトリック
ス中に体積率で５〜９０％均一に析出させる請求項３記
載のＴｉ−Ｃｕ系合金触媒材料の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5265701A JPH07163879A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法 |
| EP19940114639 EP0645466B1 (en) | 1993-09-29 | 1994-09-16 | Catalyst material, based on a titanium-copper alloy and process for producing the same |
| DE1994611483 DE69411483T2 (de) | 1993-09-29 | 1994-09-16 | Katalysatorwerkstoff gegründet auf einer Titan-Kupferlegierung und Verfahren zu seiner Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5265701A JPH07163879A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07163879A true JPH07163879A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=17420812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5265701A Pending JPH07163879A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | Ｔｉ−Ｃｕ系合金触媒材料及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0645466B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07163879A (ja) |
| DE (1) | DE69411483T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015072817A1 (ko) * | 2013-11-18 | 2015-05-21 | 코닝정밀소재 주식회사 | 산화 촉매, 그 제조방법 및 이를 포함하는 배기가스 정화용 필터 |
| CN105765190A (zh) * | 2013-11-18 | 2016-07-13 | 康宁精密素材株式会社 | 氧化催化剂、用于制备其的方法和包括其的用于废气净化的过滤器 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4011316B2 (ja) * | 2000-12-27 | 2007-11-21 | 独立行政法人科学技術振興機構 | Ｃｕ基非晶質合金 |
| DE10224722C1 (de) * | 2002-05-30 | 2003-08-14 | Leibniz Inst Fuer Festkoerper | Hochfeste, plastisch verformbare Formkörper aus Titanlegierungen |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH660130A5 (de) * | 1984-07-27 | 1987-03-31 | Lonza Ag | Verfahren zur herstellung von katalytisch wirksamen, glasig erstarrten metallen. |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP5265701A patent/JPH07163879A/ja active Pending
-
1994
- 1994-09-16 EP EP19940114639 patent/EP0645466B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-16 DE DE1994611483 patent/DE69411483T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015072817A1 (ko) * | 2013-11-18 | 2015-05-21 | 코닝정밀소재 주식회사 | 산화 촉매, 그 제조방법 및 이를 포함하는 배기가스 정화용 필터 |
| CN105765190A (zh) * | 2013-11-18 | 2016-07-13 | 康宁精密素材株式会社 | 氧化催化剂、用于制备其的方法和包括其的用于废气净化的过滤器 |
| US10046312B2 (en) | 2013-11-18 | 2018-08-14 | Corning Precision Materials Co., Ltd. | Oxidation catalyst, method for preparing same, and filter for exhaust gas purification comprising same |
| CN105765190B (zh) * | 2013-11-18 | 2019-01-11 | 康宁精密素材株式会社 | 氧化催化剂、用于制备其的方法和包括其的用于废气净化的过滤器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69411483T2 (de) | 1999-02-18 |
| DE69411483D1 (de) | 1998-08-13 |
| EP0645466B1 (en) | 1998-07-08 |
| EP0645466A1 (en) | 1995-03-29 |
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