JP2002249624A - ポリプロピレン樹脂組成物およびその製造方法 - Google Patents
ポリプロピレン樹脂組成物およびその製造方法Info
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Abstract
ピレン樹脂組成物およびその製造方法を提供する。 【解決手段】135℃のテトラリン中で測定した極限粘
度[η]が2〜5(dl/g)であり、DSCにより測
定した融解曲線のピーク温度から求めた融点Tmが14
0〜162(℃)であるプロピレン系重合体A 20〜
98重量部と、135℃のテトラリン中で測定した極限
粘度[η]が0.8〜1.8(dl/g)であり、DS
Cにより測定した融解曲線のピーク温度から求めた融点
Tmが160〜166(℃)であるプロピレン系重合体
B 2〜80重量部からなり、メルトフローレイトが
0.5〜20(g/10分)であるポリプロピレン樹脂
組成物およびその製造方法。
Description
脂組成物およびその製造方法に関するものである。さら
に詳しくは、剛性と耐衝撃性のバランスに優れるポリプ
ロピレン樹脂組成物およびその製造方法に関するもので
ある。
および耐衝撃性を有していることから、広汎な用途に使
用されている。剛性と耐衝撃性の物性バランスに優れた
ポリプロピレン樹脂組成物としては、プロピレン系単独
重合体、プロピレン系ブロック重合体またはプロピレン
系ランダム共重合体を用いるポリプロピレン樹脂組成物
が一般的に知られている。
レンから誘導される繰り返し単位とエチレンから誘導さ
れる繰り返し単位および/またはα−オレフィンから誘
導される繰り返し単位がランダムに結合した共重合体部
分と、前述の共重合体部分と異なる構造を有するプロピ
レン繰り返し単位とエチレン繰り返し単位および/また
はα−オレフィン繰り返し単位がランダムに結合した共
重合体部分からなる重合体である。しかし、プロピレン
系ブロック共重合体を用いたポリプロピレン樹脂組成物
を用いて得られるフィルムは、プロピレン系単独重合体
またはプロピレン系ランダム共重合体を用いたポリプロ
ピレン樹脂組成物を用いて得られるフィルムに比べて透
明性等のフィルム外観が劣るため、特にフィルム分野の
用途においてはプロピレン系単独重合体またはプロピレ
ン系ランダム共重合体を用いたポリプロピレン樹脂組成
物が使用されている。
には、剛性と耐衝撃性等機械的性質、透明性、耐熱性、
耐薬品性を損なうことなく成形加工性に優れしかもフィ
ッシュアイ発生のトラブルの回避された、固有粘度
〔η〕が0.6dl/gないし2.5dl/gの結晶性
プロピレン単独重合体またはプロピレンと他のα−オレ
フィンとの共重合体と固有粘度〔η〕が2.5dl/g
ないし10dl/gで、かつ前者の2倍以上の固有粘度
〔η〕を有する結晶性プロピレン単独重合体またはプロ
ピレンと他のα−オレフィンとの共重合体からなるポリ
プロピレン組成物が記載されている。
公報の実施例で用いられている固有粘度〔η〕が0.6
dl/gないし2.5dl/gである低分子量成分のア
イソタクチック・インデックスは少なくとも94.8%
であり、固有粘度〔η〕が2.5dl/gないし10d
l/gで、かつ低分子量成分の2倍以上の固有粘度
〔η〕を有する高分子量成分のアイソタクチック・イン
デックスは少なくとも92.3%であることから、上記
特開昭57−185336号公報に記載のポリプロピレ
ン組成物は結晶性が高く、剛性は高いものの耐衝撃性が
不十分で、剛性と耐衝撃性のバランスの改良が望まれる
ものであった。
は、剛性、及び耐熱性等の機械的特性に優れ、しかも、
成形時の流動性が良好な、極限粘度が5.0dl/g以
上の超高分子量ポリプロピレンと極限粘度が0.03〜
3.5dl/gであり、かつアイソタクチックペンタッ
ド分率が0.960以上の低分子量ポリプロピレンを含
むポリプロピレン組成物が記載されている。
報の実施例で用いられている極限粘度が5.0dl/g
以上の超高分子量ポリプロピレンは、特開平3−770
4号公報に記載されている方法に準じて重合されたもの
であり、特開平3−7704号公報に記載されている超
高分子量ポリプロピレンのアイソタクチックペンタッド
分率は0.96以上である。また、上記特開平6−24
0068号公報で用いられる低分子量ポリプロピレンの
アイソタクチックペンタッド分率も0.960以上であ
ることから、上記特開平6−240068号公報に記載
のポリプロピレン組成物も耐衝撃性が不十分で、剛性と
耐衝撃性のバランスの改良が望まれるものであった。
は、成形加工性に富、剛性と耐衝撃性の物性バランスに
優れた、極限粘度〔η〕が1.0以上でペンタッド分率
が0.90以上の高分子量ポリプロピレンと、〔η〕が
0.1〜0.8でペンタッド分率が0.93以上である
低分子量の高立体規則性ポリプロピレンよりなるポリプ
ロピレン組成物が記載されている。
ッド分率が0.93以上である低分子量の高立体規則性
ポリプロピレンを用いて剛性を充分高くするためには、
この低分子量の高立体規則性ポリプロピレンの使用量を
増やす必要があり、その結果耐衝撃性が不十分なものと
なってしまい、上記特開平6−248133号公報に記
載のポリプロピレン組成物も、剛性と耐衝撃性のバラン
スの改良が望まれるものであった。
と耐衝撃性のバランスに優れるポリプロピレン樹脂組成
物およびその製造方法を提供することにある。
情に鑑み、鋭意検討の結果、135℃のテトラリン中で
測定した極限粘度が特定の範囲であり、DSCにより測
定した融解曲線のピーク温度から求めた融点が特定の範
囲であり、使用量が一定範囲であるプロピレン系重合体
Aと、135℃のテトラリン中で測定した極限粘度が特
定の範囲であり、DSCにより測定した融解曲線のピー
ク温度から求めた融点が特定の範囲であり、使用量が特
定の範囲であるプロピレン系重合体Bからなり、メルト
フローレイトが一定範囲であることを特徴とするポリプ
ロピレン樹脂組成物が上記課題を解決することを見出
し、本発明の完成に至った。
ン中で測定した極限粘度[η]が2〜5(dl/g)で
あり、DSCにより測定した融解曲線のピーク温度から
求めた融点Tmが140〜162(℃)であるプロピレ
ン系重合体A 20〜98重量部と、135℃のテトラ
リン中で測定した極限粘度[η]が0.8〜1.8(d
l/g)であり、DSCにより測定した融解曲線のピー
ク温度から求めた融点Tmが160〜166(℃)であ
るプロピレン系重合体B 2〜80重量部からなり、メ
ルトフローレイトが0.5〜20(g/10分)である
ポリプロピレン樹脂組成物およびその製造方法に係るも
のである。以下、本発明について、詳細に説明する。
重合体Aおよびプロピレン系重合体Bは、プロピレン単
独重合体またはプロピレン系ランダム共重合体である。
プロピレン単独重合体とは、プロピレンのみからなるモ
ノマーを重合して得られる重合体であり、プロピレン系
ランダム共重合体とは、プロピレンとエチレンおよび/
または炭素原子数4〜20からなるα−オレフィンから
選択された少なくとも1種のコモノマーを共重合して得
られるランダム共重合体である。
ンとしては、例えば、1−ブテン、2−メチル−1−プ
ロペン、1−ペンテン、2−メチル−1−ブテン、3−
メチル−1−ブテン、1−ヘキセン、2−エチル−1−
ブテン、2,3−ジメチル−1−ブテン、2−メチル−
1−ペンテン、3−メチル−1−ペンテン、4−メチル
−1−ペンテン、3,3−ジメチル−1−ブテン、1−
ヘプテン、メチル−1−ヘキセン、ジメチル−1−ペン
テン、エチル−1−ペンテン、トリメチル−1−ブテ
ン、メチルエチル−1−ブテン、1−オクテン、メチル
−1−ペンテン、エチル−1−ヘキセン、ジメチル−1
−ヘキセン、プロピル−1−ヘプテン、メチルエチル−
1−ヘプテン、トリメチル−1−ペンテン、プロピル−
1−ペンテン、ジエチル−1−ブテン、1−ノネン、1
−デセン、1−ウンデセン、1−ドデセン等が挙げられ
る。好ましくは、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキ
セン、1−オクテンであり、より好ましくは、1−ブテ
ン、1−ヘキセンである。
例えば、プロピレン−エチレンランダム共重合体、プロ
ピレン−α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン
−エチレン−α−オレフィンランダム共重合体等が挙げ
られる。プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体
としては、例えば、プロピレン−1−ブテンランダム共
重合体、プロピレン−1−ヘキセンランダム共重合体等
が挙げられ、プロピレン−エチレン−α−オレフィンラ
ンダム共重合体としては、例えば、プロピレン−エチレ
ン−1−ブテンランダム共重合体、プロピレン−エチレ
ン−1−ヘキセンランダム共重合体等が挙げられる。プ
ロピレン系ランダム共重合体として、好ましくは、プロ
ピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレン−1−
ブテンランダム共重合体、プロピレン−エチレン−1−
ブテンランダム共重合体である。
の135℃のテトラリン中で測定した極限粘度[η]
は、2〜5(dl/g)であり、好ましくは2.5〜4
(dl/g)である。極限粘度[η]が2(dl/g)
未満の場合、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性
と耐衝撃性のバランスが不十分であることがあり、5
(dl/g)を超えた場合、得られるポリプロピレン樹
脂組成物の押出し加工時の流動性が低下したり、フィル
ムにした場合にブツが生じることがある。
のDSCにより測定した融解曲線のピーク温度から求め
た融点Tmは、140〜162(℃)であり、好ましく
は143〜160(℃)であり、より好ましくは147
〜158(℃)である。融点Tmが140(℃)未満の
場合、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性が低下
することがあり、162(℃)を超えた場合、得られる
ポリプロピレン樹脂組成物の耐衝撃性や延伸加工性が低
下することがある。
として、好ましくはプロピレン系ランダム共重合体であ
る。本発明で用いられるプロピレン系重合体Aがプロピ
レン−エチレンランダム共重合体である場合、エチレン
含有量は、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性の
観点から、好ましくは4.0重量%以下であり、より好
ましくは3.5重量%以下であり、さらに好ましくは
3.0重量%以下である。
がプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体である
場合、α−オレフィン含有量は、得られるポリプロピレ
ン樹脂組成物の剛性の観点から、好ましくは15重量%
以下であり、より好ましくは12重量%以下であり、さ
らに好ましくは10重量%以下である。
がプロピレン−エチレン−α−オレフィンランダム共重
合体である場合、エチレンとα−オレフィンの含有量の
合計は、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性の観
点から、好ましくは15重量%以下であり、より好まし
くは12重量%以下であり、さらに好ましくは10重量
%以下である。
の135℃のテトラリン中で測定した極限粘度[η]は
0.8〜1.8(dl/g)であり、好ましくは0.8
5〜1.7(dl/g)であり、より好ましくは0.9
〜1.6(dl/g)である。極限粘度[η]が0.8
(dl/g)未満の場合、得られるポリプロピレン樹脂
組成物の耐衝撃性が低下することがあり、1.8(dl
/g)を超えた場合、得られるポリプロピレン樹脂組成
物の剛性と耐衝撃性のバランスが不十分であることがあ
る。
のDSCにより測定した融解曲線のピーク温度から求め
た融点Tmは160〜166(℃)の範囲である。Tm
が160(℃)未満の場合、得られるポリプロピレン樹
脂組成物の剛性が低下す場合があり、166(℃)を超
えた場合、得られるポリプロピレン樹脂組成物の耐衝撃
性や延伸加工性が低下することがある。
として、好ましくはプロピレン単独重合体である。本発
明で用いられるプロピレン系重合体Bがプロピレン−エ
チレンランダム共重合体である場合、得られるポリプロ
ピレン樹脂組成物の剛性の観点から、エチレン含有量
は、好ましくは1.5重量%以下であり、より好ましく
は1.2重量%以下であり、さらに好ましくは1.0重
量%以下である。
がプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体である
場合、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性の観点
から、α−オレフィン含有量は、好ましくは6重量%以
下であり、より好ましくは4重量%以下であり、さらに
好ましくは3重量%以下である。
がプロピレン−エチレン−α−オレフィンランダム共重
合体である場合、エチレンとα−オレフィンの含有量の
合計は、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性の観
点から、好ましくは6重量%以下であり、より好ましく
は4重量%以下であり、さらに好ましくは3重量%以下
である。
るプロピレン系重合体Aの含有量は20〜98重量部で
あり、好ましくは25〜96重量部であり、より好まし
くは30〜94重量部である。プロピレン系重合体Aの
含有量が20重量部未満の場合または98重量部を超え
た場合、得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性と耐
衝撃性のバランスが不十分であることがある。
るプロピレン系重合体Bの含有量は2〜80重量部であ
り、好ましくは4〜75重量部であり、より好ましくは
6〜70重量部である。プロピレン系重合体Bの含有量
が2重量部未満の場合または80重量部を超えた場合、
得られるポリプロピレン樹脂組成物の剛性と耐衝撃性の
バランスが不十分であることがある。
トフローレイトは0.5〜20(g/10分)であり、
好ましくは1〜10(g/10分)である。メルトフロ
ーレイトが0.5(g/10分)未満の場合、押出加工
時の流動性が不十分であることがあり、20(g/10
分)を超えた場合、耐衝撃性、溶融押出し時の樹脂組成
物の安定性や延伸加工性等の成形性が低下することがあ
る。
方法としては、プロピレン系重合体Aおよびプロピレン
系重合体Bをそれぞれ個別に重合し、それぞれ個別に重
合して得られた重合体Aおよび重合体Bを混合する方
法、あるいは、2段以上の多段重合法を用いて、いずれ
かの段階において、プロピレン系重合体Aおよびプロピ
レン系重合体Bを製造する方法が挙げられる。
重合体Bをそれぞれ個別に重合し、それぞれ個別に重合
して得られた重合体Aおよび重合体Bを混合する方法に
おいけるプロピレン系重合体Aおよびプロピレン系重合
体Bをそれぞれ個別に重合する方法としては、特に制限
されるものではなく、公知の重合方法が挙げられる。例
えば、不活性溶媒の存在下で行われる溶媒重合法、液状
のモノマーの存在下で行われる塊状重合法や実質上液状
の媒体の不存在下で行われる気相重合法等が挙げられ
る。好ましくは気相重合法である。また、上記の重合方
法を2種類以上組み合わせる重合方法、2段以上の多段
重合の方法等も挙げられる。
体Aとプロピレン系重合体Bを混合する方法としては、
特に制限されるものではなく、これら重合体Aと重合体
Bが均一に分散される方法であればよい。例えば、重合
体Aと重合体Bをリボンブレンダー、ヘンシェルミキサ
ー、タンブラーミキサー等で混合し、その混合物を押出
し機等で溶融混練する方法、重合体Aと重合体Bをそれ
ぞれ個別に溶融混練しペレット化し、ペレット化された
重合体Aと重合体Bを上記と同様の方法で混合し、さら
に溶融混練する方法、プロピレン系重合体B100重量
部に対して、プロピレン系重合体Aを1〜99重量部含
むマスターバッチをあらかじめ作製し、所定の濃度とな
るように適宜混合する方法等が挙げられる。
系重合体Aとプロピレン系重合体Bを混合する際に、本
発明の目的を損なわない範囲で、安定剤、滑剤、帯電防
止剤、アンチブロッキング剤、無機および有機の各種フ
ィラー等を添加してもよい。
の段階において、プロピレン系重合体Aおよびプロピレ
ン系重合体Bを製造する方法におけるプロピレン系重合
体Aおよびプロピレン系重合体Bの重合方法としては、
特に制限されるものではなく、公知の重合方法が挙げら
れる。例えば、不活性溶媒の存在下で行われる溶媒重合
法、液状のモノマーの存在下で行われる塊状重合法、あ
るいは実質上液状の媒体の不存在下で行われる気相重合
法等を、任意に少なくとも2段以上組み合わせ、それら
のいずれかの段階においてプロピレン系重合体Aおよび
プロピレン系重合体Bが重合される方法等が挙げられ
る。
の段階において、プロピレン系重合体Aおよびプロピレ
ン系重合体Bを製造する方法によって得られたポリプロ
ピレン樹脂組成物をさらに混合してもよく、さらに混合
する方法としては、押出し機等で溶融混練する方法等が
挙げられる。また、さらに混合する際に、本発明の目的
を損なわない範囲で安定剤、滑剤、帯電防止剤、アンチ
ブロッキング剤、無機および有機の各種フィラー等を添
加してもよい。
およびプロピレン系重合体Bの重合に用いられる触媒と
しては、これらを個別に重合する場合においても多段重
合法を用いる場合においても、プロピレンの立体規則性
重合用触媒が用いられる。
は、例えば、三塩化チタン触媒、チタン、マグネシウ
ム、ハロゲン、および電子供与体を必須成分とするTi
−Mg系触媒等の固体触媒成分に有機アルミニウム化合
物や必要に応じて電子供与性化合物等の第3成分を組み
合わせた触媒系、メタロセン系触媒等が挙げられる。
ゲンおよび電子供与体を必須成分とする固体触媒成分に
有機アルミニウム化合物及び電子供与性化合物を組み合
わせた触媒系であり、その具体例としては、特開昭61
−218606号公報、特開昭61−287904号公
報、特開平7−216017号公報等に記載された触媒
系が挙げられる。
するが、本発明は実施例に限定されるものではない。 (1)プロピレン系重合体Aおよびプロピレン系重合体
Bの構造値 本発明の実施例及び比較例で用いたプロピレン系重合体
Aおよびプロピレン系重合体Bの構造値は、以下の方法
に従って測定した。
l/g) ウベローデ型粘度計を用いて、テトラリンを溶媒として
用いて、温度135℃で測定した。
les、13、687−689(1975)に発表され
た論文に基づいて、13C−NMR(日本電子社製 EX
−270)を用いて、プロピレン系重合体のo−ジクロ
ロベンゼン(C 6D6を20重量%含む)溶液(プロピレ
ン系重合体の濃度:150mg/3ml)を135℃、
267.5MHzで測定して得られたポリプロピレン分
子鎖中の5量体単位におけるペンタッド分率mmmm
(TMS基準21.78ppm付近に観測されるピー
ク)に対するペンタッド分率mmrr(TMS基準2
1.01ppm付近に観測されるピーク)のピーク強度
比をメソペンタッド分率として求めた。
S)(単位:重量%) 10gのプロピレン系重合体を1000mlの沸騰キシ
レンに溶解した後、50℃まで徐冷し、次いで氷水に浸
し攪拌しながら20℃まで冷却し、20℃で一晩放置し
た後、析出したポリマーを濾別し、濾液からキシレンを
蒸発させ、60℃で減圧乾燥して20℃のキシレンに可
溶なポリマーを回収し、その重量を測定することにより
求めた。
%) エチレン含有量:高分子分析ハンドブック(1985
年、朝倉書店発行)の256頁“(i)ランダム共重合
体”の項に記載のIRスペクトル法で決定した。 1−ブテン含有量:IRスペクトル法により次式から
決定した。 1−ブテン含有量(重量%)=1.208K’ K’:767cm-1の吸光度
を用い、プロピレン系重合体を220℃で5分間熱処理
後、降温速度300℃/分で150℃まで冷却して15
0℃において1分間保温し、さらに降温速度5℃/分で
50℃まで冷却して50℃において1分間保温し、さら
に50℃から180℃まで昇温速度5℃/分で加熱した
際の融解ピーク温度を融点Tm(℃)として求めた。
レン系重合体Bの製造方法 (2−1)重合触媒 本発明の実施例及び比較例で用いたプロピレン系重合体
Aおよびプロピレン系重合体Bの重合には、マグネシ
ウム、チタン、ハロゲンおよび電子供与体を必須成分と
する固体触媒成分、有機アルミニウム化合物および
電子供与性化合物から成る立体規則性重合用触媒系を用
いた。
A−1、A−2、A−3、A−4を得、プロピレン系重
合体BとしてはB−1、B−2、B−3、B−4を得
た。製造方法および構造値を以下に示した。また、プロ
ピレン系重合体Aおよびプロピレン系重合体Bの構造値
は表1にも示した。
ド分率が0.883、冷キシレン可溶成分量(CXS)
が2.7(重量%)、融点(Tm)が160.4(℃)
であるプロピレン単独重合体パウダーを気相重合法によ
り得た。
3.6(重量%)、CXSが1.2(重量%)であるプ
ロピレン−1−ブテンランダム共重合体をバルク重合に
より得た。得られた重合体パウダー100重量部に対し
て、安定剤としてステアリン酸カルシウム0.1重量
部、酸化防止剤(商品名Irganox1010、チバ
スペシャリティケミカルズ社製)0.1重量部、酸化防
止剤(商品名Irganox168、チバスペシャリテ
ィケミカルズ社製)0.1重量部、およびパーオキサイ
ド(商品名パーヘキサ25B、日本油脂社製)を8重量
部含浸させたポリプロピレン(以下、パーオキサイド含
有PPと呼ぶ。)0.15重量部を加えた後、20mm
φ押出し機を用いて220(℃)においてパーオキサイ
ド分解を行った。その結果、[η]が3.34(dl/
g)、CXSが1.0(重量%)、Tmが141.8
(℃)であるプロピレン−1−ブテンランダム共重合体
ペレットを得た。
4(重量%)、CXSが1.7(重量%)であるプロピ
レン−1−ブテンランダム共重合体をバルク重合により
得た。得られた重合体パウダー100重量部に対して、
パーオキサイド含有PPの添加量を0.47重量部に変
更した以外はプロピレン系重合体A−2の製造方法と同
様の方法によりパーオキサイド分解を行った。その結
果、[η]が2.40(dl/g)、CXSが1.6
(重量%)、Tmが149.6(℃)であるプロピレン
−1−ブテンランダム共重合体ペレットを得た。
0.959、CXSが0.9(重量%)、Tmが16
2.5(℃)であるプロピレン単独重合体を気相重合法
により得た。
0.980、CXSが0.56(重量%)、Tmが16
2.1(℃)であるプロピレン単独重合体パウダーを気
相重合法により得た。
0.952、CXSが1.2(重量%)、Tmが16
2.4(℃)であるプロピレン単独重合体パウダーを気
相重合法により得た。
(重量%)、CXSが3.6(重量%)のエチレン−プ
ロピレンランダム共重合体を気相重合により得た。得ら
れた重合体パウダー100重量部に対して、パーオキサ
イド含有PPの添加量を0.6重量部に変更した以外は
プロピレン系重合体A−2の製造方法と同様の方法でパ
ーオキサイド分解を行った。その結果、[η]が0.9
7(dl/g)、CXSが3.4(重量%)、Tmが1
41.8(℃)であるエチレン−プロピレンランダム共
重合体ペレットを得た。
0.983、CXSが0.36(重量%)、Tmが16
1.8(℃)であるプロピレン単独重合体パウダーを気
相重合法により得た。
定 実施例及び比較例のプロピレン樹脂組成物の物性値は、
以下の方法に従って測定した。
(単位:g/10分) JIS K7210に従って、測定した。
湿度50%の恒温恒湿室にて72時間状態調整した厚み
1mmのプレスシートを用いて、JIS K7106に
従って、測定した。
kJ/m2) 上記(3−2)曲げ弾性率測定と同様の方法で成形、状
態調整した厚み1mmのプレスシートからtype S
ダンベルで打ち抜いた試験片を用いて、ASTM D
1822に従って、測定した。
レン重合体B−1パウダーを20重量部、安定剤として
ステアリン酸カルシウムを0.1重量部、酸化防止剤
(商品名Irganox1010)を0.15重量部、
および酸化防止剤(商品名Irganox168)を
0.1重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、20
mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレット化し
た。メルトフローレイト(MFR)、曲げ弾性率、およ
びテンサイルインパクトを上記の方法に従って測定し
た。結果を表2に示した。
レン重合体B−2パウダーを50重量部、安定剤として
ステアリン酸カルシウムを0.05重量部、酸化防止剤
(商品名Irganox1010)を0.075重量
部、および酸化防止剤(商品名Irganox168)
を0.05重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、
20mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレット化
した。MFR、曲げ弾性率、およびテンサイルインパク
トを上記の方法に従って測定した。結果を表2に示し
た。
レン重合体B−2パウダーを50重量部、安定剤として
ステアリン酸カルシウムを0.05重量部、酸化防止剤
(商品名Irganox1010)を0.075重量
部、および酸化防止剤(商品名Irganox168)
を0.05重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、
20mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレット化
した。MFR、曲げ弾性率、およびテンサイルインパク
トを上記の方法に従って測定した。結果を表2に示し
た。
剤としてステアリン酸カルシウムを0.1重量部、酸化
防止剤(商品名Irganox1010)を0.15重
量部、および酸化防止剤(商品名Irganox16
8)を0.1重量部をヘンシェルミキサーで混合した
後、20mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレッ
ト化した。MFR、曲げ弾性率、およびテンサイルイン
パクトを上記の方法に従って測定した。結果を表2に示
した。
レン重合体B−3ペレットを40重量部、安定剤として
ステアリン酸カルシウムを0.06重量部、酸化防止剤
(商品名Irganox1010)を0.09重量部、
および酸化防止剤(商品名Irganox168)を
0.06重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、2
0mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレット化し
た。MFR、曲げ弾性率、およびテンサイルインパクト
を上記の方法に従って測定した。結果を表2に示した。
レン重合体B−4パウダーを10重量部、安定剤として
ステアリン酸カルシウムを0.1重量部、酸化防止剤
(商品名Irganox1010)を0.15重量部、
および酸化防止剤(商品名Irganox168)を
0.1重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、20
mmφ押出し機により220℃で造粒、ペレット化し
た。MFR、曲げ弾性率、およびテンサイルインパクト
を上記の方法に従って測定した。結果を表2に示した。
リプロピレン樹脂組成物は、剛性(曲げ弾性率)と耐衝
撃性(テンサイルインパクト)のバランスに優れるもの
であることが分かる。これに対して、本発明の要件であ
るプロピレン系重合体Bを用いなかった比較例1、本発
明の要件であるプロピレン系重合体Aとプロピレン系重
合体Bの融点(Tm)を満足しない比較例2および本発
明の要件であるプロピレン系重合体Bの[η]を満足し
ない比較例3のポリプロピレン樹脂組成物は、いずれも
剛性(曲げ弾性率)と耐衝撃性(テンサイルインパク
ト)のバランスが不十分なものであることが分かる。
剛性と耐衝撃性のバランスに優れるポリプロピレン樹脂
組成物およびその製造方法が得られる。
Claims (3)
- 【請求項1】135℃のテトラリン中で測定した極限粘
度[η]が2〜5(dl/g)であり、DSCにより測
定した融解曲線のピーク温度から求めた融点Tmが14
0〜162(℃)であるプロピレン系重合体A 20〜
98重量部と、135℃のテトラリン中で測定した極限
粘度[η]が0.8〜1.8(dl/g)であり、DS
Cにより測定した融解曲線のピーク温度から求めた融点
Tmが160〜166(℃)であるプロピレン系重合体
B 2〜80重量部からなり、メルトフローレイトが
0.5〜20(g/10分)であることを特徴とするポ
リプロピレン樹脂組成物。 - 【請求項2】プロピレン系重合体Aおよびプロピレン系
重合体Bをそれぞれ個別に重合し、それぞれ個別に重合
して得られた重合体Aおよび重合体Bを混合することを
特徴とする請求項1記載のポリプロピレン樹脂組成物の
製造方法。 - 【請求項3】2段以上の多段重合法を用いて、いずれか
の段階において、プロピレン系重合体Aおよびプロピレ
ン系重合体Bを製造することを特徴とする請求項1記載
のポリプロピレン樹脂組成物の製造方法。
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