JP2002159811A - ハニカムフィルター及びその製造方法 - Google Patents
ハニカムフィルター及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 濾過効率が高く、かつ極めて耐熱衝撃性に優
れるとともに、封止部材とフィルター基体との接合強度
が大きく、かつ圧力損失が少ないハニカムフィルター及
びその製造方法を提供する。 【解決手段】 複数の貫通孔４ａ、４ｂを有するハニカ
ム状のフィルター基体２と、フィルター基体２の貫通孔
４ａ、４ｂが開口する端面に固着される封止部材１とを
備え、封止部材１が、フィルター基体２の複数の貫通孔
４ａ、４ｂを、一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他
の端面で一の端面で封止した貫通孔４ａと異なる貫通孔
４ｂを千鳥格子状に封止するハニカムフィルターで、封
止部材１を、厚さ３ｍｍ以下のシート状焼成体とすると
ともに、フィルター基体との４０〜８００℃における熱
膨張係数の差を、０．５×１０-6／℃以下とする。
れるとともに、封止部材とフィルター基体との接合強度
が大きく、かつ圧力損失が少ないハニカムフィルター及
びその製造方法を提供する。 【解決手段】 複数の貫通孔４ａ、４ｂを有するハニカ
ム状のフィルター基体２と、フィルター基体２の貫通孔
４ａ、４ｂが開口する端面に固着される封止部材１とを
備え、封止部材１が、フィルター基体２の複数の貫通孔
４ａ、４ｂを、一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他
の端面で一の端面で封止した貫通孔４ａと異なる貫通孔
４ｂを千鳥格子状に封止するハニカムフィルターで、封
止部材１を、厚さ３ｍｍ以下のシート状焼成体とすると
ともに、フィルター基体との４０〜８００℃における熱
膨張係数の差を、０．５×１０-6／℃以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、ハニカムフィル
ター及びその製造方法に関する。更に詳しくは、濾過効
率が高く、かつ極めて耐熱衝撃性に優れるとともに、封
止部材とフィルター基体との接合強度が大きく、かつ圧
力損失が少ないハニカムフィルター及びその製造方法に
関する。
ター及びその製造方法に関する。更に詳しくは、濾過効
率が高く、かつ極めて耐熱衝撃性に優れるとともに、封
止部材とフィルター基体との接合強度が大きく、かつ圧
力損失が少ないハニカムフィルター及びその製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】 近年、環境問題の関心の高まりととも
に、ディーゼルエンジン等の排ガス中の微粒子（パティ
キュレート）を除去する為のハニカムフィルターが注目
されている。
に、ディーゼルエンジン等の排ガス中の微粒子（パティ
キュレート）を除去する為のハニカムフィルターが注目
されている。
【０００３】 図４（イ）、（ロ）に示すように、この
ハニカムフィルターは、一般に、多孔質セラミックスか
らなるハニカム状のフィルター基体１２の両端面に開口
する貫通孔１４ａ、１４ｂを、一の端面で千鳥格子状に
封止し、かつ他の端面で一の端面で封止した貫通孔１４
ａと異なる貫通孔１４ｂを千鳥格子状に封止した構造を
主要部とするものであり、いずれか一の端面から導入さ
れた排ガス１７を、強制的に貫通孔間の隔壁１３を通過
させることにより、排ガス１７中の微粒子（パティキュ
レート）を捕集、除去するものである。
ハニカムフィルターは、一般に、多孔質セラミックスか
らなるハニカム状のフィルター基体１２の両端面に開口
する貫通孔１４ａ、１４ｂを、一の端面で千鳥格子状に
封止し、かつ他の端面で一の端面で封止した貫通孔１４
ａと異なる貫通孔１４ｂを千鳥格子状に封止した構造を
主要部とするものであり、いずれか一の端面から導入さ
れた排ガス１７を、強制的に貫通孔間の隔壁１３を通過
させることにより、排ガス１７中の微粒子（パティキュ
レート）を捕集、除去するものである。
【０００４】 従来、ハニカムフィルターは、セラミッ
クスのスラリーを多孔質セラミックスからなるフィルタ
ー基体１２の貫通孔１４に圧入後、焼成して、フィルタ
ー基体１２の貫通孔１４に目封じ材１１を埋設したもの
が広く用いられている。この際、目封じ材１１は、各貫
通孔間の隔壁１３に溶融反応により固着されるものでは
なく、圧入によりスラリーを隔壁１３の気孔に浸入させ
て焼成する結果、いわば嵌合の機構により固着するもの
である。
クスのスラリーを多孔質セラミックスからなるフィルタ
ー基体１２の貫通孔１４に圧入後、焼成して、フィルタ
ー基体１２の貫通孔１４に目封じ材１１を埋設したもの
が広く用いられている。この際、目封じ材１１は、各貫
通孔間の隔壁１３に溶融反応により固着されるものでは
なく、圧入によりスラリーを隔壁１３の気孔に浸入させ
て焼成する結果、いわば嵌合の機構により固着するもの
である。
【０００５】 しかし、従来のハニカムフィルターで
は、目封じ材１１とフィルター基体１２との熱膨張係数
の差について特に考慮していなかったことから、目封じ
材１１の熱膨張係数の方が大きい場合には、隔壁１３の
気孔に浸入した目封じ材１１が熱膨張により隔壁１３に
亀裂を生じさせ、目封じ材１１の熱膨張係数の方が小さ
い場合には、目封じ材１１が脱落するという問題を有し
ていた。
は、目封じ材１１とフィルター基体１２との熱膨張係数
の差について特に考慮していなかったことから、目封じ
材１１の熱膨張係数の方が大きい場合には、隔壁１３の
気孔に浸入した目封じ材１１が熱膨張により隔壁１３に
亀裂を生じさせ、目封じ材１１の熱膨張係数の方が小さ
い場合には、目封じ材１１が脱落するという問題を有し
ていた。
【０００６】 これに対して、フィルター基体１２と、
目封じ材１１のセラミックス材料を特定の組合せとする
ことにより、両者の４０〜８００℃における熱膨張係数
の差を、３．５×１０-6／℃以下として、上述の問題を
解消するハニカムフィルターが提案されている（特公平
２−５３０８３号公報）。
目封じ材１１のセラミックス材料を特定の組合せとする
ことにより、両者の４０〜８００℃における熱膨張係数
の差を、３．５×１０-6／℃以下として、上述の問題を
解消するハニカムフィルターが提案されている（特公平
２−５３０８３号公報）。
【０００７】 しかし、このハニカムフィルターでは、
構造上、フィルター基体１２の隔壁１３の一部が、目封
じ材１１により覆われてしまうことから、排ガス１７
が、目封じ材１１により覆われた部分を通過できず、フ
ィルターとして機能が低下してしまうという問題があっ
た。
構造上、フィルター基体１２の隔壁１３の一部が、目封
じ材１１により覆われてしまうことから、排ガス１７
が、目封じ材１１により覆われた部分を通過できず、フ
ィルターとして機能が低下してしまうという問題があっ
た。
【０００８】 また、従来は、フィルター基体１２と目
封じ材１１との固着面積を大きくして目封じ材１１の脱
落等を防止する観点から、目封じ材１１を約１０〜１５
ｍｍの厚さで貫通孔１４に埋設していたのが現状であっ
た為、圧力損失が大きくエンジン出力が低下するという
問題を有していた。
封じ材１１との固着面積を大きくして目封じ材１１の脱
落等を防止する観点から、目封じ材１１を約１０〜１５
ｍｍの厚さで貫通孔１４に埋設していたのが現状であっ
た為、圧力損失が大きくエンジン出力が低下するという
問題を有していた。
【０００９】 これに対して、図５に示すように、フィ
ルター基体１２の貫通孔１４を、一の端面で千鳥格子状
に封止し、かつ他の端面で一の端面で封止した貫通孔と
異なる貫通孔を千鳥格子状に封止する封止板２１をフィ
ルター基体１２の両端面に固着させたハニカムフィルタ
ーが提案されている（特開昭５５−１１４３２４号公
報）。
ルター基体１２の貫通孔１４を、一の端面で千鳥格子状
に封止し、かつ他の端面で一の端面で封止した貫通孔と
異なる貫通孔を千鳥格子状に封止する封止板２１をフィ
ルター基体１２の両端面に固着させたハニカムフィルタ
ーが提案されている（特開昭５５−１１４３２４号公
報）。
【００１０】 このハニカムフィルターでは、封止板２
１をフィルター基体１２の端面に固着させる構造である
為、フィルター基体１２の隔壁の一部が、封止板２１に
より覆われてしまうことがなくフィルター機能を向上さ
せることができるとともに、隔壁のクラックの発生を防
止することができるものである。
１をフィルター基体１２の端面に固着させる構造である
為、フィルター基体１２の隔壁の一部が、封止板２１に
より覆われてしまうことがなくフィルター機能を向上さ
せることができるとともに、隔壁のクラックの発生を防
止することができるものである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、この
ハニカムフィルターでは、封止板２１とフィルター基体
１２とのセラミックス材料の差による熱膨張係数の差に
ついて全く考慮されていなかった為、封止板２１の剥
離、脱落による排ガスの漏洩を生じてしまう等、実用
上、耐熱衝撃性に問題を有していた。
ハニカムフィルターでは、封止板２１とフィルター基体
１２とのセラミックス材料の差による熱膨張係数の差に
ついて全く考慮されていなかった為、封止板２１の剥
離、脱落による排ガスの漏洩を生じてしまう等、実用
上、耐熱衝撃性に問題を有していた。
【００１２】 また、このハニカムフィルターでは、封
止板２１の厚さについても全く考慮されていない為、押
出し成形によりセラミックス結晶を配向させた封止板２
１を形成した場合、封止板２１の厚さによってはセラミ
ックス結晶が充分配向しないことがあった。この結果、
実際上、封止板２１とフィルター基体１２との熱膨張係
数の差が大きくなり、これをフィルター基体１２に固着
したハニカムフィルターでは、高温使用時、封止板２１
の剥離、脱落による排ガスの漏洩を生じることがあっ
た。また、圧力損失の増大によるエンジン出力の低下と
いう従来の問題を何ら解決するものではなかった。
止板２１の厚さについても全く考慮されていない為、押
出し成形によりセラミックス結晶を配向させた封止板２
１を形成した場合、封止板２１の厚さによってはセラミ
ックス結晶が充分配向しないことがあった。この結果、
実際上、封止板２１とフィルター基体１２との熱膨張係
数の差が大きくなり、これをフィルター基体１２に固着
したハニカムフィルターでは、高温使用時、封止板２１
の剥離、脱落による排ガスの漏洩を生じることがあっ
た。また、圧力損失の増大によるエンジン出力の低下と
いう従来の問題を何ら解決するものではなかった。
【００１３】 他方、ハニカムフィルターの製造は、従
来、ハニカム状乾燥体を焼成したフィルター基体にセラ
ミックスからなるスラリーを圧入後又は焼成前の板状生
成形体を圧着後、焼成する方法が行われていた。
来、ハニカム状乾燥体を焼成したフィルター基体にセラ
ミックスからなるスラリーを圧入後又は焼成前の板状生
成形体を圧着後、焼成する方法が行われていた。
【００１４】 しかしながら、この従来の製造方法で
は、焼成工程が、ハニカム状乾燥体を焼成してフィルタ
ー基体とする工程と、スラリーを圧入後又は板状生成形
体を圧着後、焼成してハニカムフィルターとする工程の
２工程からなる為、ハニカムフィルターの高コスト化の
主要な原因になっており、ハニカムフィルターの普及に
対する大きな障害となっていた。
は、焼成工程が、ハニカム状乾燥体を焼成してフィルタ
ー基体とする工程と、スラリーを圧入後又は板状生成形
体を圧着後、焼成してハニカムフィルターとする工程の
２工程からなる為、ハニカムフィルターの高コスト化の
主要な原因になっており、ハニカムフィルターの普及に
対する大きな障害となっていた。
【００１５】 また、板状生成形体を圧着後焼成してハ
ニカムフィルターとする場合には、既に焼成済みのフィ
ルター基体と焼成前の板状生成形体とでは焼成による焼
締りの程度が異なる為、圧着時には両者の貫通孔が対応
していても焼成後にはズレを生じることがあった。
ニカムフィルターとする場合には、既に焼成済みのフィ
ルター基体と焼成前の板状生成形体とでは焼成による焼
締りの程度が異なる為、圧着時には両者の貫通孔が対応
していても焼成後にはズレを生じることがあった。
【００１６】 更には、フィルター基体に板状生成形体
を圧着後焼成する製造方法では、フィルター基体と封止
部材との接合強度が必ずしも充分ではなかった。
を圧着後焼成する製造方法では、フィルター基体と封止
部材との接合強度が必ずしも充分ではなかった。
【００１７】 本発明は、上述の問題に鑑みなされたも
のであり、濾過効率が高く、かつ耐熱衝撃性にも優れる
とともに、封止部材とフィルター基体との接合強度が高
く、かつ圧力損失を小さくすることができるハニカムフ
ィルターを提供することを第一の目的とする。
のであり、濾過効率が高く、かつ耐熱衝撃性にも優れる
とともに、封止部材とフィルター基体との接合強度が高
く、かつ圧力損失を小さくすることができるハニカムフ
ィルターを提供することを第一の目的とする。
【００１８】 また、本発明は、濾過効率が高く、かつ
耐熱衝撃性にも優れるとともに、封止部材とフィルター
基体との接合強度が極めて高く、かつ圧力損失を小さく
することができるハニカムフィルターを、極めて低コス
トかつ精密に製造することができるハニカムフィルター
の製造方法を提供することを第二の目的とする。
耐熱衝撃性にも優れるとともに、封止部材とフィルター
基体との接合強度が極めて高く、かつ圧力損失を小さく
することができるハニカムフィルターを、極めて低コス
トかつ精密に製造することができるハニカムフィルター
の製造方法を提供することを第二の目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】 本発明者は、上述の課
題を解決するべく鋭意研究した結果、封止部材を、厚さ
３ｍｍ以下のシート状焼成体とするとともに、封止部材
とフィルター基体との４０〜８００℃における熱膨張係
数の差を特定の数値以下とすることにより上記第一の目
的を達成できることを知見し、また、シート状生成形体
をハニカム状乾燥体の端面に圧着した後、一体焼成する
ことにより上記第二の目的を達成できることを知見し、
本発明を完成させた。
題を解決するべく鋭意研究した結果、封止部材を、厚さ
３ｍｍ以下のシート状焼成体とするとともに、封止部材
とフィルター基体との４０〜８００℃における熱膨張係
数の差を特定の数値以下とすることにより上記第一の目
的を達成できることを知見し、また、シート状生成形体
をハニカム状乾燥体の端面に圧着した後、一体焼成する
ことにより上記第二の目的を達成できることを知見し、
本発明を完成させた。
【００２０】 即ち、本発明によれば、複数の貫通孔を
有するハニカム状のフィルター基体と、このフィルター
基体の貫通孔が開口する端面に固着される封止部材とを
備え、封止部材が、フィルター基体の複数の貫通孔を、
一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他の端面で一の端
面で封止した貫通孔と異なる貫通孔を千鳥格子状に封止
するハニカムフィルターであって、封止部材が、厚さ３
ｍｍ以下のシート状焼成体であるとともに、フィルター
基体との４０〜８００℃における熱膨張係数の差が、
０．５×１０-6／℃以下であることを特徴とするハニカ
ムフィルターが提供される。
有するハニカム状のフィルター基体と、このフィルター
基体の貫通孔が開口する端面に固着される封止部材とを
備え、封止部材が、フィルター基体の複数の貫通孔を、
一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他の端面で一の端
面で封止した貫通孔と異なる貫通孔を千鳥格子状に封止
するハニカムフィルターであって、封止部材が、厚さ３
ｍｍ以下のシート状焼成体であるとともに、フィルター
基体との４０〜８００℃における熱膨張係数の差が、
０．５×１０-6／℃以下であることを特徴とするハニカ
ムフィルターが提供される。
【００２１】 本発明のハニカムフィルターにおいて
は、フィルター基体及び封止部材が、配向コーディエラ
イトを主結晶相とするセラミックスからなることが好ま
しい。
は、フィルター基体及び封止部材が、配向コーディエラ
イトを主結晶相とするセラミックスからなることが好ま
しい。
【００２２】 また、封止部材は、可塑性のシート状生
成形体をハニカム状乾燥体に圧着、焼成することによ
り、フィルター基体に固着されることが好ましく、又は
フィルター基体との４０〜８００℃における熱膨張係数
の差が０．５×１０ -6／℃以下の接合材を介して、フィ
ルター基体に固着されることが好ましい。
成形体をハニカム状乾燥体に圧着、焼成することによ
り、フィルター基体に固着されることが好ましく、又は
フィルター基体との４０〜８００℃における熱膨張係数
の差が０．５×１０ -6／℃以下の接合材を介して、フィ
ルター基体に固着されることが好ましい。
【００２３】 また、本発明によれば、セラミックス材
料を押出し成形してシート状生成形体及びハニカム状生
成形体を形成し、該シート状生成形体に、該ハニカム状
生成形体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対応さ
せて、千鳥格子状に貫通孔を形成し、該シート状生成形
体に形成した貫通孔が、該ハニカム状乾燥体の貫通孔に
対応する位置で、該シート状生成形体を該ハニカム状乾
燥体の端面に圧着し、該シート状生成形体が圧着された
ハニカム状乾燥体を一体焼成することを特徴とするハニ
カムフィルターの製造方法が提供される。
料を押出し成形してシート状生成形体及びハニカム状生
成形体を形成し、該シート状生成形体に、該ハニカム状
生成形体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対応さ
せて、千鳥格子状に貫通孔を形成し、該シート状生成形
体に形成した貫通孔が、該ハニカム状乾燥体の貫通孔に
対応する位置で、該シート状生成形体を該ハニカム状乾
燥体の端面に圧着し、該シート状生成形体が圧着された
ハニカム状乾燥体を一体焼成することを特徴とするハニ
カムフィルターの製造方法が提供される。
【００２４】 本発明のハニカムフィルターの製造方法
においては、セラミックス材料が、平均粒径１〜１０μ
ｍのカオリン０〜２０質量％、平均粒径５〜３０μｍの
タルク３７〜４０質量％、平均粒径１〜１０μｍの水酸
化アルミニウム１５〜４５質量％、平均粒径４〜８μｍ
の酸化アルミニウム０〜１５質量％、平均粒径２〜１０
０μｍの溶融シリカ又は石英１０〜２０質量％の組成物
を主原料とすることが好ましく、シート状生成形体は、
厚さ３ｍｍ以下であることが好ましい。
においては、セラミックス材料が、平均粒径１〜１０μ
ｍのカオリン０〜２０質量％、平均粒径５〜３０μｍの
タルク３７〜４０質量％、平均粒径１〜１０μｍの水酸
化アルミニウム１５〜４５質量％、平均粒径４〜８μｍ
の酸化アルミニウム０〜１５質量％、平均粒径２〜１０
０μｍの溶融シリカ又は石英１０〜２０質量％の組成物
を主原料とすることが好ましく、シート状生成形体は、
厚さ３ｍｍ以下であることが好ましい。
【００２５】 また、本発明のハニカムフィルターの製
造方法においては、ハニカム状生成形体の貫通孔の形成
と、シート状生成形体のハニカム状乾燥体の端面への圧
着を同時に行うことが好ましい。
造方法においては、ハニカム状生成形体の貫通孔の形成
と、シート状生成形体のハニカム状乾燥体の端面への圧
着を同時に行うことが好ましい。
【００２６】
【発明の実施の形態】 以下、本発明の実施の形態を、
図面を参照しつつ具体的に説明する。
図面を参照しつつ具体的に説明する。
【００２７】 １．ハニカムフィルター 図１（イ）、（ロ）に示すように、本発明のハニカムフ
ィルターは、複数の貫通孔４ａ、４ｂを有するハニカム
状のフィルター基体２と、このフィルター基体２の貫通
孔４ａ、４ｂが開口する端面に固着される特定の封止部
材１とを備えるものである。
ィルターは、複数の貫通孔４ａ、４ｂを有するハニカム
状のフィルター基体２と、このフィルター基体２の貫通
孔４ａ、４ｂが開口する端面に固着される特定の封止部
材１とを備えるものである。
【００２８】 これにより、フィルター基体２の隔壁３
の一部が、封止部材１により覆われてしまうことがな
く、フィルター機能を向上させることができる。また、
封止部材１の熱膨張によってフィルター基体２の隔壁３
にクラックが発生することを防止することができる。
の一部が、封止部材１により覆われてしまうことがな
く、フィルター機能を向上させることができる。また、
封止部材１の熱膨張によってフィルター基体２の隔壁３
にクラックが発生することを防止することができる。
【００２９】 本発明におけるフィルター基体２の構成
材としては、例えば、無配向コーディエライト、配向コ
ーディエライト、ムライト−ジルコン、ムライト、ジル
コン、コーディエライト−ムライト、ムライト−チタン
酸アルミニウム、クレーボンド炭化ケイ素、及びジルコ
ニア−スピネルからなる群より選ばれた１種を主結晶相
とするセラミックスを挙げることができ、中でも、低熱
膨張性の点で、配向コーディエライトが好ましい。これ
らセラミックスは、１種単独又は２種以上を組合わせる
ことができる。
材としては、例えば、無配向コーディエライト、配向コ
ーディエライト、ムライト−ジルコン、ムライト、ジル
コン、コーディエライト−ムライト、ムライト−チタン
酸アルミニウム、クレーボンド炭化ケイ素、及びジルコ
ニア−スピネルからなる群より選ばれた１種を主結晶相
とするセラミックスを挙げることができ、中でも、低熱
膨張性の点で、配向コーディエライトが好ましい。これ
らセラミックスは、１種単独又は２種以上を組合わせる
ことができる。
【００３０】 ここで、「配向コーディエライト」と
は、コーディエライト結晶のＣ軸が排ガスの流路方向に
対して垂直に配向したコーディエライトを意味する。
は、コーディエライト結晶のＣ軸が排ガスの流路方向に
対して垂直に配向したコーディエライトを意味する。
【００３１】 具体的には、焼成によりコーディエライ
トが合成される原料粉末を押出し成形等で成形後、焼成
することにより得ることができる。
トが合成される原料粉末を押出し成形等で成形後、焼成
することにより得ることができる。
【００３２】 フィルター基体２は、この他、例えば、
インディアライト、ムライト、スピネル、サフィリン、
コランダム、チタニア等を含有するものであってもよ
い。
インディアライト、ムライト、スピネル、サフィリン、
コランダム、チタニア等を含有するものであってもよ
い。
【００３３】 フィルター基体２の形状としては、例え
ば、端面の形状が真円、楕円、トラックサークル等の円
柱、端面の形状が三角、四角等の多角形である角柱、こ
れらの円柱、角柱の側面がくの字に湾曲した形状等を挙
げることができ、貫通孔の形状としては、例えば、断面
形状が四角、八角等の多角形、真円、楕円等のものを挙
げることができる。
ば、端面の形状が真円、楕円、トラックサークル等の円
柱、端面の形状が三角、四角等の多角形である角柱、こ
れらの円柱、角柱の側面がくの字に湾曲した形状等を挙
げることができ、貫通孔の形状としては、例えば、断面
形状が四角、八角等の多角形、真円、楕円等のものを挙
げることができる。
【００３４】 フィルター基体２の成形は、例えば、押
出し成形法、射出成形法、プレス成形法、セラミックス
原料を円柱状に成形後貫通孔を形成する方法等により行
うことができるが、連続成形が容易であるとともに、コ
ーディエライト結晶を配向させて低熱膨張性にできる点
で押出し成形法が好ましい。
出し成形法、射出成形法、プレス成形法、セラミックス
原料を円柱状に成形後貫通孔を形成する方法等により行
うことができるが、連続成形が容易であるとともに、コ
ーディエライト結晶を配向させて低熱膨張性にできる点
で押出し成形法が好ましい。
【００３５】 本発明における封止部材１は、ハニカム
状のフィルター基体２における複数の貫通孔４ａ、４ｂ
を、一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他の端面で一
の端面で封止した貫通孔４ａと異なる貫通孔４ｂを千鳥
格子状に封止するものである。
状のフィルター基体２における複数の貫通孔４ａ、４ｂ
を、一の端面で千鳥格子状に封止し、かつ他の端面で一
の端面で封止した貫通孔４ａと異なる貫通孔４ｂを千鳥
格子状に封止するものである。
【００３６】 これにより、いずれか一の端面から導入
された排ガス７を、強制的に貫通孔間の隔壁３を通過さ
せることにより、排ガス７中の微粒子（パティキュレー
ト）を捕集、除去することができる。
された排ガス７を、強制的に貫通孔間の隔壁３を通過さ
せることにより、排ガス７中の微粒子（パティキュレー
ト）を捕集、除去することができる。
【００３７】 本発明においては、封止部材１と前述し
たフィルター基体２との４０〜８００℃における熱膨張
係数の差を、０．５×１０-6／℃以下、好ましくは、
０．３×１０-6／℃以下、より好ましくは、０．２×１
０-6／℃以下とする。
たフィルター基体２との４０〜８００℃における熱膨張
係数の差を、０．５×１０-6／℃以下、好ましくは、
０．３×１０-6／℃以下、より好ましくは、０．２×１
０-6／℃以下とする。
【００３８】 ４０〜８００℃における熱膨張係数の差
が、０．５×１０-6／℃を超えると、ハニカムフィルタ
ーを高温で使用の際、固着部に大きな歪を生じ、封止部
材１の剥離又は脱落を生じ、排ガス７が漏洩してフィル
ターとして機能しなくなってしまう。
が、０．５×１０-6／℃を超えると、ハニカムフィルタ
ーを高温で使用の際、固着部に大きな歪を生じ、封止部
材１の剥離又は脱落を生じ、排ガス７が漏洩してフィル
ターとして機能しなくなってしまう。
【００３９】 ここで、本願明細書中「熱膨張係数」と
は、一定圧力下、単位温度変化（℃）当たりのガス流路
方向における寸法変化率（ΔＬ／Ｌ）を意味する。
は、一定圧力下、単位温度変化（℃）当たりのガス流路
方向における寸法変化率（ΔＬ／Ｌ）を意味する。
【００４０】 ４０〜８００℃における熱膨張係数の差
が、０．５×１０-6／℃以下の構成材の組合せとして
は、例えば、同じ構成材、ムライト−ジルコンとム
ライト、コーディエライト−ムライトと無配向コーデ
ィエライト、等を挙げることができる。中でも、４０〜
８００℃における熱膨張係数の差が小さくフィルター基
体と封止部材の接合強度が大きい点で、同じ構成材と
することが好ましく、特に、低熱膨張性である点で、何
れの構成材も配向コーディエライトとすることが好まし
い。
が、０．５×１０-6／℃以下の構成材の組合せとして
は、例えば、同じ構成材、ムライト−ジルコンとム
ライト、コーディエライト−ムライトと無配向コーデ
ィエライト、等を挙げることができる。中でも、４０〜
８００℃における熱膨張係数の差が小さくフィルター基
体と封止部材の接合強度が大きい点で、同じ構成材と
することが好ましく、特に、低熱膨張性である点で、何
れの構成材も配向コーディエライトとすることが好まし
い。
【００４１】 本発明における封止部材１は、厚さ３ｍ
ｍ以下のシート状成形体、好ましくは厚さ２ｍｍ以下の
シート状成形体、より好ましくは厚さ１ｍｍ以下のシー
ト状成形体とする。
ｍ以下のシート状成形体、好ましくは厚さ２ｍｍ以下の
シート状成形体、より好ましくは厚さ１ｍｍ以下のシー
ト状成形体とする。
【００４２】 厚さ３ｍｍを超えると、ハニカムフィル
ターの圧力損失が増大し、エンジン出力が低下してしま
う。また、押出し成形の際、セラミックス結晶の配向が
不十分となる為、封止部材１とフィルター基体２との熱
膨張係数の差が大きくなり、これをフィルター基体２に
固着したハニカムフィルターでは、高温使用時に、封止
部材１の剥離、脱落による排ガスの漏洩を生じてしま
う。
ターの圧力損失が増大し、エンジン出力が低下してしま
う。また、押出し成形の際、セラミックス結晶の配向が
不十分となる為、封止部材１とフィルター基体２との熱
膨張係数の差が大きくなり、これをフィルター基体２に
固着したハニカムフィルターでは、高温使用時に、封止
部材１の剥離、脱落による排ガスの漏洩を生じてしま
う。
【００４３】 本発明における封止部材１は、図２に示
すように、フィルター基体２に直接的に固着されるも
の、図３に示すように、接合材６を介して間接的に接合
されるもの、いずれでもよい。
すように、フィルター基体２に直接的に固着されるも
の、図３に示すように、接合材６を介して間接的に接合
されるもの、いずれでもよい。
【００４４】 図２に示す封止部材１をフィルター基体
２に直接的に固着する方法としては、例えば、可塑性を
有するシート状生成形体をフィルター基体の貫通孔が開
口する端面に圧着し、その後焼成する方法；可塑性を有
するシート状生成形体を、ハニカム状乾燥体の貫通孔が
開口する端面に圧着し、その後焼成する方法等を挙げる
ことができる。
２に直接的に固着する方法としては、例えば、可塑性を
有するシート状生成形体をフィルター基体の貫通孔が開
口する端面に圧着し、その後焼成する方法；可塑性を有
するシート状生成形体を、ハニカム状乾燥体の貫通孔が
開口する端面に圧着し、その後焼成する方法等を挙げる
ことができる。
【００４５】 中でも、図１（イ）、（ロ）に示す封止
部材１とフィルター基体２の貫通孔４、５の対応関係が
焼成によりズレを生じないとともに、焼成工程の省略に
より大幅なコスト削減が可能となり、かつ封止部材１と
フィルター基体２との接合強度を大きくすることができ
る点で、後者の方法が好ましい。
部材１とフィルター基体２の貫通孔４、５の対応関係が
焼成によりズレを生じないとともに、焼成工程の省略に
より大幅なコスト削減が可能となり、かつ封止部材１と
フィルター基体２との接合強度を大きくすることができ
る点で、後者の方法が好ましい。
【００４６】 ここで、「ハニカム状乾燥体」とは、セ
ラミックス材料を押出し成形等で成形した直後のハニカ
ム状の生成形体を乾燥したものを意味し、「フィルター
基体」とは、このハニカム状乾燥体を焼成したものを意
味する。また、「シート状生成形体」とは、セラミック
ス材料を押出し成形等で成形したもので乾燥、焼成前の
ものを意味する。
ラミックス材料を押出し成形等で成形した直後のハニカ
ム状の生成形体を乾燥したものを意味し、「フィルター
基体」とは、このハニカム状乾燥体を焼成したものを意
味する。また、「シート状生成形体」とは、セラミック
ス材料を押出し成形等で成形したもので乾燥、焼成前の
ものを意味する。
【００４７】 図３に示す封止部材１を、接合材６を介
してフィルター基体２に間接的に固着する方法として
は、例えば、セラミックスを主成分とするスラリー（焼
成後接合材となるもの）をフィルター基体２又はハニカ
ム状乾燥体の端面に塗布した後、シート状封止部材又は
シート状生成形体を圧着、焼成する方法等を挙げること
ができる。
してフィルター基体２に間接的に固着する方法として
は、例えば、セラミックスを主成分とするスラリー（焼
成後接合材となるもの）をフィルター基体２又はハニカ
ム状乾燥体の端面に塗布した後、シート状封止部材又は
シート状生成形体を圧着、焼成する方法等を挙げること
ができる。
【００４８】 接合材６は、フィルター基体２との４０
〜８００℃における熱膨張係数の差が、０．５×１０-6
／℃以下であることが好ましい。
〜８００℃における熱膨張係数の差が、０．５×１０-6
／℃以下であることが好ましい。
【００４９】 フィルター基体２との４０〜８００℃に
おける熱膨張係数の差が、０．５×１０-6／℃を超える
と、ハニカムフィルターを高温で使用の際、固着部の歪
が大きくなり封止部材１が剥離又は脱落し、排ガスが漏
洩することがある。
おける熱膨張係数の差が、０．５×１０-6／℃を超える
と、ハニカムフィルターを高温で使用の際、固着部の歪
が大きくなり封止部材１が剥離又は脱落し、排ガスが漏
洩することがある。
【００５０】 接合材６は、押出し成形等によりセラミ
ックス結晶を配向させることにより熱膨張係数を調整す
ることも可能ではあるが、調整工程が複雑になる為、原
料の組成により調整することが好ましい。
ックス結晶を配向させることにより熱膨張係数を調整す
ることも可能ではあるが、調整工程が複雑になる為、原
料の組成により調整することが好ましい。
【００５１】 具体的には、例えば、フィルター基体２
が配向性コーディエライトからなる場合には、平均粒径
２〜５μｍのカオリン０〜２０質量％、平均粒径８〜１
５μｍのタルク３７〜４０質量％、平均粒径０．５〜３
μｍの水酸化アルミニウム１５〜４５質量％、平均粒径
２〜４μｍの酸化アルミニウム０〜１５質量％、平均粒
径２〜１０μｍの溶融シリカ又は石英１０〜２０質量％
の組成物を主原料とするセラミックス材料を焼成したも
のを挙げることができる。
が配向性コーディエライトからなる場合には、平均粒径
２〜５μｍのカオリン０〜２０質量％、平均粒径８〜１
５μｍのタルク３７〜４０質量％、平均粒径０．５〜３
μｍの水酸化アルミニウム１５〜４５質量％、平均粒径
２〜４μｍの酸化アルミニウム０〜１５質量％、平均粒
径２〜１０μｍの溶融シリカ又は石英１０〜２０質量％
の組成物を主原料とするセラミックス材料を焼成したも
のを挙げることができる。
【００５２】 ２．ハニカムフィルターの製造方法 本発明のハニカムフィルターの製造方法は、セラミック
ス材料を押出し成形してシート状生成形体及びハニカム
状生成形体を形成し、該シート状生成形体に、該ハニカ
ム状生成形体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対
応させて、千鳥格子状に貫通孔を形成し、該シート状生
成形体に形成した貫通孔が、該ハニカム状乾燥体の貫通
孔に対応する位置で、該シート状生成形体を該ハニカム
状乾燥体の端面に圧着し、該シート状生成形体が圧着さ
れたハニカム状乾燥体を一体焼成するものである。以
下、各工程毎に詳細に説明する。
ス材料を押出し成形してシート状生成形体及びハニカム
状生成形体を形成し、該シート状生成形体に、該ハニカ
ム状生成形体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対
応させて、千鳥格子状に貫通孔を形成し、該シート状生
成形体に形成した貫通孔が、該ハニカム状乾燥体の貫通
孔に対応する位置で、該シート状生成形体を該ハニカム
状乾燥体の端面に圧着し、該シート状生成形体が圧着さ
れたハニカム状乾燥体を一体焼成するものである。以
下、各工程毎に詳細に説明する。
【００５３】 本発明のハニカムフィルターの製造方法
では、まず、セラミックス材料を押出し成形してシート
状生成形体及びハニカム状生成形体を形成する。
では、まず、セラミックス材料を押出し成形してシート
状生成形体及びハニカム状生成形体を形成する。
【００５４】 これにより、シート状生成形体及びハニ
カム状生成形体を構成する原料粒子が配向する為、焼成
後得られる封止部材及びフィルター基体を伴に低熱膨張
性とし、かつ両者の熱膨張係数の差を小さくすることが
できる。
カム状生成形体を構成する原料粒子が配向する為、焼成
後得られる封止部材及びフィルター基体を伴に低熱膨張
性とし、かつ両者の熱膨張係数の差を小さくすることが
できる。
【００５５】 セラミックス材料としては、例えば、ケ
イ素、チタン、ジルコニウム、炭化ケイ素、炭化ホウ
素、炭化チタン、炭化ジルコニウム、窒化ケイ素、窒化
ホウ素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、酸化ジ
ルコニウム、ムライト、コーディエライト化原料、チタ
ン酸アルミニウム、サイアロン、カオリン、タルク、水
酸化アルミニウム、溶融シリカ、及び石英からなる群よ
り選ばれる少なくとも１種を含むものを主原料とするも
のを挙げることができ、セラミックス材料は、これら主
原料を１種単独で又は２種以上を組合わせたものを用い
ることができる。
イ素、チタン、ジルコニウム、炭化ケイ素、炭化ホウ
素、炭化チタン、炭化ジルコニウム、窒化ケイ素、窒化
ホウ素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、酸化ジ
ルコニウム、ムライト、コーディエライト化原料、チタ
ン酸アルミニウム、サイアロン、カオリン、タルク、水
酸化アルミニウム、溶融シリカ、及び石英からなる群よ
り選ばれる少なくとも１種を含むものを主原料とするも
のを挙げることができ、セラミックス材料は、これら主
原料を１種単独で又は２種以上を組合わせたものを用い
ることができる。
【００５６】 より具体的には、ハニカム状生成形体の
主原料としては、フィルター基体が低熱膨張性に優れる
点で、平均粒径５〜１０μｍのカオリン０〜２０質量
％、平均粒径１５〜３０μｍのタルク３７〜４０質量
％、平均粒径 １〜１０μｍの水酸化アルミニウム１５
〜４５質量％、平均粒径４〜８μｍの酸化アルミニウム
０〜１５質量％、平均粒径３〜１００μｍの溶融シリカ
又は石英１０〜２０質量％の組成物を主原料とするのが
好ましい。
主原料としては、フィルター基体が低熱膨張性に優れる
点で、平均粒径５〜１０μｍのカオリン０〜２０質量
％、平均粒径１５〜３０μｍのタルク３７〜４０質量
％、平均粒径 １〜１０μｍの水酸化アルミニウム１５
〜４５質量％、平均粒径４〜８μｍの酸化アルミニウム
０〜１５質量％、平均粒径３〜１００μｍの溶融シリカ
又は石英１０〜２０質量％の組成物を主原料とするのが
好ましい。
【００５７】 また、ハニカム状生成形体の主原料を上
述の原料とした場合のシート状生成形体の主原料は、封
止部材が低熱膨張性に優れ、かつフィルター基体との熱
膨張係数の差が小さな点で、平均粒径２〜５μｍのカオ
リン０〜２０質量％、平均粒径８〜１５μｍのタルク３
７〜４０質量％、平均粒径０．５〜３μｍの水酸化アル
ミニウム１５〜４５質量％、平均粒径２〜４μｍの酸化
アルミニウム０〜１５質量％、平均粒径２〜１０μｍの
溶融シリカ又は石英１０〜２０質量を主原料とするのが
好ましい。尚、同一の原料としないのは、押出し成形に
よる配向の程度に差があること等を考慮した為である。
述の原料とした場合のシート状生成形体の主原料は、封
止部材が低熱膨張性に優れ、かつフィルター基体との熱
膨張係数の差が小さな点で、平均粒径２〜５μｍのカオ
リン０〜２０質量％、平均粒径８〜１５μｍのタルク３
７〜４０質量％、平均粒径０．５〜３μｍの水酸化アル
ミニウム１５〜４５質量％、平均粒径２〜４μｍの酸化
アルミニウム０〜１５質量％、平均粒径２〜１０μｍの
溶融シリカ又は石英１０〜２０質量を主原料とするのが
好ましい。尚、同一の原料としないのは、押出し成形に
よる配向の程度に差があること等を考慮した為である。
【００５８】 本発明においては、セラミックス材料
に、必要に応じての所望の添加剤を添加することができ
る。
に、必要に応じての所望の添加剤を添加することができ
る。
【００５９】 添加剤としては、バインダー、媒液への
分散を促進する為の分散剤、気孔を形成する為の造孔材
等を挙げることができる。
分散を促進する為の分散剤、気孔を形成する為の造孔材
等を挙げることができる。
【００６０】 バインダーとしては、例えば、ヒドロキ
シプロピルメチルセルロース、メチルセルロース、ヒド
ロキシエチルセルロース、カルボキシルメチルセルロー
ス、ポリビニルアルコール等を挙げることができ、分散
剤としては、例えば、エチレングリコール、デキストリ
ン、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等を挙げることがで
き、造孔剤としては、例えば、グラファイト、小麦粉、
澱粉、フェノール樹脂、ポリエチレンテレフタレート等
を挙げることができる。これら添加剤は、目的に応じて
１種単独又は２種以上組合わせて用いることができる。
シプロピルメチルセルロース、メチルセルロース、ヒド
ロキシエチルセルロース、カルボキシルメチルセルロー
ス、ポリビニルアルコール等を挙げることができ、分散
剤としては、例えば、エチレングリコール、デキストリ
ン、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等を挙げることがで
き、造孔剤としては、例えば、グラファイト、小麦粉、
澱粉、フェノール樹脂、ポリエチレンテレフタレート等
を挙げることができる。これら添加剤は、目的に応じて
１種単独又は２種以上組合わせて用いることができる。
【００６１】 セラミックス材料は、通常、上述した主
原料及び必要に応じて添加される添加物からなる原料粉
末１００重量部に対して、１０〜４０重量部程度の水を
投入後、混練し、可塑性混合物とする。
原料及び必要に応じて添加される添加物からなる原料粉
末１００重量部に対して、１０〜４０重量部程度の水を
投入後、混練し、可塑性混合物とする。
【００６２】 押出し成形は、真空土練機、ラム式押出
し成形機等を用いて行うことができる。
し成形機等を用いて行うことができる。
【００６３】 押出し成形により形成されるシート状生
成形体は、厚さ３ｍｍ以下であることが好ましく、厚さ
２ｍｍ以下であることがより好ましく、厚さ１ｍｍ以下
であることが特に好ましい。
成形体は、厚さ３ｍｍ以下であることが好ましく、厚さ
２ｍｍ以下であることがより好ましく、厚さ１ｍｍ以下
であることが特に好ましい。
【００６４】 厚さ３ｍｍ以下とすると、ハニカムフィ
ルターの圧力損失を減少させ、エンジン出力を向上する
ことができる。また、押出し成形によりセラミックス結
晶を充分配向させ、フィルター基体との熱膨張係数の差
を小さくすることができる。
ルターの圧力損失を減少させ、エンジン出力を向上する
ことができる。また、押出し成形によりセラミックス結
晶を充分配向させ、フィルター基体との熱膨張係数の差
を小さくすることができる。
【００６５】 形成されるハニカム状生成形体の外形と
しては、例えば、端面の形状が真円又は楕円の円柱、端
面の形状が三角、四角等の多角形である角柱、これらの
円柱、角柱の側面がくの字に湾曲した形状等を挙げるこ
とができ、ハニカム状生成形体の貫通孔の形状として
は、例えば、断面形状が四角、八角等の多角形、真円、
楕円等を挙げることができる。
しては、例えば、端面の形状が真円又は楕円の円柱、端
面の形状が三角、四角等の多角形である角柱、これらの
円柱、角柱の側面がくの字に湾曲した形状等を挙げるこ
とができ、ハニカム状生成形体の貫通孔の形状として
は、例えば、断面形状が四角、八角等の多角形、真円、
楕円等を挙げることができる。
【００６６】 本発明のハニカムフィルターの製造方法
では、次ぎに、シート状生成形体に、ハニカム状生成形
体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対応させて千
鳥格子状に貫通孔を形成する。
では、次ぎに、シート状生成形体に、ハニカム状生成形
体を乾燥したハニカム状乾燥体の貫通孔に対応させて千
鳥格子状に貫通孔を形成する。
【００６７】 焼成前のハニカム状乾燥体の貫通孔に対
応させて形成することにより、後に行う焼成による焼締
りで両者の貫通孔にズレが生じることを防止することが
できる。
応させて形成することにより、後に行う焼成による焼締
りで両者の貫通孔にズレが生じることを防止することが
できる。
【００６８】 ハニカム状生成形体を乾燥する方法とし
ては、特に制限はなく、例えば、熱風乾燥、マイクロ波
乾燥、誘電乾燥、減圧乾燥、真空乾燥、凍結乾燥等を挙
げることができる。
ては、特に制限はなく、例えば、熱風乾燥、マイクロ波
乾燥、誘電乾燥、減圧乾燥、真空乾燥、凍結乾燥等を挙
げることができる。
【００６９】 ハニカム状乾燥体の貫通孔に対応させて
千鳥格子状に貫通孔を形成する方法としては、シート状
生成形体の穴あけ位置をハニカム状乾燥体の貫通孔に対
応させた後、パンチングで穴を開ける方法等を挙げるこ
とができる。但し、両者の貫通孔４、５をより正確に対
応させることができ、かつハニカムフィルターの製造工
程を簡略化できる点で、ハニカム状生成形体の貫通孔の
形成と、後述するシート状生成形体のハニカム状乾燥体
の端面への圧着を同時に行うことが好ましい。
千鳥格子状に貫通孔を形成する方法としては、シート状
生成形体の穴あけ位置をハニカム状乾燥体の貫通孔に対
応させた後、パンチングで穴を開ける方法等を挙げるこ
とができる。但し、両者の貫通孔４、５をより正確に対
応させることができ、かつハニカムフィルターの製造工
程を簡略化できる点で、ハニカム状生成形体の貫通孔の
形成と、後述するシート状生成形体のハニカム状乾燥体
の端面への圧着を同時に行うことが好ましい。
【００７０】 具体的には、例えば、ハニカム状乾燥体
の端面にシート状生成形体を載置した後、シート状生成
形体に対応する外延を有し、かつハニカム状乾燥体の貫
通孔に対応して配設される穴あけ手段を有する板状部材
を押圧して、貫通孔の形成と圧着を同時に行う方法を挙
げることができる。
の端面にシート状生成形体を載置した後、シート状生成
形体に対応する外延を有し、かつハニカム状乾燥体の貫
通孔に対応して配設される穴あけ手段を有する板状部材
を押圧して、貫通孔の形成と圧着を同時に行う方法を挙
げることができる。
【００７１】 本発明のハニカムフィルターの製造方法
では、次ぎに、シート状生成形体を、シート状生成形体
に形成した貫通孔がハニカム状乾燥体の貫通孔に対応す
る位置で、ハニカム状乾燥体の端面に圧着する。
では、次ぎに、シート状生成形体を、シート状生成形体
に形成した貫通孔がハニカム状乾燥体の貫通孔に対応す
る位置で、ハニカム状乾燥体の端面に圧着する。
【００７２】 これにより、一方が焼成体のフィルター
基体である場合に比べ、両者の接触がより緻密になる
為、焼成後の封止シートとフィルター基体との接合強度
が向上し、封止シートの剥離、脱落をより確実に防止す
ることができる。
基体である場合に比べ、両者の接触がより緻密になる
為、焼成後の封止シートとフィルター基体との接合強度
が向上し、封止シートの剥離、脱落をより確実に防止す
ることができる。
【００７３】 シート状生成形体のハニカム状乾燥体の
端面への圧着は、シート状生成形体が可塑性を有する
為、シート状生成形体をそのまま押し付ければよいが、
セラミックス材料を主成分とするスラリーをハニカム状
乾燥体に塗布してそこにシート状生成形体を押し付けて
もよい。
端面への圧着は、シート状生成形体が可塑性を有する
為、シート状生成形体をそのまま押し付ければよいが、
セラミックス材料を主成分とするスラリーをハニカム状
乾燥体に塗布してそこにシート状生成形体を押し付けて
もよい。
【００７４】 本発明のハニカムフィルターの製造方法
では、最後に、シート状生成形体が圧着されたハニカム
状乾燥体を一体焼成する。
では、最後に、シート状生成形体が圧着されたハニカム
状乾燥体を一体焼成する。
【００７５】 これにより、従来行われていたハニカム
状乾燥体の焼成と、シート状生成形体を圧着したフィル
ター基体の焼成という２段階の焼成を１段階の焼成で行
うことができる為、製造コストを大幅に削減することが
できるとともに、製造の大幅な迅速化を図ることができ
る。また、焼成後に、対応する貫通孔についてズレが生
じることを防止することができる。
状乾燥体の焼成と、シート状生成形体を圧着したフィル
ター基体の焼成という２段階の焼成を１段階の焼成で行
うことができる為、製造コストを大幅に削減することが
できるとともに、製造の大幅な迅速化を図ることができ
る。また、焼成後に、対応する貫通孔についてズレが生
じることを防止することができる。
【００７６】 焼成温度は、封止シートとフィルター基
体とをより密接に固着する点から、１４１０〜１４４０
℃の温度で行うことが好ましい。
体とをより密接に固着する点から、１４１０〜１４４０
℃の温度で行うことが好ましい。
【００７７】
【実施例】 以下、本発明を実施例により具体的に説明
するが、本発明はこれら実施例によって何ら限定される
ものではない。
するが、本発明はこれら実施例によって何ら限定される
ものではない。
【００７８】 １．評価方法 （１）電気炉スポーリング試験 所定温度にした電気炉に、実施例及び比較例で得られた
試験体を入れて３０分保持後、２５℃の室内に取り出
し、耐火煉瓦の上に置き、冷却後、外観観察と打音によ
り、クラックの有無を判定した。
試験体を入れて３０分保持後、２５℃の室内に取り出
し、耐火煉瓦の上に置き、冷却後、外観観察と打音によ
り、クラックの有無を判定した。
【００７９】 電気炉の設定温度は、６５０℃からスタ
ートし、クラックがない場合は、５０℃刻みで温度を上
げ、クラックが発生しない最高温度を試験結果とした。
ートし、クラックがない場合は、５０℃刻みで温度を上
げ、クラックが発生しない最高温度を試験結果とした。
【００８０】 （２）圧力損失測定方法 フィルターに２５℃の、５Ｎｍ3／ｍｉｎの空気を流
し、フィルター前後の圧力差を測定した。
し、フィルター前後の圧力差を測定した。
【００８１】 （３）熱膨張係数 ハニカム状又はシート乾燥体を焼成後、ガス流路方向に
沿ってサンプルを切り出し、４０〜８００℃の熱膨張係
数（一定圧力下、単位温度変化（℃）当たりのガス流路
方向における寸法変化率（ΔＬ／Ｌ））を測定した。ス
ラリーの場合は、スラリーを乾燥、焼成後、サンプルを
切り出し、４０〜８００℃の熱膨張係数を測定した。
沿ってサンプルを切り出し、４０〜８００℃の熱膨張係
数（一定圧力下、単位温度変化（℃）当たりのガス流路
方向における寸法変化率（ΔＬ／Ｌ））を測定した。ス
ラリーの場合は、スラリーを乾燥、焼成後、サンプルを
切り出し、４０〜８００℃の熱膨張係数を測定した。
【００８２】 ２．実施例及び比較例 実施例１ まず、表１に示す組成１のコーディエライト化原料１０
０重量部に対して、水３０重量部、造孔剤（グラファイ
ト）３０重量部、バインダー（メチルセルロース）４重
量部、分散剤（ラウリン酸カリウム）０．５重量部を混
練したものを押出し成形した後、乾燥してハニカム状乾
燥体（焼成前のもの）を得た。
０重量部に対して、水３０重量部、造孔剤（グラファイ
ト）３０重量部、バインダー（メチルセルロース）４重
量部、分散剤（ラウリン酸カリウム）０．５重量部を混
練したものを押出し成形した後、乾燥してハニカム状乾
燥体（焼成前のもの）を得た。
【００８３】 次いで、表１に示す組成２のコーディエ
ライト化原料１００重量部に対して、水３０重量部、造
孔剤（グラファイト）３０重量部、バインダー（ポリエ
チレンテレフタレート）４重量部、分散剤（ラウリン酸
カリウム）０．５重量部を混練したものを押出し成形し
て、乾燥前で可塑性を有する厚さ１．５ｍｍのシート状
生成形体を得、このシート状生成形体を、ハニカム状乾
燥体の複数の貫通孔に対応する部分をパンチングにより
千鳥格子状に打ち抜き、ハニカム状乾燥体の貫通孔が開
口する一の端面と他の端面とで異なる貫通孔が封止され
るように、両端面に圧着した。
ライト化原料１００重量部に対して、水３０重量部、造
孔剤（グラファイト）３０重量部、バインダー（ポリエ
チレンテレフタレート）４重量部、分散剤（ラウリン酸
カリウム）０．５重量部を混練したものを押出し成形し
て、乾燥前で可塑性を有する厚さ１．５ｍｍのシート状
生成形体を得、このシート状生成形体を、ハニカム状乾
燥体の複数の貫通孔に対応する部分をパンチングにより
千鳥格子状に打ち抜き、ハニカム状乾燥体の貫通孔が開
口する一の端面と他の端面とで異なる貫通孔が封止され
るように、両端面に圧着した。
【００８４】 最後に、この状態で乾燥後、１４２０℃
で焼成してハニカム状のフィルター基体（ハニカム状乾
燥体の焼成後のもの）にシート状封止部材（シート状生
成形体の乾燥、焼成後のもの）が固着されたコーディエ
ライト質ハニカムフィルター（フィルター基体：気孔率
６０％、平均細孔径２５μｍ、直径１４４ｍｍ、長さ１
５０ｍｍ、リブ厚さ３００μｍ、セル密度３００セル／
ｉｎｃｈ2、全長：１５２ｍｍ）を得た。
で焼成してハニカム状のフィルター基体（ハニカム状乾
燥体の焼成後のもの）にシート状封止部材（シート状生
成形体の乾燥、焼成後のもの）が固着されたコーディエ
ライト質ハニカムフィルター（フィルター基体：気孔率
６０％、平均細孔径２５μｍ、直径１４４ｍｍ、長さ１
５０ｍｍ、リブ厚さ３００μｍ、セル密度３００セル／
ｉｎｃｈ2、全長：１５２ｍｍ）を得た。
【００８５】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．８×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、８００℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１３３ｍｍＨ2Ｏと低かった。評
価結果をまとめて表２に示す。
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．８×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、８００℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１３３ｍｍＨ2Ｏと低かった。評
価結果をまとめて表２に示す。
【００８６】 実施例２ 実施例１において、フィルター基体の長さを１４７ｍｍ
とし、シート状生成形体の厚さを２ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
とし、シート状生成形体の厚さを２ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
【００８７】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．９×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、８００℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１３７ｍｍＨ2Ｏと低かった。用
いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示す。
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．９×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、８００℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１３７ｍｍＨ2Ｏと低かった。用
いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示す。
【００８８】 実施例３ 実施例１において、フィルター基体の長さを１４９ｍｍ
とし、シート状生成形体の厚さを３ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
とし、シート状生成形体の厚さを３ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
【００８９】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、１．１×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、７５０℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１４０ｍｍＨ2Ｏと低かった。用
いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示す。
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、１．１×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、７５０℃までクラックの発生が認
められず、圧力損失も１４０ｍｍＨ2Ｏと低かった。用
いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示す。
【００９０】 実施例４ 実施例１において、表１に示す組成３のコーディエライ
ト化原料を用いてスラリーを作製し、このスラリーをフ
ィルター基体の貫通口が開口する両端面に塗布し、そこ
にシート状生成形体を圧着したこと以外は実施例１と同
様にしてコーディエライト質ハニカムフィルターを得
た。
ト化原料を用いてスラリーを作製し、このスラリーをフ
ィルター基体の貫通口が開口する両端面に塗布し、そこ
にシート状生成形体を圧着したこと以外は実施例１と同
様にしてコーディエライト質ハニカムフィルターを得
た。
【００９１】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．８×１０-6／℃であり、接合材（スラリー
焼成後焼結体）は、１．１×１０-6／℃であった。ま
た、電気炉スポーリング試験では、８００℃までクラッ
クの発生が認められず、圧力損失も１３５ｍｍＨ2Ｏと
低かった。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまと
めて示す。
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、０．８×１０-6／℃であり、接合材（スラリー
焼成後焼結体）は、１．１×１０-6／℃であった。ま
た、電気炉スポーリング試験では、８００℃までクラッ
クの発生が認められず、圧力損失も１３５ｍｍＨ2Ｏと
低かった。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまと
めて示す。
【００９２】 比較例１ 実施例１において、フィルター基体の長さを１４５ｍｍ
とし、シート状生成形体の厚さを４ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
とし、シート状生成形体の厚さを４ｍｍとした以外は実
施例１と同様にしてコーディエライト質ハニカムフィル
ターを得た。
【００９３】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、１．３×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、７００℃を超えるとクラックの発
生が認められ、圧力損失も１４４ｍｍＨ2Ｏと高かっ
た。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示
す。
４０〜８００℃の熱膨張係数を測定したところ、フィル
ター基体は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止
部材は、１．３×１０-6／℃であった。また、電気炉ス
ポーリング試験では、７００℃を超えるとクラックの発
生が認められ、圧力損失も１４４ｍｍＨ2Ｏと高かっ
た。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまとめて示
す。
【００９４】 比較例２ 実施例１において、表１に示す組成１のコーディエライ
ト化原料を用いてスラリーを作製し、このスラリーをフ
ィルター基体の貫通口が開口する両端面に塗布し、そこ
にシート状生成形体を圧着したこと以外は実施例１と同
様にしてコーディエライト質ハニカムフィルターを得
た。得られたハニカムフィルターについて、４０〜８０
０℃の熱膨張係数を測定したところ、フィルター基体
は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止部材は、
０．８×１０-6／℃であり、接合材（スラリー焼成後焼
結体）は、１．５×１０-6／℃であった。また、圧力損
失は１３７ｍｍＨ2Ｏと低かったものの、電気炉スポー
リング試験では、７００℃を超えるとクラックの発生が
認めらた。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまと
めて示す。
ト化原料を用いてスラリーを作製し、このスラリーをフ
ィルター基体の貫通口が開口する両端面に塗布し、そこ
にシート状生成形体を圧着したこと以外は実施例１と同
様にしてコーディエライト質ハニカムフィルターを得
た。得られたハニカムフィルターについて、４０〜８０
０℃の熱膨張係数を測定したところ、フィルター基体
は、０．６×１０-6／℃であり、シート状封止部材は、
０．８×１０-6／℃であり、接合材（スラリー焼成後焼
結体）は、１．５×１０-6／℃であった。また、圧力損
失は１３７ｍｍＨ2Ｏと低かったものの、電気炉スポー
リング試験では、７００℃を超えるとクラックの発生が
認めらた。用いた組成を表１に、評価結果を表２にまと
めて示す。
【００９５】 比較例３、４ 実施例１において、表１に示す組成１のコーディエライ
ト化原料を用いてスラリーを作製し、それぞれ、このス
ラリーをフィルター基体の貫通口に深さ５、１０ｍｍで
圧入、埋設したこと以外は実施例１と同様にしてコーデ
ィエライト質ハニカムフィルターを得た。
ト化原料を用いてスラリーを作製し、それぞれ、このス
ラリーをフィルター基体の貫通口に深さ５、１０ｍｍで
圧入、埋設したこと以外は実施例１と同様にしてコーデ
ィエライト質ハニカムフィルターを得た。
【００９６】 得られたハニカムフィルターについて、
４０〜８００℃の熱膨張係数、及び圧力損失の測定、並
びに電気炉スポーリング試験を行ったところ、比較例３
のハニカムフィルターでは、４０〜８００℃の熱膨張係
数が、フィルター基体で、０．６×１０-6／℃であり、
封止部材（スラリーの乾燥、焼成後のもの）の４０〜８
００℃における熱膨張係数は、１．５×１０-6／℃であ
った。また、電気炉スポーリング試験では、７００℃を
超えるとクラックの発生が認められ、圧力損失も１５０
ｍｍＨ2Ｏと高かった。また、比較例４のハニカムフィ
ルターでは、４０〜８００℃の熱膨張係数が、フィルタ
ー基体で、０．６×１０-6／℃であり、封止部材（スラ
リーの乾燥、焼成後のもの）の４０〜８００℃における
熱膨張係数は、１．５×１０-6／℃であった。また、電
気炉スポーリング試験では、６５０℃を超えるとクラッ
クの発生が認められ、圧力損失も１７２ｍｍＨ 2Ｏと更
に高かった。用いた組成を表１に、評価結果を表２にま
とめて示す。
４０〜８００℃の熱膨張係数、及び圧力損失の測定、並
びに電気炉スポーリング試験を行ったところ、比較例３
のハニカムフィルターでは、４０〜８００℃の熱膨張係
数が、フィルター基体で、０．６×１０-6／℃であり、
封止部材（スラリーの乾燥、焼成後のもの）の４０〜８
００℃における熱膨張係数は、１．５×１０-6／℃であ
った。また、電気炉スポーリング試験では、７００℃を
超えるとクラックの発生が認められ、圧力損失も１５０
ｍｍＨ2Ｏと高かった。また、比較例４のハニカムフィ
ルターでは、４０〜８００℃の熱膨張係数が、フィルタ
ー基体で、０．６×１０-6／℃であり、封止部材（スラ
リーの乾燥、焼成後のもの）の４０〜８００℃における
熱膨張係数は、１．５×１０-6／℃であった。また、電
気炉スポーリング試験では、６５０℃を超えるとクラッ
クの発生が認められ、圧力損失も１７２ｍｍＨ 2Ｏと更
に高かった。用いた組成を表１に、評価結果を表２にま
とめて示す。
【００９７】
【表１】
【００９８】
【表２】
【００９９】 ３．評価 フィルター基体の４０〜８００℃における熱膨張係数
と、封止用シート及び接合剤の４０〜８００℃における
熱膨張係数との差が０．５×１０-6／℃以下であり、か
つシート状封止部材の厚さが３ｍｍ以下である実施例１
〜４では、電気炉スポーリング試験で、クラック発生最
低温度が７５０℃以上と良好な耐熱衝撃性が認められと
ともに、圧力損失が、１４０ｍｍＨ2Ｏ以下と低いこと
が認められた。
と、封止用シート及び接合剤の４０〜８００℃における
熱膨張係数との差が０．５×１０-6／℃以下であり、か
つシート状封止部材の厚さが３ｍｍ以下である実施例１
〜４では、電気炉スポーリング試験で、クラック発生最
低温度が７５０℃以上と良好な耐熱衝撃性が認められと
ともに、圧力損失が、１４０ｍｍＨ2Ｏ以下と低いこと
が認められた。
【０１００】 一方、シート状封止部材の厚さが４ｍｍ
で、４０〜８００℃における熱膨張係数が１．３×１０
-6／℃と高く、フィルター基体との４０〜８００℃にお
ける熱膨張係数の差が、０．７×１０-6／℃と大きい比
較例１のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリング
試験で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝撃性
が低いことが認められるとともに、圧力損失が、１４４
ｍｍＨ2Ｏと高いことが認められた。
で、４０〜８００℃における熱膨張係数が１．３×１０
-6／℃と高く、フィルター基体との４０〜８００℃にお
ける熱膨張係数の差が、０．７×１０-6／℃と大きい比
較例１のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリング
試験で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝撃性
が低いことが認められるとともに、圧力損失が、１４４
ｍｍＨ2Ｏと高いことが認められた。
【０１０１】 また、接合材（スラリー乾燥、焼成後の
もの）の４０〜８００℃における熱膨張係数が、１．５
×１０-6／℃と高く、フィルター基体との４０〜８００
℃における熱膨張係数の差が、０．９×１０-6／℃と大
きい比較例２のハニカムフィルターでは、圧力損失は１
３７ｍｍＨ2Ｏと低いものの、電気炉スポーリング試験
で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝撃性が低
いことが認められた。
もの）の４０〜８００℃における熱膨張係数が、１．５
×１０-6／℃と高く、フィルター基体との４０〜８００
℃における熱膨張係数の差が、０．９×１０-6／℃と大
きい比較例２のハニカムフィルターでは、圧力損失は１
３７ｍｍＨ2Ｏと低いものの、電気炉スポーリング試験
で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝撃性が低
いことが認められた。
【０１０２】 更に、４０〜８００℃における熱膨張係
数が、１．５×１０-6／℃と高く、フィルター基体との
４０〜８００℃における熱膨張係数の差が、０．９×１
０-6／℃である封止部材（スラリー乾燥、焼成後のも
の）を、フィルター基体の貫通孔に深さ５ｍｍで埋設し
た比較例３のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリ
ング試験で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝
撃性が低いことが認められるとともに、圧力損失が、１
５０ｍｍＨ2Ｏと高いことが認められた。また、４０〜
８００℃における熱膨張係数が同様の封止部材を、フィ
ルター基体の貫通孔に深さ１０ｍｍで埋設した比較例４
のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリング試験
で、クラック発生最低温度が６５０℃と耐熱衝撃性が更
に低いことが認められるとともに、圧力損失が、１７２
ｍｍＨ2Ｏと更に高いことが認められた。
数が、１．５×１０-6／℃と高く、フィルター基体との
４０〜８００℃における熱膨張係数の差が、０．９×１
０-6／℃である封止部材（スラリー乾燥、焼成後のも
の）を、フィルター基体の貫通孔に深さ５ｍｍで埋設し
た比較例３のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリ
ング試験で、クラック発生最低温度が７００℃と耐熱衝
撃性が低いことが認められるとともに、圧力損失が、１
５０ｍｍＨ2Ｏと高いことが認められた。また、４０〜
８００℃における熱膨張係数が同様の封止部材を、フィ
ルター基体の貫通孔に深さ１０ｍｍで埋設した比較例４
のハニカムフィルターでは、電気炉スポーリング試験
で、クラック発生最低温度が６５０℃と耐熱衝撃性が更
に低いことが認められるとともに、圧力損失が、１７２
ｍｍＨ2Ｏと更に高いことが認められた。
【０１０３】
【発明の効果】 以上説明したように、本発明のハニカ
ムフィルターによれば、濾過効率が高く、かつ耐熱衝撃
性にも優れるとともに、封止部材とフィルター基体との
接合強度が高く、かつ圧力損失を小さくすることができ
るハニカムフィルターを提供することができる。また、
本発明のハニカムフィルターの製造方法によれば、濾過
効率が高く、かつ耐熱衝撃性にも優れるとともに、封止
部材とフィルター基体との接合強度が極めて高く、かつ
圧力損失を小さくすることができるハニカムフィルター
を、極めて低コストかつ精密に製造することができるハ
ニカムフィルターの製造方法を提供することができる。
ムフィルターによれば、濾過効率が高く、かつ耐熱衝撃
性にも優れるとともに、封止部材とフィルター基体との
接合強度が高く、かつ圧力損失を小さくすることができ
るハニカムフィルターを提供することができる。また、
本発明のハニカムフィルターの製造方法によれば、濾過
効率が高く、かつ耐熱衝撃性にも優れるとともに、封止
部材とフィルター基体との接合強度が極めて高く、かつ
圧力損失を小さくすることができるハニカムフィルター
を、極めて低コストかつ精密に製造することができるハ
ニカムフィルターの製造方法を提供することができる。
【図１】 本発明のハニカムフィルターの一の実施の形
態を模式的に示すものであり、（イ）は、一部断面図、
（ロ）は、平面図である。
態を模式的に示すものであり、（イ）は、一部断面図、
（ロ）は、平面図である。
【図２】 本発明のハニカムフィルターにおける封止部
材とフィルター基体との固着の状態の一例を模式的に示
す一部断面図である。
材とフィルター基体との固着の状態の一例を模式的に示
す一部断面図である。
【図３】 本発明のハニカムフィルターにおける封止部
材とフィルター基体との固着の状態の他の例を模式的に
示す一部断面図である。
材とフィルター基体との固着の状態の他の例を模式的に
示す一部断面図である。
【図４】 従来のハニカムフィルターの一例を模式的に
示すもので、（イ）は、一部断面図、（ロ）は、平面図
である。
示すもので、（イ）は、一部断面図、（ロ）は、平面図
である。
【図５】 従来のハニカムフィルターの他の例を模式的
に示す斜視図である。
に示す斜視図である。
１…封止部材、２…フィルター基体、３…隔壁、４（４
ａ、４ｂ）…貫通孔（フィルター基体）、５…貫通孔
（封止部材）、６…接合材、７…排ガス、１１…目封じ
材、１２…フィルター基体、１３…隔壁、１４（１４
ａ、１４ｂ）…貫通孔（フィルター基体）、１５…貫通
孔（封止板）、１７…排ガス、２１…封止板。
ａ、４ｂ）…貫通孔（フィルター基体）、５…貫通孔
（封止部材）、６…接合材、７…排ガス、１１…目封じ
材、１２…フィルター基体、１３…隔壁、１４（１４
ａ、１４ｂ）…貫通孔（フィルター基体）、１５…貫通
孔（封止板）、１７…排ガス、２１…封止板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G090 AA02 BA01 EA03 4D019 AA01 BA05 BB06 BC12 CA01 CB06 4G030 AA07 AA36 AA37 CA02 CA10 GA11 GA21 HA05 HA08
Claims (8)
- 【請求項１】 複数の貫通孔を有するハニカム状のフィ
ルター基体と、前記フィルター基体の前記貫通孔が開口
する端面に固着される封止部材とを備え、前記封止部材
が、前記フィルター基体の前記複数の貫通孔を、一の端
面で千鳥格子状に封止し、かつ他の端面で前記一の端面
で封止した貫通孔と異なる貫通孔を千鳥格子状に封止す
るハニカムフィルターであって、 前記封止部材が、厚さ３ｍｍ以下のシート状焼成体であ
るとともに、前記フィルター基体との４０〜８００℃に
おける熱膨張係数の差が、０．５×１０-6／℃以下であ
ることを特徴とするハニカムフィルター。 - 【請求項２】 前記フィルター基体及び前記封止部材
が、配向コーディエライトを主結晶相とするセラミック
スからなる請求項１に記載のハニカムフィルター。 - 【請求項３】 前記封止部材が、可塑性のシート状生成
形体をハニカム状乾燥体に圧着、焼成することにより、
前記フィルター基体に固着される請求項１又は２に記載
のハニカムフィルター。 - 【請求項４】 前記封止部材が、前記フィルター基体と
の４０〜８００℃における熱膨張係数の差が０．５×１
０-6／℃以下の接合材を介して、前記フィルター基体に
固着される請求項１又は２に記載のハニカムフィルタ
ー。 - 【請求項５】 セラミックス材料を押出し成形してシー
ト状生成形体及びハニカム状生成形体を形成し、前記シ
ート状生成形体に、前記ハニカム状生成形体を乾燥した
ハニカム状乾燥体の貫通孔に対応させて千鳥格子状に貫
通孔を形成し、 前記シート状生成形体に形成した貫通孔が、前記ハニカ
ム状乾燥体の貫通孔に対応する位置で、前記シート状生
成形体をハニカム状乾燥体の端面に圧着し、 前記シート状生成形体が圧着されたハニカム状乾燥体を
一体焼成することを特徴とするハニカムフィルターの製
造方法。 - 【請求項６】 前記セラミックス材料が、平均粒径１〜
１０μｍのカオリン０〜２０質量％、平均粒径５〜３０
μｍのタルク３７〜４０質量％、平均粒径１〜１０μｍ
の水酸化アルミニウム１５〜４５質量％、平均粒径４〜
８μｍの酸化アルミニウム０〜１５質量％、平均粒径２
〜１００μｍの溶融シリカ又は石英１０〜２０質量％の
組成物を主原料とする請求項５に記載のハニカムフィル
ターの製造方法。 - 【請求項７】 前記シート状生成形体が、厚さ３ｍｍ以
下である請求項５又は６に記載のハニカムフィルターの
製造方法。 - 【請求項８】 前記ハニカム状生成形体の貫通孔の形成
と、前記シート状生成形体のハニカム状乾燥体の端面へ
の圧着を同時に行う請求項５〜７のいずれか一項に記載
のハニカムフィルターの製造方法。
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