JP2002147367A - オイルポンプ - Google Patents
オイルポンプInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C14/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations
- F04C14/28—Safety arrangements; Monitoring
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
- F04C2/086—Carter
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ポンプ高速回転時における異音や振動、エロ
ージョン等の抑制と、ポンプ低・中速回転時における消
費馬力の低減を同時に図る。 【解決手段】 ハウジング１０側の固定側壁に吸入チャ
ンバ１２と吐出チャンバ１３を形成する。固定側壁に、
ポンプ室２０が両チャンバ１２，１３に跨らない区間を
作り出す最大容積側仕切領域２１を設ける。吐出チャン
バ１３の端部に、仕切領域２１に向かって延出する長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃを複数本形成する。ポンプ高速
回転時には、個々の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通
抵抗によって長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端に作用
する吐出チャンバ１３の圧力を減圧し、ポンプ室２０が
開口した瞬間の圧力変動を少なくする。ポンプ低・中速
回転時には、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの総開口面積
によってポンプ室２０から吐出チャンバ１３へのオイル
の流れをスムーズにする。
ージョン等の抑制と、ポンプ低・中速回転時における消
費馬力の低減を同時に図る。 【解決手段】 ハウジング１０側の固定側壁に吸入チャ
ンバ１２と吐出チャンバ１３を形成する。固定側壁に、
ポンプ室２０が両チャンバ１２，１３に跨らない区間を
作り出す最大容積側仕切領域２１を設ける。吐出チャン
バ１３の端部に、仕切領域２１に向かって延出する長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃを複数本形成する。ポンプ高速
回転時には、個々の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通
抵抗によって長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端に作用
する吐出チャンバ１３の圧力を減圧し、ポンプ室２０が
開口した瞬間の圧力変動を少なくする。ポンプ低・中速
回転時には、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの総開口面積
によってポンプ室２０から吐出チャンバ１３へのオイル
の流れをスムーズにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両の潤滑油供給
や油圧アクチュエータの駆動源等として用いられるオイ
ルポンプに関する。
や油圧アクチュエータの駆動源等として用いられるオイ
ルポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】車両の潤滑油供給用のオイルポンプとし
て、従来、特開昭６１−１０８８８４号公報に示される
ようなものが案出されている。
て、従来、特開昭６１−１０８８８４号公報に示される
ようなものが案出されている。
【０００３】このオイルポンプはトロコイド型のポンプ
であり、駆動回転するインナロータの周域にアウターロ
ータが偏心して配置され、このインナロータの外周面と
アウタロータの内周面にトロコイド曲線を基調とした外
歯と内歯が夫々形成されている。そして、インナロータ
とアウタロータは、アウタロータ側の内歯がインナロー
タ側の外歯よりも一つ分歯数が多く形成され、両者の歯
面間に形成される複数のポンプ室が、インナロータの駆
動回転によって円周方向に移動しつつその容積を増減変
化させるようになっている。
であり、駆動回転するインナロータの周域にアウターロ
ータが偏心して配置され、このインナロータの外周面と
アウタロータの内周面にトロコイド曲線を基調とした外
歯と内歯が夫々形成されている。そして、インナロータ
とアウタロータは、アウタロータ側の内歯がインナロー
タ側の外歯よりも一つ分歯数が多く形成され、両者の歯
面間に形成される複数のポンプ室が、インナロータの駆
動回転によって円周方向に移動しつつその容積を増減変
化させるようになっている。
【０００４】また、インナロータとアウタロータの側部
はハウジング側の固定側壁によって閉塞され、この固定
側壁に形成された吸入チャンバと吐出チャンバが両ロー
タ間の吸入領域と吐出領域に夫々臨んで開口している。
そして、固定側壁のうちの、ポンプ室の移動軌跡上でポ
ンプ室が最大容積となる位置と最小容積となる位置の付
近には、ポンプ室が吸入チャンバと吐出チャンバのいず
れにも跨らない区間を作り出す最大容積側仕切領域と最
小容積側仕切領域とが設けられているが、吐出チャンバ
の最大容積側仕切領域に向かう端部には、吐出チャンバ
の一般部に比較して小断面の薄溝が所定長さに亙って形
成されている。
はハウジング側の固定側壁によって閉塞され、この固定
側壁に形成された吸入チャンバと吐出チャンバが両ロー
タ間の吸入領域と吐出領域に夫々臨んで開口している。
そして、固定側壁のうちの、ポンプ室の移動軌跡上でポ
ンプ室が最大容積となる位置と最小容積となる位置の付
近には、ポンプ室が吸入チャンバと吐出チャンバのいず
れにも跨らない区間を作り出す最大容積側仕切領域と最
小容積側仕切領域とが設けられているが、吐出チャンバ
の最大容積側仕切領域に向かう端部には、吐出チャンバ
の一般部に比較して小断面の薄溝が所定長さに亙って形
成されている。
【０００５】以下、この部分の機能について図９〜図１
１によって説明する。
１によって説明する。
【０００６】この公報に記載のオイルポンプは、図９に
示すように、固定側壁１の吐出チャンバ２の端部に最大
容積側仕切領域３に向かって小断面の薄溝４を所定長さ
に亙って形成したことにより、吐出チャンバ２の一般部
の圧力Ｐ1に対して薄溝４の先端部の圧力Ｐ3を減圧し、
ポンプが高速回転時にあるときにおける吐出チャンバ２
からポンプ室５への急激な圧力導入を抑制して、異音や
振動、エロージョン等の発生を防止できるようにしたも
のである。
示すように、固定側壁１の吐出チャンバ２の端部に最大
容積側仕切領域３に向かって小断面の薄溝４を所定長さ
に亙って形成したことにより、吐出チャンバ２の一般部
の圧力Ｐ1に対して薄溝４の先端部の圧力Ｐ3を減圧し、
ポンプが高速回転時にあるときにおける吐出チャンバ２
からポンプ室５への急激な圧力導入を抑制して、異音や
振動、エロージョン等の発生を防止できるようにしたも
のである。
【０００７】即ち、ポンプが高速回転時にあるときに
は、ポンプ室５は最大容積側仕切領域３で負圧となり、
その結果、そのときのポンプ室５の圧力は吐出チャンバ
２の圧力よりも低くなり、しかも、ポンプ室５内にはキ
ャビテーションが起こり気泡６が発生し始めている。こ
こで、今、図９における吐出チャンバ２の一般部の薄溝
４の基端部に近接する所定位置をＸ1、薄溝４の基端部
と先端部の各位置を夫々Ｘ2，Ｘ3、最大容積側仕切領域
３の薄溝４の先端部に近接する所定位置をＸ4とする
と、図１０に示すように吐出チャンバ２に薄溝４をまっ
たく形成しない場合には、位置Ｘ2，Ｘ3における圧力は
位置Ｘ1の圧力Ｐ1と等しくなり、ポンプ室５が吐出チャ
ンバ２に開口する瞬間の圧力差ΔＰ0は、一般部の圧力
Ｐ1と最大容積側仕切領域３での圧力Ｐ4の差Ｐ1−Ｐ4と
なる（図１１の特性（ア）参照。）。
は、ポンプ室５は最大容積側仕切領域３で負圧となり、
その結果、そのときのポンプ室５の圧力は吐出チャンバ
２の圧力よりも低くなり、しかも、ポンプ室５内にはキ
ャビテーションが起こり気泡６が発生し始めている。こ
こで、今、図９における吐出チャンバ２の一般部の薄溝
４の基端部に近接する所定位置をＸ1、薄溝４の基端部
と先端部の各位置を夫々Ｘ2，Ｘ3、最大容積側仕切領域
３の薄溝４の先端部に近接する所定位置をＸ4とする
と、図１０に示すように吐出チャンバ２に薄溝４をまっ
たく形成しない場合には、位置Ｘ2，Ｘ3における圧力は
位置Ｘ1の圧力Ｐ1と等しくなり、ポンプ室５が吐出チャ
ンバ２に開口する瞬間の圧力差ΔＰ0は、一般部の圧力
Ｐ1と最大容積側仕切領域３での圧力Ｐ4の差Ｐ1−Ｐ4と
なる（図１１の特性（ア）参照。）。
【０００８】これに対し、図９に示す前記公報に記載の
ポンプの場合、吐出チャンバ２の一般部（位置Ｘ1）の
圧力Ｐ1に比較して薄溝４の基端部（位置Ｘ2）の圧力Ｐ
2は低く、薄溝４の先端部（位置Ｘ3）の圧力Ｐ3はこれ
よりもさらに低くなっており、ポンプ室５が吐出チャン
バ２（薄溝４）に開口する瞬間の圧力差ΔＰ1＝Ｐ3−Ｐ
4は薄溝４による減圧分だけ低くなる（図１１の特性
（ウ）参照。）。したがって、このポンプの場合、ポン
プ室５が吐出チャンバ２（薄溝４）に開口した瞬間にお
ける同チャンバ２内の急激な圧力変動が生じなくなり、
この圧力変動によってポンプ室５内のキャビテーション
による気泡６が急激に押し潰され異音や振動等を発生す
る不具合は解消される。
ポンプの場合、吐出チャンバ２の一般部（位置Ｘ1）の
圧力Ｐ1に比較して薄溝４の基端部（位置Ｘ2）の圧力Ｐ
2は低く、薄溝４の先端部（位置Ｘ3）の圧力Ｐ3はこれ
よりもさらに低くなっており、ポンプ室５が吐出チャン
バ２（薄溝４）に開口する瞬間の圧力差ΔＰ1＝Ｐ3−Ｐ
4は薄溝４による減圧分だけ低くなる（図１１の特性
（ウ）参照。）。したがって、このポンプの場合、ポン
プ室５が吐出チャンバ２（薄溝４）に開口した瞬間にお
ける同チャンバ２内の急激な圧力変動が生じなくなり、
この圧力変動によってポンプ室５内のキャビテーション
による気泡６が急激に押し潰され異音や振動等を発生す
る不具合は解消される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この従来のオ
イルポンプの場合、高速回転時における異音や振動等の
問題は薄溝４を設けたことによって改善されるものの、
ポンプが低・中速回転にあるときには、ポンプ室５が最
大容積側仕切領域３から吐出チャンバ２部分に移動する
間に、ポンプ室５から吐出チャンバ２に押し出されよう
とするオイルに薄溝４が絞りとして作用し、ポンプ室５
の圧力が増大して駆動馬力の大きな損失をもたらす。
イルポンプの場合、高速回転時における異音や振動等の
問題は薄溝４を設けたことによって改善されるものの、
ポンプが低・中速回転にあるときには、ポンプ室５が最
大容積側仕切領域３から吐出チャンバ２部分に移動する
間に、ポンプ室５から吐出チャンバ２に押し出されよう
とするオイルに薄溝４が絞りとして作用し、ポンプ室５
の圧力が増大して駆動馬力の大きな損失をもたらす。
【００１０】即ち、ポンプが低・中速回転にあるときに
は、最大容積側仕切領域３においてポンプ室５内は負圧
にならず、この状態からポンプ室５が同領域３から吐出
チャンバ２に移動しようとすると、このときポンプ室５
から吐出チャンバ２に吐出されるオイルの流量が小断面
の薄溝４によって絞られ、ポンプ室５の内部の圧力が増
大して、その圧力がポンプの回転に対して抵抗となる。
したがって、薄溝４がない場合には、図１２の（エ）の
特性のようにポンプ回転速度の上昇に対して消費馬力は
ほぼ線形的に変化するはずであるが、薄溝４がある場合
には、同図の（オ）の特性のように、ポンプの低・中速
回転時における消費馬力が（エ）の特性に対して全体的
に上昇してしまう。
は、最大容積側仕切領域３においてポンプ室５内は負圧
にならず、この状態からポンプ室５が同領域３から吐出
チャンバ２に移動しようとすると、このときポンプ室５
から吐出チャンバ２に吐出されるオイルの流量が小断面
の薄溝４によって絞られ、ポンプ室５の内部の圧力が増
大して、その圧力がポンプの回転に対して抵抗となる。
したがって、薄溝４がない場合には、図１２の（エ）の
特性のようにポンプ回転速度の上昇に対して消費馬力は
ほぼ線形的に変化するはずであるが、薄溝４がある場合
には、同図の（オ）の特性のように、ポンプの低・中速
回転時における消費馬力が（エ）の特性に対して全体的
に上昇してしまう。
【００１１】このポンプ低・中速回転時における消費馬
力の増大は薄溝４の断面積を拡大することによって解決
されるものであるが、薄溝４の断面積を広げると、今度
はポンプ高速回転時における薄溝４による減圧効果が低
下し（図１１の特性（イ）参照。）、異音や振動、エロ
ージョン等の発生する可能性が高まってしまう。したが
って、この相反する二つの問題を同時に解決することが
望まれている。
力の増大は薄溝４の断面積を拡大することによって解決
されるものであるが、薄溝４の断面積を広げると、今度
はポンプ高速回転時における薄溝４による減圧効果が低
下し（図１１の特性（イ）参照。）、異音や振動、エロ
ージョン等の発生する可能性が高まってしまう。したが
って、この相反する二つの問題を同時に解決することが
望まれている。
【００１２】そこで本発明は、ポンプ高速回転時におけ
る異音や振動、エロージョン等の抑制と、ポンプ低・中
速回転時における消費馬力の低減とを高いレベルで両立
させることのできるオイルポンプを提供しようとするも
のである。
る異音や振動、エロージョン等の抑制と、ポンプ低・中
速回転時における消費馬力の低減とを高いレベルで両立
させることのできるオイルポンプを提供しようとするも
のである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ための手段として、請求項１に記載の発明は、両側部を
ハウジング内の固定側壁で閉塞された状態で駆動回転さ
れ、円周方向に設けられた複数のポンプ室を回転方向に
移動させつつその容積を増減変化させるポンプ本体と、
前記固定側壁に、ポンプ本体の吸入領域と吐出領域に夫
々臨んで形成された吸入チャンバ及び吐出チャンバと、
前記固定側壁の、ポンプ室の移動軌跡上でポンプ室が最
大容積となる位置の付近に設けられ、ポンプ室が吸入チ
ャンバと吐出チャンバのいずれにも跨らない区間を作り
出す最大容積側仕切領域と、を備えたオイルポンプにお
いて、前記吐出チャンバの端部に、最大容積側仕切領域
に向かって延出する長溝を複数本形成するようにした。
ための手段として、請求項１に記載の発明は、両側部を
ハウジング内の固定側壁で閉塞された状態で駆動回転さ
れ、円周方向に設けられた複数のポンプ室を回転方向に
移動させつつその容積を増減変化させるポンプ本体と、
前記固定側壁に、ポンプ本体の吸入領域と吐出領域に夫
々臨んで形成された吸入チャンバ及び吐出チャンバと、
前記固定側壁の、ポンプ室の移動軌跡上でポンプ室が最
大容積となる位置の付近に設けられ、ポンプ室が吸入チ
ャンバと吐出チャンバのいずれにも跨らない区間を作り
出す最大容積側仕切領域と、を備えたオイルポンプにお
いて、前記吐出チャンバの端部に、最大容積側仕切領域
に向かって延出する長溝を複数本形成するようにした。
【００１４】そして、請求項２に記載の発明は、ポンプ
本体を、トロコイド曲線を基調とする外歯と内歯を夫々
有するインナロータとアウタロータを備え、アウタロー
タの内歯がインナロータの外歯よりも一つ分歯数が多く
形成されるとともに、両者が偏心状態で噛合され、イン
ナロータとアウタロータの歯面間に形成される複数のポ
ンプ室が、インナロータの駆動回転によって円周方向に
移動しつつその容積を増減変化させるポンプ機構によっ
て構成した。
本体を、トロコイド曲線を基調とする外歯と内歯を夫々
有するインナロータとアウタロータを備え、アウタロー
タの内歯がインナロータの外歯よりも一つ分歯数が多く
形成されるとともに、両者が偏心状態で噛合され、イン
ナロータとアウタロータの歯面間に形成される複数のポ
ンプ室が、インナロータの駆動回転によって円周方向に
移動しつつその容積を増減変化させるポンプ機構によっ
て構成した。
【００１５】この請求項１，２に記載の発明の場合、吐
出チャンバの端部に最大容積側仕切領域に向かって長溝
を複数本形成するようにしたことから、個々の長溝の断
面積を小さくすることによりポンプ高速回転時における
減圧効果を高め、かつ、長溝全体の本数を増加して長溝
の総断面積を拡大することにより、ポンプ低・中速回転
時におけるポンプ室の圧力増加を抑制することが可能に
なる。
出チャンバの端部に最大容積側仕切領域に向かって長溝
を複数本形成するようにしたことから、個々の長溝の断
面積を小さくすることによりポンプ高速回転時における
減圧効果を高め、かつ、長溝全体の本数を増加して長溝
の総断面積を拡大することにより、ポンプ低・中速回転
時におけるポンプ室の圧力増加を抑制することが可能に
なる。
【００１６】請求項３に記載の発明は、複数の長溝のう
ちの少なくとも一つを、最大容積側仕切領域において、
インナロータとアウタロータの歯先部近傍の接点からイ
ンナロータの歯底に亙る部位が移動してくる位置に向け
て形成するようにした。
ちの少なくとも一つを、最大容積側仕切領域において、
インナロータとアウタロータの歯先部近傍の接点からイ
ンナロータの歯底に亙る部位が移動してくる位置に向け
て形成するようにした。
【００１７】この発明の場合、ポンプ高速回転時に遠心
力と慣性力の作用によって、インナロータとアウタロー
タの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底に亙る部
位に集まるキャビテーションに対して、長溝によって減
圧された圧力を導入することにより、キャビテーション
を速やかに消滅させることが可能になる。
力と慣性力の作用によって、インナロータとアウタロー
タの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底に亙る部
位に集まるキャビテーションに対して、長溝によって減
圧された圧力を導入することにより、キャビテーション
を速やかに消滅させることが可能になる。
【００１８】請求項４に記載の発明は、複数の長溝のう
ちの少なくとも一つを、最大容積側仕切領域において、
アウタロータの歯底部近傍が移動してくる位置に向けて
形成するようにした。
ちの少なくとも一つを、最大容積側仕切領域において、
アウタロータの歯底部近傍が移動してくる位置に向けて
形成するようにした。
【００１９】この発明の場合、ポンプ低・中速回転時に
遠心力によってポンプ室内の外側に押しやられるオイル
を長溝を通して効率良く吐出チャンバに誘導することが
可能になる。
遠心力によってポンプ室内の外側に押しやられるオイル
を長溝を通して効率良く吐出チャンバに誘導することが
可能になる。
【００２０】請求項５に記載の発明は、最大容積側仕切
領域において、アウタロータの歯底部近傍が移動してく
る位置に向けて形成する長溝よりも、インナロータとア
ウタロータの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底
に亙る部位が移動してくる位置に向けて形成する長溝の
数を多く設定するようにした。
領域において、アウタロータの歯底部近傍が移動してく
る位置に向けて形成する長溝よりも、インナロータとア
ウタロータの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底
に亙る部位が移動してくる位置に向けて形成する長溝の
数を多く設定するようにした。
【００２１】この発明の場合、ポンプ高速回転時におけ
るポンプ室内でのキャビテーションによる気泡の消滅を
より効率的に行うことが可能になる。
るポンプ室内でのキャビテーションによる気泡の消滅を
より効率的に行うことが可能になる。
【００２２】請求項６に記載の発明は、最大容積側仕切
領域において、アウタロータの歯底部近傍が移動してく
る位置に向けて形成する長溝よりも、インナロータとア
ウタロータの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底
に亙る部位が移動してくる位置に向けて形成する長溝の
流体抵抗を大きく設定するようにした。
領域において、アウタロータの歯底部近傍が移動してく
る位置に向けて形成する長溝よりも、インナロータとア
ウタロータの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底
に亙る部位が移動してくる位置に向けて形成する長溝の
流体抵抗を大きく設定するようにした。
【００２３】この発明の場合、ポンプ高速回転時にキャ
ビテーションによる気泡の集まり易い部位に対してより
大きな減圧効果を作用させ、ポンプ低・中速回転時にオ
イルが押しやられる部位は吐出チャンバへの流出をより
スムーズにすることが可能になる。
ビテーションによる気泡の集まり易い部位に対してより
大きな減圧効果を作用させ、ポンプ低・中速回転時にオ
イルが押しやられる部位は吐出チャンバへの流出をより
スムーズにすることが可能になる。
【００２４】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００２５】図１〜図４は、本発明にかかるオイルポン
プを成す内接トロコイド型のポンプを示し、１０は、エ
ンジンブロックの前端面に直接に、または、エンジンの
フロントカバーに一体に取り付けられるこのポンプのハ
ウジングである。尚、ハウジング１０は図面上は蓋部材
を取り去り本体部のみが示されているが、この蓋部材を
も含むものである。
プを成す内接トロコイド型のポンプを示し、１０は、エ
ンジンブロックの前端面に直接に、または、エンジンの
フロントカバーに一体に取り付けられるこのポンプのハ
ウジングである。尚、ハウジング１０は図面上は蓋部材
を取り去り本体部のみが示されているが、この蓋部材を
も含むものである。
【００２６】ハウジング１０は全体がアルミ材料によっ
て形成され、図示されるハウジング１０の本体部側に
は、ポンプ本体を回転可能に収容する略円形状の凹部１
１と、この凹部１１の円周の相反位置に、夫々略円弧状
に跨るように形成された吸入チャンバ１２及び吐出チャ
ンバ１３とが設けられている。吸入チャンバ１２と吐出
チャンバ１３はハウジング１０の本体部側の内壁に凹部
１１よりも図面上奥側に窪んで形成されているが、蓋部
材（図示せず。）の内壁にも本体部側と同位置に同様に
形成されている。また、吸入チャンバ１２と吐出チャン
バ１３は夫々ハウジング１０の吸入ポート１４と吐出ポ
ート１５に接続され、これらのポート１４，１５を介し
て外部とオイルの吸排が為されるようになっている。
尚、この実施形態の場合、ポンプ本体の両側部を閉塞す
る固定側壁はハウジング１０の本体部側の内壁と蓋部材
側の内壁とによって構成されている。
て形成され、図示されるハウジング１０の本体部側に
は、ポンプ本体を回転可能に収容する略円形状の凹部１
１と、この凹部１１の円周の相反位置に、夫々略円弧状
に跨るように形成された吸入チャンバ１２及び吐出チャ
ンバ１３とが設けられている。吸入チャンバ１２と吐出
チャンバ１３はハウジング１０の本体部側の内壁に凹部
１１よりも図面上奥側に窪んで形成されているが、蓋部
材（図示せず。）の内壁にも本体部側と同位置に同様に
形成されている。また、吸入チャンバ１２と吐出チャン
バ１３は夫々ハウジング１０の吸入ポート１４と吐出ポ
ート１５に接続され、これらのポート１４，１５を介し
て外部とオイルの吸排が為されるようになっている。
尚、この実施形態の場合、ポンプ本体の両側部を閉塞す
る固定側壁はハウジング１０の本体部側の内壁と蓋部材
側の内壁とによって構成されている。
【００２７】ハウジング１０の凹部１１には、外歯１６
を有するインナロータ１７と、このインナロータ１７よ
りも一枚分歯数の多い内歯１８を有するアウターロータ
１９とが互いに偏心した状態で収容されている。このイ
ンナロータ１７とアウタロータ１９は焼結合金によって
形成され、この両者１７，１９の歯面はトロコイド曲線
を基調として形成されている。そして、この二つのロー
タ１７，１９は噛合状態において両者の歯面間に複数の
ポンプ室２０を形成している。
を有するインナロータ１７と、このインナロータ１７よ
りも一枚分歯数の多い内歯１８を有するアウターロータ
１９とが互いに偏心した状態で収容されている。このイ
ンナロータ１７とアウタロータ１９は焼結合金によって
形成され、この両者１７，１９の歯面はトロコイド曲線
を基調として形成されている。そして、この二つのロー
タ１７，１９は噛合状態において両者の歯面間に複数の
ポンプ室２０を形成している。
【００２８】インナロータ１７はその内周部にエンジン
のクランクシャフト（図示せず。）が結合され、このク
ランクシャフトを駆動軸として駆動回転される。また、
アウタロータ１９はインナロータ１７の回転によって従
動回転し、ポンプ室２０全体を円周方向に移動させつつ
各ポンプ室２０の容積を増減変化させる。各ポンプ室２
０は、その容積が増大する吸入領域において吸入チャン
バ１２に連通し、逆に容積が減少する吐出領域において
吐出チャンバ１３に連通する。
のクランクシャフト（図示せず。）が結合され、このク
ランクシャフトを駆動軸として駆動回転される。また、
アウタロータ１９はインナロータ１７の回転によって従
動回転し、ポンプ室２０全体を円周方向に移動させつつ
各ポンプ室２０の容積を増減変化させる。各ポンプ室２
０は、その容積が増大する吸入領域において吸入チャン
バ１２に連通し、逆に容積が減少する吐出領域において
吐出チャンバ１３に連通する。
【００２９】ここで、前記凹部１１の底面のうち、ポン
プ室２０の移動軌跡上においてポンプ室２０の容積が最
大になる位置と最小になる位置の近傍には、最大容積側
仕切領域２１と最小容積側仕切領域２２とが設けられて
いる。これらの領域２１，２２はポンプ回転中に吸入チ
ャンバ１２と吐出チャンバ１３の両者にポンプ室２０が
跨ることのないように形成されている。
プ室２０の移動軌跡上においてポンプ室２０の容積が最
大になる位置と最小になる位置の近傍には、最大容積側
仕切領域２１と最小容積側仕切領域２２とが設けられて
いる。これらの領域２１，２２はポンプ回転中に吸入チ
ャンバ１２と吐出チャンバ１３の両者にポンプ室２０が
跨ることのないように形成されている。
【００３０】そして、吐出チャンバ１３の仕切領域２１
側の端部には、同仕切領域２１に向かって延出する所定
長さの三本の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃが形成されて
いる。この各長溝は、例えば、図４，図５，図６に示す
ような方形状、半円状、三角状等の適宜断面形状に形成
され、その断面積は吐出チャンバ１３に対して充分に小
さく設定されている。また、各長溝２３ａ，２３ｂ，２
３ｃの全体形状（上方から見た形状）はこの実施形態の
場合、直線状に形成されている。
側の端部には、同仕切領域２１に向かって延出する所定
長さの三本の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃが形成されて
いる。この各長溝は、例えば、図４，図５，図６に示す
ような方形状、半円状、三角状等の適宜断面形状に形成
され、その断面積は吐出チャンバ１３に対して充分に小
さく設定されている。また、各長溝２３ａ，２３ｂ，２
３ｃの全体形状（上方から見た形状）はこの実施形態の
場合、直線状に形成されている。
【００３１】前記三本の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの
うち中央の長溝２３ｂは、最大容積側仕切領域２１にお
いて、ポンプ回転に伴ってインナーロータ１７とアウタ
ロータ１９の歯先部近傍の接点２４が移動してくる位置
に向けて形成されており、径方向内側と外側の各長溝２
３ａ，２３ｃは、同仕切領域２１において、インナロー
タ１７の歯底部１７ａ近傍が移動してくる位置と、アウ
タロータ１９の歯底部１９ａ近傍が移動してくる位置と
に夫々向けて形成されている。そして、この長溝２３
ａ，２３ｂ，２３ｃのうち径方向内側の長溝２３ａと中
央の長溝１２ｂは残余の長溝２３ｃに比較して小断面積
に設定されている。長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃはハウ
ジング１０に対して切削によって形成することも可能で
あるが、この実施形態の場合、アルミダイカストによっ
てハウジング１０に一体に形成されている。
うち中央の長溝２３ｂは、最大容積側仕切領域２１にお
いて、ポンプ回転に伴ってインナーロータ１７とアウタ
ロータ１９の歯先部近傍の接点２４が移動してくる位置
に向けて形成されており、径方向内側と外側の各長溝２
３ａ，２３ｃは、同仕切領域２１において、インナロー
タ１７の歯底部１７ａ近傍が移動してくる位置と、アウ
タロータ１９の歯底部１９ａ近傍が移動してくる位置と
に夫々向けて形成されている。そして、この長溝２３
ａ，２３ｂ，２３ｃのうち径方向内側の長溝２３ａと中
央の長溝１２ｂは残余の長溝２３ｃに比較して小断面積
に設定されている。長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃはハウ
ジング１０に対して切削によって形成することも可能で
あるが、この実施形態の場合、アルミダイカストによっ
てハウジング１０に一体に形成されている。
【００３２】尚、図１中２５は、吐出チャンバ１３に吐
出されたオイルの圧力を制御するためのレギュレータバ
ルブである。
出されたオイルの圧力を制御するためのレギュレータバ
ルブである。
【００３３】以上の構成において、エンジンの始動によ
ってインナロータ１７が駆動回転されると、ポンプ室２
０が容積を増減させつつ円周方向に移動し、吸入チャン
バ１２のオイルを吐出チャンバ１３方向に連続的に送り
出す。
ってインナロータ１７が駆動回転されると、ポンプ室２
０が容積を増減させつつ円周方向に移動し、吸入チャン
バ１２のオイルを吐出チャンバ１３方向に連続的に送り
出す。
【００３４】各ポンプ室２０は最大容積側仕切領域２１
を通過する際に吸入チャンバ１２と吐出チャンバ１３に
対して非連通となり一時的に密閉状態となるが、ポンプ
が高速回転状態にあるときには、ポンプ回転に対して吸
入が追いつかなくなることから、ポンプ室２０内はこの
とき負圧状態とされる。したがって、このときポンプ室
２０内にはキャビテーションによる気泡２６が発生する
ことが多く、発生した気泡２６は、ポンプ回転に伴なう
遠心力と慣性力の作用によってポンプ室２０の前方側の
径方向内側領域、つまり、インナロータ１７とアウタロ
ータ１９の歯先部近傍の接点２４からインナロータ１７
の歯底１７ａに亙る部位に滞留する。
を通過する際に吸入チャンバ１２と吐出チャンバ１３に
対して非連通となり一時的に密閉状態となるが、ポンプ
が高速回転状態にあるときには、ポンプ回転に対して吸
入が追いつかなくなることから、ポンプ室２０内はこの
とき負圧状態とされる。したがって、このときポンプ室
２０内にはキャビテーションによる気泡２６が発生する
ことが多く、発生した気泡２６は、ポンプ回転に伴なう
遠心力と慣性力の作用によってポンプ室２０の前方側の
径方向内側領域、つまり、インナロータ１７とアウタロ
ータ１９の歯先部近傍の接点２４からインナロータ１７
の歯底１７ａに亙る部位に滞留する。
【００３５】この状態においてポンプ室２０が吐出チャ
ンバ１３方向にさらに移動すると、ポンプ室２０が最初
に長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部に開口し、その
開口が次第に長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの基端部側に
移動して最終的にポンプ室２０が吐出チャンバ１３の一
般部に直接開口する。
ンバ１３方向にさらに移動すると、ポンプ室２０が最初
に長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部に開口し、その
開口が次第に長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの基端部側に
移動して最終的にポンプ室２０が吐出チャンバ１３の一
般部に直接開口する。
【００３６】そして、ポンプ室２０が最初に長溝２３
ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部に開口するときには、長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部を通して吐出チャンバ
１３側の圧力がポンプ室２０内に導入されるが、このと
き長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部にきている圧力
は吐出チャンバ１３の圧力がそののままでなく、各長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通抵抗によって充分に減圧
された圧力となっている。したがって、ポンプ室２０が
長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃに連通する瞬間には、充分
に減圧された圧力がポンプ室２０内に導入されることと
なり、このときキャビテーションによる気泡２６は急激
に押し潰されることなく、自然に消滅する。
ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部に開口するときには、長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部を通して吐出チャンバ
１３側の圧力がポンプ室２０内に導入されるが、このと
き長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの先端部にきている圧力
は吐出チャンバ１３の圧力がそののままでなく、各長溝
２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通抵抗によって充分に減圧
された圧力となっている。したがって、ポンプ室２０が
長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃに連通する瞬間には、充分
に減圧された圧力がポンプ室２０内に導入されることと
なり、このときキャビテーションによる気泡２６は急激
に押し潰されることなく、自然に消滅する。
【００３７】とりわけ、この実施形態においては、二つ
の長溝２３ａ，２３ｂがポンプ室２０内の歯先部近傍の
接点２４からインナロータ１７の歯底部１７ａに亙る部
位に連通するため、この部位に滞留している気泡２６を
効率良く消滅させることができる。そして、この二つの
長溝２３ａ，２３ｂは残余の長溝２３ｃよりも小断面積
に形成されているため、気泡２６の滞留している部位に
直接作用する圧力自体は充分に減圧することができる。
したがって、気泡２６が急激に押し潰されることによる
異音や振動、エロージョン等の発生は確実に防止され
る。
の長溝２３ａ，２３ｂがポンプ室２０内の歯先部近傍の
接点２４からインナロータ１７の歯底部１７ａに亙る部
位に連通するため、この部位に滞留している気泡２６を
効率良く消滅させることができる。そして、この二つの
長溝２３ａ，２３ｂは残余の長溝２３ｃよりも小断面積
に形成されているため、気泡２６の滞留している部位に
直接作用する圧力自体は充分に減圧することができる。
したがって、気泡２６が急激に押し潰されることによる
異音や振動、エロージョン等の発生は確実に防止され
る。
【００３８】一方、ポンプが低・中速回転状態にあると
きには、ポンプ室２０は充分な吸入が得られることから
最大容積側仕切領域２１を通過するときに正圧となり、
回転が進むにつれてポンプ室２０内の圧力は吐出チャン
バ１２の圧力よりも大きくなろうとする。この状態から
ポンプ室２０が長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃに開口する
と、ポンプ室２０内のオイルは長溝２３ａ，２３ｂ，２
３ｃを通って吐出チャンバ１３に吐出される。このと
き、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの総開口面積は充分に
大きいため、ポンプ室２０からの排出流量は充分に確保
されており、このことからポンプ室２０内の急激な圧力
上昇は抑制される。したがって、このときポンプ室２０
内の圧力上昇に起因する駆動馬力の損失は生じない。
きには、ポンプ室２０は充分な吸入が得られることから
最大容積側仕切領域２１を通過するときに正圧となり、
回転が進むにつれてポンプ室２０内の圧力は吐出チャン
バ１２の圧力よりも大きくなろうとする。この状態から
ポンプ室２０が長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃに開口する
と、ポンプ室２０内のオイルは長溝２３ａ，２３ｂ，２
３ｃを通って吐出チャンバ１３に吐出される。このと
き、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの総開口面積は充分に
大きいため、ポンプ室２０からの排出流量は充分に確保
されており、このことからポンプ室２０内の急激な圧力
上昇は抑制される。したがって、このときポンプ室２０
内の圧力上昇に起因する駆動馬力の損失は生じない。
【００３９】とりわけ、この実施形態においては、ポン
プ回転時に遠心力によってオイルが押しやられるアウタ
ロータ１９の歯底部１９ａ近傍に向かって長溝２３ｃが
形成され、しかも、この長溝２３ｃが他の長溝２３ａ，
２３ｂに比較して大断面積に形成されているため、ポン
プ低・中速回転時にはポンプ室２０から吐出チャンバ１
３によりスムーズにオイルを流すことができる。
プ回転時に遠心力によってオイルが押しやられるアウタ
ロータ１９の歯底部１９ａ近傍に向かって長溝２３ｃが
形成され、しかも、この長溝２３ｃが他の長溝２３ａ，
２３ｂに比較して大断面積に形成されているため、ポン
プ低・中速回転時にはポンプ室２０から吐出チャンバ１
３によりスムーズにオイルを流すことができる。
【００４０】以上のように、このオイルポンプは、断面
積を縮小する、若しくは、長さを長くする等によって個
々の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通抵抗を増大させ
ることにより、ポンプ高速回転時における圧力特性を図
１１中の（ウ）のように設定してポンプ室２０が長溝２
３ａ，２３ｂ，２３ｃに開口する瞬間における圧力差Δ
Ｐ1を充分に小さくすることができ、しかも、長溝の本
数を増やして総開口面積を増大させることにより、ポン
プ低・中速回転時における消費馬力を図１２中の（エ）
の特性のように低減することができる。
積を縮小する、若しくは、長さを長くする等によって個
々の長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃの流通抵抗を増大させ
ることにより、ポンプ高速回転時における圧力特性を図
１１中の（ウ）のように設定してポンプ室２０が長溝２
３ａ，２３ｂ，２３ｃに開口する瞬間における圧力差Δ
Ｐ1を充分に小さくすることができ、しかも、長溝の本
数を増やして総開口面積を増大させることにより、ポン
プ低・中速回転時における消費馬力を図１２中の（エ）
の特性のように低減することができる。
【００４１】尚、本発明の実施形態は以上で説明したも
のに限るものでなく、例えば、長溝は直線状に形成する
代わりに、図７に示すように長溝１２３ａ〜１２３ｃを
円弧状に形成したり、図８に示すように長溝２２３ａ〜
２２３ｃを先端が収斂するように形成するようにしても
良い。図７に示す実施形態の場合にはオイルの流れをよ
りスムーズにすることができ、図８に示す実施形態の場
合には、ポンプ室２０から吐出チャンバ１３への排出流
量を漸増させることができるという利点がある。
のに限るものでなく、例えば、長溝は直線状に形成する
代わりに、図７に示すように長溝１２３ａ〜１２３ｃを
円弧状に形成したり、図８に示すように長溝２２３ａ〜
２２３ｃを先端が収斂するように形成するようにしても
良い。図７に示す実施形態の場合にはオイルの流れをよ
りスムーズにすることができ、図８に示す実施形態の場
合には、ポンプ室２０から吐出チャンバ１３への排出流
量を漸増させることができるという利点がある。
【００４２】また、上述した実施形態においては、最大
容積側仕切領域２１をポンプ室２０の容積が実際に最大
になる位置付近に設定しているが、高速回転での使用を
重視するポンプの場合には、最大容積側仕切領域２１を
さらに吐出チャンバ１３寄りに設定しても良い。さらに
また、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃはハウジング１０の
本体部側だけでなく蓋部材側に同様に設けるようにして
も良いし、蓋部材側だけでも良い。
容積側仕切領域２１をポンプ室２０の容積が実際に最大
になる位置付近に設定しているが、高速回転での使用を
重視するポンプの場合には、最大容積側仕切領域２１を
さらに吐出チャンバ１３寄りに設定しても良い。さらに
また、長溝２３ａ，２３ｂ，２３ｃはハウジング１０の
本体部側だけでなく蓋部材側に同様に設けるようにして
も良いし、蓋部材側だけでも良い。
【００４３】さらに、以上では、オイルポンプのポンプ
本体にトロコイド型のポンプ機構を採用したものについ
て説明したが、ポンプ本体部分は、円周方向に設けられ
た複数のポンプ室を回転方向に移動させつつその容積を
増減変化させるものであれば、ベーンポンプその他のポ
ンプ機構であっても良い。また、長溝の断面積はすべて
同一に形成しても良い。
本体にトロコイド型のポンプ機構を採用したものについ
て説明したが、ポンプ本体部分は、円周方向に設けられ
た複数のポンプ室を回転方向に移動させつつその容積を
増減変化させるものであれば、ベーンポンプその他のポ
ンプ機構であっても良い。また、長溝の断面積はすべて
同一に形成しても良い。
【００４４】
【発明の効果】以上のように本発明は、吐出チャンバの
端部に長溝を複数本形成するようにしたため、個々の長
溝の断面積を小さくするとともに、長溝の本数を増加し
て長溝の総断面積を拡大することにより、ポンプ高速回
転時には、ポンプ室が吐出チャンバに開口する瞬間に同
チャンバからポンプ室内に作用する高圧を充分に減圧す
ることができ、しかも、ポンプ低・中速回転時には、ポ
ンプ室から吐出チャンバに誘導されるオイルの流量を複
数の長溝によって充分に確保してポンプ室の圧力増加を
抑制することができる。したがって、ポンプ高速回転時
における異音や振動、エロージョン等の抑制と、ポンプ
低・中速回転時における消費馬力の低減とを同時に図る
ことができる。
端部に長溝を複数本形成するようにしたため、個々の長
溝の断面積を小さくするとともに、長溝の本数を増加し
て長溝の総断面積を拡大することにより、ポンプ高速回
転時には、ポンプ室が吐出チャンバに開口する瞬間に同
チャンバからポンプ室内に作用する高圧を充分に減圧す
ることができ、しかも、ポンプ低・中速回転時には、ポ
ンプ室から吐出チャンバに誘導されるオイルの流量を複
数の長溝によって充分に確保してポンプ室の圧力増加を
抑制することができる。したがって、ポンプ高速回転時
における異音や振動、エロージョン等の抑制と、ポンプ
低・中速回転時における消費馬力の低減とを同時に図る
ことができる。
【００４５】また、とりわけ、請求項３に記載の発明
は、長溝によって減圧された圧力をポンプ室内のキャビ
テーションによる気泡の集まる部位に導入することがで
きるため、ポンプ高速回転時にポンプ室内の気泡を速や
かに消滅させ、キャビテーションによって引き起こされ
る各種の問題を未然に防止することができる。
は、長溝によって減圧された圧力をポンプ室内のキャビ
テーションによる気泡の集まる部位に導入することがで
きるため、ポンプ高速回転時にポンプ室内の気泡を速や
かに消滅させ、キャビテーションによって引き起こされ
る各種の問題を未然に防止することができる。
【００４６】請求項４に記載の発明は、ポンプ室内の外
側に押しやられるオイルを長溝を通して効率良く吐出チ
ャンバに誘導することができるため、ポンプ低・中速回
転時における駆動馬力の損失をより低減することができ
る。
側に押しやられるオイルを長溝を通して効率良く吐出チ
ャンバに誘導することができるため、ポンプ低・中速回
転時における駆動馬力の損失をより低減することができ
る。
【００４７】請求項５に記載の発明は、長溝によって減
圧された吐出チャンバの圧力をキャビテーションによる
気泡の集まり易い部位に効率良く導入することができる
ため、ポンプ高速回転時においてポンプ室内の気泡をよ
り速やかに消滅させることができる。
圧された吐出チャンバの圧力をキャビテーションによる
気泡の集まり易い部位に効率良く導入することができる
ため、ポンプ高速回転時においてポンプ室内の気泡をよ
り速やかに消滅させることができる。
【００４８】請求項６に記載の発明は、ポンプ高速回転
時にはキャビテーションによる気泡の集まり易い部位に
対してより大きな減圧効果を作用させ、ポンプ低・中速
回転時には回転によってオイルが押しやられる部位から
吐出チャンバに効率良くオイルを流出させることができ
るため、ポンプ高速回転時における異音や振動、エロー
ジョン等の抑制と、ポンプ低・中速回転時における消費
馬力の低減とをより高いレベルで両立させることができ
る。
時にはキャビテーションによる気泡の集まり易い部位に
対してより大きな減圧効果を作用させ、ポンプ低・中速
回転時には回転によってオイルが押しやられる部位から
吐出チャンバに効率良くオイルを流出させることができ
るため、ポンプ高速回転時における異音や振動、エロー
ジョン等の抑制と、ポンプ低・中速回転時における消費
馬力の低減とをより高いレベルで両立させることができ
る。
【図１】本発明の一実施形態のオイルポンプを示すもの
であり、蓋部材を取り去った正面図。
であり、蓋部材を取り去った正面図。
【図２】同オイルポンプを示すものであり、蓋部材を取
り去ったハウジングの正面図。
り去ったハウジングの正面図。
【図３】同オイルポンプを示す図１の要部の拡大正面
図。
図。
【図４】同オイルポンプを示す図３のＡ−Ａ線に沿う断
面図。
面図。
【図５】実施形態の変形例を示す図４と同様の断面図。
【図６】同実施形態の別の変形例を示す図４と同様の断
面図。
面図。
【図７】本発明の他の実施形態を示す図２に対応の要部
の拡大正面図。
の拡大正面図。
【図８】本発明のさらに他の実施形態を示す図２に対応
の要部の拡大正面図。
の要部の拡大正面図。
【図９】従来の技術を示す断面図。
【図１０】別の従来の技術を示す断面図。
【図１１】本発明と従来の技術の圧力−ポンプ室変位特
性を示すグラフ。
性を示すグラフ。
【図１２】本発明と従来の技術の消費馬力−ポンプ回転
速度特性を示すグラフ。
速度特性を示すグラフ。
１０…ハウジング １２…吸入チャンバ １３…吐出チャンバ １６…外歯 １７…インナロータ １７ａ…歯底部 １８…内歯 １９…アウタロータ １９ａ…歯底部 ２０…ポンプ室 ２１…最大容積側仕切領域 ２３ａ，２３ｂ，２３ｃ…長溝 ２４…接点
Claims (6)
- 【請求項１】 両側部をハウジング内の固定側壁で閉塞
された状態で駆動回転され、円周方向に設けられた複数
のポンプ室を回転方向に移動させつつその容積を増減変
化させるポンプ本体と、 前記固定側壁に、ポンプ本体の吸入領域と吐出領域に夫
々臨んで形成された吸入チャンバ及び吐出チャンバと、 前記固定側壁の、ポンプ室の移動軌跡上でポンプ室が最
大容積となる位置の付近に設けられ、ポンプ室が吸入チ
ャンバと吐出チャンバのいずれにも跨らない区間を作り
出す最大容積側仕切領域と、を備えたオイルポンプにお
いて、 前記吐出チャンバの端部に、最大容積側仕切領域に向か
って延出する長溝を複数本形成したことを特徴とするオ
イルポンプ。 - 【請求項２】 ポンプ本体は、トロコイド曲線を基調と
する外歯と内歯を夫々有するインナロータとアウタロー
タを備え、アウタロータの内歯がインナロータの外歯よ
りも一つ分歯数が多く形成されるとともに、両者が偏心
状態で噛合され、インナロータとアウタロータの歯面間
に形成される複数のポンプ室が、インナロータの駆動回
転によって円周方向に移動しつつその容積を増減変化さ
せるポンプ機構であることを特徴とする請求項１に記載
のオイルポンプ。 - 【請求項３】 複数の長溝のうちの少なくとも一つを、
最大容積側仕切領域において、インナロータとアウタロ
ータの歯先部近傍の接点からインナロータの歯底に亙る
部位が移動してくる位置に向けて形成したことを特徴と
する請求項２に記載のオイルポンプ。 - 【請求項４】 複数の長溝のうちの少なくとも一つを、
最大容積側仕切領域において、アウタロータの歯底部近
傍が移動してくる位置に向けて形成したことを特徴とす
る請求項２または３に記載のオイルポンプ。 - 【請求項５】 最大容積側仕切領域において、アウタロ
ータの歯底部近傍が移動してくる位置に向けて形成する
長溝よりも、インナロータとアウタロータの歯先部近傍
の接点からインナロータの歯底に亙る部位が移動してく
る位置に向けて形成する長溝の数を多く設定したことを
特徴とする請求項４に記載のオイルポンプ。 - 【請求項６】 最大容積側仕切領域において、アウタロ
ータの歯底部近傍が移動してくる位置に向けて形成する
長溝よりも、インナロータとアウタロータの歯先部近傍
の接点からインナロータの歯底に亙る部位が移動してく
る位置に向けて形成する長溝の流体抵抗を大きく設定し
たことを特徴とする請求項２または５に記載のオイルポ
ンプ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000341375A JP3943826B2 (ja) | 2000-11-09 | 2000-11-09 | オイルポンプ |
| US09/951,500 US6544021B2 (en) | 2000-11-09 | 2001-09-14 | Oil pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000341375A JP3943826B2 (ja) | 2000-11-09 | 2000-11-09 | オイルポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002147367A true JP2002147367A (ja) | 2002-05-22 |
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