JP2002027738A - 直流電圧変換回路 - Google Patents
直流電圧変換回路Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、消耗した電池を使用した場合に発
振器が異常動作を起こすことを防止する直流電圧変換回
路を提供することを目的とする。 【解決手段】 ヒステリシス回路（Ｒ１１〜Ｒ１６，Ｑ
１０〜Ｑ１４）は、電池（Ｅ１）の出力電圧が発振器の
動作電圧より高い第１電圧以上となったとき電池（Ｅ
１）の直流電圧を発振器（１６）に供給し、電池（Ｅ
１）の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下となっ
たとき電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に供給
することを停止させるため、消耗した電池（Ｅ１）を使
用した場合であっても発振器（１６）が発振停止、発振
開始を繰り返す異常動作を防止できる
振器が異常動作を起こすことを防止する直流電圧変換回
路を提供することを目的とする。 【解決手段】 ヒステリシス回路（Ｒ１１〜Ｒ１６，Ｑ
１０〜Ｑ１４）は、電池（Ｅ１）の出力電圧が発振器の
動作電圧より高い第１電圧以上となったとき電池（Ｅ
１）の直流電圧を発振器（１６）に供給し、電池（Ｅ
１）の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下となっ
たとき電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に供給
することを停止させるため、消耗した電池（Ｅ１）を使
用した場合であっても発振器（１６）が発振停止、発振
開始を繰り返す異常動作を防止できる
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は直流電圧変換回路に
関し、特に、直流電圧を昇圧または降圧して出力する直
流電圧変換回路に関する。
関し、特に、直流電圧を昇圧または降圧して出力する直
流電圧変換回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、電池等の出力する直流電圧を
昇圧（または降圧）して出力する、いわゆるＤＣ／ＤＣ
コンバータと呼ばれる直流電圧変換回路がある。
昇圧（または降圧）して出力する、いわゆるＤＣ／ＤＣ
コンバータと呼ばれる直流電圧変換回路がある。
【０００３】図３は、従来の直流電圧変換回路の一例の
回路構成図を示す。同図中、電池Ｅ１の負電極は接地さ
れ、正電極はコイルＬ１の一端に接続されている。Ｒ０
は電池Ｅ１の内部抵抗を表している。コイルＬ１の他端
はショットキーダイオードＳＤ１のアノードに接続され
ると共に、スイッチング用のｎｐｎトランジスタＱ１の
コレクタに接続されている。トランジスタＱ１はエミッ
タを接地されている。ショットキーダイオードＳＤ１の
カソードは出力端子１０に接続されており、出力端子１
０は直列接続された抵抗Ｒ１，Ｒ２を介して接地されて
いる。
回路構成図を示す。同図中、電池Ｅ１の負電極は接地さ
れ、正電極はコイルＬ１の一端に接続されている。Ｒ０
は電池Ｅ１の内部抵抗を表している。コイルＬ１の他端
はショットキーダイオードＳＤ１のアノードに接続され
ると共に、スイッチング用のｎｐｎトランジスタＱ１の
コレクタに接続されている。トランジスタＱ１はエミッ
タを接地されている。ショットキーダイオードＳＤ１の
カソードは出力端子１０に接続されており、出力端子１
０は直列接続された抵抗Ｒ１，Ｒ２を介して接地されて
いる。
【０００４】抵抗Ｒ１，Ｒ２は出力端子１０の電圧を分
圧するものであり、抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点から取り出
される出力端子１０の検出電圧が差動増幅器１２の反転
入力端子に供給される。差動増幅器１２の非反転入力端
子には負電極を接地された基準電源Ｅ２の正電極から基
準電圧Ｖｒｅｆが印加されており、差動増幅器１２は検
出電圧と基準電圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧を出力する。こ
の差動増幅器１２の出力する誤差電圧はコンパレータ１
４の非反転入力端子に供給される。
圧するものであり、抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点から取り出
される出力端子１０の検出電圧が差動増幅器１２の反転
入力端子に供給される。差動増幅器１２の非反転入力端
子には負電極を接地された基準電源Ｅ２の正電極から基
準電圧Ｖｒｅｆが印加されており、差動増幅器１２は検
出電圧と基準電圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧を出力する。こ
の差動増幅器１２の出力する誤差電圧はコンパレータ１
４の非反転入力端子に供給される。
【０００５】コンパレータ１４の反転入力端子には発振
器（ＯＳＣ）１６で生成された一定周波数の鋸歯状波が
供給されており、コンパレータ１４は非反転入力端子の
電圧が、反転入力端子の鋸歯状波電圧より高いときにハ
イレベルで、誤差電圧が鋸歯状波電圧より低いときにロ
ーレベルとなるスイッチングパルスを生成してトランジ
スタＱ１のベースに供給する。
器（ＯＳＣ）１６で生成された一定周波数の鋸歯状波が
供給されており、コンパレータ１４は非反転入力端子の
電圧が、反転入力端子の鋸歯状波電圧より高いときにハ
イレベルで、誤差電圧が鋸歯状波電圧より低いときにロ
ーレベルとなるスイッチングパルスを生成してトランジ
スタＱ１のベースに供給する。
【０００６】このため、出力端子１０の電圧が低くなっ
て誤差電圧が鋸歯状波電圧に対して高くなると、コンパ
レータ１４の出力するスイッチングパルスのデューティ
比が大となり、出力端子の電圧が高くなるよう制御さ
れ、逆に出力端子１０の電圧が高くなって誤差電圧が鋸
歯状波電圧に対して低くなると、コンパレータ１４の出
力するスイッチングパルスのデューティ比が小となり、
出力端子の電圧が低くなるよう制御される。
て誤差電圧が鋸歯状波電圧に対して高くなると、コンパ
レータ１４の出力するスイッチングパルスのデューティ
比が大となり、出力端子の電圧が高くなるよう制御さ
れ、逆に出力端子１０の電圧が高くなって誤差電圧が鋸
歯状波電圧に対して低くなると、コンパレータ１４の出
力するスイッチングパルスのデューティ比が小となり、
出力端子の電圧が低くなるよう制御される。
【０００７】ところで、電池Ｅ１の正電極には定電流源
１６の一端が接続され、定電流源１６の他端はツェナー
ダイオードＤＺ１のカソードに接続され、ツェナーダイ
オードＤＺ１のアノードは接地されて定電圧源を構成し
ている。ツェナーダイオードＤＺ１のカソードは抵抗Ｒ
３を介してｎｐｎトランジスタＱ２のコレクタに接続さ
れている。トランジスタＱ２のベースはｎｐｎトランジ
スタＱ３のベースと共通接続されると共にトランジスタ
Ｑ２のコレクタと接続され、トランジスタＱ２，Ｑ３の
エミッタは接地され、カレントミラー回路を構成してい
る。
１６の一端が接続され、定電流源１６の他端はツェナー
ダイオードＤＺ１のカソードに接続され、ツェナーダイ
オードＤＺ１のアノードは接地されて定電圧源を構成し
ている。ツェナーダイオードＤＺ１のカソードは抵抗Ｒ
３を介してｎｐｎトランジスタＱ２のコレクタに接続さ
れている。トランジスタＱ２のベースはｎｐｎトランジ
スタＱ３のベースと共通接続されると共にトランジスタ
Ｑ２のコレクタと接続され、トランジスタＱ２，Ｑ３の
エミッタは接地され、カレントミラー回路を構成してい
る。
【０００８】トランジスタＱ３のコレクタは、カレント
ミラー回路を構成するｐｎｐトランジスタＱ４，Ｑ５の
ベース及びトランジスタＱ４のコレクタに接続されてい
る。トランジスタＱ４，Ｑ５のエミッタは電池Ｅ１の正
電極に接続され、トランジスタＱ５のコレクタは発振器
１６に接続されており、発振器１６に一定の動作電流を
供給する。
ミラー回路を構成するｐｎｐトランジスタＱ４，Ｑ５の
ベース及びトランジスタＱ４のコレクタに接続されてい
る。トランジスタＱ４，Ｑ５のエミッタは電池Ｅ１の正
電極に接続され、トランジスタＱ５のコレクタは発振器
１６に接続されており、発振器１６に一定の動作電流を
供給する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記の従来の直流電圧
変換回路は、消耗して内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池
Ｅ１を使用した場合、発振器１６が異常動作する可能性
がある。内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池Ｅ１を使用す
ると、出力端子１０における負荷電流Ｉｏｕｔが大きい
場合には、この負荷電流Ｉｏｕｔが内部抵抗Ｒ０を流れ
ることにより生じる電圧降下が大きくなり、トランジス
タＱ５のコレクタ電圧が発振器１６の動作電圧Ｖｏｓｃ
未満となり、発振器１６が発振を停止する。
変換回路は、消耗して内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池
Ｅ１を使用した場合、発振器１６が異常動作する可能性
がある。内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池Ｅ１を使用す
ると、出力端子１０における負荷電流Ｉｏｕｔが大きい
場合には、この負荷電流Ｉｏｕｔが内部抵抗Ｒ０を流れ
ることにより生じる電圧降下が大きくなり、トランジス
タＱ５のコレクタ電圧が発振器１６の動作電圧Ｖｏｓｃ
未満となり、発振器１６が発振を停止する。
【００１０】これにより、負荷電流Ｉｏｕｔが減少する
と、内部抵抗Ｒ０による電圧降下が小さくなりトランジ
スタＱ５のコレクタ電圧は発振器１６の動作電圧Ｖｏｓ
ｃ以上となり、発振器１６が発振を開始する。これによ
り、内部抵抗Ｒ０による電圧降下が大きくなって、発振
器１６は発振停止、発振開始を繰り返すことになるとい
う問題があった。
と、内部抵抗Ｒ０による電圧降下が小さくなりトランジ
スタＱ５のコレクタ電圧は発振器１６の動作電圧Ｖｏｓ
ｃ以上となり、発振器１６が発振を開始する。これによ
り、内部抵抗Ｒ０による電圧降下が大きくなって、発振
器１６は発振停止、発振開始を繰り返すことになるとい
う問題があった。
【００１１】本発明は、上記の点に鑑みなされたもの
で、消耗した電池を使用した場合に発振器が異常動作を
起こすことを防止する直流電圧変換回路を提供すること
を目的とする。
で、消耗した電池を使用した場合に発振器が異常動作を
起こすことを防止する直流電圧変換回路を提供すること
を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、電池（Ｅ１）から供給される直流電圧を昇圧または
降圧した出力電圧の検出電圧と基準電圧との誤差電圧を
生成して発振器（１６）の出力する傾斜波形信号と比較
し、前記誤差電圧に応じたデューティ比のスイッチング
パルスを生成して前記電池（Ｅ１）から供給される直流
電圧のスイッチングを行う直流電圧変換回路において、
前記電池（Ｅ１）の出力電圧が前記発振器（１６）の動
作電圧より高い第１電圧以上となったとき前記電池（Ｅ
１）の直流電圧を前記発振器（１６）に供給し、前記電
池（Ｅ１）の出力電圧が前記第１電圧より低い第２電圧
以下となったとき前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発
振器（１６）に供給することを停止させるヒステリシス
回路（Ｒ１１〜Ｒ１６，Ｑ１０〜Ｑ１４）を有する。
は、電池（Ｅ１）から供給される直流電圧を昇圧または
降圧した出力電圧の検出電圧と基準電圧との誤差電圧を
生成して発振器（１６）の出力する傾斜波形信号と比較
し、前記誤差電圧に応じたデューティ比のスイッチング
パルスを生成して前記電池（Ｅ１）から供給される直流
電圧のスイッチングを行う直流電圧変換回路において、
前記電池（Ｅ１）の出力電圧が前記発振器（１６）の動
作電圧より高い第１電圧以上となったとき前記電池（Ｅ
１）の直流電圧を前記発振器（１６）に供給し、前記電
池（Ｅ１）の出力電圧が前記第１電圧より低い第２電圧
以下となったとき前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発
振器（１６）に供給することを停止させるヒステリシス
回路（Ｒ１１〜Ｒ１６，Ｑ１０〜Ｑ１４）を有する。
【００１３】このように、電池（Ｅ１）の出力電圧が発
振器の動作電圧より高い第１電圧以上となったとき電池
（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に供給し、電池
（Ｅ１）の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下と
なったとき電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に
供給することを停止させるため、消耗した電池（Ｅ１）
を使用した場合であっても発振器（１６）が発振停止、
発振開始を繰り返す異常動作を防止できる。
振器の動作電圧より高い第１電圧以上となったとき電池
（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に供給し、電池
（Ｅ１）の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下と
なったとき電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器（１６）に
供給することを停止させるため、消耗した電池（Ｅ１）
を使用した場合であっても発振器（１６）が発振停止、
発振開始を繰り返す異常動作を防止できる。
【００１４】請求項２に記載の発明は、請求項１記載の
直流電圧変換回路において、前記ヒステリシス回路（Ｒ
１１〜Ｒ１６，Ｑ１０〜Ｑ１４）は、前記電池（Ｅ１）
の出力電圧を分圧する第１〜第３の抵抗（Ｒ１１〜Ｒ１
３）と、前記第３の抵抗（Ｒ１３）の両端電圧が閾値を
超えたとき前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発振器
（１６）に供給する供給回路（Ｑ１０，Ｑ１２〜Ｑ１
４）と、前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発振器（１
６）に供給するとき前記第１の抵抗（Ｒ１１）の両端間
を短絡する短絡回路（Ｑ１１）とを有する。
直流電圧変換回路において、前記ヒステリシス回路（Ｒ
１１〜Ｒ１６，Ｑ１０〜Ｑ１４）は、前記電池（Ｅ１）
の出力電圧を分圧する第１〜第３の抵抗（Ｒ１１〜Ｒ１
３）と、前記第３の抵抗（Ｒ１３）の両端電圧が閾値を
超えたとき前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発振器
（１６）に供給する供給回路（Ｑ１０，Ｑ１２〜Ｑ１
４）と、前記電池（Ｅ１）の直流電圧を前記発振器（１
６）に供給するとき前記第１の抵抗（Ｒ１１）の両端間
を短絡する短絡回路（Ｑ１１）とを有する。
【００１５】このように、電池の出力電圧を分圧する第
１〜第３の抵抗（Ｒ１１〜Ｒ１３）と、第３の抵抗（Ｒ
１３）の両端電圧が閾値を超えたとき電池（Ｅ１）の直
流電圧を発振器（１６）に供給する供給回路（Ｑ１０，
Ｑ１２〜Ｑ１４）と、電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器
（１６）に供給するとき第１の抵抗（Ｒ１１）の両端間
を短絡する短絡回路（Ｑ１１）とから、ヒステリシス回
路を構成することができる。
１〜第３の抵抗（Ｒ１１〜Ｒ１３）と、第３の抵抗（Ｒ
１３）の両端電圧が閾値を超えたとき電池（Ｅ１）の直
流電圧を発振器（１６）に供給する供給回路（Ｑ１０，
Ｑ１２〜Ｑ１４）と、電池（Ｅ１）の直流電圧を発振器
（１６）に供給するとき第１の抵抗（Ｒ１１）の両端間
を短絡する短絡回路（Ｑ１１）とから、ヒステリシス回
路を構成することができる。
【００１６】なお、上記括弧内の参照符号は、理解を容
易にするために付したものであり、一例にすぎず、図示
の態様に限定されるものではない。
易にするために付したものであり、一例にすぎず、図示
の態様に限定されるものではない。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１は本発明の直流電圧変換回路
の一実施例の回路構成図を示す。同図中、図３と同一部
分には同一符号を付す。図１において、電池Ｅ１の負電
極は接地され、正電極はコイルＬ１の一端に接続されて
いる。Ｒ０は電池Ｅ１の内部抵抗を表している。コイル
Ｌ１の他端はショットキーダイオードＳＤ１のアノード
に接続されると共に、スイッチング用のｎｐｎトランジ
スタＱ１のコレクタに接続されている。トランジスタＱ
１はエミッタを接地されている。ショットキーダイオー
ドＳＤ１のカソードは出力端子１０に接続されており、
出力端子１０は直列接続された抵抗Ｒ１，Ｒ２を介して
接地されている。
の一実施例の回路構成図を示す。同図中、図３と同一部
分には同一符号を付す。図１において、電池Ｅ１の負電
極は接地され、正電極はコイルＬ１の一端に接続されて
いる。Ｒ０は電池Ｅ１の内部抵抗を表している。コイル
Ｌ１の他端はショットキーダイオードＳＤ１のアノード
に接続されると共に、スイッチング用のｎｐｎトランジ
スタＱ１のコレクタに接続されている。トランジスタＱ
１はエミッタを接地されている。ショットキーダイオー
ドＳＤ１のカソードは出力端子１０に接続されており、
出力端子１０は直列接続された抵抗Ｒ１，Ｒ２を介して
接地されている。
【００１８】抵抗Ｒ１，Ｒ２は出力端子１０の電圧を分
圧するものであり、抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点から取り出
される出力端子１０の検出電圧が差動増幅器１２の反転
入力端子に供給される。差動増幅器１２の非反転入力端
子には負電極を接地された基準電源Ｅ２の正電極から基
準電圧Ｖｒｅｆが印加されており、差動増幅器１２は検
出電圧と基準電圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧を出力する。こ
の差動増幅器１２の出力する誤差電圧はコンパレータ１
４の非反転入力端子に供給される。
圧するものであり、抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点から取り出
される出力端子１０の検出電圧が差動増幅器１２の反転
入力端子に供給される。差動増幅器１２の非反転入力端
子には負電極を接地された基準電源Ｅ２の正電極から基
準電圧Ｖｒｅｆが印加されており、差動増幅器１２は検
出電圧と基準電圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧を出力する。こ
の差動増幅器１２の出力する誤差電圧はコンパレータ１
４の非反転入力端子に供給される。
【００１９】コンパレータ１４の反転入力端子には発振
器（ＯＳＣ）１６で生成された一定周波数の鋸歯状波
（傾斜波形信号）が供給されており、コンパレータ１４
は非反転入力端子の電圧が、反転入力端子の鋸歯状波電
圧より高いときにハイレベルで、誤差電圧が鋸歯状波電
圧より低いときにローレベルとなるスイッチングパルス
を生成してトランジスタＱ１のベースに供給する。
器（ＯＳＣ）１６で生成された一定周波数の鋸歯状波
（傾斜波形信号）が供給されており、コンパレータ１４
は非反転入力端子の電圧が、反転入力端子の鋸歯状波電
圧より高いときにハイレベルで、誤差電圧が鋸歯状波電
圧より低いときにローレベルとなるスイッチングパルス
を生成してトランジスタＱ１のベースに供給する。
【００２０】このため、出力端子１０の電圧が低くなっ
て誤差電圧が鋸歯状波電圧に対して高くなると、コンパ
レータ１４の出力するスイッチングパルスのデューティ
比が大となり、出力端子の電圧が高くなるよう制御さ
れ、逆に出力端子１０の電圧が高くなって誤差電圧が鋸
歯状波電圧に対して低くなると、コンパレータ１４の出
力するスイッチングパルスのデューティ比が小となり、
出力端子の電圧が低くなるよう制御される。
て誤差電圧が鋸歯状波電圧に対して高くなると、コンパ
レータ１４の出力するスイッチングパルスのデューティ
比が大となり、出力端子の電圧が高くなるよう制御さ
れ、逆に出力端子１０の電圧が高くなって誤差電圧が鋸
歯状波電圧に対して低くなると、コンパレータ１４の出
力するスイッチングパルスのデューティ比が小となり、
出力端子の電圧が低くなるよう制御される。
【００２１】ところで、電池Ｅ１の正電極には定電流源
１６の一端が接続され、定電流源１６の他端はツェナー
ダイオードＤＺ１のカソードに接続され、ツェナーダイ
オードＤＺ１のアノードは接地されて定電圧源を構成し
ている。ツェナーダイオードＤＺ１のカソードは抵抗Ｒ
３を介してｎｐｎトランジスタＱ２のコレクタに接続さ
れている。トランジスタＱ２のベースはｎｐｎトランジ
スタＱ３のベースと共通接続されると共にトランジスタ
Ｑ２のコレクタと接続され、トランジスタＱ２，Ｑ３の
エミッタは接地され、カレントミラー回路を構成してい
る。
１６の一端が接続され、定電流源１６の他端はツェナー
ダイオードＤＺ１のカソードに接続され、ツェナーダイ
オードＤＺ１のアノードは接地されて定電圧源を構成し
ている。ツェナーダイオードＤＺ１のカソードは抵抗Ｒ
３を介してｎｐｎトランジスタＱ２のコレクタに接続さ
れている。トランジスタＱ２のベースはｎｐｎトランジ
スタＱ３のベースと共通接続されると共にトランジスタ
Ｑ２のコレクタと接続され、トランジスタＱ２，Ｑ３の
エミッタは接地され、カレントミラー回路を構成してい
る。
【００２２】トランジスタＱ３のコレクタは、カレント
ミラー回路を構成するｐｎｐトランジスタＱ４，Ｑ５の
ベース及びトランジスタＱ４のコレクタに接続されてい
る。トランジスタＱ４，Ｑ５のエミッタは電池Ｅ１の正
電極に接続され、トランジスタＱ５のコレクタは発振器
１６に接続されており、発振器１６に一定の動作電流を
供給する。
ミラー回路を構成するｐｎｐトランジスタＱ４，Ｑ５の
ベース及びトランジスタＱ４のコレクタに接続されてい
る。トランジスタＱ４，Ｑ５のエミッタは電池Ｅ１の正
電極に接続され、トランジスタＱ５のコレクタは発振器
１６に接続されており、発振器１６に一定の動作電流を
供給する。
【００２３】また、電池Ｅ１の正電極には直列接続され
た抵抗Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ１３のうちの抵抗Ｒ１１の一
端が接続され、抵抗Ｒ１３の他端は接地されている。抵
抗Ｒ１１，Ｒ１２の接続点にはｐｎｐトランジスタＱ１
１のコレクタが接続され、抵抗Ｒ１２，Ｒ１３の接続点
にはｎｐｎトランジスタＱ１０のベースが接続されてい
る。トランジスタＱ１０のコレクタは抵抗Ｒ１４を介し
て電池Ｅ１の正電極に接続されると共に、ｐｎｐトラン
ジスタＱ１１，Ｑ１２のベースに接続されており、トラ
ンジスタＱ１０のエミッタは接地されている。
た抵抗Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ１３のうちの抵抗Ｒ１１の一
端が接続され、抵抗Ｒ１３の他端は接地されている。抵
抗Ｒ１１，Ｒ１２の接続点にはｐｎｐトランジスタＱ１
１のコレクタが接続され、抵抗Ｒ１２，Ｒ１３の接続点
にはｎｐｎトランジスタＱ１０のベースが接続されてい
る。トランジスタＱ１０のコレクタは抵抗Ｒ１４を介し
て電池Ｅ１の正電極に接続されると共に、ｐｎｐトラン
ジスタＱ１１，Ｑ１２のベースに接続されており、トラ
ンジスタＱ１０のエミッタは接地されている。
【００２４】トランジスタＱ１１，Ｑ１２それぞれのエ
ミッタは電池Ｅ１の正電極に接続され、トランジスタＱ
１２のコレクタはｎｐｎトランジスタＱ１３のベースに
接続されると共に、抵抗Ｒ１５を介して接地されてい
る。トランジスタＱ１３のコレクタは抵抗Ｒ１６を介し
て電池Ｅ１の正電極に接続されると共に、ｎｐｎトラン
ジスタＱ１４のベースに接続されており、トランジスタ
Ｑ１３のエミッタは接地されている。トランジスタＱ１
４のコレクタはトランジスタＱ２のコレクタと接続さ
れ、トランジスタＱ１４のエミッタは接地されている。
ミッタは電池Ｅ１の正電極に接続され、トランジスタＱ
１２のコレクタはｎｐｎトランジスタＱ１３のベースに
接続されると共に、抵抗Ｒ１５を介して接地されてい
る。トランジスタＱ１３のコレクタは抵抗Ｒ１６を介し
て電池Ｅ１の正電極に接続されると共に、ｎｐｎトラン
ジスタＱ１４のベースに接続されており、トランジスタ
Ｑ１３のエミッタは接地されている。トランジスタＱ１
４のコレクタはトランジスタＱ２のコレクタと接続さ
れ、トランジスタＱ１４のエミッタは接地されている。
【００２５】上記の抵抗Ｒ１１〜Ｒ１６とトランジスタ
Ｑ１０〜Ｑ１４とでヒステリシス回路を構成している。
Ｑ１０〜Ｑ１４とでヒステリシス回路を構成している。
【００２６】ここで、電池Ｅ１をコイルＬ１と接地との
間に接続する電源投入直後には、トランジスタＱ１４が
オンする。このため、トランジスタＱ２〜Ｑ５がオフし
て発振器１６には電源は供給されない。
間に接続する電源投入直後には、トランジスタＱ１４が
オンする。このため、トランジスタＱ２〜Ｑ５がオフし
て発振器１６には電源は供給されない。
【００２７】この状態で、電池Ｅ１の電圧を抵抗Ｒ１
１，Ｒ１２，Ｒ１３で分圧して得られる抵抗Ｒ１３の両
端電圧が約０．６Ｖ（閾値）を超えると、トランジスタ
Ｑ１０がオンする。これによって、トランジスタＱ１
１，Ｑ１２，Ｑ１３がオンし、トランジスタＱ１４がオ
フする。この結果、トランジスタＱ２〜Ｑ５がオンして
発振器１６に電源が供給され、発振器１６が発振を開始
する。また、上記トランジスタＱ１１のオンにより、抵
抗Ｒ１１の両端間が短絡されて抵抗Ｒ１１，Ｒ１２の接
続点の電圧は電池Ｅ１の正電極の電圧と略同一となる。
１，Ｒ１２，Ｒ１３で分圧して得られる抵抗Ｒ１３の両
端電圧が約０．６Ｖ（閾値）を超えると、トランジスタ
Ｑ１０がオンする。これによって、トランジスタＱ１
１，Ｑ１２，Ｑ１３がオンし、トランジスタＱ１４がオ
フする。この結果、トランジスタＱ２〜Ｑ５がオンして
発振器１６に電源が供給され、発振器１６が発振を開始
する。また、上記トランジスタＱ１１のオンにより、抵
抗Ｒ１１の両端間が短絡されて抵抗Ｒ１１，Ｒ１２の接
続点の電圧は電池Ｅ１の正電極の電圧と略同一となる。
【００２８】つまり、トランジスタＱ１０がオンとなり
発振器１６が発振を開始するときのトランジスタＱ１０
のベース電圧Ｖｓｔａは（１）式で表され、トランジス
タＱ１０がオフとなり発振器１６が発振を停止するとき
のトランジスタＱ１０のベース電圧Ｖｅｎｄは（２）式
で表される。但し、トランジスタＱ１０がオンするベー
ス・エミッタ間電圧をＶｂｅとする。
発振器１６が発振を開始するときのトランジスタＱ１０
のベース電圧Ｖｓｔａは（１）式で表され、トランジス
タＱ１０がオフとなり発振器１６が発振を停止するとき
のトランジスタＱ１０のベース電圧Ｖｅｎｄは（２）式
で表される。但し、トランジスタＱ１０がオンするベー
ス・エミッタ間電圧をＶｂｅとする。
【００２９】 Ｖｓｔａ＝Ｖｂｅ（Ｒ１１＋Ｒ１２＋Ｒ１３）／Ｒ１３ …（１） Ｖｅｎｄ＝Ｖｂｅ（Ｒ１２＋Ｒ１３）／Ｒ１３ …（２） 上記の電圧ＶｓｔａはトランジスタＱ５のコレクタ電圧
（電池Ｅ１の出力電圧に略等しい）が発振器１６の動作
電圧Ｖｏｓｃより僅かに高い第１電圧となるように抵抗
Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ１３を選定して設定し、また、電圧
ＶｅｎｄはトランジスタＱ５のコレクタ電圧が発振器１
６の動作電圧Ｖｏｓｃ程度の第２電圧となるように抵抗
Ｒ１２，Ｒ１３を選定して設定する。
（電池Ｅ１の出力電圧に略等しい）が発振器１６の動作
電圧Ｖｏｓｃより僅かに高い第１電圧となるように抵抗
Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ１３を選定して設定し、また、電圧
ＶｅｎｄはトランジスタＱ５のコレクタ電圧が発振器１
６の動作電圧Ｖｏｓｃ程度の第２電圧となるように抵抗
Ｒ１２，Ｒ１３を選定して設定する。
【００３０】これによって、トランジスタＱ１０のベー
ス電圧と発振器供給電圧との関係は、図２に示すように
ヒステリシス特性を持つようになる。このため、消耗し
て内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池Ｅ１を使用した場合
であっても、発振器１６が発振停止、発振開始を繰り返
すことを防止できる。
ス電圧と発振器供給電圧との関係は、図２に示すように
ヒステリシス特性を持つようになる。このため、消耗し
て内部抵抗Ｒ０が大きくなった電池Ｅ１を使用した場合
であっても、発振器１６が発振停止、発振開始を繰り返
すことを防止できる。
【００３１】
【発明の効果】上述の如く、請求項１に記載の発明は、
電池の出力電圧が発振器の動作電圧より高い第１電圧以
上となったとき電池の直流電圧を発振器に供給し、電池
の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下となったと
き電池の直流電圧を発振器に供給することを停止させる
ため、消耗した電池を使用した場合であっても発振器が
発振停止、発振開始を繰り返す異常動作を防止できる。
電池の出力電圧が発振器の動作電圧より高い第１電圧以
上となったとき電池の直流電圧を発振器に供給し、電池
の出力電圧が第１電圧より低い第２電圧以下となったと
き電池の直流電圧を発振器に供給することを停止させる
ため、消耗した電池を使用した場合であっても発振器が
発振停止、発振開始を繰り返す異常動作を防止できる。
【００３２】また、請求項２に記載の発明は、電池の出
力電圧を分圧する第１〜第３の抵抗と、第３の抵抗（の
両端電圧が閾値を超えたとき電池の直流電圧を発振器に
供給する供給回路と、電池の直流電圧を発振器に供給す
るとき第１の抵抗の両端間を短絡する短絡回路とから、
ヒステリシス回路を構成することができる。
力電圧を分圧する第１〜第３の抵抗と、第３の抵抗（の
両端電圧が閾値を超えたとき電池の直流電圧を発振器に
供給する供給回路と、電池の直流電圧を発振器に供給す
るとき第１の抵抗の両端間を短絡する短絡回路とから、
ヒステリシス回路を構成することができる。
【図１】本発明の直流電圧変換回路の一実施例の回路構
成図である。
成図である。
【図２】トランジスタＱ１０のベース電圧と発振器供給
電圧の関係を示す図である。
電圧の関係を示す図である。
【図３】従来の直流電圧変換回路の一例の回路構成図で
ある。
ある。
１０ 出力端子 １２ 差動増幅器 １４ コンパレータ １６ 発振器 ＳＤ１ ショットキーダイオード Ｌ１ コイル Ｒ１〜Ｒ１６ 抵抗 ＤＺ１ ツェナーダイオード
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H420 BB02 BB03 BB12 CC02 DD02 EA11 EA18 EA22 EA40 EB09 EB16 EB37 FF03 FF22 FF25 GG06 HJ03 KK04 LL10 NA14 NA17 NA21 NA32 NB02 NB13 NC02 NC03 NC23 NC26 NE06 NE13 5H730 AA12 AA20 AS01 BB14 BB57 DD02 DD26 FD01 FF02 FG05 XX02 XX13 XX44
Claims (2)
- 【請求項１】 電池から供給される直流電圧を昇圧また
は降圧した出力電圧の検出電圧と基準電圧との誤差電圧
を生成して発振器の出力する傾斜波形信号と比較し、前
記誤差電圧に応じたデューティ比のスイッチングパルス
を生成して前記電池から供給される直流電圧のスイッチ
ングを行う直流電圧変換回路において、 前記電池の出力電圧が前記発振器の動作電圧より高い第
１電圧以上となったとき前記電池の直流電圧を前記発振
器に供給し、前記電池の出力電圧が前記第１電圧より低
い第２電圧以下となったとき前記電池の直流電圧を前記
発振器に供給することを停止させるヒステリシス回路を
有することを特徴とする直流電圧変換回路。 - 【請求項２】 請求項１記載の直流電圧変換回路におい
て、 前記ヒステリシス回路は、前記電池の出力電圧を分圧す
る第１〜第３の抵抗と、前記第３の抵抗の両端電圧が閾
値を超えたとき前記電池の直流電圧を前記発振器に供給
する供給回路と、前記電池の直流電圧を前記発振器に供
給するとき前記第１の抵抗の両端間を短絡する短絡回路
とを有することを特徴とする直流電圧変換回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000205252A JP4524871B2 (ja) | 2000-07-06 | 2000-07-06 | 直流電圧変換回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000205252A JP4524871B2 (ja) | 2000-07-06 | 2000-07-06 | 直流電圧変換回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002027738A true JP2002027738A (ja) | 2002-01-25 |
| JP4524871B2 JP4524871B2 (ja) | 2010-08-18 |
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ID=18702374
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|---|---|---|---|
| JP2000205252A Expired - Fee Related JP4524871B2 (ja) | 2000-07-06 | 2000-07-06 | 直流電圧変換回路 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4524871B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103166458A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-06-19 | 京东方科技集团股份有限公司 | 一种升压电路、背光驱动电路及背光模组 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05137267A (ja) * | 1991-11-12 | 1993-06-01 | Dia Semikon Syst Kk | 電源装置 |
| JPH0779562A (ja) * | 1993-09-09 | 1995-03-20 | Canon Inc | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| JPH11252897A (ja) * | 1998-02-27 | 1999-09-17 | Cosel Co Ltd | 制御ｉｃの起動停止回路 |
-
2000
- 2000-07-06 JP JP2000205252A patent/JP4524871B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05137267A (ja) * | 1991-11-12 | 1993-06-01 | Dia Semikon Syst Kk | 電源装置 |
| JPH0779562A (ja) * | 1993-09-09 | 1995-03-20 | Canon Inc | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103166458A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-06-19 | 京东方科技集团股份有限公司 | 一种升压电路、背光驱动电路及背光模组 |
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|---|---|
| JP4524871B2 (ja) | 2010-08-18 |
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