JP2001316740A

JP2001316740A - プーリの製造方法及びプーリ構造

Info

Publication number: JP2001316740A
Application number: JP2000137689A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiro Nakao; 靖宏中尾; Hiroto Shoji; 広人庄子; Aritoshi Sugaya; 有利菅谷; Takashi Kato; 崇加藤; Takaharu Echigo; 隆治越後
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2000-05-10
Filing date: 2000-05-10
Publication date: 2001-11-16

Abstract

(57)【要約】【解決手段】アルミナ２１、アルミニウム合金３１及
び、マグネシウム３２を炉内に納め、窒化マグネシウム
３４でアルミナを還元し、アルミナにアルミニウム合金
の溶湯を浸透させてアルミニウム基複合材ビレット３５
を製造する工程と、ビレットを押出しプレスで筒に成形
する押出し工程と、筒を切断してハブを形成する筒切断
工程と、ハブを鋳造金型のプーリハブの位置にセット
し、この鋳造型にアルミニウム合金の溶湯を注湯し、ハ
ブを鋳包む鋳造工程と、からなる。【効果】本発明のアルミニウム基複合材は塑性加工が
容易であり、高押出比による変形によって、内部欠陥の
除去、緻密化を図り、品質を高めることができる。アル
ミニウム基複合材を用いたハブの製造が容易であり、こ
のハブを採用したプーリの生産コストを削減することが
できる。ボルトの締付け力を受けるハブの高強度化、軽
量化を図るこができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はアルミニウム基複合
材を用いたプーリの製造方法及びプーリ構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】アルミニウム基複合材を用いて塑性加工
で所望の形状を造る製造方法には、例えば、特開昭５９
−２０６１５４号公報「シリンダーの製造法」に示され
たものがある。このシリンダーの製造法は、同公報の第
２頁左下欄第８行〜第１７行に示される通りである。こ
れらを要約したものを次に示す。（ａ）アルミニウムの溶湯中にＳｉＣのチップを攪拌分
散させ、凝固させる。（ｂ）凝固したものを約２５０℃に加熱した状態で引抜
き加工してパイプを作成する。（ｃ）パイプを切断してスリーブ状にしたものをダイキ
ャスト用の金型に嵌合した後、アルミニウム合金（ＡＤ
Ｃ１２）で鋳ぐるんでシリンダーを製造する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記のスリーブ状にし
たものは、アルミニウムの溶湯中にＳｉＣのチップを複
合した複合材であり、塑性変形の抵抗が大きく、且つ、
アルミニウムとＳｉＣの界面は機械的な結合状態にある
だけであり、そのため、伸びが小さく、一般的な複合材
と同様、加工性が悪い。その結果、引抜き加工してパイ
プを作成する方法では、成形し難く、パイプの高品質化
及び生産の効率化は難しい。また、このようにしてスリ
ーブ状にしたもの（筒）を部品として用いると、その製
品の生産コストが嵩む。

【０００４】そこで、本発明の目的は、生産効率がよ
く、高品質で、生産コストを削減することができるプー
リの製造方法及びプーリ構造を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１は、炉内の窒化マグネシウム雰囲気下で金属
酸化物からなる多孔質な強化材を還元し、強化材の少な
くとも一部に金属を露出させ、多孔質にアルミニウム合
金の溶湯を浸透させてアルミニウム基複合材ビレットを
製造するビレット加工工程と、ビレットを押出しプレス
で筒に成形する押出し工程と、筒を所定長さに切断加工
してハブを形成する筒切断工程と、ハブを鋳造金型のプ
ーリハブの位置にセットし、この鋳造型にアルミニウム
合金の溶湯を注湯し、ハブを鋳包む鋳造工程と、からな
る。

【０００６】金属酸化物を還元することにより、多孔質
の表面を金属化して金属酸化物とアルミニウム合金溶湯
との濡れ性をよくする。こうして得られたアルミニウム
基複合材はアルミニウムと強化材の界面がケミカルコン
タクトによって強固に結合され、成形性に優れたアルミ
ニウム基複合材であり、後工程での、押出しが容易とな
り、押出比を高めることができ、高押出比による変形を
加えることができる。この結果、内部欠陥の除去、緻密
化を図ることができ、品質を高めることができる。押出
し工程では、成形性に優れたアルミニウム基複合材を用
いるので、筒の生産効率が向上し、プーリの生産コスト
削減に繋がる。

【０００７】請求項２は、押出し前のビレットの断面積
を押出し後の筒の断面積で割った値を押出比とするとき
に、押出し工程での押出比を１０〜４０に設定すること
を特徴とする。

【０００８】押出比が１０未満であれば、得られた筒に
十分な引張り強さ及び耐力を付与することができない。
押出比が大きいと、１回の押出しで比較的多くの製品を
成形できるから、生産性がよくなり、押出比は大きい方
が望ましい。しかし、押出比が４０を超えると、押出し
力が大きくなり、設備が大規模なものとなり、設備費が
嵩む。その結果、アルミニウム基複合材の機械的性質の
観点から下限を１０とし、設備能力（押出しプレス出
力）の観点から上限を４０とする。

【０００９】請求項３は、ベルトを掛ける溝部と、この
溝部を保持するディスクと、このディスクの中心に形成
したハブとを備えたプーリ構造おいて、ディスクが、ア
ルミニウム合金であり、ハブが、金属酸化物からなる多
孔質にアルミニウム合金の溶湯を浸透させたアルミニウ
ム基複合材であることを特徴とする。プーリのハブをア
ルミニウム基複合材で形成し、ハブの強度を高めるとと
もに、軽量化を図る。また、ディスクにアルミニウム合
金を用い、軽量化を図る。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図に基
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係るプーリの製造方法のフ
ローチャートであり、ＳＴはステップを示す。ＳＴ０１：アルミニウム基複合材でビレットを製造す
る。ＳＴ０２：ビレットを押出しプレスで筒に成形する。ＳＴ０３：筒を切断し、ハブを形成する。ＳＴ０４：ハブを鋳造金型にセットし、アルミニウム合
金で鋳包む。次に、ＳＴ０１〜ＳＴ０４を具体的に説明する。

【００１１】図２は本発明に係るアルミニウム基複合材
の製造装置の概要構造図であり、アルミニウム基複合材
製造装置１は、雰囲気炉２と、この雰囲気炉２に付属し
た加熱装置３と、雰囲気炉２に不活性ガスを供給するガ
ス供給装置６と、雰囲気炉２内を減圧する真空ポンプ７
とからなる。８及び９は坩堝（るつぼ）である。詳しく
は、加熱装置３は、例えば、制御装置１１と、温度セン
サ１２と、加熱コイル１３とからなり、ガス供給装置６
は、アルゴンガス（Ａｒ）１４のボンベ１５と、窒素ガ
ス（Ｎ₂）１６のボンベ１７と、これらのボンベ１５，
１７のガスを雰囲気炉２へ供給する管１８と、この管１
８に設けた圧力ゲージ１９，１９とからなる。

【００１２】坩堝８は金属酸化物からなる多孔質な強化
材であるところの多孔質アルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）２１及び
アルミニウム合金３１を入れる容器であり、坩堝９はマ
グネシウム（Ｍｇ）３２を入れる容器である。アルミニ
ウム合金３１は、例えば、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の一
種であるＪＩＳ−Ａ６０６１（以下、Ａ６０６１と略記
する。）である。マグネシウム（Ｍｇ）３２はマグネシ
ウム合金でもよい。

【００１３】図３（ａ）〜（ｄ）は本発明に係るアルミ
ニウム基複合材ビレットの製造要領図であり、（ａ）〜
（ｃ）は浸透までの過程を模式的に示す。（ａ）：まず、金属酸化物であるアルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）
２１とともに、アルミニウム合金３１及びマグネシウム
（Ｍｇ）３２を炉内に納める。具体的には、坩堝８にア
ルミナ２１を入れ、アルミナ２１にアルミニウム合金３
１を載せ、坩堝９にマグネシウム３２を入れる。

【００１４】次に、雰囲気炉２内の酸素を除去するため
に雰囲気炉２内を真空ポンプ７で真空引きし、一定の真
空度に達したら、真空ポンプ７を止め、ボンベ１５から
雰囲気炉２にアルゴンガス（Ａｒ）１４を矢印の如く
供給し、加熱コイル１３で矢印の如く多孔質アルミナ
２１、アルミニウム合金３１及びマグネシウム３２の加
熱を開始する。

【００１５】雰囲気炉２内の温度を温度センサ１２で検
出しつつ昇温（自動）させる。所定温度（例えば、約７
５０℃〜約９００℃）に達する過程で、アルミニウム合
金３１は溶解する。同時に、マグネシウム（Ｍｇ）３２
は矢印の如く蒸発する。その際、雰囲気炉２内はアル
ゴンガス（Ａｒ）１４の雰囲気下にあるので、アルミニ
ウム合金３１及びマグネシウム（Ｍｇ）３２が酸化する
ことはない。

【００１６】（ｂ）：次に、雰囲気炉２内を窒素ガス１
６で加圧し、窒化マグネシウム３４の作用でアルミナ
（Ａｌ₂Ｏ₃）２１を還元し、アルミナ２１の多孔質にア
ルミニウム合金３１の溶湯を浸透させてアルミニウム基
複合材ビレット３５を製造する。具体的には、真空ポン
プ７でアルゴンガス１４を抜きながら窒素ガス１６を流
し込み、雰囲気炉２に窒素ガス（Ｎ₂）１６を矢印の
如く供給しつつ加圧（例えば、大気圧＋約０．５ｋｇ／
ｃｍ²）し、雰囲気炉２内の雰囲気を窒素ガス（Ｎ₂）１
６に置換する。

【００１７】雰囲気炉２内が窒素ガス（Ｎ₂）１６の雰
囲気になると、窒素ガス１６は、マグネシウム（Ｍｇ）
３２と反応して窒化マグネシウム（Ｍｇ₃Ｎ₂）３４を生
成する。この窒化マグネシウム３４はアルミナ（Ａｌ₂
Ｏ₃）２１を還元するので、アルミナ２１は濡れ性がよ
くなる。その結果、アルミナ２１の多孔質にアルミニウ
ム合金３１の溶湯が浸透する。アルミニウム合金３１が
凝固してアルミニウム基複合材ビレット３５が完成す
る。浸透過程において、雰囲気炉２内を加圧雰囲気下に
すると、浸透が早くなり、短時間でアルミニウム基複合
材ビレット３５を製造することができる。なお、雰囲気
炉２内を真空ポンプ７で減圧し、減圧窒素雰囲気下でも
短時間で浸透させることができる。

【００１８】（ｃ）：アルミニウム基複合材ビレット３
５（以下「ビレット３５」と略記する。）は、金属酸化
物であるアルミナ２１にアルミニウム合金３１が浸透し
たもので、成形性に優れ、塑性変形がしやすい複合材料
である。（ｄ）：最後に、ビレット３５をＮＣ（数値制御）旋盤
３６で所定の外径寸法に切削加工する。寸法は次工程の
押出しプレスに合せる。

【００１９】図４は本発明に係る押出し工程の説明図で
あり、アルミニウム基複合材のビレット３５を押出しプ
レス４０のコンテナ４１に挿入し、ラム４２で押出すこ
とにより、ダイス４３とマンドレル４４の間を通して、
筒４５に成形する。押出し前のビレット３５の断面積を
Ａ０とし、押出し後の筒４５の断面積をＡ１とする。

【００２０】ビレット３５は、アルミニウムと強化材の
界面がケミカルコンタクトによって強固に結合された複
合材なので、成形性がよく、その結果、筒４５の押出し
は容易である。また、高押出比による変形を加えること
で、内部欠陥の除去、緻密化を図ることができ、品質を
高めることができる。

【００２１】ここで、押出比Ｒは、Ｒ＝Ａ０／Ａ１と定
義する。すなわち、押出比Ｒは、押出し前のビレット３
５の断面積Ａ０を押出し後の筒４５の断面積Ａ１で割っ
た値である。

【００２２】図５は本発明に係る押出比と引張り強さ・
耐力の関係を示したグラフであり、横軸を押出比Ｒと
し、縦軸を引張り強さσ_B及び耐力σ_0.2としたものであ
る。なお、σ_0.2は０．２％耐力の略号である。押出比
Ｒが１０未満では、引張り強さσ_Bは押出比Ｒに比例す
る。従って、押出比Ｒによって引張り強さσ_Bを大きく
することができる。同様に、耐力σ_0.2も大きくするこ
とができる。押出比Ｒが１０以上では、押出比Ｒの増加
に対して引張り強さσ_Bの増加は極めて僅かであり、ほ
ぼ一定となる。同様に、耐力σ_0.2もほぼ一定となる。
押出比が大きいと、生産性がよくなるから、押出比は大
きい方が望ましい。しかし、押出比が４０を超えると、
押出し力が大きくなり、大型の設備が新たに必要とな
る。その結果、アルミニウム基複合材の機械的性質の観
点から下限を１０とし、設備能力（押出しプレス出力）
の観点から上限を４０とする。

【００２３】図６は本発明に係る筒切断工程の説明図で
ある。押出し後の筒４５を所定長さＬ１に切断し、アル
ミニウム基複合材のハブ４６・・・（・・・は複数を示す。以
下同様。）を形成する。長さＬ１は定寸であり、ハブ４
６のハブ面４７，４７をカッタ４８で切断すると同時に
仕上げる。筒４５を切断することで、連続的にハブ４６
を得ることができ、生産コストを削減することができ
る。完成したハブ４６・・・を下流の鋳造工程へ流す。

【００２４】図７は本発明に係る鋳造工程（前半）の説
明図であり、鋳造の一例を示す。鋳造金型５０は、下型
５１と上型５２とからダイキャスト用の金型である。下
型５１のプーリハブの位置にハブ４６を矢印の如く仮
想線に示すようにセットする。そして、下型５１に上型
５２を矢印の如く密着させる。５３は湯口である。な
お、位置決めピンや押し湯など鋳造金型に必要なものの
構成は任意であり、具体的な説明は省略する。

【００２５】図８（ａ）〜（ｃ）は本発明に係る鋳造工
程（後半）の説明図である。（ａ）：下型５１と上型５２とを密着させることで、鋳
造型であるところのキャビティ５４を形成する。（ｂ）：続けて、キャビティ５４にアルミニウム合金５
５の溶湯を湯口５３から充填する。

【００２６】（ｃ）：アルミニウム合金５５の溶湯が凝
固した後、白抜き矢印の如く型開きを行い、鋳物５６を
取り出す。鋳物５６の湯道５７等を切断し、跡の手入れ
を行い、ハブ４６に取付けたディスク６１が仕上がる。このように、ディスク６１を鋳造する際の１工程で同時
にハブ４６にディスク６１を取付けることができ、生産
コストを削減することができる。

【００２７】図９は本発明に係る鋳造工程後のハブ及び
ディスクの斜視図であり、断面を示す。ハブ４６の軸穴
６２にキー溝６３を切削加工で形成する。最後に、ディ
スク６１の外面６４に緩衝部材を介してベルトを掛ける
溝部を取付け、プーリが完成する。

【００２８】図１０は本発明に係るプーリの斜視図であ
り、プーリ７０は、クランクダンパープーリ（以下「ク
ランクダンパープーリ７０」とする。）であり、中央に
ハブ７１を設け、このハブ７１にディスク７２を連続的
に形成し、ディスク７２に緩衝部材７３を取付け、この
緩衝部材７３の外方に溝部７４を嵌合したものである。

【００２９】ハブ７１は、中央に直径Ｄの軸穴７５を形
成し、軸穴７５にキー溝７６を設け、両端にハブ面７
７，７７を形成したものである。ハブ７１の材質はアル
ミニウム基複合材であり、図３に示す製造方法で製造す
る。ディスク７２の材質はアルミニウム合金である。ハ
ブ面７７は、軸に取付けるボルトの力（荷重）を受ける
面、すなわち、座面である。

【００３０】上記に述べたプーリ構造の作用を次に説明
する。図１１は本発明に係るプーリ構造の作用図であ
る。クランクダンパープーリ７０をクランクシャフト７
８の副出力側７９に他のプーリ８１（タイミングベルト
ドライブプーリ８２、バランサベルトプーリ８３）を介
してプーリボルト８４で取付ける。８５はワッシャであ
る。

【００３１】プーリボルト８４を所定の締付けトルクＴ
（Ｋｇｆ・ｍ）で締めると、プーリボルト８４の軸力Ｆ
１（Ｋｇｆ）によってハブ７１のハブ面（座面）７７，
７７に大きな面圧Ｐ（Ｋｇ／ｃｍ²）が発生する。ハブ
７１にアルミニウム基複合材を用いたので、ディスク７
２のアルミニウム合金に較べハブ７１の機械的強度は高
く、プーリボルト８４を所定の締付けトルクＴで締めて
も、ハブ７１のハブ面（座面）７７，７７が塑性変形す
ることはない。その結果、クランクシャフト７８にクラ
ンクダンパープーリ７０を確実に取付けることができ
る。従って、プーリの品質を高めることができる。

【００３２】また、ハブ７１の材質はアルミニウム基複
合材なので、比重が小さく、軽量化を図ることができ
る。同様に、ディスク７２並びに溝部７４の材質もアル
ミニウム合金なので、比重が小さく、軽量化を図ること
ができる。従って、クランクダンパープーリ７０の慣性
モーメント（ＧＤ²）は極めて小さく、振動を低減する
ことげできる。

【００３３】尚、本発明の実施の形態に示した図３
（ｂ）の窒化マグネシウム（Ｍｇ₃Ｎ₂）３４の生成で
は、マグネシウム（Ｍｇ）を坩堝に入れたけれども、こ
れは一例であって、これに限定するものではない。例え
ば、予め多孔質成形体にマグネシウムを含有させておい
て、窒化マグネシウムを生成させるようにしてもよい。

【００３４】図９のハブ４６にキー溝６３を切削加工で
形成したが、前工程（図４）の押出し工程でダイス４
３、マンドレル４４を交換し、筒の成形と同時にキー溝
６３を造ることも可能である。また、図９のディスク６
１は板であるが、板を複数のスポークに替えることも可
能である。ハブ４６をクランクダンパープーリに用いた
が、クランクダンパープーリのみに限定するものではな
い。

【００３５】

【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１では、窒化マグネシウムの作用で金属酸
化物を還元する。金属酸化物であるアルミナ（Ａｌ
₂Ｏ₃）を還元して金属化すると、濡れがよくなり、アル
ミニウム合金と結合することができる。金属酸化物の多
孔質にアルミニウム合金の溶湯を浸透させる。アルミニ
ウム合金は還元された金属酸化物の多孔質に容易に浸透
するとともに、金属酸化物と化学的に強固に結合する。
その結果、塑性変形がしやすく、成形性に優れたアルミ
ニウム基複合材を得ることができ、後工程での、押出し
が容易となる。従って、生産効率の向上を図ることがで
きる。

【００３６】押出し工程では、成形性に優れたアルミニ
ウム基複合材を用いるので、筒の成形が容易である。そ
の結果、筒の生産効率を向上させることができ、この筒
を用いたプーリの生産コストを削減することができる。
また、高押出比による変形を加えることで、内部欠陥の
除去、緻密化を図ることができ、品質を高めることがで
きる。

【００３７】請求項２では、押出し工程の押出比を１０
〜４０に設定する。押出比が１０以上になると、アルミ
ニウム基複合材の引張り強さ及び耐力はほぼ一定とな
る。押出比が大きいと、生産性がよくなるから、押出比
は大きい方が望ましい。しかし、押出比が４０を超える
と、押出し力が大きくなり、大型の設備が新たに必要と
なる。その結果、押出比を１０〜４０に設定すること
で、アルミニウム基複合材の引張り強さ及び耐力を大き
くすることができ、且つ、既存の設備を用いて生産コス
トの削減を図ることができる。また、本アルミニウム基
複合材は成形性がよいから、押出比を４０に上げて成形
することができ、生産性の向上を図ることができる。

【００３８】請求項３では、プーリのハブに、金属酸化
物からなる多孔質にアルミニウム合金の溶湯を浸透させ
たアルミニウム基複合材を用いたので、ハブの強度は高
まり、ハブに通した取付けボルトに所望の締付け力を付
与することができる。その結果、ハブの座面に所望の面
圧を作用させることができ、プーリの品質を高めること
ができる。また、ハブにアルミニウム基複合材を用い、
プーリのディスクにアルミニウム合金を用いたので、プ
ーリの軽量化を図ることができる。その結果、プーリの
慣性モーメント（ＧＤ²）は極めて小さくなり、振動を
低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るプーリの製造方法のフローチャー
ト

【図２】本発明に係るアルミニウム基複合材の製造装置
の概要構造図

【図３】本発明に係るアルミニウム基複合材ビレットの
製造要領図

【図４】本発明に係る押出し工程の説明図

【図５】本発明に係る押出比と引張り強さ・耐力の関係
を示したグラフ

【図６】本発明に係る筒切断工程の説明図

【図７】本発明に係る鋳造工程（前半）の説明図

【図８】本発明に係る鋳造工程（後半）の説明図

【図９】本発明に係る鋳造工程後のハブ及びディスクの
斜視図

【図１０】本発明に係るプーリの斜視図

【図１１】本発明に係るプーリ構造の作用図

【符号の説明】

１…アルミニウム基複合材製造装置、２…炉（雰囲気
炉）、２１…強化材（アルミナ）、３１…アルミニウム
合金、３２…マグネシウム、３４…窒化マグネシウム、
３５…アルミニウム基複合材ビレット、４０…押出しプ
レス、４５…筒、４６…ハブ、５４…鋳造型（キャビテ
ィ）、５５…鋳造のアルミニウム合金、７０…プーリ
（クランクダンパープーリ）、７１…ハブ、７２…ディ
スク、７４…溝部、Ａ０…押出し前のビレットの断面
積、Ａ１…押出し後の筒の断面積、Ｌ１…所定の長さ、
Ｒ…押出比。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｂ２３Ｐ 15/00 Ｂ２３Ｐ 15/00 ＣＣ２２Ｃ 21/00 Ｃ２２Ｃ 21/00 ＥＦ１６Ｈ 55/36 Ｆ１６Ｈ 55/36 Ｚ (72)発明者菅谷有利埼玉県狭山市新狭山１丁目10番地１ホンダエンジニアリング株式会社内 (72)発明者加藤崇埼玉県狭山市新狭山１丁目10番地１ホンダエンジニアリング株式会社内 (72)発明者越後隆治埼玉県狭山市新狭山１丁目10番地１ホンダエンジニアリング株式会社内Ｆターム(参考） 3J031 BC02 BC10 CA03 4K018 AA15 DA14 FA32 HA04 JA16 JA32 KA01 4K020 AC01 BB05 BB32 BC03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炉内の窒化マグネシウム雰囲気下で金属
酸化物からなる多孔質な強化材を還元し、強化材の少な
くとも一部に金属を露出させ、多孔質にアルミニウム合
金の溶湯を浸透させてアルミニウム基複合材ビレットを
製造するビレット加工工程と、前記ビレットを押出しプレスで筒に成形する押出し工程
と、前記筒を所定長さに切断加工してハブを形成する筒切断
工程と、前記ハブを鋳造金型のプーリハブの位置にセットし、こ
の鋳造型にアルミニウム合金の溶湯を注湯し、ハブを鋳
包む鋳造工程と、からなることを特徴とするプーリの製
造方法。
【請求項２】押出し前のビレットの断面積を押出し後
の筒の断面積で割った値を押出比とするときに、前記押
出し工程での押出比を１０〜４０に設定することを特徴
とする請求項１記載のプーリの製造方法。
【請求項３】ベルトを掛ける溝部と、この溝部を保持
するディスクと、このディスクの中心に形成したハブと
を備えたプーリ構造おいて、前記ディスクは、アルミニウム合金であり、前記ハブは、金属酸化物からなる多孔質にアルミニウム
合金の溶湯を浸透させたアルミニウム基複合材であるこ
とを特徴とするプーリ構造。