JP2001263423A - ダンパおよびその製造方法 - Google Patents

ダンパおよびその製造方法

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JP2001263423A JP2000361377A JP2000361377A JP2001263423A JP 2001263423 A JP2001263423 A JP 2001263423A JP 2000361377 A JP2000361377 A JP 2000361377A JP 2000361377 A JP2000361377 A JP 2000361377A JP 2001263423 A JP2001263423 A JP 2001263423A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 滑りトルクを大幅に増大させることが可能な
嵌合タイプのダンパおよびその製造方法であり、新品時
はもちろんのこと、熱老化試験後、耐久試験後であって
も、大きな滑りトルクを増大させるものである。 【解決手段】 金属部品からなるハブ１とゴム状弾性体
３との間、および金属部品からなる質量体２とゴム状弾
性体３との間に、滑り止め剤としてオルガノシランであ
るγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を固着
したものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパに係り、特
に、内燃機関のクランクシャフトなどの回転駆動系に生
起する捩り振動を吸収するトーショナルダンパに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のダンパは、スリーブと
質量体の間に加硫接着したゴム状弾性体に、ハブを圧入
した接着タイプのダンパ、ハブおよび質量体の面に接
着剤を塗布し、この接着剤が塗布されたハブと質量体の
間に加硫成形したゴム状弾性体を圧入した接着タイプの
ダンパ、ハブと質量体の間に、未加硫ゴムを充填し、
この未加硫ゴムを加硫接着した接着タイプのダンパ、
ハブと質量体の間に、加硫成形したゴム状弾性体を圧入
した嵌合（非接着）タイプのダンパ、などが提案されて
いる。
【０００３】一般に、嵌合タイプのダンパは、ハブと質
量体を接続する高分子弾性体が圧縮状態で嵌合されてい
るため、接着タイプのダンパに比べて、製造が簡単でか
つ耐久性が高いことは周知であるが、反面、高負荷時
に、金属部品からなるハブとゴム状弾性体の間、または
金属部品からなる質量体とゴム状弾性体の間に回転方向
の滑りが生じることがある。
【０００４】そこで、近年、この嵌合タイプのダンパで
は、この滑りを防止すべく滑りトルクを増大（向上）さ
せるため、ハブまたは質量体の嵌合面にショットブラ
スト処理をする方法、ゴム状弾性体自身に粘着性をも
たせる方法、ポリメチレンポリフェニルポリイソシア
ネートをハブとゴム状弾性体の界面、質量体とゴム状弾
性体の界面に介在させる方法が提案されている。
【０００５】また、高耐久性および高滑りトルクを実現
するダンパとして、嵌合後接着タイプのダンパがある。
このダンパの製造方法は、ハブおよび／または質量体の
ゴムに対接する各面に接着剤を塗布する第１の工程と、
この塗布した接着剤を乾燥する第２の工程と、この乾燥
した接着剤の上にオイルなどの圧入液を塗布する第３の
工程と、別に加硫したゴムをハブと質量体の間に圧入す
る第４の工程と、余分な圧入液を除去する第５の工程
と、この組み付けたダンパを加熱してハブおよび質量体
とゴムを接着する第６の工程からなる。
【０００６】また、特開平２−８５５４３号公報には、
ダイナミックダンパで使用するゴム状弾性体の耐熱性向
上等を目的として、質量体とゴム状弾性体とをシラン系
接着剤で接合した構成が開示されている。実施例では、
耐熱性を有するゴム状弾性体として、エチレン・アクリ
ルゴム、アクリロニトリルゴムが例示され、シラン系接
着剤としては、Ｙ−４３１０（ロードコーポレーション
社製、商品名）が例示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のショットブラス
ト処理をする嵌合タイプのダンパは、製造が簡単である
が、高スベリトルクが得られない。
【０００８】また、従来のゴム状弾性体自身に粘着性を
もたせた嵌合タイプのダンパは、耐久性が低いこと、製
造工程が複雑であること、圧入が困難であることであ
る。
【０００９】また、従来のポリメチレンポリフェニルポ
リイソシアネートを介在させる嵌合タイプのダンパは、
圧入を容易にするため、ハブまたは質量体の嵌合面に圧
入オイルを塗布する塗布工程、圧入した後にこの圧入オ
イルを除去するための洗浄工程を必要とするため、製造
工数が増加すること、毒性を有するため、安全性に問題
があり、高コストになる。
【００１０】また、従来のハブおよび質量体に接着剤を
塗布し、別途加硫成形したゴムを圧入し、加熱接着させ
た後接着タイプのダンパは、接着剤を塗布、乾燥させる
工程、圧入オイルを除去するための洗浄工程を必要とす
るため、製造工数が増加する。さらに、圧入に際し、ゴ
ムと、ゴムを固着する金具面に形成した接着剤層との摩
擦により、接着剤層が部分的にそぎ落されることがあ
り、接着むらが生じ易い。
【００１１】このように、従来の嵌合タイプのダンパで
は、上述した種々の欠点がある。
【００１２】本発明の目的は、滑りトルクを大幅に増大
させることが可能な嵌合タイプであり、特に、新品時は
もちろんのこと、熱老化試験後、耐久試験後であって
も、大きな滑りトルクを持つ嵌合タイプのダンパおよび
その製造方法の提供にある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は、金属部品か
らなるハブと高分子弾性体との間、および／または金属
部品からなる質量体と高分子弾性体との間に固着させる
滑り止め剤として、オルガノシランを選ぶことにより、
ハブと質量体の間隙への高分子弾性体の圧入において、
オルガノシラン溶液を圧入液として使用することがで
き、滑り止め剤と圧入液を共通のものとして使用可能で
あることを見出した。
【００１４】さらに、詳細な機構を研究する中で、ハブ
または質量体における高分子弾性体に対接させ、固着さ
せる面に関して、本発明によれば、金属メッキ層やクロ
メート処理などの防錆あるいは接着性を改善する被膜の
形成、すなわち化学的表面処理を施さなくとも充分な固
着強度が得られることがわかった。
【００１５】ハブまたは質量体における高分子弾性体に
対接させ、固着させる面および高分子弾性体におけるハ
ブまたは質量体に対接させ、固着させる面において、一
方の高分子弾性体の表面とオルガノシランとの間には、
高分子弾性体の表面に存在する反応基がオルガノシラン
と反応しやすいので化学的固着機構が生じて固着力が得
られるが、他方のハブまたは質量体の金属表面とオルガ
ノシランとの間には、化学的表面処理を施されていない
金属表面においては錆などが生じやすいため、安定した
化学的固着機構が生じづらく、充分な固着力が得づら
い。しかしながら、上記金属表面とオルガノシランとの
間には、化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構
が形成され、充分な固着強度を奏しているものと推測さ
れる。
【００１６】これは、化学的表面処理を施さない金属表
面を微視的に見れば、多数の凹凸が発生していると考え
られ、この凹凸に接触したオルガノシランが固着して、
固着したオルガノシランと金属表面の凹凸とが互いに嵌
合した状態であると考えられ、この嵌合力が、すなわち
物理的固着力として働くものと考えられる。
【００１７】よって、この物理的固着機構は、金属表面
の面粗度が大きい方が、固着カが高くなるが、面粗度が
余りに大きすぎれば、高分子弾性体が金属表面の凹凸に
追従しきれなくなるため、高分子弾性体と金属表面間に
介在するオルガノシランの厚みにばらつきが大きくなる
ので、有効な係合力を生じる有効面積が減少し、固着力
は低下する。強い固着力を得るには、金属表面の面粗度
を機械加工などによって、十点平均粗さで、５〜５０μ
ｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲であれば、安定し
て強い固着力を得られるので特に好ましい。
【００１８】すなわち、面粗度が５μｍＲｚ未満では、
前記化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構を生
じさせることはできず、５０μｍＲｚを越える場合に
は、金属表面との上記有効面積が減少して固着力は低下
する。
【００１９】ここで、化学的表面処理とは、表面に別層
を設けるメッキ処理や表面活性をコントロールする化成
処理などをいう。
【００２０】また、本発明におけるダンパにおいては、
オルガノシランが介在する高分子弾性体と金属表面の間
では、上述の如く、物理的固着機構が存在するため、使
用に際し、イレギュラー的に高トルクが加わって、高分
子弾性体と金属表面間で滑りが生じても、接着した場合
とは異なり、一定の範囲で機能回復が可能であるので、
過大のトルクの入力によって一気に機能を失する可能性
が低い。これは、嵌合状態にあった凹凸面が、多少ずれ
ても、ずれた位置にて、ある程度再嵌合するためである
と考えられる。
【００２１】本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一
方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプの
ダンパにおいて、金属部品からなるハブと高分子弾性体
との間および／または金属部品からなる質量体と上記高
分子弾性体との間に滑り止め剤としてオルガノシランを
固着したことを特徴とする。
【００２２】上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面
および／または前記質量体の高分子弾性体を固着する金
属面は、化学的表面処理がなされていないことを特徴と
する。上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および
／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面の
面粗度は、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の
範囲であることを特徴とする。
【００２３】本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一
方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプの
ダンパの製造方法において、ハブおよび質量体と対接す
る高分子弾性体の各なくとも一方の面に、滑り止め剤と
してオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、この
オルガノシラン溶液を塗布された高分子弾性体をハブと
質量体の間に圧入する第２の工程と、ダンパを加熱して
溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記高分子弾
性体の表面と上記ハブおよび質量体の少なくとも一方の
面とで反応して固着する第３の工程とを備えたことを特
徴とする。
【００２４】本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一
方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプの
ダンパの製造方法において、上記高分子弾性体の各面が
対接する上記ハブと上記質量体の少なくとも一方の面
に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第
１の工程と、前記第１の工程終了後の上記ハブと上記質
量体との間に、上記高分子弾性体を圧入する第２の工程
と、ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノ
シランが上記ハブおよび上記質量体の少なくもと一方の
表面と上記高分子弾性体の表面とで反応して固着する第
３の工程とを備えたことを特徴とする。
【００２５】上記いずれかのダンパの製造方法の構成に
おいて、上記オルガノシランで固着される上記ハブおよ
び／または上記質量体の高分子弾性体と対接する少なく
とも一方の面は、化学的表面処理をしていないことを特
徴とする。上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面お
よび／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属
面の面粗度は、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０
１）の範囲であることを特徴とする。
【００２６】
【発明の実施の形態】図１は本発明に係る嵌合タイプの
ダンパの一実施例を示す断面図であり、図２は図１の一
部分解した断面図である。これらの図において、１はハ
ブであり、このハブ１は所定の金属によって環状に作ら
れており、自動車エンジンなどの内燃機関のクランクシ
ャフト（図示せず）の端部外周に取り付けられる。ハブ
１の外周金属面には、メッキ処理などの化学的表面処理
が施されていない。
【００２７】２は質量体であり、この質量体２は所定の
金属によって環状に作られており、このハブ１の外周側
で、かつ同心状に離間して配置される。質量体２の内周
金属面にも、メッキ処理などの化学的表面処理が施され
ていない。
【００２８】３はリング状に形成されたゴム状弾性体で
あり、このゴム状弾性体３は下記シラン化合物を介して
上記ハブ１と上記質量体２の間に圧入される。なお、こ
のゴム状弾性体３には圧入代が設定されているが、この
圧入代だけでは、高負荷時には回転方向に滑りが生じ
る。
【００２９】４はオルガノシランとして、例えばγ−メ
ルカプトプロピルトリメトキシシランであり、このγ−
メルカプトプロピルトリメトキシシラン４はそれぞれ上
記ハブ１と上記ゴム状弾性体３の間、上記ゴム状弾性体
３と上記質量体２の間を固着する。
【００３０】なお、上記質量体２の外周側には、各種の
補機（図示せず）に回転トルクを伝達するため、プーリ
溝２Ａが設けられている。
【００３１】上記構成の嵌合タイプのダンパは、金属部
品からなるハブ１とゴム状弾性体３との間、および金属
部品からなる質量体２とゴム状弾性体３との間に、滑り
止め剤としてオルガノシランであるγ−メルカプトプロ
ピルトリメトキシシラン４を固着したことにより、滑り
トルク（滑りが発生する限界トルク）を大幅に増大する
ことができた。
【００３２】次に、上記構成の嵌合タイプのダンパの製
造方法について説明する。
【００３３】まず、滑り止め剤としてのオルガノシラン
であるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を
溶剤、例えばトルエンに溶解して、γ−メルカプトプロ
ピルトリメトキシシラン溶液を作る。
【００３４】そして、ゴム状弾性体３の両面に、このγ
−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液を塗布す
る。そして、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシ
シラン溶液が塗布されたゴム状弾性体３をハブ１と質量
体２の間に圧入する。
【００３５】そして、このハブ１、質量体２およびγ−
メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液が塗布され
て圧入されたゴム状弾性体３からなるダンパを恒温槽に
入れ、例えば１２０℃で３時間加熱する。
【００３６】そして、γ−メルカプトプロピルトリメト
キシシラン溶液の溶剤であるトルエンは、放出され除去
されるため、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラ
ンは加熱反応により固着し、ハブ１と質量体２とを連結
することができる。
【００３７】上記構成の嵌合タイプのダンパの効果を確
認するため、評価試験を実施した。試験に供する嵌合タ
イプのダンパは、図１の通りの形状のものとし、その外
径１６３ｍｍのものを採用した。
【００３８】滑り止め剤についての比較例１〜比較例
６、実施例は表１の通りである。
【００３９】
【表１】 滑りトルク（Ｎ・ｍ）についての比較例１〜比較例６、
実施例は表２の通りである。
【００４０】
【表２】 圧入時に必要な荷重についての比較例１、比較例２、実
施例は表３の通りである。
【００４１】
【表３】 この表２の測定結果に示されているように、金属部品か
らなるハブとゴム状弾性体との間、および金属部品から
なる質量体とゴム状弾性体との間に、滑り止め剤として
オルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメト
キシシラン４を固着したことによって、新品時における
滑りトルクを大幅に増大することができ、かつ、耐熱性
に優れ、熱老化試験後、耐久試験後であっても、滑りト
ルクが減少することなく、大きな滑りトルクを維持する
ことを確認することができた。
【００４２】次に、上記構成のダンパの金属部品として
のハブ1、質量体２の金属面の面粗度と滑りトルクとの
関係について調べた。
【００４３】試験に使用したダンパの金属部品としての
質量体２であるプーリ２Ｂ（２）は、ねずみ鋳鉄ＦＣ２
５０材を用いて概形形状に鋳造成形し、プーリ溝２Ａ、
高分子弾性体を固着する金属面などを切削加工により所
望の形状に形成し、高分子弾性体を固着する金属面の内
径１２８ｍｍ、高分子弾性体を固着する金属面の高さ２
５ｍｍのプーリ２Ｂを製作した。
【００４４】同様に，ハブ１は、ＦＣ２５０材を用いて
概形形状に鋳造成形し、ボス部、高分子弾性体を固着す
る金属面などを切削加工により、所望の形状に成形し、
高分子弾性体を固着する金属面の外径１２２ｍｍ、高分
子弾性体を固着する金属面の高さ２５ｍｍのハブ１を製
作した。上記プーリ２Ｂおよびハブ１の高分子弾性体を
固着する金属面について、切削時の速度を調整して、面
粗度５，１０，１５，２８，４０，５０μｍＲｚ（ＪＩ
Ｓ Ｂ０６０１）とし、６種の試験用金具部材とした。
【００４５】次に、上記プーリ２Ｂおよびハブ１に組み
込む高分子弾性体としては、ＥＰＤＭ材を過酸化物加硫
して、ゴム硬度６５°Ｈｓ（ＪＩＳ Ｋ６２５３タイプ
Ａデュロメータ）のリング状のゴムリング３Ａをゴム状
弾性体３として製作した。
【００４６】上記方法で製造したハブ１および上記６種
類のプーリ２Ｂを脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよび
ハブ１の間隙に圧入治具を用いて、前述のγ一メルカプ
トプロピルトリメトキシシラン溶液をディッピング塗布
した上記ゴムリング３Ａ（３）を圧縮率４０％で圧入し
て組み付けた。このとき、ゴムリング３Ａは同じものを
用いた（６種類の実施例とも）。次に、恒温槽にて１２
０℃×３Ｈｒ加熱して、その後自然冷却し、本願発明の
実施例としての試験用ダンパとした。
【００４７】比較例として、上記実施例と同様に製作し
たプーリ２Ｂおよびハブ１のうち高分子弾性体を固着す
る金属面の面粗度２０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）
のものに関し、脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよびハ
ブ１の間隙に圧入治具を用いて、圧入オイルをディッピ
ング塗布したゴムリング３Ａを圧入して組み付けた。こ
のとき、ゴムリング３Ａは実施例と同様のものを用い
た。次に、恒温槽にて１２０℃×３Ｈｒ加熱し、その後
自然冷却し、試験用ダンパとした。
【００４８】試験は図３に示すように、試験治具に試験
用のダンパを固定し、図示せぬ試験装置にセットして、
ダンパの回転方向滑りトルクを測定した。室温（ＲＴ）
にて、上記試験治具の回転側固定部材１１に、上記方法
にて製作した試験用ダンパのプーリ２Ｂの側部を滑らぬ
ようボルト１１ａにて挟持して固定し、検出側固定部材
１２に、ハブ１に設けたねじ穴をボルト１２ａで止めて
固定した。なお、図３では、試験治具および試験用のダ
ンパの中心線から上半分の様子示す断面で示している。
【００４９】回転側固定部材１１は、試験装置の図示せ
ぬ回転力を付与する駆動装置に固定し、検出側固定部材
１２は、試験装置の図示せぬ滑りトルク検出用ロードセ
ルに固定した。そして、回転側固定部材１１を試験用ダ
ンパの回転軸に沿って、回転速度１．４×１０-2ｒａｄ
／ｓｅｃにて回転させ、プーリ２Ｂとゴムリング３Ａと
ハブ１間にスリップが生じるまでの最大トルクを検出側
固定部材１２に締結された検出用ロードセルにて測定し
た。測定結果を、表４および図４のグラフで示した。な
お、図中○が実施例で、△が比較例である。
【００５０】
【表４】 図４に示すグラフからは、金属面粗度が５μｍ、１０μ
ｍ、１５μｍと粗くなる程、滑りトルクが８００Ｎ・
ｍ、９３３Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍと大きくなることが
わかる。しかし、金属面粗度が２０μｍ、２８μｍ、４
０μｍとさらに大きくなっても、滑りトルクは、１０２
９Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍと横這いと
なり、面粗度が４０μｍより大きくなると、滑りトルク
は減少し始めることがわかった。図４では、面粗度が５
０μｍで９６０Ｎ・ｍの滑りトルクを示している。
【００５１】比較例の場合には、図４に示すように、面
粗度２０μｍで４００Ｎ・ｍの滑りトルクを示した。
【００５２】すなわち、図４から明らかなように、高分
子弾性体を固着する金属面となるオルガノシランと接触
する金属面に化学的表面処理を施さず、且つこの高分子
弾性体を固着する金属面の面粗度５〜５０μｍＲｚ（Ｊ
ＩＳ Ｂ０６０１）にした本実施例のダンパは、比較例
に対し約２倍以上の高滑りトルクを有し、従来技術によ
る圧入嵌合タイプに比べて優れていることがわかる。ま
た、面粗度１５〜４０μｍの範囲においては、安定的な
高滑りトルクを示すことがわかる。
【００５３】また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性
体３の両面にオルガノシランであるγ−メルカプトプロ
ピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明
したが、これに限定せず、環状のハブ１の外周面、およ
び環状の質量体２の内周面にオルガノシランであるγ−
メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布
してもよいことはもちろんである。
【００５４】また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性
体３の両面にγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラ
ン４の溶液を塗布した場合、環状のハブ１の外周面、お
よび環状の質量体２の内周面にγ−メルカプトプロピル
トリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明した
が、これに限定せず、γ−メルカプトプロピルトリメト
キシシラン４を塗布してもよいことはもちろんである。
【００５５】また、上記説明では、高分子弾性体として
使用したゴム状弾性体３は、ハブ１と質量体２との双方
で、オルガノシランで固着された構成について説明した
が、オルガノシランによる固着は、ゴム状弾性体３とハ
ブ１との間、またはゴム状弾性体３と質量体２との間の
いずれか一方であっても構わない。
【００５６】また、このオルガノシランとしては、γ−
メルカプトプロピルトリメトキシシランを用いたが、こ
れに限定せず、（ａ）ビニルトリス（βメトキシエトキ
シ）シラン、（ｂ）ビニルトリエトキシシラン、（ｃ）
ビニルトリメトキシシラン、（ｄ）γ−（メタクリロキ
シプロピル）トリメトキシシラン、（ｅ）β−（３，４
エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、
（ｆ）γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、
（ｇ）γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラ
ン、（ｈ）Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピル
トリメトキシシラン、（ｉ）Ｎ−β（アミノエチル）γ
−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、（ｊ）γ−
アミノプロピルトリエトキシシラン、（ｋ）Ｎ−フェニ
ル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、（ｌ）ビ
ニルトリクロルシラン、（ｍ）γ−クロロプロピルトリ
メトキシシランなどを用いてもよいことはもちろんであ
る。
【００５７】また、高分子弾性体としては、ゴム状弾性
体を用いたが、これに限定しないことはもちろんであ
る。
【００５８】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明に係
るダンパは、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴム
状弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパであって、ハブ
と高分子弾性体の間および／または質量体と高分子弾性
体との間にオルガノシランを介在させて滑り止め剤とし
て使用したものであるので、高い固着強度および高い耐
久性を有するものである。
【００５９】また、上記ハブおよび／または質量体にお
ける高分子弾性体との対接面は、化学的表面処理を施し
ていないので、工程を簡略化でき、安価なダンパとする
ことができる。
【００６０】また、上記ハブおよび／または質量体にお
ける高分子弾性体との対接面の表面粗度を５〜５０μｍ
Ｒｚの範囲にすることにより、より固着力の強いダンパ
とすることができる。
【００６１】また、本発明に係るダンパおよびその製造
方法では、ハブと質量体の間隙に高分子弾性体を圧入す
る際に、オルガノシラン溶液を圧入液として使用するた
め、オルガノシランがハブおよび／または質量体と高分
子弾性体との間に確実に介在させることができ、そのま
ま、加熱して滑り止め剤として機能させるため、確実な
固着力が得られる。
【００６２】また、圧入前に滑り止め剤をハブおよび／
または質量体と高分子弾性体との対接面に塗布し、乾燥
させて、接着剤層を形成しておく必要がないので、圧入
に際して高分子弾性体とハブおよび／または質量体の対
接面との摩擦であらかじめ形成した接着剤層をそぎ落と
すことが無いので、確実に固着でき、簡単で安価なダン
パを製造することができるなどの効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る嵌合タイプのダンパの一実施例を
示す断面図である。
【図２】図１のダンパを一部分解した断面図である。
【図３】滑りトルク試験治具および試験用ダンパを示す
断面説明図である。
【図４】金属面粗度と滑りトルクとの関係を示すグラフ
図である。
【符号の説明】
１ ハブ ２ 質量体 ２Ａ プーリ溝 ２Ｂ プーリ ３ ゴム状弾性体 ３Ａ ゴムリング ４ γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン １１ 回転側固定部材 １１ａ ボルト １２ 検出側固定部材 １２ａ ボルト

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴ
    ムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパに
    おいて、 金属部品からなる上記ハブと上記高分子弾性体との間お
    よび／または金属部品からなる上記質量体と上記高分子
    弾性体との間に滑り止め剤としてオルガノシランを固着
    したことを特徴とするダンパ。
  2. 【請求項２】 上記ハブの高分子弾性体を固着する金属
    面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する
    金属面は、化学的表面処理がなされていないことを特徴
    とする請求項１記載のダンパ。
  3. 【請求項３】 上記ハブの高分子弾性体を固着する金属
    面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する
    金属面の面粗度は、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６
    ０１）の範囲であることを特徴とする請求項１又は２記
    載のダンパ。
  4. 【請求項４】 ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴ
    ムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの
    製造方法において、 上記ハブおよび上記質量体と対接する高分子弾性体の少
    なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン
    溶液を塗布する第１の工程と、 このオルガノシラン溶液を塗布された高分子弾性体をハ
    ブと質量体の間に圧入する第２の工程と、 ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシラ
    ンが上記高分子弾性体の表面と上記ハブおよび質量体の
    少なくとも一方の面とで反応して固着する第３の工程と
    を備えたことを特徴とするダンパの製造方法。
  5. 【請求項５】 ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴ
    ムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの
    製造方法において、 上記高分子弾性体の各面が対接する上記ハブおよび上記
    質量体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオル
    ガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、 前記第１の工程終了後の上記ハブおよび質量体との間
    に、上記高分子弾性体を圧入する第２の工程と、 ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシラ
    ンが上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の表面
    と上記高分子弾性体の表面とで反応して固着する第３の
    工程とを備えたことを特徴とするダンパの製造方法。
  6. 【請求項６】 上記オルガノシランで固着される上記ハ
    ブおよび／または上記質量体の高分子弾性体と対接する
    少なくとも一方の面は、化学的表面処理がなされていな
    いことを特徴とする請求項４又は５に記載のダンパの製
    造方法。
  7. 【請求項７】 上記ハブの高分子弾性体を固着する金属
    面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する
    金属面の面粗度は、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６
    ０１）の範囲であることを特徴とする請求項４乃至６の
    いずれか１項に記載のダンパの製造方法。
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