JPS60139431A - 金属ハウジング付防振ゴムの製造方法 - Google Patents
金属ハウジング付防振ゴムの製造方法Info
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- JPS60139431A JPS60139431A JP58246259A JP24625983A JPS60139431A JP S60139431 A JPS60139431 A JP S60139431A JP 58246259 A JP58246259 A JP 58246259A JP 24625983 A JP24625983 A JP 24625983A JP S60139431 A JPS60139431 A JP S60139431A
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- B23P19/00—Machines for simply fitting together or separating metal parts or objects, or metal and non-metal parts, whether or not involving some deformation; Tools or devices therefor so far as not provided for in other classes
- B23P19/02—Machines for simply fitting together or separating metal parts or objects, or metal and non-metal parts, whether or not involving some deformation; Tools or devices therefor so far as not provided for in other classes for connecting objects by press fit or for detaching same
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
この発明はダンパープーリー等の金属ハウジング付防振
ゴムの！ｌｌｌｌ決方法するものである。
ゴムの！ｌｌｌｌ決方法するものである。
従来技術
防振用ゴム部材を金属ハウジング間に圧入するとき、例
えばダンパープーリーにおいてゴムリングをプーリーリ
ムとインナーハブの間に圧入するようなときには、その
圧入をスムーズに行うためにゴム部材に圧入用滑剤とし
て通常プロセスオイルが塗布される。この場合、圧入後
のゴム部材の抜けを防止して耐久性を保つには、圧縮永
久歪性の良好なゴム材料を採用したり、ゴム部材と金属
ハウジングとを接着したりする必要がある。
えばダンパープーリーにおいてゴムリングをプーリーリ
ムとインナーハブの間に圧入するようなときには、その
圧入をスムーズに行うためにゴム部材に圧入用滑剤とし
て通常プロセスオイルが塗布される。この場合、圧入後
のゴム部材の抜けを防止して耐久性を保つには、圧縮永
久歪性の良好なゴム材料を採用したり、ゴム部材と金属
ハウジングとを接着したりする必要がある。
従来、上記接着の方法として、まず金属ハウジング内面
に接着剤を塗布しておき、次に表面に前記圧入用滑剤を
塗布したゴム部材を同金属ハウジングに圧入した後、加
熱等を行って接着剤を反応硬化させるという方法があっ
たが、工程が複雑で作業性も良くなかった。
に接着剤を塗布しておき、次に表面に前記圧入用滑剤を
塗布したゴム部材を同金属ハウジングに圧入した後、加
熱等を行って接着剤を反応硬化させるという方法があっ
たが、工程が複雑で作業性も良くなかった。
又、別の方法として、ゴム部材の表面に熱可塑性又は熱
硬化性の接着剤を塗布しこれを乾燥させた後、同ゴム部
材を接着剤の軟化温度以上に加熱した金属ハウジング間
に圧入し、接着剤の硬化を行ね−ぜてゴム部材を金属ハ
ウジングに接着するという方法も考えられており（特願
昭５８−１３３１９６号）、圧入用滑剤を使用しなくて
も圧入容易で強い接着力が得られる等の優れた効果を有
している。
硬化性の接着剤を塗布しこれを乾燥させた後、同ゴム部
材を接着剤の軟化温度以上に加熱した金属ハウジング間
に圧入し、接着剤の硬化を行ね−ぜてゴム部材を金属ハ
ウジングに接着するという方法も考えられており（特願
昭５８−１３３１９６号）、圧入用滑剤を使用しなくて
も圧入容易で強い接着力が得られる等の優れた効果を有
している。
しかし、この後者の方法においても、金属ハウジングの
加熱装置が必要とされる問題がある等、改善の要求があ
った。
加熱装置が必要とされる問題がある等、改善の要求があ
った。
目的
この発明は上記のような従来の金属ハウジング（ｄ防振
ゴムの製造方法における問題点を解消するためになされ
たものであって、その目的は金属ハウジングを加熱しな
くてもゴム部材を金属ハウジングに対して容易に圧入す
ることができ、かつ強い接着力を得ることができるばか
りでなく、工程も簡単で作業性に優れ、コストダウンを
図ることもできる新規な金属ハウジングイリ防振ゴムの
製造方法を提供することにある。
ゴムの製造方法における問題点を解消するためになされ
たものであって、その目的は金属ハウジングを加熱しな
くてもゴム部材を金属ハウジングに対して容易に圧入す
ることができ、かつ強い接着力を得ることができるばか
りでなく、工程も簡単で作業性に優れ、コストダウンを
図ることもできる新規な金属ハウジングイリ防振ゴムの
製造方法を提供することにある。
構成
この発明はゴム部材の表面に熱可塑性又は熱硬化性の接
着剤を塗布しこれを乾燥させた後、更に同接着剤と適度
な相溶性を有する圧入液を接着剤上に塗布してから、同
ゴム部材を金属ハウジング間に圧入し、接着剤の硬化を
行わせてゴム部材を金属ハウジングに接着することをそ
の構成とするものである。
着剤を塗布しこれを乾燥させた後、更に同接着剤と適度
な相溶性を有する圧入液を接着剤上に塗布してから、同
ゴム部材を金属ハウジング間に圧入し、接着剤の硬化を
行わせてゴム部材を金属ハウジングに接着することをそ
の構成とするものである。
実施例
以下、本発明をダンパープーリーにおいて・具体化した
各実施例を図面に従って説明すると、図面中１はダンパ
ープーリーのプーリーリムであって、金属によりリング
状に形成されており、その内周面２は平滑な円筒内面と
なっている。３はダンパープーリー１内に配設された金
属よりなるインナーハブであって、その中央には軸孔４
が設けられるとともに、外周面５は前記ダンパープーリ
ーの内周面と小間隔をおいて対向する平滑な円筒面とな
っている。
各実施例を図面に従って説明すると、図面中１はダンパ
ープーリーのプーリーリムであって、金属によりリング
状に形成されており、その内周面２は平滑な円筒内面と
なっている。３はダンパープーリー１内に配設された金
属よりなるインナーハブであって、その中央には軸孔４
が設けられるとともに、外周面５は前記ダンパープーリ
ーの内周面と小間隔をおいて対向する平滑な円筒面とな
っている。
６はプーリーリム１の内周面２とインナーハブ３の外周
面５との間に圧入及び接着されたゴムリングであつ−Ｃ
１下記表１に示１通りの配合Ａ〜配合Ｃ（表１は重量比
で示づ）の３種類の・ゴム配合の加硫ゴムが各々用いら
れている。
面５との間に圧入及び接着されたゴムリングであつ−Ｃ
１下記表１に示１通りの配合Ａ〜配合Ｃ（表１は重量比
で示づ）の３種類の・ゴム配合の加硫ゴムが各々用いら
れている。
各配合Ａ−Ｃのゴムリング６の内外周面には、圧入前に
おいて接着剤７が塗布及び乾燥され、圧入直前には乾燥
した接着剤７の上から更に圧入液８が浸漬法で塗布され
て接着剤７が適度に溶解づる。圧入後には圧入液８がゴ
ムリング６の内部に吸収されるとともに接着剤７が硬化
して、ゴムリング６がプーリーリム１とインナーハブ３
に対し強固に接着される。
おいて接着剤７が塗布及び乾燥され、圧入直前には乾燥
した接着剤７の上から更に圧入液８が浸漬法で塗布され
て接着剤７が適度に溶解づる。圧入後には圧入液８がゴ
ムリング６の内部に吸収されるとともに接着剤７が硬化
して、ゴムリング６がプーリーリム１とインナーハブ３
に対し強固に接着される。
ここで、接着剤７には通常の熱可塑性又は熱硬化性のゴ
ム対金属用接着剤を用いることができ、１列えばケムロ
ック２５０（ヒューソンケミカルズ社の商品名、主成分
は塩化ゴム）が用いられＣいる。
ム対金属用接着剤を用いることができ、１列えばケムロ
ック２５０（ヒューソンケミカルズ社の商品名、主成分
は塩化ゴム）が用いられＣいる。
また、圧入液８には接着剤７と適度な相溶性を有するプ
ロセスメイル等の圧入液を用いることができる。相溶性
が高過ぎると接着剤７が溶解し過ぎるため、圧入時にプ
ーリーリム１の内周縁及びインナーハブ３の外周縁で接
着剤７の多くがゴムリング６から削り取られてしまい、
接着力が低下する。一方、相溶性が低いと接着剤７があ
まり軟化しないため、高い圧入圧力を要して圧入性が悪
化したり、常温では圧入不能となったりする。又、圧入
液８の選択にあたって更に好ましくは、毒性、引火性、
接着力への影響、作業性、物性等の諸点を考慮り−ると
よい。
ロセスメイル等の圧入液を用いることができる。相溶性
が高過ぎると接着剤７が溶解し過ぎるため、圧入時にプ
ーリーリム１の内周縁及びインナーハブ３の外周縁で接
着剤７の多くがゴムリング６から削り取られてしまい、
接着力が低下する。一方、相溶性が低いと接着剤７があ
まり軟化しないため、高い圧入圧力を要して圧入性が悪
化したり、常温では圧入不能となったりする。又、圧入
液８の選択にあたって更に好ましくは、毒性、引火性、
接着力への影響、作業性、物性等の諸点を考慮り−ると
よい。
本実施例では、圧入液８として以上の諸点を満足づる低
粘度のアロマチック系プロセスオイル（具体的には富士
興産社製で商品名ＥＰＸ＃１）が用いられている。
粘度のアロマチック系プロセスオイル（具体的には富士
興産社製で商品名ＥＰＸ＃１）が用いられている。
次に、以上のように構成されたタンパ−プーリーにおい
て、プーリーリム１とインナーハブ３との間にゴムリン
グ６を圧入及び接着する方法についＣ１試験例に基づき
説明づる。
て、プーリーリム１とインナーハブ３との間にゴムリン
グ６を圧入及び接着する方法についＣ１試験例に基づき
説明づる。
まず、仕入前にゴムリング６の表面に接着剤７を塗布し
、乾燥させる。この乾燥方法には、室温で自然乾燥させ
る方法、密着性を良くするために接着剤７の硬化反応温
度以下の範囲で加熱する方法等のいずれを用いてもよい
が本実施例では前者の自然乾燥によった。
、乾燥させる。この乾燥方法には、室温で自然乾燥させ
る方法、密着性を良くするために接着剤７の硬化反応温
度以下の範囲で加熱する方法等のいずれを用いてもよい
が本実施例では前者の自然乾燥によった。
次に、ゴムリング６を圧入液８（常温）の中に１０分間
浸漬して接着剤７上に圧入液８を塗布し、接着剤７を溶
解させる。
浸漬して接着剤７上に圧入液８を塗布し、接着剤７を溶
解させる。
次に、第２〜４図に示す通り脱脂したプーリーリム１内
にインナーハブ３をセットし、接着剤７が溶解している
間に、プーリーリム１の内周面２とインナーハブ３の外
周面５の間に上記ゴムリング６を常温で仕入づ−る。こ
こで、ゴムリング６の圧入率（圧入による変形率）は３
０％とした。この圧入時において、ゴムリング６表面の
接着剤７は常温下で適度に溶解しているため、圧入液８
及び接着剤７が滑剤として作用覆る。従って、上記ゴム
リング６の圧入を低圧力で容易に行うことができる。配
合Ａのゴムリング６を圧入するときの圧入性（圧入作業
の容易性、実現性等を総称したもの）及び圧入後の状態
（主として接着剤７の圧入状態、削り取り状態）を表２
に示す。
にインナーハブ３をセットし、接着剤７が溶解している
間に、プーリーリム１の内周面２とインナーハブ３の外
周面５の間に上記ゴムリング６を常温で仕入づ−る。こ
こで、ゴムリング６の圧入率（圧入による変形率）は３
０％とした。この圧入時において、ゴムリング６表面の
接着剤７は常温下で適度に溶解しているため、圧入液８
及び接着剤７が滑剤として作用覆る。従って、上記ゴム
リング６の圧入を低圧力で容易に行うことができる。配
合Ａのゴムリング６を圧入するときの圧入性（圧入作業
の容易性、実現性等を総称したもの）及び圧入後の状態
（主として接着剤７の圧入状態、削り取り状態）を表２
に示す。
なお、表２には比較のため接着剤７を設けた配合Ａのゴ
ムリング６に前記圧入液８として別の圧入液を同条件で
塗布して同じく圧入を行った場合の結果も示ず。すなわ
ち、表２において比較例■はパラフィン系プロセスオイ
ルとしてサンバー１１０（サンオイル社製）、比較例■
はナフテン系プロレスオイルとしてフレックス＃１０６
ＯＮ（富士興産社製）、比較例■は可塑性ＤＯ８“（ジ
Ａクヂルセバケート１人ハ化学社製）を各々用いたもの
である。
ムリング６に前記圧入液８として別の圧入液を同条件で
塗布して同じく圧入を行った場合の結果も示ず。すなわ
ち、表２において比較例■はパラフィン系プロセスオイ
ルとしてサンバー１１０（サンオイル社製）、比較例■
はナフテン系プロレスオイルとしてフレックス＃１０６
ＯＮ（富士興産社製）、比較例■は可塑性ＤＯ８“（ジ
Ａクヂルセバケート１人ハ化学社製）を各々用いたもの
である。
表２
圧入性と圧入後の状態
表２から明らかなように、本実施例は圧入が容易で圧入
性に優れ、接着剤７が前記のように削取られる程溶解し
ないため圧入後の状態も良好であ時間の浸漬では接着剤
７がほとんど溶解せず、通常の圧入圧力（３０ｋｇ／
ｃｍ’以下）ではほとんど圧入Ｊることができなかった
。また、比較例■においては圧入液の前記相溶性が高過
ぎるため、圧入性は良好であるが接着剤７の削り取りが
多かった。
性に優れ、接着剤７が前記のように削取られる程溶解し
ないため圧入後の状態も良好であ時間の浸漬では接着剤
７がほとんど溶解せず、通常の圧入圧力（３０ｋｇ／
ｃｍ’以下）ではほとんど圧入Ｊることができなかった
。また、比較例■においては圧入液の前記相溶性が高過
ぎるため、圧入性は良好であるが接着剤７の削り取りが
多かった。
次に、各配合Ａ−Ｃのゴムリング６の上記圧入時に要し
た圧入圧力の値を表３に示す。
た圧入圧力の値を表３に示す。
なお、表３には比較のため従来例の場合の値も示づ。す
なわち表３において従来例■は前記特願昭５８− ’１
３３１９６号記載の圧入方法に相当し、圧入液８を用い
ずにプーリーリム１及びインナーハブ３を２００°Ｃに
加熱しておき、接着剤７を塗布、乾燥したゴムリング６
を圧入した場合の例、従来例■はゴムリング６にプロセ
スオイルを塗布し、接着剤７は使用しない例、従来例■
はゴムリング６にプロセスオイルを塗布づるとともに、
プーリーリム１の内周面２とインナーハブ３の外周面に
接着剤７を塗布し乾燥させた例である。
なわち表３において従来例■は前記特願昭５８− ’１
３３１９６号記載の圧入方法に相当し、圧入液８を用い
ずにプーリーリム１及びインナーハブ３を２００°Ｃに
加熱しておき、接着剤７を塗布、乾燥したゴムリング６
を圧入した場合の例、従来例■はゴムリング６にプロセ
スオイルを塗布し、接着剤７は使用しない例、従来例■
はゴムリング６にプロセスオイルを塗布づるとともに、
プーリーリム１の内周面２とインナーハブ３の外周面に
接着剤７を塗布し乾燥させた例である。
表３
表３から明らかなように、本実施例はいずれの配合であ
っても、接着剤７を使用しない従来例■よりは希干高い
ものの、従来例■、■と同等あるいはそれ以外の圧入圧
力で圧入を行うことができる。
っても、接着剤７を使用しない従来例■よりは希干高い
ものの、従来例■、■と同等あるいはそれ以外の圧入圧
力で圧入を行うことができる。
続い−（゛、ゴムリング６をプーリーリム１及びインナ
ーハブ３に接着さけるには、圧入が完了したダンパープ
ーリーを１５０’Ｃの熱空気中に３０分保持し、接着剤
７の硬化反応を完了させてから室２品までン負却すれば
よい。
ーハブ３に接着さけるには、圧入が完了したダンパープ
ーリーを１５０’Ｃの熱空気中に３０分保持し、接着剤
７の硬化反応を完了させてから室２品までン負却すれば
よい。
上記のようにゴムリング６の圧入接着作業の完了しｌ〔
ダンパープーリーを室温に２４詩間放置しＩＣ後、第５
図に示Ｊように全周の１／８を切断し、ｍ６図に示すよ
うにプーリーリム１の端部とゴムリング６の端部とを引
張速麿５０ ｍｍ７分で引張試験し、プーリーリム１と
ゴムリング６との間の接着強度を測定した。このとき、
プーリーリム１からゴムリング６が一部剥離するときの
接着強度を表４に示−リ−０ なお、表４には比較のため前記圧入圧力の表３にも挙げ
た従来例の場合の測定結果も示す。リ−なわち従来例■
、■にあっては各々前記の通り圧入した後１５０’Ｃに
加熱して３０分保持し、接着剤７の反応を完了させてか
ら室温まで冷却した例であり、従来例■は前記の通り圧
入したままの例である。
ダンパープーリーを室温に２４詩間放置しＩＣ後、第５
図に示Ｊように全周の１／８を切断し、ｍ６図に示すよ
うにプーリーリム１の端部とゴムリング６の端部とを引
張速麿５０ ｍｍ７分で引張試験し、プーリーリム１と
ゴムリング６との間の接着強度を測定した。このとき、
プーリーリム１からゴムリング６が一部剥離するときの
接着強度を表４に示−リ−０ なお、表４には比較のため前記圧入圧力の表３にも挙げ
た従来例の場合の測定結果も示す。リ−なわち従来例■
、■にあっては各々前記の通り圧入した後１５０’Ｃに
加熱して３０分保持し、接着剤７の反応を完了させてか
ら室温まで冷却した例であり、従来例■は前記の通り圧
入したままの例である。
表４
表４から明らかなように、本実施例はいずれの配合条件
であっても、従来例■とは同等あるいはそれ以上、従来
例■よりは明らかに強い接着強度が得られる。
であっても、従来例■とは同等あるいはそれ以上、従来
例■よりは明らかに強い接着強度が得られる。
以」このように、本実施例は圧入時にプーリーリム１及
びインナーハブ３を加熱しなくても、これらに対してゴ
ムリング６を容易に圧入づることかでき、かつ強い接着
強度を得ることができる。又、面倒で時間のかかる同加
熱工程がないので、作業性に優れ、コストダウンを図る
こともできる。
びインナーハブ３を加熱しなくても、これらに対してゴ
ムリング６を容易に圧入づることかでき、かつ強い接着
強度を得ることができる。又、面倒で時間のかかる同加
熱工程がないので、作業性に優れ、コストダウンを図る
こともできる。
なお、この発明は前記実施例の構成に限定されるもので
はなく、たとえば次のようにして具体化することちり能
である。
はなく、たとえば次のようにして具体化することちり能
である。
（１）ゴムリング６の材質や接着剤７の種類を変更づる
こと。
こと。
（２）圧入液８の種類を変更づること。この場合、圧入
液８は接着剤７と適度な相溶性を有するものであること
。適度な相溶性とは、前述の通り、ゴムリング６が常温
で圧入可能であり、かつ圧入時に接６剤７が削り取られ
ない程瓜に接着剤７を溶解させる性質をいう。
液８は接着剤７と適度な相溶性を有するものであること
。適度な相溶性とは、前述の通り、ゴムリング６が常温
で圧入可能であり、かつ圧入時に接６剤７が削り取られ
ない程瓜に接着剤７を溶解させる性質をいう。
この場合、接着剤７及び圧入８１２８のＳＰ値（Ｓｏｌ
ｕｂｉｌｉｔｙ Ｐａｒａｍｅｔｅｒ、溶解度指数）を
一つの基準として圧入液８の種類を選択し得る。第７図
に各種圧入液及びゴムのＳＰ値を示す。本実施例の接着
剤７の主成分である塩化ゴムのＳＰ値と圧入液８である
アロマチック系プロセスオイルのＳＰ値とは後者内の種
類にもよるが一部一致する以外は差異がある。すなわち
、ＳＰ値が完全に一致するときは一般に相溶性が高過ぎ
る傾向にあり、大差があるときは相溶性が低い傾向にあ
る。前記適度な相溶性は適当なＳＰ値の差異をＭ準にし
て決定することができる。
ｕｂｉｌｉｔｙ Ｐａｒａｍｅｔｅｒ、溶解度指数）を
一つの基準として圧入液８の種類を選択し得る。第７図
に各種圧入液及びゴムのＳＰ値を示す。本実施例の接着
剤７の主成分である塩化ゴムのＳＰ値と圧入液８である
アロマチック系プロセスオイルのＳＰ値とは後者内の種
類にもよるが一部一致する以外は差異がある。すなわち
、ＳＰ値が完全に一致するときは一般に相溶性が高過ぎ
る傾向にあり、大差があるときは相溶性が低い傾向にあ
る。前記適度な相溶性は適当なＳＰ値の差異をＭ準にし
て決定することができる。
又、前述したように圧入液の選択にあたっては、毒性、
引火性、接着力への影響、物性等の諸性質をも青痣する
ことが望ましい。次の表５に、代表的な各種圧入液とそ
の性質の一覧を示づ。表５中、Ｏ印は良好であることを
、△印は若干劣り問題となることもあることを、Ｘ印は
明らかに劣ることを各々示す。又、「接着剤切れ」とは
接着剤がゴム表面で一部剥離する現象を指し、「ゴムへ
の移行性」とは圧入液がゴム内に吸収されて接着性を損
なわない性質をいう。
引火性、接着力への影響、物性等の諸性質をも青痣する
ことが望ましい。次の表５に、代表的な各種圧入液とそ
の性質の一覧を示づ。表５中、Ｏ印は良好であることを
、△印は若干劣り問題となることもあることを、Ｘ印は
明らかに劣ることを各々示す。又、「接着剤切れ」とは
接着剤がゴム表面で一部剥離する現象を指し、「ゴムへ
の移行性」とは圧入液がゴム内に吸収されて接着性を損
なわない性質をいう。
表５の１
各種圧入液の評価
表５の２
Ａ；トルエン
Ｂ；キシレン
Ｃ；工業用ガソリン
Ｄ；灯油
Ｅ；軽油
Ｆ；トリクロルエタン
Ｇ；トリクロルエチレン
１」；パークロルエチレン
Ｉ；アセトン
にメチルエチルケトン（ＭＥＫ）
Ｋ；メチルイソブチルケトン（ＭＩＢＫ）Ｌ：バラフィ
ン系プロセスオイル Ｍ；ナフテン系プロＬスオイル Ｎ；アロマチック系プロセスＡイル Ｏニジオクチルフタレート （フタル酸系、ＤＯＰ） Ｐ；ジオクチルアジペート （アジピン酸系、ＤＯＡ＞ Ｑ；ジオクチルアゼレート （アゼライン酸系、ＤＯＺ） Ｒ；ジオクチルセバケート （セバシン酸系、ＤＯ８＞ Ｓ；メタルアセチルリシルレート （リシノール酸系、ＭＡＲ） １−；パラフィン系プロセスオイルとＤＯＰとの混合液
であって、混合比は７５％対２５％Ｕ；同じくパラフィ
ン系プロセスメイル／Ｄ。
ン系プロセスオイル Ｍ；ナフテン系プロＬスオイル Ｎ；アロマチック系プロセスＡイル Ｏニジオクチルフタレート （フタル酸系、ＤＯＰ） Ｐ；ジオクチルアジペート （アジピン酸系、ＤＯＡ＞ Ｑ；ジオクチルアゼレート （アゼライン酸系、ＤＯＺ） Ｒ；ジオクチルセバケート （セバシン酸系、ＤＯ８＞ Ｓ；メタルアセチルリシルレート （リシノール酸系、ＭＡＲ） １−；パラフィン系プロセスオイルとＤＯＰとの混合液
であって、混合比は７５％対２５％Ｕ；同じくパラフィ
ン系プロセスメイル／Ｄ。
Ｐ ＝ ５０ ／ ５０
Ｖ；同じくパラフィン系プロセスオイル／Ｄ。
Ｐ＝２５／７５
又、表５の下部にも示したが、本発明でいう接着剤７と
適度な相溶性を有Ｊる圧入液８には、相溶性の高い、例
えば可塑剤ＤＯＰ （ジオクオルフタレー１〜）と、相
溶性の低い、例えば軟化剤パラフィン系プロセスオイル
とを各々７５％対２５％ないし、２５％対７５％の比率
で混合したり、その他の２種以上の圧入液を適宜混合し
たりして相溶性を調整した混合圧入液も含まれる。この
ように、混合圧入液を用いることにより、適用しうる圧
入液の秒類が拡充される。
適度な相溶性を有Ｊる圧入液８には、相溶性の高い、例
えば可塑剤ＤＯＰ （ジオクオルフタレー１〜）と、相
溶性の低い、例えば軟化剤パラフィン系プロセスオイル
とを各々７５％対２５％ないし、２５％対７５％の比率
で混合したり、その他の２種以上の圧入液を適宜混合し
たりして相溶性を調整した混合圧入液も含まれる。この
ように、混合圧入液を用いることにより、適用しうる圧
入液の秒類が拡充される。
（３）ゴムリング６の圧入前に、プーリーリム１の内周
面２及びインナーハブ３の外周面５にも前記圧入液８を
塗布すること。こうすることにより、圧入圧力を更に低
下へせることができ圧入性が向上する。
面２及びインナーハブ３の外周面５にも前記圧入液８を
塗布すること。こうすることにより、圧入圧力を更に低
下へせることができ圧入性が向上する。
（４）タンパ−プーリー以外の金属ハウジング付防振ゴ
ムの製造方法に具体化づること。
ムの製造方法に具体化づること。
効果 、
以上詳述したように、この発明はゴム部材の表面に熱可
塑性又は熱硬化性の接着剤を塗布しこれを乾燥させた後
、更に同接着剤と適度な相溶性を有する圧入液を接着剤
上に塗布してから、同ゴム部材を金属ハウジング間に圧
入し、接着剤の硬化を行わせてゴム部材を金属ハウジン
グに接着することにより、金属ハウジングを加熱しなく
てもゴム部材を金属ハウジングに対して容易に圧入する
ことができ、かつ強い接着力を得ることができるばかり
でなく、工程も簡単で作業性に優れ、コストダウンを図
ることもできる優れた効果を奏する。
塑性又は熱硬化性の接着剤を塗布しこれを乾燥させた後
、更に同接着剤と適度な相溶性を有する圧入液を接着剤
上に塗布してから、同ゴム部材を金属ハウジング間に圧
入し、接着剤の硬化を行わせてゴム部材を金属ハウジン
グに接着することにより、金属ハウジングを加熱しなく
てもゴム部材を金属ハウジングに対して容易に圧入する
ことができ、かつ強い接着力を得ることができるばかり
でなく、工程も簡単で作業性に優れ、コストダウンを図
ることもできる優れた効果を奏する。
第１図はこの発明をダンパープーリーにおいて具体化し
た実施例を示す平面図、第２図は同じく分解斜視図、第
３図及び第４図は各々同じくゴムリングの圧入途中及び
圧入完了の状態を示Ｊ断面図、第５図は同じく切断した
ダンパープーリーを示Ｊ平面図、第６図は引張試験の方
法を示１概略図、第７図は各種圧入液及びゴムのＳＰ値
を示づ線図である。 プーリーリム１、インナーハブ３、ゴムリング６、接着
剤７、圧入液８゜ 特 ９１ 出 願 人 豊田合成 株式会社トヨタ自動
車 株式会社 代 理 人 弁理士 恩１）博宣 第１図 第２図
た実施例を示す平面図、第２図は同じく分解斜視図、第
３図及び第４図は各々同じくゴムリングの圧入途中及び
圧入完了の状態を示Ｊ断面図、第５図は同じく切断した
ダンパープーリーを示Ｊ平面図、第６図は引張試験の方
法を示１概略図、第７図は各種圧入液及びゴムのＳＰ値
を示づ線図である。 プーリーリム１、インナーハブ３、ゴムリング６、接着
剤７、圧入液８゜ 特 ９１ 出 願 人 豊田合成 株式会社トヨタ自動
車 株式会社 代 理 人 弁理士 恩１）博宣 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ゴム部材（６）の表面に熱可塑性又は熱硬化性の接
着剤（７）を塗布しこれを乾燥さけた後、史に同接着剤
（７）と適度な相溶性を有ツる圧入液（８）を接着剤（
７）上に塗布してから、同ゴム部材（６）を金属ハウジ
ング（１，３）間に圧入し、接着剤（７）の硬化を行わ
せてゴム部材（６）を金属ハウジング（１，３＞に接着
することを特徴とする金属ハウジング付防振ゴムの製造
方法。 ２、接着剤（７）は塩化ゴムを主成分どづるゴム対金属
用接着剤であり、圧入波（８）はアロマチック系プロレ
スＡイルであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の金属ハウジンゲイ］防１辰ゴムの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58246259A JPS60139431A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 金属ハウジング付防振ゴムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58246259A JPS60139431A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 金属ハウジング付防振ゴムの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60139431A true JPS60139431A (ja) | 1985-07-24 |
Family
ID=17145857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58246259A Pending JPS60139431A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 金属ハウジング付防振ゴムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60139431A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004031610A1 (ja) * | 2002-10-04 | 2004-04-15 | Nok Corporation | トーショナルダンパーの製造方法 |
| WO2004065820A1 (ja) | 2003-01-24 | 2004-08-05 | Nok Corporation | トーショナルダンパの製造方法 |
-
1983
- 1983-12-27 JP JP58246259A patent/JPS60139431A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004031610A1 (ja) * | 2002-10-04 | 2004-04-15 | Nok Corporation | トーショナルダンパーの製造方法 |
| US7171750B2 (en) | 2002-10-04 | 2007-02-06 | Nok Corporation | Method of producing a torsional damper |
| CN100334369C (zh) * | 2002-10-04 | 2007-08-29 | Nok株式会社 | 扭振减振器的制造方法 |
| WO2004065820A1 (ja) | 2003-01-24 | 2004-08-05 | Nok Corporation | トーショナルダンパの製造方法 |
| EP1586791A1 (en) * | 2003-01-24 | 2005-10-19 | NOK Corporation | Method of manufacturing torsional damper |
| EP1586791A4 (en) * | 2003-01-24 | 2006-01-25 | Nok Corp | METHOD OF MANUFACTURING TORSION DAMPER |
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