JP5118792B2 - ダンパおよびその製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダンパに係り、特に、内燃機関のクランクシャフトなどの回転駆動系に生起する捩り振動を吸収するトーショナルダンパに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種のダンパは、▲１▼スリーブと質量体の間に加硫接着したゴム状弾性体に、ハブを圧入した接着タイプのダンパ、▲２▼ハブおよび質量体の面に接着剤を塗布し、この接着剤が塗布されたハブと質量体の間に加硫成形したゴム状弾性体を圧入した接着タイプのダンパ、▲３▼ハブと質量体の間に、未加硫ゴムを充填し、この未加硫ゴムを加硫接着した接着タイプのダンパ、▲４▼ハブと質量体の間に、加硫成形したゴム状弾性体を圧入した嵌合（非接着）タイプのダンパ、などが提案されている。
【０００３】
一般に、嵌合タイプのダンパは、ハブと質量体を接続する高分子弾性体が圧縮状態で嵌合されているため、接着タイプのダンパに比べて、製造が簡単でかつ耐久性が高いことは周知であるが、反面、高負荷時に、金属部品からなるハブとゴム状弾性体の間、または金属部品からなる質量体とゴム状弾性体の間に回転方向の滑りが生じることがある。
【０００４】
そこで、近年、この嵌合タイプのダンパでは、この滑りを防止すべく滑りトルクを増大（向上）させるため、▲５▼ハブまたは質量体の嵌合面にショットブラスト処理をする方法、▲６▼ゴム状弾性体自身に粘着性をもたせる方法、▲７▼ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートをハブとゴム状弾性体の界面、質量体とゴム状弾性体の界面に介在させる方法が提案されている。
【０００５】
また、高耐久性および高滑りトルクを実現するダンパとして、嵌合後接着タイプのダンパがある。このダンパの製造方法は、ハブおよび／または質量体のゴムに対接する各面に接着剤を塗布する第１の工程と、この塗布した接着剤を乾燥する第２の工程と、この乾燥した接着剤の上にオイルなどの圧入液を塗布する第３の工程と、別に加硫したゴムをハブと質量体の間に圧入する第４の工程と、余分な圧入液を除去する第５の工程と、この組み付けたダンパを加熱してハブおよび質量体とゴムを接着する第６の工程からなる。
【０００６】
また、特開平２−８５５４３号公報には、ダイナミックダンパで使用するゴム状弾性体の耐熱性向上等を目的として、質量体とゴム状弾性体とをシラン系接着剤で接合した構成が開示されている。実施例では、耐熱性を有するゴム状弾性体として、エチレン・アクリルゴム、アクリロニトリルゴムが例示され、シラン系接着剤としては、Ｙ−４３１０（ロードコーポレーション社製、商品名）が例示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
従来のショットブラスト処理をする嵌合タイプのダンパは、製造が簡単であるが、高スベリトルクが得られない。
【０００８】
また、従来のゴム状弾性体自身に粘着性をもたせた嵌合タイプのダンパは、耐久性が低いこと、製造工程が複雑であること、圧入が困難であることである。
【０００９】
また、従来のポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートを介在させる嵌合タイプのダンパは、圧入を容易にするため、ハブまたは質量体の嵌合面に圧入オイルを塗布する塗布工程、圧入した後にこの圧入オイルを除去するための洗浄工程を必要とするため、製造工数が増加すること、毒性を有するため、安全性に問題があり、高コストになる。
【００１０】
また、従来のハブおよび質量体に接着剤を塗布し、別途加硫成形したゴムを圧入し、加熱接着させた後接着タイプのダンパは、接着剤を塗布、乾燥させる工程、圧入オイルを除去するための洗浄工程を必要とするため、製造工数が増加する。さらに、圧入に際し、ゴムと、ゴムを固着する金具面に形成した接着剤層との摩擦により、接着剤層が部分的にそぎ落されることがあり、接着むらが生じ易い。
【００１１】
このように、従来の嵌合タイプのダンパでは、上述した種々の欠点がある。
【００１２】
本発明の目的は、滑りトルクを大幅に増大させることが可能な嵌合タイプであり、特に、新品時はもちろんのこと、熱老化試験後、耐久試験後であっても、大きな滑りトルクを持つ嵌合タイプのダンパおよびその製造方法の提供にある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、金属部品からなるハブと高分子弾性体との間、および／または金属部品からなる質量体と高分子弾性体との間に固着させる滑り止め剤として、オルガノシランを選ぶことにより、ハブと質量体の間隙への高分子弾性体の圧入において、オルガノシラン溶液を圧入液として使用することができ、滑り止め剤と圧入液を共通のものとして使用可能であることを見出した。
【００１４】
さらに、詳細な機構を研究する中で、ハブまたは質量体における高分子弾性体に対接させ、固着させる面に関して、本発明によれば、金属メッキ層やクロメート処理などの防錆あるいは接着性を改善する被膜の形成、すなわち化学的表面処理を施さなくとも充分な固着強度が得られることがわかった。
【００１５】
ハブまたは質量体における高分子弾性体に対接させ、固着させる面および高分子弾性体におけるハブまたは質量体に対接させ、固着させる面において、一方の高分子弾性体の表面とオルガノシランとの間には、高分子弾性体の表面に存在する反応基がオルガノシランと反応しやすいので化学的固着機構が生じて固着力が得られるが、他方のハブまたは質量体の金属表面とオルガノシランとの間には、化学的表面処理を施されていない金属表面においては錆などが生じやすいため、安定した化学的固着機構が生じづらく、充分な固着力が得づらい。しかしながら、上記金属表面とオルガノシランとの間には、化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構が形成され、充分な固着強度を奏しているものと推測される。
【００１６】
これは、化学的表面処理を施さない金属表面を微視的に見れば、多数の凹凸が発生していると考えられ、この凹凸に接触したオルガノシランが固着して、固着したオルガノシランと金属表面の凹凸とが互いに嵌合した状態であると考えられ、この嵌合力が、すなわち物理的固着力として働くものと考えられる。
【００１７】
よって、この物理的固着機構は、金属表面の面粗度が大きい方が、固着カが高くなるが、面粗度が余りに大きすぎれば、高分子弾性体が金属表面の凹凸に追従しきれなくなるため、高分子弾性体と金属表面間に介在するオルガノシランの厚みにばらつきが大きくなるので、有効な係合力を生じる有効面積が減少し、固着力は低下する。強い固着力を得るには、金属表面の面粗度を機械加工などによって、十点平均粗さで、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲であれば、安定して強い固着力を得られるので特に好ましい。
【００１８】
すなわち、面粗度が５μｍＲｚ未満では、前記化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構を生じさせることはできず、５０μｍＲｚを越える場合には、金属表面との上記有効面積が減少して固着力は低下する。
【００１９】
ここで、化学的表面処理とは、表面に別層を設けるメッキ処理や表面活性をコントロールする化成処理などをいう。
【００２０】
また、本発明におけるダンパにおいては、オルガノシランが介在する高分子弾性体と金属表面の間では、上述の如く、物理的固着機構が存在するため、使用に際し、イレギュラー的に高トルクが加わって、高分子弾性体と金属表面間で滑りが生じても、接着した場合とは異なり、一定の範囲で機能回復が可能であるので、過大のトルクの入力によって一気に機能を失する可能性が低い。これは、嵌合状態にあった凹凸面が、多少ずれても、ずれた位置にて、ある程度再嵌合するためであると考えられる。
【００２１】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパにおいて、金属部品からなる上記ハブと上記高分子弾性体との間および／または金属部品からなる上記質量体と上記高分子弾性体との間に滑り止め剤としてオルガノシランを固着し、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２３】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、上記ハブおよび上記質量体と対接する高分子弾性体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、このオルガノシラン溶液を塗布された高分子弾性体をハブと質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて圧入する第２の工程と、ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記高分子弾性体の表面と上記ハブおよび質量体の少なくとも一方の面とで反応して固着する第３の工程とを備え、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２４】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、上記高分子弾性体の各面が対接する上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、前記第１の工程終了後の上記ハブおよび質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて、上記高分子弾性体を圧入する第２の工程と、ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の表面と上記高分子弾性体の表面とで反応して固着する第３の工程とを備え、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２６】
【発明の実施の形態】
図１は本発明に係る嵌合タイプのダンパの一実施例を示す断面図であり、図２は図１の一部分解した断面図である。これらの図において、１はハブであり、このハブ１は所定の金属によって環状に作られており、自動車エンジンなどの内燃機関のクランクシャフト（図示せず）の端部外周に取り付けられる。ハブ１の外周金属面には、メッキ処理などの化学的表面処理が施されていない。
【００２７】
２は質量体であり、この質量体２は所定の金属によって環状に作られており、このハブ１の外周側で、かつ同心状に離間して配置される。質量体２の内周金属面にも、メッキ処理などの化学的表面処理が施されていない。
【００２８】
３はリング状に形成されたゴム状弾性体であり、このゴム状弾性体３は下記シラン化合物を介して上記ハブ１と上記質量体２の間に圧入される。なお、このゴム状弾性体３には圧入代が設定されているが、この圧入代だけでは、高負荷時には回転方向に滑りが生じる。
【００２９】
４はオルガノシランとして、例えばγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであり、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４はそれぞれ上記ハブ１と上記ゴム状弾性体３の間、上記ゴム状弾性体３と上記質量体２の間を固着する。
【００３０】
なお、上記質量体２の外周側には、各種の補機（図示せず）に回転トルクを伝達するため、プーリ溝２Ａが設けられている。
【００３１】
上記構成の嵌合タイプのダンパは、金属部品からなるハブ１とゴム状弾性体３との間、および金属部品からなる質量体２とゴム状弾性体３との間に、滑り止め剤としてオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を固着したことにより、滑りトルク（滑りが発生する限界トルク）を大幅に増大することができた。
【００３２】
次に、上記構成の嵌合タイプのダンパの製造方法について説明する。
【００３３】
まず、滑り止め剤としてのオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を溶剤、例えばトルエンに溶解して、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液を作る。
【００３４】
そして、ゴム状弾性体３の両面に、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液を塗布する。そして、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液が塗布されたゴム状弾性体３をハブ１と質量体２の間に圧入する。
【００３５】
そして、このハブ１、質量体２およびγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液が塗布されて圧入されたゴム状弾性体３からなるダンパを恒温槽に入れ、例えば１２０℃で３時間加熱する。
【００３６】
そして、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液の溶剤であるトルエンは、放出され除去されるため、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシランは加熱反応により固着し、ハブ１と質量体２とを連結することができる。
【００３７】
上記構成の嵌合タイプのダンパの効果を確認するため、評価試験を実施した。試験に供する嵌合タイプのダンパは、図１の通りの形状のものとし、その外径１６３ｍｍのものを採用した。
【００３８】
滑り止め剤についての比較例１〜比較例６、実施例は表１の通りである。
【００３９】
【表１】
滑りトルク（Ｎ・ｍ）についての比較例１〜比較例６、実施例は表２の通りである。
【００４０】
【表２】
圧入時に必要な荷重についての比較例１、比較例２、実施例は表３の通りである。
【００４１】
【表３】
この表２の測定結果に示されているように、金属部品からなるハブとゴム状弾性体との間、および金属部品からなる質量体とゴム状弾性体との間に、滑り止め剤としてオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を固着したことによって、新品時における滑りトルクを大幅に増大することができ、かつ、耐熱性に優れ、熱老化試験後、耐久試験後であっても、滑りトルクが減少することなく、大きな滑りトルクを維持することを確認することができた。
【００４２】
次に、上記構成のダンパの金属部品としてのハブ1、質量体２の金属面の面粗度と滑りトルクとの関係について調べた。
【００４３】
試験に使用したダンパの金属部品としての質量体２であるプーリ２Ｂ（２）は、ねずみ鋳鉄ＦＣ２５０材を用いて概形形状に鋳造成形し、プーリ溝２Ａ、高分子弾性体を固着する金属面などを切削加工により所望の形状に形成し、高分子弾性体を固着する金属面の内径１２８ｍｍ、高分子弾性体を固着する金属面の高さ２５ｍｍのプーリ２Ｂを製作した。
【００４４】
同様に，ハブ１は、ＦＣ２５０材を用いて概形形状に鋳造成形し、ボス部、高分子弾性体を固着する金属面などを切削加工により、所望の形状に成形し、高分子弾性体を固着する金属面の外径１２２ｍｍ、高分子弾性体を固着する金属面の高さ２５ｍｍのハブ１を製作した。上記プーリ２Ｂおよびハブ１の高分子弾性体を固着する金属面について、切削時の速度を調整して、面粗度５，１０，１５，２８，４０，５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）とし、６種の試験用金具部材とした。
【００４５】
次に、上記プーリ２Ｂおよびハブ１に組み込む高分子弾性体としては、ＥＰＤＭ材を過酸化物加硫して、ゴム硬度６５°Ｈｓ（ＪＩＳ Ｋ６２５３タイプＡデュロメータ）のリング状のゴムリング３Ａをゴム状弾性体３として製作した。
【００４６】
上記方法で製造したハブ１および上記６種類のプーリ２Ｂを脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよびハブ１の間隙に圧入治具を用いて、前述のγ一メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液をディッピング塗布した上記ゴムリング３Ａ（３）を圧縮率４０％で圧入して組み付けた。このとき、ゴムリング３Ａは同じものを用いた（６種類の実施例とも）。次に、恒温槽にて１２０℃×３Ｈｒ加熱して、その後自然冷却し、本願発明の実施例としての試験用ダンパとした。
【００４７】
比較例として、上記実施例と同様に製作したプーリ２Ｂおよびハブ１のうち高分子弾性体を固着する金属面の面粗度２０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）のものに関し、脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよびハブ１の間隙に圧入治具を用いて、圧入オイルをディッピング塗布したゴムリング３Ａを圧入して組み付けた。このとき、ゴムリング３Ａは実施例と同様のものを用いた。次に、恒温槽にて１２０℃×３Ｈｒ加熱し、その後自然冷却し、試験用ダンパとした。
【００４８】
試験は図３に示すように、試験治具に試験用のダンパを固定し、図示せぬ試験装置にセットして、ダンパの回転方向滑りトルクを測定した。室温（ＲＴ）にて、上記試験治具の回転側固定部材１１に、上記方法にて製作した試験用ダンパのプーリ２Ｂの側部を滑らぬようボルト１１ａにて挟持して固定し、検出側固定部材１２に、ハブ１に設けたねじ穴をボルト１２ａで止めて固定した。なお、図３では、試験治具および試験用のダンパの中心線から上半分の様子示す断面で示している。
【００４９】
回転側固定部材１１は、試験装置の図示せぬ回転力を付与する駆動装置に固定し、検出側固定部材１２は、試験装置の図示せぬ滑りトルク検出用ロードセルに固定した。そして、回転側固定部材１１を試験用ダンパの回転軸に沿って、回転速度１．４×１０-2ｒａｄ／ｓｅｃにて回転させ、プーリ２Ｂとゴムリング３Ａとハブ１間にスリップが生じるまでの最大トルクを検出側固定部材１２に締結された検出用ロードセルにて測定した。測定結果を、表４および図４のグラフで示した。なお、図中○が実施例で、△が比較例である。
【００５０】
【表４】
図４に示すグラフからは、金属面粗度が５μｍ、１０μｍ、１５μｍと粗くなる程、滑りトルクが８００Ｎ・ｍ、９３３Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍと大きくなることがわかる。しかし、金属面粗度が２０μｍ、２８μｍ、４０μｍとさらに大きくなっても、滑りトルクは、１０２９Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍ、１０２９Ｎ・ｍと横這いとなり、面粗度が４０μｍより大きくなると、滑りトルクは減少し始めることがわかった。図４では、面粗度が５０μｍで９６０Ｎ・ｍの滑りトルクを示している。
【００５１】
比較例の場合には、図４に示すように、面粗度２０μｍで４００Ｎ・ｍの滑りトルクを示した。
【００５２】
すなわち、図４から明らかなように、高分子弾性体を固着する金属面となるオルガノシランと接触する金属面に化学的表面処理を施さず、且つこの高分子弾性体を固着する金属面の面粗度５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）にした本実施例のダンパは、比較例に対し約２倍以上の高滑りトルクを有し、従来技術による圧入嵌合タイプに比べて優れていることがわかる。また、面粗度１５〜４０μｍの範囲においては、安定的な高滑りトルクを示すことがわかる。
【００５３】
また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性体３の両面にオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明したが、これに限定せず、環状のハブ１の外周面、および環状の質量体２の内周面にオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布してもよいことはもちろんである。
【００５４】
また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性体３の両面にγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合、環状のハブ１の外周面、および環状の質量体２の内周面にγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明したが、これに限定せず、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を塗布してもよいことはもちろんである。
【００５５】
また、上記説明では、高分子弾性体として使用したゴム状弾性体３は、ハブ１と質量体２との双方で、オルガノシランで固着された構成について説明したが、オルガノシランによる固着は、ゴム状弾性体３とハブ１との間、またはゴム状弾性体３と質量体２との間のいずれか一方であっても構わない。
【００５６】
また、このオルガノシランとしては、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシランを用いたが、これに限定せず、（ａ）ビニルトリス（βメトキシエトキシ）シラン、（ｂ）ビニルトリエトキシシラン、（ｃ）ビニルトリメトキシシラン、（ｄ）γ−（メタクリロキシプロピル）トリメトキシシラン、（ｅ）β−（３，４エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、（ｆ）γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、（ｇ）γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、（ｈ）Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、（ｉ）Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、（ｊ）γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、（ｋ）Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、（ｌ）ビニルトリクロルシラン、（ｍ）γ−クロロプロピルトリメトキシシランなどを用いてもよいことはもちろんである。
【００５７】
また、高分子弾性体としては、ゴム状弾性体を用いたが、これに限定しないことはもちろんである。
【００５８】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明に係るダンパは、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴム状弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパであって、ハブと高分子弾性体の間および／または質量体と高分子弾性体との間にオルガノシランを介在させて滑り止め剤として使用したものであるので、高い固着強度および高い耐久性を有するものである。
【００５９】
また、上記ハブおよび／または質量体における高分子弾性体との対接面は、化学的表面処理を施していないので、工程を簡略化でき、安価なダンパとすることができる。
【００６０】
また、上記ハブおよび／または質量体における高分子弾性体との対接面の表面粗度を５〜５０μｍＲｚの範囲にすることにより、より固着力の強いダンパとすることができる。
【００６１】
また、本発明に係るダンパおよびその製造方法では、ハブと質量体の間隙に高分子弾性体を圧入する際に、オルガノシラン溶液を圧入液として使用するため、オルガノシランがハブおよび／または質量体と高分子弾性体との間に確実に介在させることができ、そのまま、加熱して滑り止め剤として機能させるため、確実な固着力が得られる。
【００６２】
また、圧入前に滑り止め剤をハブおよび／または質量体と高分子弾性体との対接面に塗布し、乾燥させて、接着剤層を形成しておく必要がないので、圧入に際して高分子弾性体とハブおよび／または質量体の対接面との摩擦であらかじめ形成した接着剤層をそぎ落とすことが無いので、確実に固着でき、簡単で安価なダンパを製造することができるなどの効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る嵌合タイプのダンパの一実施例を示す断面図である。
【図２】図１のダンパを一部分解した断面図である。
【図３】滑りトルク試験治具および試験用ダンパを示す断面説明図である。
【図４】金属面粗度と滑りトルクとの関係を示すグラフ図である。
【符号の説明】
１ ハブ
２ 質量体
２Ａ プーリ溝
２Ｂ プーリ
３ ゴム状弾性体
３Ａ ゴムリング
４ γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン
１１ 回転側固定部材
１１ａ ボルト
１２ 検出側固定部材
１２ａ ボルト
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダンパに係り、特に、内燃機関のクランクシャフトなどの回転駆動系に生起する捩り振動を吸収するトーショナルダンパに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種のダンパは、▲１▼スリーブと質量体の間に加硫接着したゴム状弾性体に、ハブを圧入した接着タイプのダンパ、▲２▼ハブおよび質量体の面に接着剤を塗布し、この接着剤が塗布されたハブと質量体の間に加硫成形したゴム状弾性体を圧入した接着タイプのダンパ、▲３▼ハブと質量体の間に、未加硫ゴムを充填し、この未加硫ゴムを加硫接着した接着タイプのダンパ、▲４▼ハブと質量体の間に、加硫成形したゴム状弾性体を圧入した嵌合（非接着）タイプのダンパ、などが提案されている。
【０００３】
一般に、嵌合タイプのダンパは、ハブと質量体を接続する高分子弾性体が圧縮状態で嵌合されているため、接着タイプのダンパに比べて、製造が簡単でかつ耐久性が高いことは周知であるが、反面、高負荷時に、金属部品からなるハブとゴム状弾性体の間、または金属部品からなる質量体とゴム状弾性体の間に回転方向の滑りが生じることがある。
【０００４】
そこで、近年、この嵌合タイプのダンパでは、この滑りを防止すべく滑りトルクを増大（向上）させるため、▲５▼ハブまたは質量体の嵌合面にショットブラスト処理をする方法、▲６▼ゴム状弾性体自身に粘着性をもたせる方法、▲７▼ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートをハブとゴム状弾性体の界面、質量体とゴム状弾性体の界面に介在させる方法が提案されている。
【０００５】
また、高耐久性および高滑りトルクを実現するダンパとして、嵌合後接着タイプのダンパがある。このダンパの製造方法は、ハブおよび／または質量体のゴムに対接する各面に接着剤を塗布する第１の工程と、この塗布した接着剤を乾燥する第２の工程と、この乾燥した接着剤の上にオイルなどの圧入液を塗布する第３の工程と、別に加硫したゴムをハブと質量体の間に圧入する第４の工程と、余分な圧入液を除去する第５の工程と、この組み付けたダンパを加熱してハブおよび質量体とゴムを接着する第６の工程からなる。
【０００６】
また、特開平２−８５５４３号公報には、ダイナミックダンパで使用するゴム状弾性体の耐熱性向上等を目的として、質量体とゴム状弾性体とをシラン系接着剤で接合した構成が開示されている。実施例では、耐熱性を有するゴム状弾性体として、エチレン・アクリルゴム、アクリロニトリルゴムが例示され、シラン系接着剤としては、Ｙ−４３１０（ロードコーポレーション社製、商品名）が例示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
従来のショットブラスト処理をする嵌合タイプのダンパは、製造が簡単であるが、高スベリトルクが得られない。
【０００８】
また、従来のゴム状弾性体自身に粘着性をもたせた嵌合タイプのダンパは、耐久性が低いこと、製造工程が複雑であること、圧入が困難であることである。
【０００９】
また、従来のポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートを介在させる嵌合タイプのダンパは、圧入を容易にするため、ハブまたは質量体の嵌合面に圧入オイルを塗布する塗布工程、圧入した後にこの圧入オイルを除去するための洗浄工程を必要とするため、製造工数が増加すること、毒性を有するため、安全性に問題があり、高コストになる。
【００１０】
また、従来のハブおよび質量体に接着剤を塗布し、別途加硫成形したゴムを圧入し、加熱接着させた後接着タイプのダンパは、接着剤を塗布、乾燥させる工程、圧入オイルを除去するための洗浄工程を必要とするため、製造工数が増加する。さらに、圧入に際し、ゴムと、ゴムを固着する金具面に形成した接着剤層との摩擦により、接着剤層が部分的にそぎ落されることがあり、接着むらが生じ易い。
【００１１】
このように、従来の嵌合タイプのダンパでは、上述した種々の欠点がある。
【００１２】
本発明の目的は、滑りトルクを大幅に増大させることが可能な嵌合タイプであり、特に、新品時はもちろんのこと、熱老化試験後、耐久試験後であっても、大きな滑りトルクを持つ嵌合タイプのダンパおよびその製造方法の提供にある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、金属部品からなるハブと高分子弾性体との間、および／または金属部品からなる質量体と高分子弾性体との間に固着させる滑り止め剤として、オルガノシランを選ぶことにより、ハブと質量体の間隙への高分子弾性体の圧入において、オルガノシラン溶液を圧入液として使用することができ、滑り止め剤と圧入液を共通のものとして使用可能であることを見出した。
【００１４】
さらに、詳細な機構を研究する中で、ハブまたは質量体における高分子弾性体に対接させ、固着させる面に関して、本発明によれば、金属メッキ層やクロメート処理などの防錆あるいは接着性を改善する被膜の形成、すなわち化学的表面処理を施さなくとも充分な固着強度が得られることがわかった。
【００１５】
ハブまたは質量体における高分子弾性体に対接させ、固着させる面および高分子弾性体におけるハブまたは質量体に対接させ、固着させる面において、一方の高分子弾性体の表面とオルガノシランとの間には、高分子弾性体の表面に存在する反応基がオルガノシランと反応しやすいので化学的固着機構が生じて固着力が得られるが、他方のハブまたは質量体の金属表面とオルガノシランとの間には、化学的表面処理を施されていない金属表面においては錆などが生じやすいため、安定した化学的固着機構が生じづらく、充分な固着力が得づらい。しかしながら、上記金属表面とオルガノシランとの間には、化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構が形成され、充分な固着強度を奏しているものと推測される。
【００１６】
これは、化学的表面処理を施さない金属表面を微視的に見れば、多数の凹凸が発生していると考えられ、この凹凸に接触したオルガノシランが固着して、固着したオルガノシランと金属表面の凹凸とが互いに嵌合した状態であると考えられ、この嵌合力が、すなわち物理的固着力として働くものと考えられる。
【００１７】
よって、この物理的固着機構は、金属表面の面粗度が大きい方が、固着カが高くなるが、面粗度が余りに大きすぎれば、高分子弾性体が金属表面の凹凸に追従しきれなくなるため、高分子弾性体と金属表面間に介在するオルガノシランの厚みにばらつきが大きくなるので、有効な係合力を生じる有効面積が減少し、固着力は低下する。強い固着力を得るには、金属表面の面粗度を機械加工などによって、十点平均粗さで、５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲であれば、安定して強い固着力を得られるので特に好ましい。
【００１８】
すなわち、面粗度が５μｍＲｚ未満では、前記化学的固着機構を補うに充分な物理的固着機構を生じさせることはできず、５０μｍＲｚを越える場合には、金属表面との上記有効面積が減少して固着力は低下する。
【００１９】
ここで、化学的表面処理とは、表面に別層を設けるメッキ処理や表面活性をコントロールする化成処理などをいう。
【００２０】
また、本発明におけるダンパにおいては、オルガノシランが介在する高分子弾性体と金属表面の間では、上述の如く、物理的固着機構が存在するため、使用に際し、イレギュラー的に高トルクが加わって、高分子弾性体と金属表面間で滑りが生じても、接着した場合とは異なり、一定の範囲で機能回復が可能であるので、過大のトルクの入力によって一気に機能を失する可能性が低い。これは、嵌合状態にあった凹凸面が、多少ずれても、ずれた位置にて、ある程度再嵌合するためであると考えられる。
【００２１】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパにおいて、金属部品からなる上記ハブと上記高分子弾性体との間および／または金属部品からなる上記質量体と上記高分子弾性体との間に滑り止め剤としてオルガノシランを固着し、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２３】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、上記ハブおよび上記質量体と対接する高分子弾性体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、このオルガノシラン溶液を塗布された高分子弾性体をハブと質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて圧入する第２の工程と、ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記高分子弾性体の表面と上記ハブおよび質量体の少なくとも一方の面とで反応して固着する第３の工程とを備え、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２４】
本発明は、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、上記高分子弾性体の各面が対接する上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、前記第１の工程終了後の上記ハブおよび質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて、上記高分子弾性体を圧入する第２の工程と、ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の表面と上記高分子弾性体の表面とで反応して固着する第３の工程とを備え、上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とする。
【００２６】
【発明の実施の形態】
図１は本発明に係る嵌合タイプのダンパの一実施例を示す断面図であり、図２は図１の一部分解した断面図である。これらの図において、１はハブであり、このハブ１は所定の金属によって環状に作られており、自動車エンジンなどの内燃機関のクランクシャフト（図示せず）の端部外周に取り付けられる。ハブ１の外周金属面には、メッキ処理などの化学的表面処理が施されていない。
【００２７】
２は質量体であり、この質量体２は所定の金属によって環状に作られており、このハブ１の外周側で、かつ同心状に離間して配置される。質量体２の内周金属面にも、メッキ処理などの化学的表面処理が施されていない。
【００２８】
３はリング状に形成されたゴム状弾性体であり、このゴム状弾性体３は下記シラン化合物を介して上記ハブ１と上記質量体２の間に圧入される。なお、このゴム状弾性体３には圧入代が設定されているが、この圧入代だけでは、高負荷時には回転方向に滑りが生じる。
【００２９】
４はオルガノシランとして、例えばγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであり、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４はそれぞれ上記ハブ１と上記ゴム状弾性体３の間、上記ゴム状弾性体３と上記質量体２の間を固着する。
【００３０】
なお、上記質量体２の外周側には、各種の補機（図示せず）に回転トルクを伝達するため、プーリ溝２Ａが設けられている。
【００３１】
上記構成の嵌合タイプのダンパは、金属部品からなるハブ１とゴム状弾性体３との間、および金属部品からなる質量体２とゴム状弾性体３との間に、滑り止め剤としてオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を固着したことにより、滑りトルク（滑りが発生する限界トルク）を大幅に増大することができた。
【００３２】
次に、上記構成の嵌合タイプのダンパの製造方法について説明する。
【００３３】
まず、滑り止め剤としてのオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を溶剤、例えばトルエンに溶解して、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液を作る。
【００３４】
そして、ゴム状弾性体３の両面に、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液を塗布する。そして、このγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液が塗布されたゴム状弾性体３をハブ１と質量体２の間に圧入する。
【００３５】
そして、このハブ１、質量体２およびγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液が塗布されて圧入されたゴム状弾性体３からなるダンパを恒温槽に入れ、例えば１２０℃で３時間加熱する。
【００３６】
そして、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液の溶剤であるトルエンは、放出され除去されるため、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシランは加熱反応により固着し、ハブ１と質量体２とを連結することができる。
【００３７】
上記構成の嵌合タイプのダンパの効果を確認するため、評価試験を実施した。試験に供する嵌合タイプのダンパは、図１の通りの形状のものとし、その外径１６３ｍｍのものを採用した。
【００３８】
滑り止め剤についての比較例１〜比較例６、実施例は表１の通りである。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
次に、上記構成のダンパの金属部品としてのハブ1、質量体２の金属面の面粗度と滑りトルクとの関係について調べた。
【００４３】
試験に使用したダンパの金属部品としての質量体２であるプーリ２Ｂ（２）は、ねずみ鋳鉄ＦＣ２５０材を用いて概形形状に鋳造成形し、プーリ溝２Ａ、高分子弾性体を固着する金属面などを切削加工により所望の形状に形成し、高分子弾性体を固着する金属面の内径１２８ｍｍ、高分子弾性体を固着する金属面の高さ２５ｍｍのプーリ２Ｂを製作した。
【００４４】
同様に，ハブ１は、ＦＣ２５０材を用いて概形形状に鋳造成形し、ボス部、高分子弾性体を固着する金属面などを切削加工により、所望の形状に成形し、高分子弾性体を固着する金属面の外径１２２ｍｍ、高分子弾性体を固着する金属面の高さ２５ｍｍのハブ１を製作した。上記プーリ２Ｂおよびハブ１の高分子弾性体を固着する金属面について、切削時の速度を調整して、面粗度５，１０，１５，２８，４０，５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）とし、６種の試験用金具部材とした。
【００４５】
次に、上記プーリ２Ｂおよびハブ１に組み込む高分子弾性体としては、ＥＰＤＭ材を過酸化物加硫して、ゴム硬度６５°Ｈｓ（ＪＩＳ Ｋ６２５３タイプＡデュロメータ）のリング状のゴムリング３Ａをゴム状弾性体３として製作した。
【００４６】
上記方法で製造したハブ１および上記６種類のプーリ２Ｂを脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよびハブ１の間隙に圧入治具を用いて、前述のγ一メルカプトプロピルトリメトキシシラン溶液をディッピング塗布した上記ゴムリング３Ａ（３）を圧縮率４０％で圧入して組み付けた。このとき、ゴムリング３Ａは同じものを用いた（６種類の実施例とも）。次に、恒温槽にて１２０℃×３Ｈｒ加熱して、その後自然冷却し、本願発明の実施例としての試験用ダンパとした。
【００４７】
比較例として、上記実施例と同様に製作したプーリ２Ｂおよびハブ１のうち高分子弾性体を固着する金属面の面粗度２０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）のものに関し、脱脂洗浄後乾燥し、プーリ２Ｂおよびハブ１の間隙に圧入治具を用いて、圧入オイルをディッピング塗布したゴムリング３Ａを圧入して組み付けた。このとき、ゴムリング３Ａは実施例と同様のものを用いた。次に、恒温槽にて１２０℃×３Ｈｒ加熱し、その後自然冷却し、試験用ダンパとした。
【００４８】
試験は図３に示すように、試験治具に試験用のダンパを固定し、図示せぬ試験装置にセットして、ダンパの回転方向滑りトルクを測定した。室温（ＲＴ）にて、上記試験治具の回転側固定部材１１に、上記方法にて製作した試験用ダンパのプーリ２Ｂの側部を滑らぬようボルト１１ａにて挟持して固定し、検出側固定部材１２に、ハブ１に設けたねじ穴をボルト１２ａで止めて固定した。なお、図３では、試験治具および試験用のダンパの中心線から上半分の様子示す断面で示している。
【００４９】
回転側固定部材１１は、試験装置の図示せぬ回転力を付与する駆動装置に固定し、検出側固定部材１２は、試験装置の図示せぬ滑りトルク検出用ロードセルに固定した。そして、回転側固定部材１１を試験用ダンパの回転軸に沿って、回転速度１．４×１０-2ｒａｄ／ｓｅｃにて回転させ、プーリ２Ｂとゴムリング３Ａとハブ１間にスリップが生じるまでの最大トルクを検出側固定部材１２に締結された検出用ロードセルにて測定した。測定結果を、表４および図４のグラフで示した。なお、図中○が実施例で、△が比較例である。
【００５０】
【表４】
【００５１】
比較例の場合には、図４に示すように、面粗度２０μｍで４００Ｎ・ｍの滑りトルクを示した。
【００５２】
すなわち、図４から明らかなように、高分子弾性体を固着する金属面となるオルガノシランと接触する金属面に化学的表面処理を施さず、且つこの高分子弾性体を固着する金属面の面粗度５〜５０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）にした本実施例のダンパは、比較例に対し約２倍以上の高滑りトルクを有し、従来技術による圧入嵌合タイプに比べて優れていることがわかる。また、面粗度１５〜４０μｍの範囲においては、安定的な高滑りトルクを示すことがわかる。
【００５３】
また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性体３の両面にオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明したが、これに限定せず、環状のハブ１の外周面、および環状の質量体２の内周面にオルガノシランであるγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布してもよいことはもちろんである。
【００５４】
また、上記実施例の説明では、ゴム状弾性体３の両面にγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合、環状のハブ１の外周面、および環状の質量体２の内周面にγ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４の溶液を塗布した場合を説明したが、これに限定せず、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン４を塗布してもよいことはもちろんである。
【００５５】
また、上記説明では、高分子弾性体として使用したゴム状弾性体３は、ハブ１と質量体２との双方で、オルガノシランで固着された構成について説明したが、オルガノシランによる固着は、ゴム状弾性体３とハブ１との間、またはゴム状弾性体３と質量体２との間のいずれか一方であっても構わない。
【００５６】
また、このオルガノシランとしては、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシランを用いたが、これに限定せず、（ａ）ビニルトリス（βメトキシエトキシ）シラン、（ｂ）ビニルトリエトキシシラン、（ｃ）ビニルトリメトキシシラン、（ｄ）γ−（メタクリロキシプロピル）トリメトキシシラン、（ｅ）β−（３，４エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、（ｆ）γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、（ｇ）γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、（ｈ）Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、（ｉ）Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、（ｊ）γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、（ｋ）Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、（ｌ）ビニルトリクロルシラン、（ｍ）γ−クロロプロピルトリメトキシシランなどを用いてもよいことはもちろんである。
【００５７】
また、高分子弾性体としては、ゴム状弾性体を用いたが、これに限定しないことはもちろんである。
【００５８】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明に係るダンパは、ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴム状弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパであって、ハブと高分子弾性体の間および／または質量体と高分子弾性体との間にオルガノシランを介在させて滑り止め剤として使用したものであるので、高い固着強度および高い耐久性を有するものである。
【００５９】
また、上記ハブおよび／または質量体における高分子弾性体との対接面は、化学的表面処理を施していないので、工程を簡略化でき、安価なダンパとすることができる。
【００６０】
また、上記ハブおよび／または質量体における高分子弾性体との対接面の表面粗度を５〜５０μｍＲｚの範囲にすることにより、より固着力の強いダンパとすることができる。
【００６１】
また、本発明に係るダンパおよびその製造方法では、ハブと質量体の間隙に高分子弾性体を圧入する際に、オルガノシラン溶液を圧入液として使用するため、オルガノシランがハブおよび／または質量体と高分子弾性体との間に確実に介在させることができ、そのまま、加熱して滑り止め剤として機能させるため、確実な固着力が得られる。
【００６２】
また、圧入前に滑り止め剤をハブおよび／または質量体と高分子弾性体との対接面に塗布し、乾燥させて、接着剤層を形成しておく必要がないので、圧入に際して高分子弾性体とハブおよび／または質量体の対接面との摩擦であらかじめ形成した接着剤層をそぎ落とすことが無いので、確実に固着でき、簡単で安価なダンパを製造することができるなどの効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る嵌合タイプのダンパの一実施例を示す断面図である。
【図２】図１のダンパを一部分解した断面図である。
【図３】滑りトルク試験治具および試験用ダンパを示す断面説明図である。
【図４】金属面粗度と滑りトルクとの関係を示すグラフ図である。
【符号の説明】
１ ハブ
２ 質量体
２Ａ プーリ溝
２Ｂ プーリ
３ ゴム状弾性体
３Ａ ゴムリング
４ γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン
１１ 回転側固定部材
１１ａ ボルト
１２ 検出側固定部材
１２ａ ボルト
Claims (3)
- ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパにおいて、
金属部品からなる上記ハブと上記高分子弾性体との間および／または金属部品からなる上記質量体と上記高分子弾性体との間に滑り止め剤としてオルガノシランを固着し、
上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、
前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とするダンパ。 - ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、
上記ハブおよび上記質量体と対接する高分子弾性体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、
このオルガノシラン溶液を塗布された高分子弾性体をハブと質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて圧入する第２の工程と、
ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記高分子弾性体の表面と上記ハブおよび質量体の少なくとも一方の面とで反応して固着する第３の工程とを備え、
上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、
前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とするダンパの製造方法。 - ハブと質量体の間に軸方向の一方からゴムなどの高分子弾性体を圧入する嵌合タイプのダンパの製造方法において、
上記高分子弾性体の各面が対接する上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の面に、滑り止め剤としてオルガノシラン溶液を塗布する第１の工程と、
前記第１の工程終了後の上記ハブおよび質量体の間に、上記オルガノシラン溶液を圧入液として用いて、上記高分子弾性体を圧入する第２の工程と、
ダンパを加熱して溶剤を除去するとともにオルガノシランが上記ハブおよび上記質量体の少なくとも一方の表面と上記高分子弾性体の表面とで反応して固着する第３の工程とを備え、
上記ハブの高分子弾性体を固着する金属面および／または上記質量体の高分子弾性体を固着する金属面に化学的表面処理を施すことなく、当該金属面の面粗度を、１５〜４０μｍＲｚ（ＪＩＳ Ｂ０６０１）の範囲とし、
前記オルガノシランはγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランであることを特徴とするダンパの製造方法。
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