JP2001192953A - 耐熱性布帛およびそれからなるフィルター - Google Patents
耐熱性布帛およびそれからなるフィルターInfo
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- JP2001192953A JP2001192953A JP2000326261A JP2000326261A JP2001192953A JP 2001192953 A JP2001192953 A JP 2001192953A JP 2000326261 A JP2000326261 A JP 2000326261A JP 2000326261 A JP2000326261 A JP 2000326261A JP 2001192953 A JP2001192953 A JP 2001192953A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】とりわけプリーツ型フィルター用の濾布として
好適に用いられる、高温下での形態保持性に優れた耐熱
性布帛を得る。 【解決手段】ポリフェニレンサルファイド繊維とガラス
転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点を有し
ない混合繊維とから形成された不織布からなり、該不織
布の繊維同士の交点が、合成樹脂により拘束されてなる
耐熱性布帛および該耐熱性布帛を濾材とした耐熱性フィ
ルタ−とする。
好適に用いられる、高温下での形態保持性に優れた耐熱
性布帛を得る。 【解決手段】ポリフェニレンサルファイド繊維とガラス
転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点を有し
ない混合繊維とから形成された不織布からなり、該不織
布の繊維同士の交点が、合成樹脂により拘束されてなる
耐熱性布帛および該耐熱性布帛を濾材とした耐熱性フィ
ルタ−とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴミ焼却炉、石炭
ボイラー、金属溶解炉などから排出される高温の排ガス
中のダストを捕集するためのフィルターに用いられる耐
熱性布帛、および、それからなるフィルターに関する。
ボイラー、金属溶解炉などから排出される高温の排ガス
中のダストを捕集するためのフィルターに用いられる耐
熱性布帛、および、それからなるフィルターに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属
溶解炉などから排出されるダストを捕集するためのフィ
ルターとして、バグフィルターがよく知られている。こ
のバグフィルターに用いられる濾布は、排ガスの温度が
約１３０℃ないし約２５０℃の高温である場合、耐熱性
が要求される。更に、このような高温雰囲気において濾
過効率を高めるために、限られた空間内において濾過面
積ができるだけ大きいことが要求される。
溶解炉などから排出されるダストを捕集するためのフィ
ルターとして、バグフィルターがよく知られている。こ
のバグフィルターに用いられる濾布は、排ガスの温度が
約１３０℃ないし約２５０℃の高温である場合、耐熱性
が要求される。更に、このような高温雰囲気において濾
過効率を高めるために、限られた空間内において濾過面
積ができるだけ大きいことが要求される。
【０００３】従来、このような高温下で使用されるバグ
フィルター用濾布としては、基布とウェブとを積層し、
ニードルパンチあるいは噴射水流などによって、ウェブ
と基布とを絡合させることによって得られるフェルトが
用いられてきた。
フィルター用濾布としては、基布とウェブとを積層し、
ニードルパンチあるいは噴射水流などによって、ウェブ
と基布とを絡合させることによって得られるフェルトが
用いられてきた。
【０００４】しかしながら、この従来のバグフィルター
用濾布よりなるバグフィルターは、濾布を円筒形に縫製
してなるものであり、濾布面積は小さく、すなわち、濾
過面積が小さいため、濾過効率を高くしようとした場合
に、バグハウス自体が大きくなる問題があった。この問
題を解決するために、濾布をプリーツ状に加工し、小さ
いバグハウス内でできるだけ大きな濾過面積を取ること
ができるプリーツ型フィルターが近年多く用いられるよ
うになった。
用濾布よりなるバグフィルターは、濾布を円筒形に縫製
してなるものであり、濾布面積は小さく、すなわち、濾
過面積が小さいため、濾過効率を高くしようとした場合
に、バグハウス自体が大きくなる問題があった。この問
題を解決するために、濾布をプリーツ状に加工し、小さ
いバグハウス内でできるだけ大きな濾過面積を取ること
ができるプリーツ型フィルターが近年多く用いられるよ
うになった。
【０００５】このため、特開平１１−１５８７７６号公
報では、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる不織
布に合成樹脂を含浸し、濾布の剛性を高め、これにより
プリーツ型フィルターを形成することが提案されてい
る。しかし、このフィルターは、常温での濾布の剛性は
高いものの、高温下で使用した際には、ポリフェニレン
サルファイド繊維が軟化することにより濾布そのものが
軟化し、プリーツの形態が崩れ、更には、排ガスを濾過
するときに作用する圧力によって、隣り合うプリーツ同
士が密着し、有効な濾過面積が減少し、フィルターの圧
力損失が急上昇する問題があった。
報では、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる不織
布に合成樹脂を含浸し、濾布の剛性を高め、これにより
プリーツ型フィルターを形成することが提案されてい
る。しかし、このフィルターは、常温での濾布の剛性は
高いものの、高温下で使用した際には、ポリフェニレン
サルファイド繊維が軟化することにより濾布そのものが
軟化し、プリーツの形態が崩れ、更には、排ガスを濾過
するときに作用する圧力によって、隣り合うプリーツ同
士が密着し、有効な濾過面積が減少し、フィルターの圧
力損失が急上昇する問題があった。
【０００６】特許第２０５２１１６号公報、特許第２５
９４８４４号公報、特許第２６０２１１６号公報、特開
平１−２７４８１３号公報、特開平２−４７３８９号公
報、特開平３−１３７２５９号公報、特開平３−１３７
２６０号公報、特開平６−２４８５４６号公報、およ
び、特表平１０−５０６９６３号公報において、ポリフ
ェニレンサルファイド繊維を含む種々の繊維を混綿した
不織布が提案されているが、この不織布は、高温下での
繊維の耐久性は十分有しているものの、繊維同士の結着
が少なく、繊維同士が拘束されていないため、常温およ
び高温での剛性が低く、プリーツの形態を保持させるこ
とができなかった。
９４８４４号公報、特許第２６０２１１６号公報、特開
平１−２７４８１３号公報、特開平２−４７３８９号公
報、特開平３−１３７２５９号公報、特開平３−１３７
２６０号公報、特開平６−２４８５４６号公報、およ
び、特表平１０−５０６９６３号公報において、ポリフ
ェニレンサルファイド繊維を含む種々の繊維を混綿した
不織布が提案されているが、この不織布は、高温下での
繊維の耐久性は十分有しているものの、繊維同士の結着
が少なく、繊維同士が拘束されていないため、常温およ
び高温での剛性が低く、プリーツの形態を保持させるこ
とができなかった。
【０００７】特許第２５９４７２６号公報においては、
耐熱性繊維を熱可塑性樹脂により接合し、かつ、下層か
ら上層にかけて厚さ方向に繊維の密度に勾配を付与した
不織布が提案されている。しかし、この不織布は、一方
の面から他方の面に向かってのみ繊維の密度勾配を有す
るものであるため、不織布に十分な剛性を付与すること
ができなかった。
耐熱性繊維を熱可塑性樹脂により接合し、かつ、下層か
ら上層にかけて厚さ方向に繊維の密度に勾配を付与した
不織布が提案されている。しかし、この不織布は、一方
の面から他方の面に向かってのみ繊維の密度勾配を有す
るものであるため、不織布に十分な剛性を付与すること
ができなかった。
【０００８】特許第２５５９８７２号公報においては、
耐熱性繊維とポリフェニレンサルファイド繊維からな
り、ポリフェニレンサルファイド繊維の溶融塊が繊維間
を接合している形態の不織布が提案されている。これ
は、繊維間の接合がポリフェニレンサルファイドである
ことから、１３０℃以上の高温下で使用した際に、不織
布の剛性が低くなり、プリーツが変形する問題を有して
いた。
耐熱性繊維とポリフェニレンサルファイド繊維からな
り、ポリフェニレンサルファイド繊維の溶融塊が繊維間
を接合している形態の不織布が提案されている。これ
は、繊維間の接合がポリフェニレンサルファイドである
ことから、１３０℃以上の高温下で使用した際に、不織
布の剛性が低くなり、プリーツが変形する問題を有して
いた。
【０００９】以上において検討した従来の濾布は、これ
を用いてプリーツ型フィルターを形成し、このフィルタ
ーを高温下で使用した際に、濾布が軟化し、プリーツの
形態が崩れ、フィルターの圧力損失が急上昇する欠点が
あった。
を用いてプリーツ型フィルターを形成し、このフィルタ
ーを高温下で使用した際に、濾布が軟化し、プリーツの
形態が崩れ、フィルターの圧力損失が急上昇する欠点が
あった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
技術の欠点を解消することを目的とし、高温下で使用さ
れるフィルター用の濾布として用いても、高温下での形
態保持性に優れた耐熱性布帛、特に、高温下で使用され
るプリーツ型フィルター用の濾布として用いても、高温
下でのプリーツの形態保持性に優れた耐熱性布帛を提供
する。更に、本発明は、この耐熱性布帛を濾材としたフ
ィルターを提供する。
技術の欠点を解消することを目的とし、高温下で使用さ
れるフィルター用の濾布として用いても、高温下での形
態保持性に優れた耐熱性布帛、特に、高温下で使用され
るプリーツ型フィルター用の濾布として用いても、高温
下でのプリーツの形態保持性に優れた耐熱性布帛を提供
する。更に、本発明は、この耐熱性布帛を濾材としたフ
ィルターを提供する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、（１）
ポリフェニレンサルファイド繊維とガラス転移点温度が
１００℃以上もしくはガラス転移点を有しない混合繊維
とから形成された不織布からなり、該不織布構成繊維の
交点が、合成樹脂により拘束されてなる耐熱性布帛、
（２）前記混合繊維が、無機繊維、全芳香族ポリアミド
繊維、フッ素繊維、および、全芳香族ポリエステル繊
維、ポリイミド繊維の群から選ばれた少なくとも一種の
繊維である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（３）前記
混合繊維が、ガラス繊維、炭素繊維、パラ系アラミド繊
維、メタ系アラミド繊維、および、ポリテトラフルオロ
エチレン繊維の群から選ばれた少なくとも１種の繊維で
ある前記（２）に記載の耐熱性布帛、（４）前記合成樹
脂の前記不織布の重量に対する付着率が、５〜７０重量
％である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（５）前記合
成樹脂を加工するときの該合成樹脂含有媒体の粘度が、
５０〜７００ｍＰａ・ｓである前記（１）に記載の耐熱
性布帛、（６）前記合成樹脂のガラス転移点温度が、１
００℃以上である前記（１）に記載の耐熱性布帛、
（７）前記合成樹脂が、熱硬化性樹脂である前記（１）
に記載の耐熱性布帛、（８）前記熱硬化性樹脂が、エポ
キシ樹脂、アクリル樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹
脂、ビニルエステル樹脂、および、不飽和ポリエステル
樹脂の群から選ばれた少なくとも１種の樹脂である前記
（７）に記載の耐熱性布帛、（９）前記混合繊維の前記
不織布における配合率が、５〜９０重量％である前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１０）前記配合率が、１
０〜６０重量％である前記（９）に記載の耐熱性布帛、
（１１）垂れ下がり長さが、２０ｍｍ以下である前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１２）剛軟度が、４９．
０ｍＮ（５０００ｍｇｆ）以上である前記（１）に記載
の耐熱性布帛、（１３）厚さ方向に３等分したときの中
間層の密度が、表面層の密度に比べ低い前記（１）に記
載の耐熱性布帛、（１４）前記ポリフェニレンサルファ
イド繊維の単繊維繊度が、０．１１〜１６．７デシテッ
クス（０．１〜１５デニール）である前記（１）に記載
の耐熱性布帛、（１５）前記混合繊維の単繊維繊度が、
０．３３〜３３デシテックス（０．３〜３０デニール）
である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１６）前記ポ
リフェニレンサルファイド繊維の繊維長が、２〜１００
ｍｍである前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１７）ダ
ストが堆積する側の面に、微多孔膜が存在する前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１８）プリーツ状に折り
曲げ加工された前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１
９）濾材が、前記（１）〜（１８）のいずれかに記載の
耐熱性布帛で形成されたフィルター、が提供される。
ポリフェニレンサルファイド繊維とガラス転移点温度が
１００℃以上もしくはガラス転移点を有しない混合繊維
とから形成された不織布からなり、該不織布構成繊維の
交点が、合成樹脂により拘束されてなる耐熱性布帛、
（２）前記混合繊維が、無機繊維、全芳香族ポリアミド
繊維、フッ素繊維、および、全芳香族ポリエステル繊
維、ポリイミド繊維の群から選ばれた少なくとも一種の
繊維である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（３）前記
混合繊維が、ガラス繊維、炭素繊維、パラ系アラミド繊
維、メタ系アラミド繊維、および、ポリテトラフルオロ
エチレン繊維の群から選ばれた少なくとも１種の繊維で
ある前記（２）に記載の耐熱性布帛、（４）前記合成樹
脂の前記不織布の重量に対する付着率が、５〜７０重量
％である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（５）前記合
成樹脂を加工するときの該合成樹脂含有媒体の粘度が、
５０〜７００ｍＰａ・ｓである前記（１）に記載の耐熱
性布帛、（６）前記合成樹脂のガラス転移点温度が、１
００℃以上である前記（１）に記載の耐熱性布帛、
（７）前記合成樹脂が、熱硬化性樹脂である前記（１）
に記載の耐熱性布帛、（８）前記熱硬化性樹脂が、エポ
キシ樹脂、アクリル樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹
脂、ビニルエステル樹脂、および、不飽和ポリエステル
樹脂の群から選ばれた少なくとも１種の樹脂である前記
（７）に記載の耐熱性布帛、（９）前記混合繊維の前記
不織布における配合率が、５〜９０重量％である前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１０）前記配合率が、１
０〜６０重量％である前記（９）に記載の耐熱性布帛、
（１１）垂れ下がり長さが、２０ｍｍ以下である前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１２）剛軟度が、４９．
０ｍＮ（５０００ｍｇｆ）以上である前記（１）に記載
の耐熱性布帛、（１３）厚さ方向に３等分したときの中
間層の密度が、表面層の密度に比べ低い前記（１）に記
載の耐熱性布帛、（１４）前記ポリフェニレンサルファ
イド繊維の単繊維繊度が、０．１１〜１６．７デシテッ
クス（０．１〜１５デニール）である前記（１）に記載
の耐熱性布帛、（１５）前記混合繊維の単繊維繊度が、
０．３３〜３３デシテックス（０．３〜３０デニール）
である前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１６）前記ポ
リフェニレンサルファイド繊維の繊維長が、２〜１００
ｍｍである前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１７）ダ
ストが堆積する側の面に、微多孔膜が存在する前記
（１）に記載の耐熱性布帛、（１８）プリーツ状に折り
曲げ加工された前記（１）に記載の耐熱性布帛、（１
９）濾材が、前記（１）〜（１８）のいずれかに記載の
耐熱性布帛で形成されたフィルター、が提供される。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明に係る耐熱性布帛は、ガラ
ス転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点を有
しない繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、およ
び、合成樹脂をその基本構成とする。
ス転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点を有
しない繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、およ
び、合成樹脂をその基本構成とする。
【００１３】本発明においては、ガラス転移点温度が１
００℃以上もしくはガラス転移点を有しない繊維（混合
繊維）が、ポリフェニレンサルファイド繊維に混綿され
た不織布であることが重要である。この混合繊維が不織
布中に存在することにより、この不織布でプリーツ状の
濾材を形成したとき、１３０℃以上の高温下でのプリー
ツの形態保持性が高められる。
００℃以上もしくはガラス転移点を有しない繊維（混合
繊維）が、ポリフェニレンサルファイド繊維に混綿され
た不織布であることが重要である。この混合繊維が不織
布中に存在することにより、この不織布でプリーツ状の
濾材を形成したとき、１３０℃以上の高温下でのプリー
ツの形態保持性が高められる。
【００１４】この混合繊維としては、無機繊維、全芳香
族ポリアミド繊維、フッ素繊維、あるいは、全芳香族ポ
リエステル繊維、ポリイミド繊維が好ましい。これらの
中でも、耐熱性、耐薬品性に優れたガラス繊維、炭素繊
維、パラ系アラミド繊維、メタ系アラミド繊維、あるい
は、ポリテトラフルオロエチレン繊維が好ましい。更
に、これらの中でも、ガラス繊維、あるいは、パラ系ア
ラミド繊維が特に好ましい。
族ポリアミド繊維、フッ素繊維、あるいは、全芳香族ポ
リエステル繊維、ポリイミド繊維が好ましい。これらの
中でも、耐熱性、耐薬品性に優れたガラス繊維、炭素繊
維、パラ系アラミド繊維、メタ系アラミド繊維、あるい
は、ポリテトラフルオロエチレン繊維が好ましい。更
に、これらの中でも、ガラス繊維、あるいは、パラ系ア
ラミド繊維が特に好ましい。
【００１５】本発明に係る耐熱性布帛において、前記不
織布の繊維同士の交点を拘束するために用いられている
合成樹脂は、不織布に、例えば、含浸せしめられる。含
浸後、不織布は、乾燥され、含浸により付着した溶媒分
は除去される。また、必要により熱処理を行うことがで
きる。これにより、得られた不織布に、高い剛性が付与
される。
織布の繊維同士の交点を拘束するために用いられている
合成樹脂は、不織布に、例えば、含浸せしめられる。含
浸後、不織布は、乾燥され、含浸により付着した溶媒分
は除去される。また、必要により熱処理を行うことがで
きる。これにより、得られた不織布に、高い剛性が付与
される。
【００１６】合成樹脂の乾燥後の付着量は、不織布の全
重量に対して、５〜７０重量％の範囲にあることが好ま
しい。付着量が５重量％未満であると、耐熱性布帛の剛
性が低くなり、フィルターとして使用した際のプリーツ
の形態保持が困難となる場合がある。付着量が、７０重
量％を超えると、耐熱性布帛の空隙が小さくなり、フィ
ルターとして使用した場合の圧力損失が高くなる場合が
ある。
重量に対して、５〜７０重量％の範囲にあることが好ま
しい。付着量が５重量％未満であると、耐熱性布帛の剛
性が低くなり、フィルターとして使用した際のプリーツ
の形態保持が困難となる場合がある。付着量が、７０重
量％を超えると、耐熱性布帛の空隙が小さくなり、フィ
ルターとして使用した場合の圧力損失が高くなる場合が
ある。
【００１７】合成樹脂は融液、溶液または溶媒分散体の
形（以下合成樹脂含有媒体という）で加工することがで
きるが、加工時の合成樹脂含有媒体の粘度は、Ｂ型粘度
計を用い、ＪＩＳ Ｋ−７１１７の規定に準じて測定さ
れた粘度として、５０〜７００ｍＰａ・ｓであることが
好ましい。合成樹脂の粘度が５０ｍＰａ・ｓ未満の場
合、不織布に付着する合成樹脂の量が少なくなり、耐熱
性布帛の剛性が十分でない場合がある。合成樹脂の粘度
が７００ｍＰａ・ｓを超えると、不織布に付着する合成
樹脂の量が多くなり、耐熱性布帛の空隙が小さくなり、
フィルターとして使用した場合の圧力損失が高くなる。
合成樹脂の粘度を５０〜７００ｍＰａ・ｓとすることに
より、不織布を乾燥、キュアする際に、合成樹脂の混合
溶液が、主として不織布の繊維同士の交点に良好にマイ
グレーションされる。これにより、繊維同士がより効果
的に拘束され、不織布の剛性が高められ、かつ、圧力損
失の小さい耐熱性布帛とすることができる。
形（以下合成樹脂含有媒体という）で加工することがで
きるが、加工時の合成樹脂含有媒体の粘度は、Ｂ型粘度
計を用い、ＪＩＳ Ｋ−７１１７の規定に準じて測定さ
れた粘度として、５０〜７００ｍＰａ・ｓであることが
好ましい。合成樹脂の粘度が５０ｍＰａ・ｓ未満の場
合、不織布に付着する合成樹脂の量が少なくなり、耐熱
性布帛の剛性が十分でない場合がある。合成樹脂の粘度
が７００ｍＰａ・ｓを超えると、不織布に付着する合成
樹脂の量が多くなり、耐熱性布帛の空隙が小さくなり、
フィルターとして使用した場合の圧力損失が高くなる。
合成樹脂の粘度を５０〜７００ｍＰａ・ｓとすることに
より、不織布を乾燥、キュアする際に、合成樹脂の混合
溶液が、主として不織布の繊維同士の交点に良好にマイ
グレーションされる。これにより、繊維同士がより効果
的に拘束され、不織布の剛性が高められ、かつ、圧力損
失の小さい耐熱性布帛とすることができる。
【００１８】本発明で用いられるポリフェニレンサルフ
ァイド繊維とは、その構成単位の９０％以上が、−（Ｃ
6Ｈ4−Ｓ）−で構成されるフェニレンサルファイド構造
単位を含有する重合体からなる繊維である。
ァイド繊維とは、その構成単位の９０％以上が、−（Ｃ
6Ｈ4−Ｓ）−で構成されるフェニレンサルファイド構造
単位を含有する重合体からなる繊維である。
【００１９】ポリフェニレンサルファイド繊維を用いる
意義について述べる。ポリフェニレンサルファイド繊維
は、耐熱性、耐蒸熱性、耐薬品性に優れ、強度などの物
理的特性に優れた繊維として知られている。しかし、ポ
リフェニレンサルファイド繊維は、ガラス転移点温度が
９１℃と１００℃以下であり、１３０℃以上の高温下で
のプリーツの形態保持性に不満があった。
意義について述べる。ポリフェニレンサルファイド繊維
は、耐熱性、耐蒸熱性、耐薬品性に優れ、強度などの物
理的特性に優れた繊維として知られている。しかし、ポ
リフェニレンサルファイド繊維は、ガラス転移点温度が
９１℃と１００℃以下であり、１３０℃以上の高温下で
のプリーツの形態保持性に不満があった。
【００２０】このようなポリフェニレンサルファイド繊
維とガラス転移点温度が１００℃以上の繊維もしくはガ
ラス転移点を有しない繊維（混合繊維）とを混綿し、合
成樹脂を含浸することにより、プリーツ型フィルターと
して使用した際に、耐蒸熱性、耐薬品性に優れ、フィル
ターとしての寿命が長く、かつ、高温下での剛性が高い
耐熱性布帛を得ることが可能となることが本発明者によ
り見出された。
維とガラス転移点温度が１００℃以上の繊維もしくはガ
ラス転移点を有しない繊維（混合繊維）とを混綿し、合
成樹脂を含浸することにより、プリーツ型フィルターと
して使用した際に、耐蒸熱性、耐薬品性に優れ、フィル
ターとしての寿命が長く、かつ、高温下での剛性が高い
耐熱性布帛を得ることが可能となることが本発明者によ
り見出された。
【００２１】本発明で用いられる混合繊維、すなわち、
ガラス転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点
を有しない繊維の含有量は、好ましくは５〜９０重量
％、更に好ましくは１０〜６０重量％である。混合繊維
の含有量が５重量％未満である場合、布帛の高温下での
剛性が低く、また、混合繊維の含有量が９０重量％を超
えると、布帛の高温下での剛性は高いものの強力が低
く、耐薬品性、耐蒸熱性が低くなり、好ましくない。
ガラス転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点
を有しない繊維の含有量は、好ましくは５〜９０重量
％、更に好ましくは１０〜６０重量％である。混合繊維
の含有量が５重量％未満である場合、布帛の高温下での
剛性が低く、また、混合繊維の含有量が９０重量％を超
えると、布帛の高温下での剛性は高いものの強力が低
く、耐薬品性、耐蒸熱性が低くなり、好ましくない。
【００２２】本発明で用いられる合成樹脂は、そのガラ
ス転移点温度が１００℃以上であるものが好ましい。あ
るいは、合成樹脂は、熱硬化性樹脂であることが、高温
下での優れた剛性を得るために好ましく、エポキシ樹
脂、アクリル樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ビ
ニルエステル樹脂、および、不飽和ポリエステル樹脂の
群から選ばれた１種以上の熱硬化性樹脂であることが、
布帛に１３０℃以上の高温下での優れた剛性を付与する
ために好ましい。
ス転移点温度が１００℃以上であるものが好ましい。あ
るいは、合成樹脂は、熱硬化性樹脂であることが、高温
下での優れた剛性を得るために好ましく、エポキシ樹
脂、アクリル樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ビ
ニルエステル樹脂、および、不飽和ポリエステル樹脂の
群から選ばれた１種以上の熱硬化性樹脂であることが、
布帛に１３０℃以上の高温下での優れた剛性を付与する
ために好ましい。
【００２３】本発明の耐熱性布帛の高温下での剛性を示
す指標となる１７０℃での垂れ下がり長さは、２０ｍｍ
以下であることが好ましい。垂れ下がり長さが２０ｍｍ
より長い場合、高温下での剛性が低く、高温下でのプリ
ーツの形態保持性が劣る。垂れ下がり長さの測定は、次
の通りである。
す指標となる１７０℃での垂れ下がり長さは、２０ｍｍ
以下であることが好ましい。垂れ下がり長さが２０ｍｍ
より長い場合、高温下での剛性が低く、高温下でのプリ
ーツの形態保持性が劣る。垂れ下がり長さの測定は、次
の通りである。
【００２４】垂れ下がり長さを測定しようとする耐熱性
布帛から、長さ２００ｍｍ、幅２０ｍｍの測定片を切り
取る。作成された測定片１は、図１に示すように、測定
片１の一端２から１００ｍｍの部分を直方体の測定片載
置ブロック３の上面に、機械的手段、あるいは、接着剤
により固定する。このとき、測定片１の他端４は、ブロ
ック３から突き出た状態となる。
布帛から、長さ２００ｍｍ、幅２０ｍｍの測定片を切り
取る。作成された測定片１は、図１に示すように、測定
片１の一端２から１００ｍｍの部分を直方体の測定片載
置ブロック３の上面に、機械的手段、あるいは、接着剤
により固定する。このとき、測定片１の他端４は、ブロ
ック３から突き出た状態となる。
【００２５】測定片１がセットされたブロック３は、１
７０℃の雰囲気中に１時間放置される。この間に、測定
片１のブロック３から突き出た部分５が軟化し垂れ下が
る。この状態における測定片１の端部４の位置とブロッ
ク３の上面を含む平面６（図１において点線で描かれ
る）との間の鉛直方向の長さＬが測定される。測定され
た長さＬが、垂れ下がり長さとされる。この垂れ下がり
長さの大小により、布帛の高温下での剛性、すなわち、
高温下でのプリーツの形態保持性を評価することができ
る。
７０℃の雰囲気中に１時間放置される。この間に、測定
片１のブロック３から突き出た部分５が軟化し垂れ下が
る。この状態における測定片１の端部４の位置とブロッ
ク３の上面を含む平面６（図１において点線で描かれ
る）との間の鉛直方向の長さＬが測定される。測定され
た長さＬが、垂れ下がり長さとされる。この垂れ下がり
長さの大小により、布帛の高温下での剛性、すなわち、
高温下でのプリーツの形態保持性を評価することができ
る。
【００２６】垂れ下がり長さは、耐熱性布帛がプリーツ
加工される場合に、特に重要な意味を有する。プリーツ
加工された耐熱性布帛において、プリーツの折り曲げ線
に直交する方向を垂れ下がり長さの測定片の長さ方向と
して耐熱性布帛から切り出された上記ディメンションを
有する測定片にて垂れ下がり長さが測定され、その値が
２０ｍｍ以下であることが好ましい。
加工される場合に、特に重要な意味を有する。プリーツ
加工された耐熱性布帛において、プリーツの折り曲げ線
に直交する方向を垂れ下がり長さの測定片の長さ方向と
して耐熱性布帛から切り出された上記ディメンションを
有する測定片にて垂れ下がり長さが測定され、その値が
２０ｍｍ以下であることが好ましい。
【００２７】高温下での高い剛性を得るために必要な標
準状態（温度：２０℃、圧力：大気圧）での耐熱性布帛
の剛性は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に規定される規定ガーレ
法に基づく剛軟度により評価できることが本発明者によ
り見出された。
準状態（温度：２０℃、圧力：大気圧）での耐熱性布帛
の剛性は、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に規定される規定ガーレ
法に基づく剛軟度により評価できることが本発明者によ
り見出された。
【００２８】耐熱性布帛の剛軟度は、４９ｍＮ（５，０
００ｍｇｆ）以上であることが好ましい。剛軟度が４９
ｍＮ（５，０００ｍｇｆ）より低い場合、高温下でのプ
リーツの形態保持性が劣る。
００ｍｇｆ）以上であることが好ましい。剛軟度が４９
ｍＮ（５，０００ｍｇｆ）より低い場合、高温下でのプ
リーツの形態保持性が劣る。
【００２９】本発明で用いられるポリフェニレンサルフ
ァイド繊維の単繊維繊度は、０．１１〜１６．７デシテ
ックス（０．１〜１５デニール）であることが好まし
い。単繊維繊度が０．１１デシテックス（０．１デニー
ル）未満である場合、繊維のカーディング時やニードル
パンチ時において繊維が糸切れを起こし、耐熱性布帛の
強力が低くなる。単繊維繊度が１６．７デシテックス
（１５デニール）を超えると、繊維の表面積が小さくな
り、ダストの集塵性能が低下する。
ァイド繊維の単繊維繊度は、０．１１〜１６．７デシテ
ックス（０．１〜１５デニール）であることが好まし
い。単繊維繊度が０．１１デシテックス（０．１デニー
ル）未満である場合、繊維のカーディング時やニードル
パンチ時において繊維が糸切れを起こし、耐熱性布帛の
強力が低くなる。単繊維繊度が１６．７デシテックス
（１５デニール）を超えると、繊維の表面積が小さくな
り、ダストの集塵性能が低下する。
【００３０】前記ガラス転移点温度が１００℃以上もし
くはガラス転移点を有しない繊維、すなわち、混合繊維
の単繊維繊度は、０．３３〜３３デシテックス（０．３
〜３０デニール）の範囲であることが好ましい。単繊維
繊度が０．３３デシテックス（０．３デニール）未満で
ある場合、繊維１本当たりの剛性が低くなり、これによ
り耐熱性布帛の剛性が低くなる。単繊維繊度が３３デシ
テックス（３０デニール）を超えると、カードの工程通
過性が悪くなったり、ニードルパンチ時の絡合性が悪く
なり、これにより耐熱性布帛の強力が低くなる。
くはガラス転移点を有しない繊維、すなわち、混合繊維
の単繊維繊度は、０．３３〜３３デシテックス（０．３
〜３０デニール）の範囲であることが好ましい。単繊維
繊度が０．３３デシテックス（０．３デニール）未満で
ある場合、繊維１本当たりの剛性が低くなり、これによ
り耐熱性布帛の剛性が低くなる。単繊維繊度が３３デシ
テックス（３０デニール）を超えると、カードの工程通
過性が悪くなったり、ニードルパンチ時の絡合性が悪く
なり、これにより耐熱性布帛の強力が低くなる。
【００３１】本発明で用いられるポリフェニレンサルフ
ァイド繊維の繊維長は、２〜１００ｍｍであることが好
ましい。繊維長が２ｍｍ未満である場合、繊維同士の絡
合が不足し、耐熱性布帛の強力が低下する。繊維長が１
００ｍｍを超えると、繊維のカーディング時において繊
維同士が絡みつき、毛玉などを発生させる場合がある。
ァイド繊維の繊維長は、２〜１００ｍｍであることが好
ましい。繊維長が２ｍｍ未満である場合、繊維同士の絡
合が不足し、耐熱性布帛の強力が低下する。繊維長が１
００ｍｍを超えると、繊維のカーディング時において繊
維同士が絡みつき、毛玉などを発生させる場合がある。
【００３２】本発明の耐熱性布帛を構成する不織布は、
公知の不織布、例えば、ニードルパンチ不織布、湿式不
織布、スパンレース不織布、スパンボンド不織布、メル
トブロー不織布、レジンボンド不織布、ケミカルボンド
不織布、サーマルボンド不織布、トウ開繊式不織布、エ
アレイド不織布の製造方法、装置により製造される。プ
リーツ型フィルター用濾材として用いるに当たっては、
これらの中でも、濾材の剛性および引張強力等の点か
ら、ニードルパンチ不織布、あるいは、スパンレース不
織布の製造方法が好ましい。
公知の不織布、例えば、ニードルパンチ不織布、湿式不
織布、スパンレース不織布、スパンボンド不織布、メル
トブロー不織布、レジンボンド不織布、ケミカルボンド
不織布、サーマルボンド不織布、トウ開繊式不織布、エ
アレイド不織布の製造方法、装置により製造される。プ
リーツ型フィルター用濾材として用いるに当たっては、
これらの中でも、濾材の剛性および引張強力等の点か
ら、ニードルパンチ不織布、あるいは、スパンレース不
織布の製造方法が好ましい。
【００３３】本発明の耐熱性布帛をプリーツ型フィルタ
ー用濾材として用いる際には、耐熱性布帛の目付は、１
５０〜６００ｇ／ｍ2であることが好ましい。目付が１
５０ｇ／ｍ2未満の場合、耐熱性布帛の剛性が低くな
る。目付が６００ｇ／ｍ2を超えると、厚みが大きくな
り、プリーツ状に折り曲げ加工した際に、隣り合うプリ
ーツ同士が接着し、排ガス濾過時の圧力損失が高くな
る。
ー用濾材として用いる際には、耐熱性布帛の目付は、１
５０〜６００ｇ／ｍ2であることが好ましい。目付が１
５０ｇ／ｍ2未満の場合、耐熱性布帛の剛性が低くな
る。目付が６００ｇ／ｍ2を超えると、厚みが大きくな
り、プリーツ状に折り曲げ加工した際に、隣り合うプリ
ーツ同士が接着し、排ガス濾過時の圧力損失が高くな
る。
【００３４】本発明の耐熱性布帛の厚みは、２ｍｍ以下
であることが好ましい。厚みが２ｍｍを超えると、排ガ
ス濾過時の圧力損失が高くなる。
であることが好ましい。厚みが２ｍｍを超えると、排ガ
ス濾過時の圧力損失が高くなる。
【００３５】本発明の耐熱性布帛の引張破断強力は、４
９Ｎ／５０ｍｍ（５ｋｇｆ／５０ｍｍ）以上であること
が好ましい。引張破断強力が４９Ｎ／５０ｍｍ（５ｋｇ
ｆ／５０ｍｍ）未満である場合、排ガス濾過時の圧力
や、パルスジェットなどの逆洗時の圧力により、濾材に
破損が生じる場合がある。
９Ｎ／５０ｍｍ（５ｋｇｆ／５０ｍｍ）以上であること
が好ましい。引張破断強力が４９Ｎ／５０ｍｍ（５ｋｇ
ｆ／５０ｍｍ）未満である場合、排ガス濾過時の圧力
や、パルスジェットなどの逆洗時の圧力により、濾材に
破損が生じる場合がある。
【００３６】本発明の耐熱性布帛の好ましい製造方法に
ついて述べる。
ついて述べる。
【００３７】本発明の耐熱性布帛は、ポリフェニレンサ
ルファイドの短繊維と、ガラス転移点温度が１００℃以
上もしくはガラス転移点を有しない繊維（混合繊維）の
短繊維とを配合し、通常のカーディングマシンを用いて
開繊後、得られたフリースを積層し、ニードルパンチに
より繊維同士を絡合させる。この絡合により、不織布が
得られる。ここにおいて、混合繊維の配合率は、５〜９
０重量％であることが好ましい。この配合率は、１０〜
６０重量％であることが更に好ましい。
ルファイドの短繊維と、ガラス転移点温度が１００℃以
上もしくはガラス転移点を有しない繊維（混合繊維）の
短繊維とを配合し、通常のカーディングマシンを用いて
開繊後、得られたフリースを積層し、ニードルパンチに
より繊維同士を絡合させる。この絡合により、不織布が
得られる。ここにおいて、混合繊維の配合率は、５〜９
０重量％であることが好ましい。この配合率は、１０〜
６０重量％であることが更に好ましい。
【００３８】得られた不織布は、熱プレス機、ヒートロ
ールカレンダーなどを用い、１００℃〜２８０℃の温
度、９８〜６８６０Ｎ／ｃｍ（１０〜７００ｋｇｆ／ｃ
ｍ）の線圧、０〜１ｍｍのクリアランスで熱プレス処理
される。この熱プレス処理により、不織布の厚みが調整
される。この熱プレス処理により、不織布の表面層に配
置された繊維が緻密化される。
ールカレンダーなどを用い、１００℃〜２８０℃の温
度、９８〜６８６０Ｎ／ｃｍ（１０〜７００ｋｇｆ／ｃ
ｍ）の線圧、０〜１ｍｍのクリアランスで熱プレス処理
される。この熱プレス処理により、不織布の厚みが調整
される。この熱プレス処理により、不織布の表面層に配
置された繊維が緻密化される。
【００３９】不織布の厚さ方向の密度の変化は、不織布
の表面と平行な面で、不織布を厚さ方向に３等分にスラ
イスした時に得られる、２枚の表面層の密度Ａと１枚の
中間層の密度Ｂとの比率が、１．１〜２．５の範囲内で
あることが好ましい。すなわち、次式を満足する厚さ方
向の密度変化があることが好ましい。 Ａ／Ｂ＝１．１〜２．５
の表面と平行な面で、不織布を厚さ方向に３等分にスラ
イスした時に得られる、２枚の表面層の密度Ａと１枚の
中間層の密度Ｂとの比率が、１．１〜２．５の範囲内で
あることが好ましい。すなわち、次式を満足する厚さ方
向の密度変化があることが好ましい。 Ａ／Ｂ＝１．１〜２．５
【００４０】これにより、例えば、ダンボールのような
剛性の高い構造を有する耐熱性布帛を得ることができ
る。これにより、ダストの払い落とし性にも優れる耐熱
性布帛を得ることができる。この熱プレス処理について
は、その手段を特に限定されるものではなく、不織布の
表面を熱プレス処理できるものであればよい。不織布と
接触するロールなどの表面は、フラットであっても凹凸
を有するものであってもよい。
剛性の高い構造を有する耐熱性布帛を得ることができ
る。これにより、ダストの払い落とし性にも優れる耐熱
性布帛を得ることができる。この熱プレス処理について
は、その手段を特に限定されるものではなく、不織布の
表面を熱プレス処理できるものであればよい。不織布と
接触するロールなどの表面は、フラットであっても凹凸
を有するものであってもよい。
【００４１】次に、得られた不織布に、ディップマング
ルを用いて、好ましく粘度が５０〜７００ｍＰａ・ｓの
合成樹脂含有媒体が含浸される。合成樹脂が含浸された
不織布は、テンターにより、１２０℃〜３００℃で処理
され、含浸された合成樹脂は、乾燥、キュアされる。こ
こに、目標とする耐熱性布帛が製造される。
ルを用いて、好ましく粘度が５０〜７００ｍＰａ・ｓの
合成樹脂含有媒体が含浸される。合成樹脂が含浸された
不織布は、テンターにより、１２０℃〜３００℃で処理
され、含浸された合成樹脂は、乾燥、キュアされる。こ
こに、目標とする耐熱性布帛が製造される。
【００４２】合成樹脂の含浸工程において、合成樹脂含
浸前の不織布に対する合成樹脂乾燥後の合成樹脂の付着
率は、１０〜６０重量％であることが、高い剛性と低圧
力損失を同時に満足する耐熱性布帛を得るために好まし
い。
浸前の不織布に対する合成樹脂乾燥後の合成樹脂の付着
率は、１０〜６０重量％であることが、高い剛性と低圧
力損失を同時に満足する耐熱性布帛を得るために好まし
い。
【００４３】このようにして得られた耐熱性布帛は、プ
リーツ状に折り曲げ加工することにより、エアフィルタ
ーとして好適に用いることができる。特に、高温の排ガ
スなどを集塵する際において、高温下での剛性が高い点
から、より好ましく使用される。
リーツ状に折り曲げ加工することにより、エアフィルタ
ーとして好適に用いることができる。特に、高温の排ガ
スなどを集塵する際において、高温下での剛性が高い点
から、より好ましく使用される。
【００４４】上記した以外の用途の主な例として、プリ
ーツ加工せず、通常の筒状に縫製して排ガスなどを濾過
するフィルターとして使用することも可能であり、ま
た、液体などを濾過する液体フィルターとしても用いる
ことができる。
ーツ加工せず、通常の筒状に縫製して排ガスなどを濾過
するフィルターとして使用することも可能であり、ま
た、液体などを濾過する液体フィルターとしても用いる
ことができる。
【００４５】耐熱性布帛の表面に微多孔膜を貼り付ける
ことにより、フィルターとして使用した際のダストの集
塵性能をより高めた耐熱性布帛とすることができ、か
つ、パルスジェットによるダストの払い落としの際のダ
ストの払い落とし性に優れた耐熱性布帛とすることがで
きる。使用される微多孔膜については、特に限定される
ものではないが、公知のフッ素系微多孔膜などを用いる
ことができる。なお、上記した耐熱性布帛の表面とは、
フィルターとして使用した際のダストが堆積する側の面
のことを言う。
ことにより、フィルターとして使用した際のダストの集
塵性能をより高めた耐熱性布帛とすることができ、か
つ、パルスジェットによるダストの払い落としの際のダ
ストの払い落とし性に優れた耐熱性布帛とすることがで
きる。使用される微多孔膜については、特に限定される
ものではないが、公知のフッ素系微多孔膜などを用いる
ことができる。なお、上記した耐熱性布帛の表面とは、
フィルターとして使用した際のダストが堆積する側の面
のことを言う。
【００４６】
【実施例】実施例で用いた合成樹脂含有媒体の粘度、な
らびに、実施例および比較例で作成した耐熱性布帛の垂
れ下がり長さ、剛軟度、引張破断強力、および、高温時
プリーツの形態保持性のそれぞれは、次に説明する方法
で測定したものである。 Ａ．合成樹脂含有媒体の粘度：株式会社東京計器社製Ｂ
型粘度計を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１１７「液体の樹脂の回
転粘度計による粘度試験方法」に準じて測定した。 Ｂ．耐熱性布帛の垂れ下がり長さ：前記説明の通り。 Ｃ．耐熱性布帛の剛軟度：耐熱性布帛から長さ５０．８
ｍｍ、幅２５．４ｍｍの測定片を切り出し、この測定片
を用いて、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に規定されたガーレ法に
て測定した。 Ｄ．耐熱性布帛の引張破断強力：耐熱性布帛から長さ２
００ｍｍ、幅５０ｍｍの測定片を切り出し、測定片を作
成する。耐熱性布帛における繊維の配列が、比較的一定
方向に向いている場合は、測定片の長さ方向は、繊維の
配列方向とする。この測定片を用いて、テンシロン引張
試験機を用い、つかみ間隔１００ｍｍ、引張速度１００
ｍｍ／ｍｉｎで測定した。 Ｅ．耐熱性布帛の高温時のプリーツ形態保持性：耐熱性
布帛を、ピッチ３ｃｍ、山高さ５ｃｍで、プリーツ加工
する。耐熱性布帛における繊維の配列が、比較的一定方
向に向いている場合は、繊維の配列方向とプリーツの折
り曲げ線が直行するようする。プリーツ加工された耐熱
性布帛を鉄製の枠に固定し、１７０℃の温風を３ｍ／ｍ
ｉｎで通過させた。濾過風速は、温風の流量（ｍ3／
ｓ）を濾過面積（プリーツをのばしたときの耐熱性布帛
の全面積）（ｍ2）で割ったものである。高温時のプリ
ーツの形態保持性は、上記通風時におけるプリーツ型濾
布の状態を目で観察し、次のの評価基準によって判断し
た。 Ｅ：プリーツ断面の三角形状に変形はなく良好である。 Ｇ：プリーツ断面の三角形状にやや変形が見られる。 Ｂ：プリーツ断面の三角形状に大きな変形が認められ
る。 Ｆ．総合評価 上記した測定の結果を総合して総合評価とした。なお、
評価の基準は以下のとおりである。 ○：高温時のプリーツ形態保持性が良好で、さらに引張
破断強力が高く、極めて好適に実用に供することができ
る。 △：高温時のプリーツ形態保持性において、プリーツ断
面の形状にやや変形が見られるか、もしくはプリーツの
形態保持性は良好なものの引張破断強力が低く、実用に
は問題は無いが、上記○より劣る。 ×：高温時のプリーツ形態保持性において、プリーツの
断面形状に大きな変形が見られ、実用に供しがたい。
らびに、実施例および比較例で作成した耐熱性布帛の垂
れ下がり長さ、剛軟度、引張破断強力、および、高温時
プリーツの形態保持性のそれぞれは、次に説明する方法
で測定したものである。 Ａ．合成樹脂含有媒体の粘度：株式会社東京計器社製Ｂ
型粘度計を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１１７「液体の樹脂の回
転粘度計による粘度試験方法」に準じて測定した。 Ｂ．耐熱性布帛の垂れ下がり長さ：前記説明の通り。 Ｃ．耐熱性布帛の剛軟度：耐熱性布帛から長さ５０．８
ｍｍ、幅２５．４ｍｍの測定片を切り出し、この測定片
を用いて、ＪＩＳ−Ｌ１０９６に規定されたガーレ法に
て測定した。 Ｄ．耐熱性布帛の引張破断強力：耐熱性布帛から長さ２
００ｍｍ、幅５０ｍｍの測定片を切り出し、測定片を作
成する。耐熱性布帛における繊維の配列が、比較的一定
方向に向いている場合は、測定片の長さ方向は、繊維の
配列方向とする。この測定片を用いて、テンシロン引張
試験機を用い、つかみ間隔１００ｍｍ、引張速度１００
ｍｍ／ｍｉｎで測定した。 Ｅ．耐熱性布帛の高温時のプリーツ形態保持性：耐熱性
布帛を、ピッチ３ｃｍ、山高さ５ｃｍで、プリーツ加工
する。耐熱性布帛における繊維の配列が、比較的一定方
向に向いている場合は、繊維の配列方向とプリーツの折
り曲げ線が直行するようする。プリーツ加工された耐熱
性布帛を鉄製の枠に固定し、１７０℃の温風を３ｍ／ｍ
ｉｎで通過させた。濾過風速は、温風の流量（ｍ3／
ｓ）を濾過面積（プリーツをのばしたときの耐熱性布帛
の全面積）（ｍ2）で割ったものである。高温時のプリ
ーツの形態保持性は、上記通風時におけるプリーツ型濾
布の状態を目で観察し、次のの評価基準によって判断し
た。 Ｅ：プリーツ断面の三角形状に変形はなく良好である。 Ｇ：プリーツ断面の三角形状にやや変形が見られる。 Ｂ：プリーツ断面の三角形状に大きな変形が認められ
る。 Ｆ．総合評価 上記した測定の結果を総合して総合評価とした。なお、
評価の基準は以下のとおりである。 ○：高温時のプリーツ形態保持性が良好で、さらに引張
破断強力が高く、極めて好適に実用に供することができ
る。 △：高温時のプリーツ形態保持性において、プリーツ断
面の形状にやや変形が見られるか、もしくはプリーツの
形態保持性は良好なものの引張破断強力が低く、実用に
は問題は無いが、上記○より劣る。 ×：高温時のプリーツ形態保持性において、プリーツの
断面形状に大きな変形が見られ、実用に供しがたい。
【００４７】実施例１ 単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍのポリフェ
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維径５μｍ（０．５デシテックス）、繊維
長７５ｍｍのガラス繊維（ユニチカグラスファイバー
（株）製Ｅガラス）を、重量比８５：１５で混合し、カ
ーディング法によりウェブを形成し、次いで積層後、ニ
ードルパンチ処理を行い不織布を得た。得られた不織布
を、カレンダーロールで、温度１９０℃、線圧２，９４
０Ｎ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）、クリアランス０ｍｍで熱
処理を行ない、厚み１．２ｍｍの不織布を作成した。ア
クリル樹脂（大日本インキ社製「ボンコートＥＸＰＭ１
１１９」粘度：３２０ｍＰａ・ｓ）と、メラミン樹脂
（大日本インキ社製「ベッカミンＡＰＭ」粘度：６２４
０ｍＰａ・ｓ）と、水道水（粘度：１．０ｍＰａ・ｓ）
とを２５：２５：５０で配合し、得られた合成樹脂含有
媒体（粘度：２２４ｍＰａ・ｓ）を、作成された不織布
に含浸した。合成樹脂を含浸した不織布を、含浸前の不
織布の重量の１２０％となるように、マングルで絞った
後、２２０℃で３分間テンターにより乾燥し、目付が３
８１ｇ／ｍ2、厚みが１．５１ｍｍ、合成樹脂含浸前の
不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３２％の
耐熱性布帛を得た。
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維径５μｍ（０．５デシテックス）、繊維
長７５ｍｍのガラス繊維（ユニチカグラスファイバー
（株）製Ｅガラス）を、重量比８５：１５で混合し、カ
ーディング法によりウェブを形成し、次いで積層後、ニ
ードルパンチ処理を行い不織布を得た。得られた不織布
を、カレンダーロールで、温度１９０℃、線圧２，９４
０Ｎ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）、クリアランス０ｍｍで熱
処理を行ない、厚み１．２ｍｍの不織布を作成した。ア
クリル樹脂（大日本インキ社製「ボンコートＥＸＰＭ１
１１９」粘度：３２０ｍＰａ・ｓ）と、メラミン樹脂
（大日本インキ社製「ベッカミンＡＰＭ」粘度：６２４
０ｍＰａ・ｓ）と、水道水（粘度：１．０ｍＰａ・ｓ）
とを２５：２５：５０で配合し、得られた合成樹脂含有
媒体（粘度：２２４ｍＰａ・ｓ）を、作成された不織布
に含浸した。合成樹脂を含浸した不織布を、含浸前の不
織布の重量の１２０％となるように、マングルで絞った
後、２２０℃で３分間テンターにより乾燥し、目付が３
８１ｇ／ｍ2、厚みが１．５１ｍｍ、合成樹脂含浸前の
不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３２％の
耐熱性布帛を得た。
【００４８】実施例２ 単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍのポリフェ
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比５０：５０に変更した他は、実施例１と同
一方法、同一条件により、目付が３７６ｇ／ｍ2、厚み
が１．４８ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成
樹脂の付着率（乾燥後）が２９％の耐熱性布帛を得た。
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比５０：５０に変更した他は、実施例１と同
一方法、同一条件により、目付が３７６ｇ／ｍ2、厚み
が１．４８ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成
樹脂の付着率（乾燥後）が２９％の耐熱性布帛を得た。
【００４９】実施例３ 混綿する繊維を単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１
ｍｍのポリフェニレンサルファイドの短繊維（東レ
（株）製「トルコン」）と、単繊維繊度１．５デニー
ル、繊維長５１ｍｍのパラ系アラミド繊維（東レデユポ
ン（株）製「ケブラー」）とを重量比８５：１５に変更
した他は、実施例１と同一方法、同一条件により、目付
が３７０ｇ／ｍ2、厚みが１．４４ｍｍ、合成樹脂含浸
前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３０
％の耐熱性布帛を得た。
ｍｍのポリフェニレンサルファイドの短繊維（東レ
（株）製「トルコン」）と、単繊維繊度１．５デニー
ル、繊維長５１ｍｍのパラ系アラミド繊維（東レデユポ
ン（株）製「ケブラー」）とを重量比８５：１５に変更
した他は、実施例１と同一方法、同一条件により、目付
が３７０ｇ／ｍ2、厚みが１．４４ｍｍ、合成樹脂含浸
前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３０
％の耐熱性布帛を得た。
【００５０】実施例４ 合成樹脂をフェノール樹脂（大日本インキ社製「フェノ
ライトＴＤ−４３０４」粘度：８７０ｍＰａ・ｓとし、
水道水（粘度：１．０ｍＰａ・ｓ）と５０：５０で配合
した合成樹脂含有媒体（粘度：３６２ｍＰａ・ｓ）に変
更した他は、実施例１と同一方法、同一条件により、目
付が３８０ｇ／ｍ2、厚みが１．４１ｍｍ、合成樹脂含
浸前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が２
７％の耐熱性布帛を得た。
ライトＴＤ−４３０４」粘度：８７０ｍＰａ・ｓとし、
水道水（粘度：１．０ｍＰａ・ｓ）と５０：５０で配合
した合成樹脂含有媒体（粘度：３６２ｍＰａ・ｓ）に変
更した他は、実施例１と同一方法、同一条件により、目
付が３８０ｇ／ｍ2、厚みが１．４１ｍｍ、合成樹脂含
浸前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が２
７％の耐熱性布帛を得た。
【００５１】実施例５ 単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍのポリフェ
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比９６：４に変更した他は、実施例１と同一
方法、同一条件により、目付が３８３ｇ／ｍ2、厚みが
１．５６ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成樹
脂の付着率（乾燥後）が３３％の耐熱性布帛を得た。
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比９６：４に変更した他は、実施例１と同一
方法、同一条件により、目付が３８３ｇ／ｍ2、厚みが
１．５６ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成樹
脂の付着率（乾燥後）が３３％の耐熱性布帛を得た。
【００５２】実施例６ 単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍのポリフェ
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比８：９２に変更した他は、実施例１と同一
方法、同一条件により、目付が３８０ｇ／ｍ2、厚みが
１．５２ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成樹
脂の付着率（乾燥後）が３２％の耐熱性布帛を得た。
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）と、繊維経５μｍ、繊維長７５ｍｍのガラス繊維
（ユニチカグラスファイバー（株）製Ｅガラス）の配合
率を、重量比８：９２に変更した他は、実施例１と同一
方法、同一条件により、目付が３８０ｇ／ｍ2、厚みが
１．５２ｍｍ、合成樹脂含浸前の不織布に対する合成樹
脂の付着率（乾燥後）が３２％の耐熱性布帛を得た。
【００５３】比較例１ 単繊維繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍのポリフェ
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）を、カーディング法によりウェブを形成し、次い
で積層後、ニードルパンチ処理を行い不織布を得た。得
られた不織布をカレンダーロールで温度１９０℃、線圧
２９４０Ｎ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）、クリアランス０ｍ
ｍで熱処理を行ない、厚み１．２ｍｍの不織布を作成し
た。アクリル樹脂（大日本インキ社製「ボンコートＥＸ
ＰＭ１１１９」粘度：３２０ｍＰａ・ｓ）と、メラミン
樹脂（大日本インキ社製「ベッカミンＡＰＭ」粘度：６
２４０ｍＰａ・ｓ）と、水道水（粘度１．０ｍＰａ・
ｓ）とを２５：２５：５０で配合し、得られた合成樹脂
含有媒体（粘度２２４：ｍＰａ・ｓ）を、作成された不
織布に含浸した。合成樹脂を含浸した不織布を、含浸前
の不織布の重量の１２０％となるように、マングルで絞
った後、２２０℃で３分間テンターにより乾燥し、目付
が３８４ｇ／ｍ2、厚みが１．５０ｍｍ、合成樹脂含浸
前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３４
％の耐熱性布帛を得た。
ニレンサルファイドの短繊維（東レ（株）製「トルコ
ン」）を、カーディング法によりウェブを形成し、次い
で積層後、ニードルパンチ処理を行い不織布を得た。得
られた不織布をカレンダーロールで温度１９０℃、線圧
２９４０Ｎ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）、クリアランス０ｍ
ｍで熱処理を行ない、厚み１．２ｍｍの不織布を作成し
た。アクリル樹脂（大日本インキ社製「ボンコートＥＸ
ＰＭ１１１９」粘度：３２０ｍＰａ・ｓ）と、メラミン
樹脂（大日本インキ社製「ベッカミンＡＰＭ」粘度：６
２４０ｍＰａ・ｓ）と、水道水（粘度１．０ｍＰａ・
ｓ）とを２５：２５：５０で配合し、得られた合成樹脂
含有媒体（粘度２２４：ｍＰａ・ｓ）を、作成された不
織布に含浸した。合成樹脂を含浸した不織布を、含浸前
の不織布の重量の１２０％となるように、マングルで絞
った後、２２０℃で３分間テンターにより乾燥し、目付
が３８４ｇ／ｍ2、厚みが１．５０ｍｍ、合成樹脂含浸
前の不織布に対する合成樹脂の付着率（乾燥後）が３４
％の耐熱性布帛を得た。
【００５４】
【表１】
【００５５】上記実施例１〜６、および、比較例１にお
いて得られた耐熱性布帛の特性値のそれぞれは、表１に
示される。表１中、「ＰＰＳ」は、ポリフェニレンサル
ファイドを、「ケブラー」は、パラ系アラミド繊維（東
レデユポン（株）製「ケブラー」）を、それぞれ意味す
る。
いて得られた耐熱性布帛の特性値のそれぞれは、表１に
示される。表１中、「ＰＰＳ」は、ポリフェニレンサル
ファイドを、「ケブラー」は、パラ系アラミド繊維（東
レデユポン（株）製「ケブラー」）を、それぞれ意味す
る。
【００５６】表１に記載のデータから分かるように、実
施例１〜６の耐熱性布帛は、比較例の布帛に比べ１７０
℃での垂れ下がり長さが短く、１７０℃でのプリーツの
形態保持性が良好であった。
施例１〜６の耐熱性布帛は、比較例の布帛に比べ１７０
℃での垂れ下がり長さが短く、１７０℃でのプリーツの
形態保持性が良好であった。
【００５７】実施例１〜６の耐熱性布帛を、石炭ボイラ
ーの排ガスを集塵するための集塵機のプリーツ型フィル
ターとして用いたところ、高温下でのプリーツの形態保
持性に優れるものであった。
ーの排ガスを集塵するための集塵機のプリーツ型フィル
ターとして用いたところ、高温下でのプリーツの形態保
持性に優れるものであった。
【００５８】
【発明の効果】この本発明に係る耐熱性布帛は、ポリフ
ェニレンサルファイド繊維のみからなる不織布に合成樹
脂を含浸して形成された布帛に比較して、大幅に向上さ
れた高温下での形態保持性を有する。本発明にかかる耐
熱性布帛は、高温下での形態保持性に優れることから、
特にプリーツ型フィルターとして好適に用いられる。
ェニレンサルファイド繊維のみからなる不織布に合成樹
脂を含浸して形成された布帛に比較して、大幅に向上さ
れた高温下での形態保持性を有する。本発明にかかる耐
熱性布帛は、高温下での形態保持性に優れることから、
特にプリーツ型フィルターとして好適に用いられる。
【００５９】
【図１】 本発明に係る耐熱性布帛の垂れ下がり長さを
測定する手段を説明する斜視図である。
測定する手段を説明する斜視図である。
１：測定片 ２：測定片の一端 ３：測定片の載置ブロック ４：測定片の一端 ５：ブロックから突き出た測定片部 ６：ブロック３の上面を含む仮想平面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｄ０４Ｈ 1/48 Ｄ０４Ｈ 1/48 Ｃ
Claims (19)
- 【請求項１】 ポリフェニレンサルファイド繊維とガラ
ス転移点温度が１００℃以上もしくはガラス転移点を有
しない混合繊維とから形成された不織布からなり、該不
織布構成繊維の交点が、合成樹脂により拘束されてなる
耐熱性布帛。 - 【請求項２】 前記混合繊維が、無機繊維、全芳香族ポ
リアミド繊維、フッ素繊維、および、全芳香族ポリエス
テル繊維、ポリイミド繊維の群から選ばれた少なくとも
一種の繊維である請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項３】 前記混合繊維が、ガラス繊維、炭素繊
維、パラ系アラミド繊維、メタ系アラミド繊維、およ
び、ポリテトラフルオロエチレン繊維の群から選ばれた
少なくとも１種の繊維である請求項２に記載の耐熱性布
帛。 - 【請求項４】 前記合成樹脂の前記不織布の重量に対す
る付着率が、５〜７０重量％である請求項１に記載の耐
熱性布帛。 - 【請求項５】 前記合成樹脂を加工するときの該合成樹
脂含有媒体の粘度が、５０〜７００ｍＰａ・ｓである請
求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項６】 前記合成樹脂のガラス転移点温度が、１
００℃以上である請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項７】 前記合成樹脂が、熱硬化性樹脂である請
求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項８】 前記熱硬化性樹脂が、エポキシ樹脂、ア
クリル樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ビニルエ
ステル樹脂、および、不飽和ポリエステル樹脂の群から
選ばれた少なくとも１種の樹脂である請求項７に記載の
耐熱性布帛。 - 【請求項９】 前記混合繊維の前記不織布における配合
率が、５〜９０重量％である請求項１に記載の耐熱性布
帛。 - 【請求項１０】 前記配合率が、１０〜６０重量％であ
る請求項９に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１１】 垂れ下がり長さが、２０ｍｍ以下であ
る請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１２】 剛軟度が、４９．０ｍＮ（５０００ｍ
ｇｆ）以上である請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１３】 厚さ方向に３等分したときの中間層の
密度が、表面層の密度に比べ低い請求項１に記載の耐熱
性布帛。 - 【請求項１４】 前記ポリフェニレンサルファイド繊維
の単繊維繊度が、０．１１〜１６．７デシテックス
（０．１〜１５デニール）である請求項１に記載の耐熱
性布帛。 - 【請求項１５】 前記混合繊維の単繊維繊度が、０．３
３〜３３デシテックス（０．３〜３０デニール）である
請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１６】 前記ポリフェニレンサルファイド繊維
の繊維長が、２〜１００ｍｍである請求項１に記載の耐
熱性布帛。 - 【請求項１７】 ダストが堆積する側の面に、微多孔膜
が存在する請求項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１８】 プリーツ状に折り曲げ加工された請求
項１に記載の耐熱性布帛。 - 【請求項１９】 濾材が、請求項１〜１８のいずれかに
記載の耐熱性布帛で形成されたフィルター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000326261A JP4556318B2 (ja) | 1999-10-28 | 2000-10-26 | 耐熱性布帛およびそれからなるフィルター |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30677699 | 1999-10-28 | ||
| JP11-306776 | 1999-10-28 | ||
| JP2000326261A JP4556318B2 (ja) | 1999-10-28 | 2000-10-26 | 耐熱性布帛およびそれからなるフィルター |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001192953A true JP2001192953A (ja) | 2001-07-17 |
| JP4556318B2 JP4556318B2 (ja) | 2010-10-06 |
Family
ID=26564859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000326261A Expired - Fee Related JP4556318B2 (ja) | 1999-10-28 | 2000-10-26 | 耐熱性布帛およびそれからなるフィルター |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4556318B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007098356A (ja) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Ambic Co Ltd | 複合プリーツフィルター |
| US7208026B2 (en) | 2001-08-09 | 2007-04-24 | Dainippon Ink And Chemicals, Inc. | Heat-resistant filter |
| JP2008223209A (ja) * | 2007-02-13 | 2008-09-25 | Toyobo Co Ltd | 長繊維不織布およびそれを用いた繊維資材 |
| WO2009087901A1 (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-16 | Toray Industries, Inc. | ポリフェニレンサルファイド繊維およびその製造方法 |
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| JP2010537073A (ja) * | 2007-08-22 | 2010-12-02 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ジアミノジフェニルスルホンから誘導された繊維と、低熱収縮繊維と、難燃性繊維と、帯電防止繊維とのブレンドから製造された難燃性紡績スフ糸ならびにそれらから製造された布および衣類ならびにそれらの製造方法 |
| JP2016211081A (ja) * | 2015-04-28 | 2016-12-15 | 呉羽テック株式会社 | 一体成型用不織布及びこれより形成されるプリーツ−フランジ一体成型フィルターエレメント |
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| JPH06248546A (ja) * | 1993-02-24 | 1994-09-06 | Kuraray Co Ltd | 耐薬品性、寸法安定性および強度にすぐれた不織布 |
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-
2000
- 2000-10-26 JP JP2000326261A patent/JP4556318B2/ja not_active Expired - Fee Related
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