JPH11158776A - 布帛およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】本発明は、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属溶
解炉などの１５０℃〜２５０℃の高温で使用される濾布
として、耐熱性とプリーツ加工性、およびプリーツ加工
後の高温時での形態保持性を兼ね備えた布帛およびその
製造方法を提供する。 【解決手段】ポリフェニレンサルファイド繊維からなる
不織布に合成樹脂が前記不織布の全重量に対して５〜５
０重量％の範囲内で含浸された耐熱性布帛であって、Ｊ
ＩＳＬ−１０９６で規定するガーレ法に基づく剛軟度が
３０００〜１００００ｍｇｆの範囲内であることを特徴
とする布帛である。本発明の布帛は、耐熱性、プリーツ
加工性、プリーツ加工後の高温時での形態保持性を兼ね
備えた布帛が得られ、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属
溶解炉などから排出されるダストを高温集塵するための
フィルター材などに使用される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた耐熱性、プ
リーツ加工性、およびプリーツ加工後の高温時での形態
保持性を兼ね備えた布帛およびその製造方法に関するも
のである。

【０００２】本発明の布帛は、例えば、ゴミ焼却炉、石
炭ボイラー、あるいは金属溶解炉などから排出される高
温ダストを集塵するためのフィルター用濾布などに好適
に使用されるものである。

【０００３】

【従来の技術】従来、例えば、ゴミ焼却炉、石炭ボイラ
ー、金属溶解炉などから排出されるダストを集塵するた
めのフィルターとしては、周知のように、バグフィルタ
ーが用いられてきた。

【０００４】そのバグフィルター濾材は、用途によって
も違うが、排ガスの温度が１５０〜２５０℃の高温であ
ることから耐熱性を必要とする。また、この温度雰囲気
下において高捕集効率が必要なことから、限られた空間
内で、すなわち狭い空間内で濾過面積をできるだけ多く
とる必要があった。

【０００５】従来、このような高温下で使用される濾布
は、ポリフェニレンサルファイド（以下、「ＰＰＳ」と
いう）繊維、メタアラミド繊維、ポリイミド繊維、フッ
素繊維、あるいはガラス繊維などの濾布素材を用いて、
基布とウェブとを積層し、ニードルパンチあるいは噴射
水流等によって繊維を絡合させることによって得られる
フェルトが用いられてきた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
従来のバグフィルター用フェルトは、濾過効率が劣るた
め、この分だけ濾過面積を大きくとる必要があった。

【０００７】また、フェルトの濾過面積を大きくとろう
とすると、集塵機自体を大きくする必要がある。限られ
た空間の中でより大きく濾過面積を確保する手段とし
て、ビル空調用、空気清浄機用、掃除機用、エアコン用
などの一般的なフィルター材では、不織布にプリーツ加
工を施すことで、濾過面積を大きくすることが行われ、
これにより、濾過機能を高めてフィルターに使用され
る。しかしながら、従来のバグフィルター用フェルト
は、柔軟なものであるため、プリーツ加工は不可能であ
った。

【０００８】本発明は、かかる問題を解決せんとするも
ので、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属溶解炉などの１
５０℃〜２５０℃の高温で使用される濾布として、耐熱
性とプリーツ加工性、およびプリーツ加工後の高温時で
の形態保持性を兼ね備えた布帛およびその製造方法を提
供せんとするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するために、次のような手段を採用する。すなわ
ち、本発明は、ポリフェニレンサルファイド繊維からな
る不織布に、合成樹脂が該不織布の全重量に対して５〜
５０重量％の範囲内で含浸された耐熱性布帛であって、
ＪＩＳ Ｌ−１０９６で規定するガーレ法に基づく剛軟
度が３０００〜１００００ｍｇｆの範囲内である布帛を
提供するものである。

【００１０】また、本発明は、少なくとも以下のステッ
プを含む布帛の製造方法を提供するものである。

【００１１】Ａ．カーディング法またはスパンボンド法
にて、構成繊維がポリフェニレンサルファイド繊維から
なる不織布を製造する第１工程、 Ｂ．前記不織布の構成繊維間に、合成樹脂を該不織布の
全重量に対して５〜５０重量％の範囲内になるように含
浸させる第２工程、 Ｃ．前記樹脂が含浸された不織布を乾燥する第３工程、 Ｄ．乾燥された不織布の製品厚みを０．３〜３ｍｍの範
囲内に設定する第４工程。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施するための最
良の形態を、図面等に基づいて具体的に説明する。

【００１３】図１は、本発明の布帛を焼却炉の後部に設
けた集塵機のプリーツ型フィルターとして用いた例の概
略図である。なお、本発明の布帛は、本発明の技術的特
徴が活かされるものであれば、集塵機用途以外の用途に
も用いることができることはもちろんであり、特に限定
されるものではない。

【００１４】図１中の１は、図示されていない前工程の
焼却炉から廃棄される高温の含じんガスの入口であり、
２はあらかじめ径の大きなダストを除去するための多孔
板である。３は本発明の布帛をプリーツ型に形成した濾
布（以下、「プリーツ型濾布」という）、４は外部から
高圧ガスを送り込むための高圧空気配管、５はそれぞれ
のプリーツ型濾布の入口付近に高圧ガスを噴射するため
のブローパイプである。６はホッパー、７は底部に溜ま
ったダストを定期的に排出するためのスクリューコンベ
ヤー、８は清浄化されたガスのガス出口である。

【００１５】このように構成された集塵機において、ガ
ス入口１より含じんガスが入り、多孔板２を経てホッパ
ー６内に侵入する。ホッパー内の含じんガスはプリーツ
型濾布３を経ることにより清浄されたガスとなりガス出
口８より排出される。また、含じんガスを濾過すること
によりプリーツ型濾布３の表面に付着したダストは高圧
空気配管４を通じてブローパイプ５より噴射される高圧
エアーにより間欠的に払い落とされる。

【００１６】本発明の布帛から形成されたプリーツ型濾
布３は、以下に詳しく説明するように耐熱性繊維として
のＰＰＳ繊維と合成樹脂とから構成されている。

【００１７】本発明で用いられるＰＰＳ繊維とは、耐熱
性、耐薬品性、耐加水分解性に優れていることが知られ
ている繊維であり、該繊維はその構成単位の９０％以上
が−（Ｃ₆Ｈ₄−Ｓ）_n−（ｎは、１以上の整数）で構成
されるフェニレンサルファイド構造単位を含有する重合
体からなる繊維である。

【００１８】上述した繊維の繊維長は、フィルターとし
て用いる場合での必要な強力を得るために２〜１００ｍ
ｍの範囲とするのが好ましい。繊維長が２ｍｍ未満の場
合、繊維どうしの絡合が不足し強力不足となる場合があ
るので望ましくない。また、１００ｍｍを越えると、繊
維の開繊不良が発生する場合があるので望ましくない。
また、繊維の繊度は、フィルターとして用いる場合で
の必要な強力を得るために０．１〜１５デニールとする
のが好ましい。

【００１９】すなわち、繊度が０．１デニール未満の場
合、単繊維強力が低くなるため布帛の強力も低くなり、
好ましくない場合がある。繊度が１５デニールを越える
と、繊度が太すぎるため、製糸時に繊度むらが生じやす
く、紡糸安定性に欠け好ましくない場合がある。

【００２０】本発明の布帛では、良好なプリーツ加工
性、およびプリーツ加工後の高温時での形態保持性に必
要な剛軟度を得るために、合成樹脂が含浸されて使用さ
れるものである。

【００２１】該合成樹脂としては、熱硬化性樹脂または
熱可塑性樹脂が好ましい。

【００２２】さらに好ましくは、熱硬化性樹脂を使用す
ることが、布帛が高温であるときにおけるプリーツの良
好な形態保持性を得る上で好ましい。

【００２３】熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、フ
ェノール樹脂、ビニルエステル樹脂、あるいは不飽和ポ
リエステル樹脂が好ましく、最も好ましくは、特に、エ
ポキシ樹脂が、布帛が高温であるときにおけるプリーツ
の良好な形態保持性を得る上で好ましい。該エポキシ樹
脂としては、ビスフェノールＡ型、ビスフェノールＦ
型、ビスフェノールＡＤ型が好ましく、中でも、ビスフ
ェノールＡ型が高温時におけるプリーツの形態保持性を
得る上でより好ましい。

【００２４】また、ＰＰＳ繊維からなる不織布に含浸さ
せる合成樹脂の量は、布帛の剛軟度の点から、不織布の
全重量に対して５〜５０重量％の範囲にする必要があ
る。

【００２５】５重量％より少ないと、布帛の剛軟度の不
足によりプリーツ加工性が悪くプリーツ加工後の形態保
持が難しい。一方、５０重量％を越えると、布帛が硬す
ぎるためプリーツ加工が困難となる。

【００２６】本発明の布帛が用いられて形成されるプリ
ーツ型濾布３は、上述したように、使用時においては、
一般に１５０〜２５０℃の高温にさらされることから、
そのような高温度下においてもプリーツの形態を維持す
る必要がある。

【００２７】プリーツ型濾布３に形成される本発明の布
帛にＰＰＳ繊維を用いる理由としては、そのような高温
にさらされても、実質的にプリーツ型濾布の劣化を生じ
させないためである。

【００２８】また、合成樹脂は、プリーツ加工性を良好
にするためと、高温時でもプリーツの形態を保持するた
めに使用するものである。標準状態（温度：２０℃、大
気圧）での布帛の剛軟度は、本発明者らの各種知見によ
れば、プリーツ加工性とプリーツ加工後の高温時での形
態保持性の点から３０００ｍｇｆ以上１００００ｍｇｆ
以下にする必要があり、好ましくは３０００ｍｇｆ以上
７０００ｍｇｆ以下の布帛を使用することである。剛軟
度が３０００ｍｇｆより小さい場合、プリーツ加工性が
悪くプリーツ加工後の形態保持も難しい。また、剛軟度
が１００００ｍｇｆより大きい場合、プリーツ加工が困
難となる。

【００２９】本発明でいう剛軟度は、布帛のタテ方向、
ヨコ方向の少なくとも一方向の値が３０００ｍｇｆ以上
１００００ｍｇｆ以下であればよいものである。

【００３０】ただし、本発明者らの検討によれば、剛軟
度３０００ｍｇｆ以上１００００ｍｇｆ以下を示すの
は、プリーツ加工性とプリーツ加工後の形態保持性の面
から、特に、布帛のタテ方向の値であることが好まし
い。

【００３１】なお、布帛のタテ方向とは、一般に、布帛
の長さ方向のことをいい、本発明では、この方向にて剛
軟度が上記範囲内の値を示すことが好ましいものであ
る。その理由は、一般に布帛にプリーツを付与する場合
には、布帛の該長さ方向（タテ方向）と、プリーツ折り
曲げ線方向が直交するように折り曲げて、プリーツ付与
をすることが工業的生産として一般的だからである。

【００３２】また、本発明でいう剛軟度とは、ＪＩＳ
Ｌ−１０９６で規定するガーレ法に基づいて測定された
値をいう。

【００３３】ここで、図２と図３を用いてＪＩＳ Ｌ−
１０９６で規定するガーレ法を詳しく説明する。

【００３４】図２は、ガーレ式試験機の斜視図であり、
図３はその試験方法を説明する図である。

【００３５】図２において、９はプリーツ型濾布３に形
成する本発明の布帛の短冊状の試験片であり、１０はそ
の試験片を固定するためのチャック、１１は試験片を左
右に可動させるための可動アームであり、１２は、１１
により動かされる試験片によって左右のいずれかに動か
される振子、１３は該振子の支点、１４は振子の動きを
見るための目盛板、１５は可動アーム１１を左右に動か
すためのスイッチである。

【００３６】以上述べたガーレ式試験機を用い、図２に
示すように、長さ（Ｌ×２．５４）ｃｍ（Ｌ：整数）、
幅Ｄｃｍの試験片９をチャック１０に取り付け、可動ア
ーム１１上の目盛Ｌに合わせてチャックを固定する。次
に、図３に示すように振子１２の支点１３より下部の荷
重取付孔ａ、ｂ、ｃに荷重Ｗ１（ｇ）、Ｗ２（ｇ）、Ｗ
３（ｇ）（Ｗ１＜Ｗ２＜Ｗ３）を取り付ける。

【００３７】取り付け方としては、例えば荷重Ｗ１を取
付孔ａに取り付けた場合に振子１２が目盛板１４を振り
切る場合には、取付孔をａからｂに変更するか、また
は、荷重をＷ１からＷ２に付け替える。また、それでも
振り切る場合には取付孔をｂからｃに変更するか、荷重
をＷ１からＷ２に付け替える。このようにして、サンプ
ルの剛軟度に合わせて荷重、取付孔を適宜付け替える。

【００３８】このように、取付穴３種類と荷重数種類を
選択することにより、いく種類もの回転モーメントを設
定することができ、測定すべき布帛の剛軟度に合わせて
適切な回転モーメントを選択するものである。

【００３９】そして、スイッチボタン１５を押して可動
アーム１１を図３に示すように反時計方向に低速回転さ
せ、試験片９が振子１２から離れるときの目盛ＲＧを目
盛板１４から読みとり、下式より曲げ反発性を示す剛軟
度を求めるものである。

【００４０】剛軟度（ｍｇｆ）＝ＲＧ×(ａＷ_a＋ｂＷ_b
＋ｃＷ_c）×（(Ｌ×２．５４）²／Ｄ）×０．３０６ ここに、ａ、ｂ、ｃ：荷重取付孔と支点間の距離（ｃ
ｍ） Ｗ_a、Ｗ_b、Ｗ_c：ａ，ｂ，ｃそれぞれの荷重取付孔に取
り付けた 荷重の質量
（ｇ） この剛軟度は、試験片をタテ、ヨコそれぞれ５枚採取
し、各々５枚の表裏のそれぞれについてタテ方向、ヨコ
方向それぞれを測定し、タテ方向の平均値、ヨコ方向の
平均値をそれぞれから求めるものである。

【００４１】さらに、本発明者らは、種々検討を重ねた
結果、本発明の布帛の目付Ｘ（ｇ／ｍ²）と剛軟度Ｙ
（ｍｇf）との関係を、図４に示したように下記式
（１）および式（２） １０≦Ｙ／Ｘ≦ ２０………（１）、 ２００≦ Ｘ ≦５００………（２） を同時に満足する範囲内のものにすることによって、濾
過効率不足や圧力損失の上昇という問題もなく、また、
良好なプリーツ加工性や高温時でのプリーツの形態保持
性を持たせることができるという知見を得た。

【００４２】すなわち、図４において、目付Ｘ（ｇ／ｍ
²）が２００未満（領域Ｃ）であると濾過効率が低くな
り好ましく無い。また目付Ｘ（ｇ／ｍ² ）が５００を越
える（領域Ｄ）と、圧力損失が高くなり好ましく無い。

【００４３】一方、２００≦ Ｘ ≦５００であって
も、Ｙ／Ｘが１０未満（領域Ａ）であると、プリーツ加
工時に折り目が鋭角にならなかったり、プリーツ加工後
の高温時での形態保持性が難しくなり好ましくない場合
がある。Ｙ／Ｘが２０を越える（領域Ｂ）と、剛軟度が
高すぎるためにプリーツ加工自体が困難であったり、プ
リーツ加工時に折り目が割れて破れてしまい好ましく無
い場合がある。

【００４４】よって、剛軟度Ｙ（ｍｇｆ）／目付Ｘ（ｇ
／ｍ²）の最も好ましい範囲は、図４の領域Ｅである。

【００４５】本発明の布帛は、プリーツ状に折り曲げ加
工されて使用されることを技術本旨とする。

【００４６】かかるプリーツ加工方法については、特に
限定されるものではないが、一例として挙げると、例え
ば、幅が５０ｃｍ、長さが３００ｍあるシートをロータ
リー式プリーツ加工機で折り曲げ、ピッチ３ｃｍとなる
ようにプリーツ加工を施す。

【００４７】上記プリーツ状に折り曲げ加工された布帛
の山と山との間のピッチは３〜５０ｍｍであることが好
ましい。ピッチ間が３ｍｍより小さい場合、山と山の間
に重なりが起こり、フィルターとして使用した場合、圧
力損失が高くなるという問題が発生する場合がある。ま
た、５０ｍｍを越える場合も、濾過面積の低下により濾
過風速が速くなり圧力損失が高くなる場合がある。

【００４８】本発明の布帛は、例えば、上記したように
断面がプリーツ状に折り曲げ加工されることにより、図
１に示したプリーツ型濾布等の耐熱性を有するエアフィ
ルターの基材等に用いられ得るものである。但し、プリ
ーツの形状は、上記三角形の他、波形などであってもよ
いのであり、特に限定されるものではない。

【００４９】本発明の布帛の特徴は、耐熱性とプリーツ
加工性、プリーツ加工後の高温時での形態保持性を兼ね
備えた布帛であり、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属溶
解炉などから排出されるダストを高温集塵するためのフ
ィルター材などに、好適に使用できるものである。

【００５０】次に、本発明の布帛の製造方法の一例を、
図５を用いて説明する。

【００５１】図５は、本発明の布帛の製造方法の一例の
フローチャート図である。

【００５２】図５において、１６は繊度０．１〜１５デ
ニール、繊維長２〜１００ｍｍのＰＰＳ繊維を開綿させ
るオープナー工程である。１７は繊維を一方向にそろえ
てシート状にするカーディング工程である。１８はその
シートを積層するクロスラッピング工程である。１９は
針を突き刺すことにより繊維層を絡めフェルト状の不織
布を得るニードルパンチ工程である。２０はニードルパ
ンチ工程１９より得られた不織布に樹脂を含浸する樹脂
含浸工程である。２１は樹脂含浸工程で樹脂が含浸され
た不織布を乾燥させるための乾燥工程である。２２は乾
燥された布帛を熱プレス処理するためのカレンダー工程
である。

【００５３】このような一連の工程を経ることにより、
本発明の布帛を製造することができる。

【００５４】次に、本発明の布帛の製造工程に特に関連
する工程を説明する。

【００５５】＜不織布製造工程（第１工程）＞第１工程
ではカーディング法またはスパンボンド法にて、本発明
の布帛の構成繊維となるＰＰＳ繊維からなる不織布が製
造される。また、第１工程のカーディング法は、通常一
般に用いられているカーディング条件で製造されること
が望ましい。カーディング法で用いられるＰＰＳ繊維の
繊維長は、２〜１００ｍｍの範囲とすることが好まし
い。また、第１工程で用いられるＰＰＳ繊維の単繊維繊
度は０．１〜１５デニールの範囲とすることが好まし
い。

【００５６】＜樹脂含浸工程（第２工程）＞第２工程で
は、前記不織布の構成繊維間に、合成樹脂を前記不織布
の全重量に対して５〜５０重量％の範囲内になるように
含浸させる。第２工程で用いる合成樹脂としては、熱硬
化性樹脂または熱可塑性樹脂を用い、樹脂含浸条件とし
ては常温の状態で通過時間１〜１２０秒の範囲で行うこ
とが好ましい。

【００５７】また、第２工程の前に第１工程で作られた
布帛を熱プレス処理することが布帛の寸法安定性を向上
させる上で好ましい。この場合の熱プレス処理は、特に
その手段を限定されるものではなく、シート表面を熱プ
レス処理できるものであればよい。

【００５８】該熱プレス処理される部分は、シート全面
または一部分のいずれでもよく、ロールを使用する場
合、ロール表面はフラットであっても凹凸を有するもの
であってもよい。一般のロールカレンダー装置等によっ
てプレスすることにより達成できる。

【００５９】また、熱プレス処理は、温度１００〜２５
０℃の範囲であって、０．１〜３ｍｍの範囲の空隙内を
通過させることが好ましい。温度が１００℃未満、ある
いは空隙が３ｍｍより大きい場合、熱処理が十分行うこ
とができないため、布帛の寸法安定性に欠ける場合があ
る。温度が２５０℃より高い場合、あるいは空隙が０．
１ｍｍより小さい場合、布帛がフィルム状となってしま
い、樹脂含浸性が劣る場合がある。

【００６０】＜乾燥工程（第３工程）＞第３工程では、
前記合成樹脂が含浸された不織布を乾燥する。

【００６１】例えば、乾燥条件として温度８０〜２５０
℃、時間１０〜６００秒の範囲で乾燥させることによ
り、合成樹脂はＰＰＳ繊維の少なくとも一部に溶融接着
し、これらを互いに接合する。

【００６２】＜熱プレス工程（第４工程）＞第４工程で
は、本発明の布帛の厚みを最終製品としての厚みである
０．３ｍｍから３ｍｍの範囲内に設定する。

【００６３】そのための厚みを制御する手段としては、
例えば、前記第３工程で乾燥された不織布に熱プレス処
理を施すことが好ましい。

【００６４】熱プレス処理は、特にその手段を限定され
るものではなく、シート表面を熱プレス処理できるもの
であればよい。処理される部分は、シート全面または一
部分のいずれでもよく、ロール表面はフラットであって
も凹凸を有するものであってもよい。一般のカレンダー
装置等を用いて不織布を熱プレス処理することにより達
成できる。具体的には、温度８０〜２００℃の範囲であ
って、最終製品厚みよりも狭い０．１〜３ｍｍの範囲の
空隙内を通過させることが好ましい。温度が８０℃未
満、あるいは空隙が３ｍｍより大きい場合、熱処理が十
分行うことができないため、厚みを制御することが困難
となる場合がある。一方、温度が２００℃より高い場
合、あるいは空隙が０．１ｍｍより小さい場合は、布帛
の厚みが薄くなりすぎてしまう場合があり、好ましくな
い。

【００６５】なお、第３工程通過後において、布帛の厚
みが最終製品としての厚みになっている場合には、本第
４工程は不要となる。

【００６６】本発明は、取扱い性と、マンホールの蓋の
落下防止材や蓋そのものの落下による、電気ケーブルや
通信ケーブルなどの損傷防止性に優れたマンホール構造
体について、鋭意検討したところ、特定なネットを使用
することにより、上述課題を一挙に解決することを究明
し、本発明に到達したものである。

【００６７】ここで、本発明でいう物体とは、本発明で
はマンホールの蓋について言及しているが、特に限定す
るものではなく、落下防止処置を必要とするものであれ
ばあらゆるものが含まれる。また、本発明のネット材、
つまり物体としてのマンホールの蓋の落下防止材は、地
下埋設電気ボックス等のマンホールの蓋が落下した場合
にも、蓋を受け止めて破れない高強度と、下に位置する
電気ケーブルや通信ケーブルまでたわまない低伸度が同
時に要求される。具体的な強さとしては、図１に示すよ
うに、長さ１ｍの該ネットの両端を固定したうえで水平
に保持し、該ネットの表面から２０ｃｍの高さから、重
量２００ｋｇの鉄製の立方体を、面や頂点ではなく辺が
下になるように落下させた時に、該ネットが鉄製の立方
体が貫通する破れが生じず、かつ該ネットの鉛直方向の
たわみが２００ｍｍ以下が必要であり、好ましくは１５
０ｍｍ以下、さらに好ましくは１２０ｍｍ以下の範囲内
のたわみが要求される。

【００６８】この時該ネットとして必要な強度は、引張
破断強度が１ｍ幅に換算して、５ｔｆ／ｍ以上５０ｔｆ
／ｍ以下である。５ｔｆ／ｍ未満であれば、蓋の落下の
衝撃に耐えきれず該ネットが破れてしまい、５０ｔｆ／
ｍを越えると、破れないもののオーバースペックとなり
経済的ではない。

【００６９】この特性を発揮するために必要な繊維材料
としては、金属繊維や天然繊維をはじめ、ポリアミド繊
維、ポリエステル繊維、ポリアラミド繊維、炭素繊維、
高強度ポリエチレン繊維などの合成繊維が用いられる
が、軽量で高強度で低伸度が望まれることから、ポリア
ラミド繊維、炭素繊維、高強度ポリエチレン繊維などが
好ましく用いられる。これのら中でもパラ系ポリアラミ
ド繊維が特に好ましく用いられる。

【００７０】これら合成繊維材料の中でも、引張強度が
非常に重要な特性であり、単糸引張強度が１４ｇｆ／ｄ
以上１００ｇｆ／ｄ以下の合成繊維が好ましく用いられ
る。１４ｇｆ／ｄ未満であれば、必要な糸量が非常に大
きくなり、後述する十分な目空きを確保できない。ま
た、単糸引張強度はいくらでも大きくてもかまわない
が、１００ｇｆ／ｄを越える合成繊維は商業ベースでは
存在せず、開発費用を考えると経済的では無い。

【００７１】これらの合成繊維材料は、強度が高いだけ
では不十分であり、低い伸度を必要とすることは既に述
べた。この低伸度を達成するために、引張破断伸度が
０．４％以上５％以下の合成繊維材料が好ましく用いら
れる。５％を越えると、蓋落下時のたわみが大きく下の
電気ケーブルや通信ケーブルを損傷してしまう。また、
引張破断伸度は低ければ低いほど好ましいが、０．４％
未満のような合成繊維は商業ベースでは存在せず、開発
費用を考えると経済的ではない。

【００７２】また、このネットは地中に設置されること
より、雨水の進入があり、ほこりの進入がある。従っ
て、透水性、通気性に優れるほうが好ましく、メッシュ
織物が好ましく使用される。その空隙部分である目の大
きさは、２ｍｍ以上１００ｍｍ以下が好ましく用いられ
る。２ｍｍ未満であれば、ほこりが目に溜まってしま
い、１００ｍｍを越えれば、目が大きすぎるため、蓋の
角（頂点）部分からの落下に対して、十分な捕捉効果が
得られないのである。

【００７３】これらメッシュ織物としては、絡み織りも
しくは紋紗織りもしくはバスケット織りの織り構造やラ
ッセル編み構造が好ましく用いられる。

【００７４】また、これらの織物には、表面の擦過防止
の目的で、樹脂加工が好ましく施される。ここで用いら
れる樹脂はハロゲンを含有しない樹脂が好ましく用いら
れ、さらに好ましくは、ポリオレフィン系樹脂、ポリエ
ステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン系樹
脂、ポリアクリル系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂から選
ばれた少なくとも１種もしくはそれらの混合物が用いら
れる。また、樹脂に着色剤、紫外線吸収剤、紫外線遮蔽
剤、ハロゲンを含まない難燃剤から選ばれた少なくとも
１種を添加することが好ましく行われる。該ネットは、
鉄のグレーチングなどに比較して柔軟で取り扱い性が良
好であることが好ましく、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ６．
２０ 曲げ反発性Ａ法（ガーレ剛軟度）による剛軟度
が、５０００ｍｇ以下であることが好ましい。

【００７５】本発明の該ネットは、長さ１ｍの落下防止
材の両端を固定し、かつ、水平に保持した形で展張した
とき、該ネットの表面から２０ｃｍの高さから、重量２
００ｋｇの鉄製の立方体を、面や頂点では無く辺が下に
なるように落下させても破れず、かつ該ネットの鉛直方
向のたわみが２００ｍｍ以下が必要であり、好ましくは
１５０ｍｍ以下、さらに好ましくは１２０ｍｍ以下であ
る物性を有するものであるのが好ましい。

【００７６】かかるネットをその優れた物性を１００％
利用するために、該ネット端部を芯材を介して折り返
し、該ネットの折り返し長さよりも短い幅の２枚の板材
により挟み込んで固定された補強構造体の形で使用する
のが好ましい。すなわち、高強度、低伸度の該ネットで
あっても、該ネットの持つ引張強度を発揮させるよう
に、マンホールの枠に固定しなければ、固定部にて低い
強度で破断してしまうことがある。従って、その固定方
法としては、図２に示すように、該ネットの端部をロー
プを中に入れて折り返し、その折り返し長さよりも短い
幅の２枚の板材にて、板材の長さ方向の一辺をロープに
よるふくらみに接するように、上下両方向からはさむ固
定方法が好ましく用いられる。

【００７７】かかる板材としては、該芯材に接する該板
材の角部分に、該ネットの切断を防止する加工が施され
ているものが好ましく、たとえば、テーパー加工、アー
ル加工および面取り加工から選ばれた１種の加工を施し
たものが好ましい。すなわち、かかる加工によって、該
ネットの最も力のかかる部分であるロープと板材のエッ
ジに挟まれた部分において、板材のエッジにより該ネッ
トが破断されるのを防ぐものである。ここでいう該補強
構造体は、枠体状の構造体が好ましく使用される。

【００７８】かかるマンホールの蓋の落下防止用ネット
材は、マンホールの蓋支持枠体に取付け取外し自在に取
り付けられて、マンホール構造体を構成しているもので
ある。かかるマンホールとしては、矩形状の蓋と、矩形
状の支持体とで構成されているものである場合に本発明
の該ネットの落下防止効果が十分に発揮される。

【００７９】

【実施例】以下、本発明の布帛に関して、実施例及び比
較例を用いて、より具体的に説明する。なお、これらの
実施例及び比較例において、耐熱性、剛軟度、プリーツ
加工性および高温時のプリーツ形態保持性については、
以下に述べる評価方法を用いた。

【００８０】（１）耐熱性：試料を２００℃の温度で７
日間熱処理を行い、該熱処理前（ａ）および該熱処処理
後（ｂ）の引張強度を測定し、次式で強度保持率を求め
た。

【００８１】 強度保持率（％）＝［（ａ−ｂ）］／ａ］×１００ 耐熱性は、強度保持率７０％以上を「優秀」（○印で表
示）、５０％以上７０％未満を「良」（△印で表示）、
５０％未満を「不良」（×印で表示）と判定した。

【００８２】（２）剛軟度：前述したＪＩＳ Ｌ−１０
９６で規定するガーレ法にて、 長さ（Ｌ×２．５４）
ｃｍ（Ｌ＝２）、幅２．５４ｃｍ（Ｄ）の試験片を用い
て測定した。

【００８３】なお、本実施例および比較例における測定
においては、荷重取付孔ａとｃは使用せず、荷重取付孔
ｂのみ使用し、剛軟度１０００ｍｇｆ以上５０００ｍｇ
ｆ未満の場合は５０ｇ（Ｗｂとなる）、５０００ｍｇｆ
以上２４０００ｍｇｆ未満の場合は２００ｇ（Ｗｂとな
る）の荷重をかけて可動アームを定速回転させて測定し
た。

【００８４】なお、後述する表１中において示した各実
施例中の剛軟度の測定結果は、布帛のタテ方向（すなわ
ち布帛の長さ方向であって、かつ、プリーツ折り曲げ線
方向と直交する方向）の剛軟度として求めた剛軟度であ
る。

【００８５】（３）プリーツ加工性 幅が５０ｃｍ、長さが３００ｍであるシートをロータリ
ー式プリーツ加工機で折り曲げ、ピッチ３ｃｍ、山高さ
５ｃｍとなるようにプリーツ加工し、下記基準より評価
した。

【００８６】かかるプリーツ加工に際しては、折り曲げ
線方向は、布帛のタテ方向（長さ方向）に直交する方向
になるようにして、折り曲げをした。

【００８７】プリーツ加工性の評価基準は、以下のとお
りである。

【００８８】○：プリーツが鋭角で割れや破れが無く均
一で、シートに蛇行が見られず、加工性が最良である。

【００８９】△：プリーツがやや不均一で僅かに蛇行が
認められるが、使用上は問題ないレベルである。

【００９０】×：プリーツが不均一でシートに蛇行が見
られ、加工性が悪い。

【００９１】（４）高温時のプリーツ形態保持性 ピッチ３ｃｍ、山高さ５ｃｍにプリーツしたシートを鉄
製の枠に固定し、１５０℃の温風を濾過風速３ｍ／ｓで
通風させた。なお、濾過風速とは流量（ｍ3／ｓ）を、
濾過面積（プリーツを伸ばした時のシートの全面積）
（ｍ² ）で割ったものである。

【００９２】高温時のプリーツ形態保持性は上記通風時
におけるプリーツ型濾布の状態を目視観察し、以下の評
価基準によって判断した。

【００９３】○：プリーツ断面の三角形形状に変形は無
く良好である。

【００９４】△：プリーツ断面の三角形形状にやや変形
が見られる。

【００９５】×：プリーツ断面の三角形形状に大きな変
形が認められる。

【００９６】実施例１、２ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該ウェブの全重量に
対して１０％（実施例１）、４０％（実施例２）の割合
で含浸し、１８０℃で３分間乾燥した。

【００９７】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１００℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付３００
ｇ／ｍ² 、厚み０．７ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【００９８】実施例３ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
アクリル樹脂を該ウェブの全重量に対して３０％の割合
で含浸し、１８０℃で３分間乾燥した。

【００９９】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１５０℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付２８０
ｇ／ｍ² 、厚み０．６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１００】実施例４ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
フェノール樹脂を該ウェブの全重量に対して３０％の割
合で含浸し、１８０℃で３分間乾燥した。

【０１０１】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１５０℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付２８０
ｇ／ｍ² 、厚み０．６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１０２】実施例５ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂を該ウェブの全重量に
対して３０％の割合で含浸し、１８０℃で３分間乾燥し
た。さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒートロー
ル間を温度１５０℃、クリアランス０．５ｍｍの条件で
通過せしめて熱プレス処理を行い、目付２８０ｇ／
ｍ² 、厚み０．６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１０３】実施例６ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（０．９ｄ×５１ｍｍ）を
用いて開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、
次いでニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その
後、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該ウェブの全重
量に対して１０％の割合で含浸し、１８０℃で３分間乾
燥した。

【０１０４】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１００℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付３００
ｇ／ｍ² 、厚み０．７ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１０５】実施例７ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度１８０
℃、クリアランス０．３ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
ウェブの全重量に対して４０％の割合で含浸し、１８０
℃で３分間乾燥した。

【０１０６】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１００℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付３００
ｇ／ｍ² 、厚み０．５ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１０７】実施例８ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度１４０
℃、クリアランス０．１ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
ウェブの全重量に対して４０％の割合で含浸し、１８０
℃で３分間乾燥した。

【０１０８】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１００℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付３００
ｇ／ｍ² 、厚み０．５ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１０９】実施例９ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（単繊維繊度：２ｄ）を用
いてスパンボンドによりフェルトを得た。その後、平滑
な表面を有する回転ヒートロール間を温度１８０℃、ク
リアランス０．３ｍｍの条件で通過せしめて熱プレス処
理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該ウェブ
の全重量に対して４０％の割合で含浸し、１８０℃で３
分間乾燥した。

【０１１０】さらにその後、平滑な表面を有する回転ヒ
ートロール間を温度１００℃、クリアランス０．５ｍｍ
の条件で通過せしめて熱プレス処理を行い、目付３００
ｇ／ｍ² 、厚み０．５ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１１】実施例１０ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度２００
℃、クリアランス０．６ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
フェルトの全重量に対して３０％の割合で含浸し、１５
０℃で１０分間乾燥し、目付３００ｇ／ｍ² 、厚み０．
７ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１２】実施例１１ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度２２０
℃、クリアランス０．５ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
フェルトの全重量に対して３０％の割合で含浸し、１５
０℃で１０分間乾燥し、目付２８０ｇ／ｍ² 、厚み０．
６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１３】実施例１２ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度１８０
℃、クリアランス０．８ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
フェルトの全重量に対して３０％の割合で含浸し、１５
０℃で１０分間乾燥し、目付３１０ｇ／ｍ² 、厚み０．
６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１４】実施例１３ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
平滑な表面を有する回転ヒートロール間を温度２００
℃、クリアランス０．４ｍｍの条件で通過せしめて熱プ
レス処理を行い、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該
フェルトの全重量に対して３０％の割合で含浸し、１５
０℃で１０分間乾燥し、目付２６０ｇ／ｍ² 、厚み０．
５ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１５】比較例１〜４ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を用い
て開綿し、カーディング法によりウェブを形成し、次い
でニードルパンチ処理を行いフェルトを得た。その後、
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を該ウェブの全重量に
対して１％、３％、７０％、８０％の割合で含浸し、１
８０℃で３分間乾燥した。さらにその後、平滑な表面を
有する回転ヒートロール間を温度１００℃、クリアラン
ス０．５ｍｍの条件で通過せしめて熱プレス処理を行
い、目付３００ｇ／ｍ² 、厚み０．７ｍｍの耐熱性布帛
を得た。

【０１１６】比較例５ 耐熱性繊維としてＰＰＳ繊維（２ｄ×５１ｍｍ）を水に
分散させた後、抄紙し乾燥させた後、平滑な表面を有す
る回転ヒートロール間を温度２００℃、圧力３０ｋｇ／
ｃｍ² で熱プレス処理を行い、目付５０ｇ／ｍ² 、厚み
０．０６ｍｍの耐熱性布帛を得た。

【０１１７】以上の実施例１〜１３及び比較例１〜５の
条件、及び得られた評価結果をまとめると次の表１の通
りとなる。

【０１１８】

【表１】 上記表１からわかるように、本発明の各実施例では、耐
熱性、プリーツ加工性、プリーツ加工後の高温時での形
態保持性が、いずれも良好である。すなわち、本発明の
布帛は、ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、金属溶解炉などか
ら排出されるダストを高温集塵するためのフィルター材
として有用なものであることが確認できた。

【０１１９】一方、比較例１、２では、耐熱性には優れ
るものの、剛軟度が低いため、プリーツ加工性が悪く、
また、プリーツ加工後の形態保持性も劣るものであっ
た。

【０１２０】また、比較例３、４では、剛軟度が高すぎ
るために、プリーツ加工自体が困難であった。

【０１２１】これらの結果、本発明の目的を達成するた
めには、ＰＰＳ繊維からなる不織布に合成樹脂が前記不
織布に対して５〜５０％の範囲内で含浸された不織布で
あって、ＪＩＳ Ｌ−１０９６で規定するガーレ法に基
づく剛軟度が３０００〜１００００ｍｇｆの範囲内の布
帛を用いることが有効であることが確認できた。

【０１２２】

【発明の効果】耐熱性繊維としてポリフェニレンサルフ
ァイド繊維を用い、該繊維からなる不織布に合成樹脂が
前記不織布の全重量に対して５〜５０重量％の範囲内で
含浸された不織布であって、ＪＩＳ Ｌ−１０９６で規
定するガーレ法に基づく剛軟度が３０００〜１００００
ｍｇｆの範囲内の布帛とすることにより、ゴミ焼却炉、
石炭ボイラー、金属溶解炉などから排出されるダストを
高温集塵するためのフィルター材として用いたとして
も、高温時でのプリーツの形態保持が可能となるため、
集塵機内でより大きく濾過面積が取れ、濾過機能を高め
ることができる。

【０１２３】また、本発明の製造方法によれば、上記布
帛を工業的に容易に製造できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の布帛を焼却炉の後部に設けた集塵機の
プリーツ型フィルターとして用いた例を示した概略図で
ある。

【図２】本発明でいう剛軟度を測定するためのガーレ式
試験機の概略斜視図である。

【図３】本発明でいう剛軟度を測定するためのガーレ式
試験機を用いた試験方法を説明する概略図である。

【図４】本発明の布帛において、好ましい目付Ｘ（ｇ／
ｍ²）と剛軟度Ｙ（ｍｇf）との関係を示したものであ
る。

【図５】本発明の布帛の製造方法の１例のフローチャー
ト図である。

【符号の説明】 １：ガス入口 ２：多孔板 ３：プリーツ型濾布 ４：高圧空気配管 ５：ブローパイプ ６：ホッパー ７：スクリューコンベヤー ８：ガス出口 １６：開繊工程 １７：カーディング工程 １８：クロスラッピング工程 １９：ニードルパンチ工程 ２０：ディッピング工程 ２１：乾燥工程 ２２：熱プレス工程

Claims (20)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリフェニレンサルファイド繊維からなる
   不織布に合成樹脂が前記不織布の全重量に対して５〜５
   ０重量％の範囲内で含浸された耐熱性布帛であって、Ｊ
   ＩＳ Ｌ−１０９６で規定するガーレ法に基づく剛軟度
   が３０００〜１００００ｍｇｆの範囲内であることを特
   徴とする布帛。
2. 【請求項２】前記剛軟度が３０００〜７０００ｍｇｆの
   範囲内であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
   載の布帛。
3. 【請求項３】布帛の目付Ｘ（ｇ／ｍ²）と剛軟度Ｙ（ｍ
   ｇｆ）との関係が、下記式(1)および(2)を同時に満たす
   ものである特許請求の範囲第１または２項に記載の布
   帛。 １０≦Ｙ／Ｘ≦ ２０………(1) ２００≦ Ｘ ≦５００………(2)
4. 【請求項４】前記合成樹脂が熱硬化性樹脂または熱可塑
   性樹脂であることを特徴とする特許請求の範囲第１〜３
   項のうちのいずれかに記載の布帛。
5. 【請求項５】前記合成樹脂が熱硬化性樹脂であることを
   特徴とする特許請求の範囲第４項記載の布帛。
6. 【請求項６】前記熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂、フェノ
   ール樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹
   脂のいずれか１つであることを特徴とする特許請求の範
   囲第５項記載の布帛。
7. 【請求項７】前記エポキシ樹脂がビスフェノールＡ型、
   ビスフェノールＦ型、ビスフェノールＡＤ型のいずれか
   一つであることを特徴とする特許請求の範囲第６項記載
   の布帛。
8. 【請求項８】前記ポリフェニレンサルファイド繊維が、
   ２〜１００ｍｍの範囲の繊維長を有するものであること
   を特徴とする特許請求の範囲第１〜７項のいずれかに記
   載の布帛。
9. 【請求項９】前記ポリフェニレンサルファイド繊維が、
   ０．１〜１５デニールの範囲の単繊維繊度を有するもの
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１〜８項のい
   ずれかに記載の布帛。
10. 【請求項１０】プリーツ状に折り曲げ加工されることを
    特徴とする特許請求の範囲第１〜９項のいずれかに記載
    の布帛。
11. 【請求項１１】布帛が、プリーツ状に折り曲げ加工され
    るに際して、折り曲げ線方向が、布帛の長さ方向と直交
    する方向で折り曲げ加工されてなることを特徴とする特
    許請求の範囲第１０項に記載の布帛。
12. 【請求項１２】前記プリーツ状に折り曲げ加工された布
    帛の山と山の間のピッチが３〜５０ｍｍの範囲であるこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第１０項記載の布帛。
13. 【請求項１３】前記特許請求の範囲第１〜１２項のいず
    れかに記載の布帛をエアフィルターの濾布の基材に用い
    てなることを特徴とするエアフィルター。
14. 【請求項１４】少なくとも以下のステップを含むことを
    特徴とする布帛の製造方法。 Ａ．カーディング法またはスパンボンド法にて、構成繊
    維がポリフェニレンサルファイド繊維からなる不織布を
    製造する第１工程、 Ｂ．前記不織布の構成繊維間に、合成樹脂を前記不織布
    の全重量に対して５〜５０重量％の範囲内になるように
    含浸させる第２工程、 Ｃ．前記樹脂が含浸された不織布を乾燥する第３工程、
    および Ｄ．乾燥された不織布の製品厚みを０．３〜３ｍｍの範
    囲内に設定する第４工程。
15. 【請求項１５】前記第１工程のカーディング法で用いら
    れるポリフェニレンサルファイド繊維が、２〜１００ｍ
    ｍの範囲の繊維長を有することを特徴とする特許請求の
    範囲第１４項記載の布帛の製造方法。
16. 【請求項１６】前記第１工程で用いられるポリフェニレ
    ンサルファイド繊維が、０．１〜１５デニールの範囲の
    単糸繊度を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
    ４または１５項記載の布帛の製造方法。
17. 【請求項１７】前記第２工程の前に第１工程で作られた
    布帛を熱プレス処理することを特徴とする特許請求の範
    囲第１４〜１６項のいずれかに記載の布帛の製造方法。
18. 【請求項１８】前記熱プレス処理が、温度１００〜２５
    ０℃の範囲であって、０．１〜３ｍｍの空隙内の範囲を
    通過させるものであることを特徴とする特許請求の範囲
    第１７項記載の布帛の製造方法。
19. 【請求項１９】前記第２工程で用いられる合成樹脂が、
    熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂であることを特徴とす
    る特許請求の範囲第１４〜１８項のいずれかに記載の布
    帛の製造方法。
20. 【請求項２０】前記第４工程の実施手段として、温度８
    ０〜２００℃の範囲であって、０．１〜３ｍｍの空隙内
    の範囲を通過させる熱プレス処理を施すことを特徴とす
    る特許請求の範囲第１４〜１９項のいずれかに記載の布
    帛の製造方法。