JP2001189154A - リチウム二次電池 - Google Patents
リチウム二次電池Info
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Abstract
止し、サイクル特性が優れたリチウム二次電池を提供す
る。 【解決手段】 正極、負極および電解液を有するリチウ
ム二次電池において、上記負極の負極集電体として、引
っ張り強度が400N/mm2 以上または破断伸びが7
%以上であり、かつ、引っ張り強度と破断伸びとの積が
2800N/mm 2 ・%以上の電解金属箔を用いてリチ
ウム二次電池を構成する。上記負極集電体の表面粗さを
中心線平均粗さRaで表したときに、その両面の表面粗
さの差が0.1μm以下であることが好ましい。
Description
に関し、さらに詳しくは、充放電サイクルに伴う負極集
電体の切断を防止し、サイクル特性が優れたリチウム二
次電池に関する。
つ高電圧、高エネルギー密度であることからその需要が
ますます増える傾向にある。
極集電体の少なくとも一部に負極活物質を含有する負極
合剤層を形成することによって構成されている。そし
て、その負極集電体としては、銅箔、ニッケル箔などの
リチウムと合金化しない金属箔が用いられるが、一般に
銅の方が導電性の高いことやコストが安いこと、またニ
ッケルは硬く扱いにくいことなどから銅箔が多用されて
いる。
箔は表面が非常に平滑であるため、活物質などと集電体
との接着性が弱いという問題があった。そこで、表面を
電解(電気分解)によって粗面化処理した電解銅箔が広
く用いられている。しかしながら、負極活物質として黒
鉛化炭素を用いた場合、充電時に10%程度の体積膨張
が生じるため、負極集電体に大きなストレスがかかり、
そのため、負極集電体として粗面化処理した電解銅箔を
用いている場合、充放電サイクルが進むにつれて銅の粒
界に沿って切断が生じるという問題があった。
処理された場合、粗面側は表面積が大きいため優先的に
充放電に利用されて銅箔の切断が促進されてしまうこと
が判明した。さらに、このような性質は、銅箔だけでな
く、他の金属箔にも共通していることが判明した。
放電サイクルに伴う負極集電体の切断を防止し、サイク
ル特性が優れたリチウム二次電池を提供することを目的
とする。
を解決するため鋭意研究を重ねた結果、負極集電体とし
て用いる電解金属箔の引っ張り強度または破断伸びのう
ちどちらか一方を一定値以上にし、かつ、それらの積を
一定値以上にするときは、充放電サイクルに伴う負極集
電体の切断が生じにくくなり、上記課題を解決できるこ
とを見出した。
0N/mm2 以上または破断伸びが7%以上であり、か
つ、引っ張り強度と破断伸びとの積が2800N/mm
2 ・%以上である電解金属箔を負極集電体として用いた
ことを特徴とするリチウム二次電池である。
より、例えば、強度が小さいときは伸びがその強度の小
ささを補い、逆に伸びが小さいときは強度がその伸びの
小ささを補うことを可能にし、それら値の積を一定値以
上にすることにより充放電サイクルに伴う負極集電体の
切断を防止する強度を確保して、サイクル特性が優れた
リチウム二次電池を提供したのである。
た結果、負極集電体となる電解金属箔の両面の表面粗さ
の差を一定範囲内にすることにより、ほとんど分極せ
ず、負極の両面ともが充放電に利用され、負極集電体の
切断がより一層確実に防止されるようになることを見出
した。すなわち、負極集電体の表面粗さを中心線平均粗
さRaで表したときに、両面の表面粗さの差が0.1μ
m以下であるときは、ほとんど分極せず、負極の両面と
もが充放電に利用され、負極集電体の切断がより一層確
実に防止されるようになって、サイクル特性が優れたリ
チウム二次電池がより確実に得られるようになる。
て用いる電解金属箔としては、例えば、電解銅箔、電解
ニッケル箔、電解チタン箔などが挙げられるが、特に電
解銅箔が適している。
電解金属箔の引っ張り強度とは電解金属箔を引っ張った
時に電解金属箔が破断する直前にかかっていた荷重(N
/mm2 )をいい、破断伸びは上記電解金属箔が破断す
る直前の伸びを百分率(%)で示したものである。
っ張り強度および伸びの測定は、島津製オートグラフA
GS500Gを用い、引っ張り速度50mm/分、サン
プルサイズ5mm×50mm、チャック間距離30mm
の条件下で測定し、それらの値は10回の平均値で表示
する。
電解金属箔の引っ張り強度を400N/mm2 または破
断伸びを7%以上とし、上記引っ張り強度と破断伸びと
の積を2800(N/mm2 ・%)としているが、これ
は上記条件を満足していないと負極集電体の切断を防止
するという目的が達成できないからであり、引っ張り強
度としては500N/mm2 以上が好ましく、800N
/mm2 以下が好ましい。また、破断伸びとしては9%
以上が好ましく、13%以下が好ましい。そして、引っ
張り強度と破断伸びとの積は4500N/mm2 ・%以
上が好ましく、この積は上記以上に大きくなっても不都
合はない。上記引っ張り強度と破断伸びとの積の単位を
N/mm2 ・%で表しているが、これは引っ張り強度の
単位であるN/mm2 と破断伸びの単位である%との積
であり、念のため、より詳細に示しておくと(N/mm
2 )×(%)であって、(N)÷(mm2 ×%)ではな
い。
工業規格) B 0601に規定される表面粗さに準じ
るものであり、このJIS B 0601では中心線平
均粗さや最大高さや十点平均粗さの定義が規定されてい
るが、本発明において表面粗さは中心線平均粗さRaで
表すものとする。
精密社製のサーフコム1014B(商品名)を用い、下
記の条件下で行う。 触軸の径 2μm カットオフ周波数 0.08mm スピード 0.03mm/秒
理が行われなかった面をS面(shine面)と呼び、
粗面化処理が行われた面をM面(mat面)と呼ぶが、
本発明においては、電解金属箔の表面のうち表面粗さR
aの値が小さい方をS面とし、電解金属箔の表面のうち
表面粗さRaの値が大きい方をM面とする。両方とも同
じ表面粗さのときは両面のうちどちらの面をS面または
M面としてもよい。
ては、例えば、銅箔の表面に銅イオンを電着させる方法
とエッチング処理による方法とを採用することができる
が、どちらの方法によって粗面化してもよい。また、粗
面化処理は電解によるものであれば上記以外の方法によ
って行っても問題はない。
オンをドープ・脱ドープさせるものであればよく、その
ような負極活物質としては、例えば、炭素材料が好適に
用いられる。そして、この炭素材料の好適な具体例とし
ては、例えば、熱分解炭素類、コークス類、ガラス状炭
素類、有機高分子の焼成体、メソカーボンマイクロビー
ズ、炭素繊維、活性炭などが挙げられる。
て、例えばポリフッ化ビニリデン、ポリテトラフルオロ
エチレンなどのバインダーなどを混合して負極合剤を調
製し、さらに溶剤を加えて溶剤の存在下で混合して負極
合剤含有ペーストを調製し(負極活物質とバインダーな
どとはあらかじめ混合することなく溶剤の存在下で混合
して負極合剤含有ペーストを調製してもよい)、その負
極合剤含有ペーストを電解金属箔からなる負極集電体に
塗布し、乾燥して負極合剤層を形成し、必要に応じてロ
ーラプレス機などで加圧して調厚することによって作製
される。ただし、負極の作製方法は上記例示の方法に限
定されることはない。
えば、二酸化マンガン、五酸化バナジウム、クロム酸化
物などの金属酸化物、LiNiO2 、LiCoO2 、L
iMn2 O4 などのリチウム含有複合酸化物、二硫化チ
タン、二硫化モリブデンなどの金属硫化物などを用いる
ことができる。
て、例えば鱗片状黒鉛、アセチレンブラック、カーボン
ブラックなどの導電助剤や、例えばポリフッ化ビニリデ
ン、ポリテトラフルオロエチレンなどのバインダーを加
えて混合して正極合剤を調製し、さらに溶剤を加えて溶
剤の存在下で混合して正極合剤含有ペーストを調製し
(正極活物質と導電助剤やバインダーなどとはあらかじ
め混合することなく、溶剤の存在下で混合して正極合剤
含有ペーストを調製してもよい)、その正極合剤含有ペ
ーストを金属箔(例えばアルミニウム箔、チタン箔、白
金箔など)などからなる正極集電体に塗布し、乾燥して
正極合剤層を形成し、必要に応じてローラプレス機など
で加圧して調厚することによって作製される。ただし、
正極の作製方法は上記例示のものに限定されることはな
い。
液としては有機溶媒系の電解液が用いられるが、該有機
溶媒系の電解液としては、有機溶媒に電解質を溶解させ
ることによって調製される。その際の有機溶媒として
は、誘電率の高いエステルや粘度の低いエーテルやエス
テルなどを用いることが好ましい。
ロピレンカーボネート、エチレンカーボネート、ブチレ
ンカーボネート、γ−ブチロラクトンなどが挙げられ
る。
2−ジメトキシエタン、ジオキソラン、テトラヒドロフ
ラン、2−メチル−テトラヒドロフラン、ジメチルエー
テルなどが挙げられる。粘度の低いエステルとしては、
例えばメチルエチルカーボネート、ジエチルカーボネー
トなどが挙げられる。
または含フッ素系有機溶媒、リン酸トリアルキルなども
用いることができる。
ては、例えばLiClO4 、LiPF6 、LiAs
F6 、LiSbF6 、LiCF3 SO3 、LiCF3 C
O2 、Li2 C2 F4 (SO3 )2 、LiN(CF3 S
O2 )2 、LiC(CF3 SO2)3 、LiCn F2n+1
SO3 (n≧2)などが挙げられ、それらはそれぞれ単
独でまたは2種類以上混合して用いることができる。そ
れらの中でも、LiPF6やLiCn F2n+1SO3 (n
≧2)などは充放電特性が良好なことから好適に用いら
れる。これら電解質の電解液中の濃度は、特に限定され
るものではないが、通常0.1〜2.0mol/l、特
に0.4〜1.4mol/lが好ましい。
に説明する。ただし、本発明はそれらの実施例のみに限
定されるものではない。
マイクロビーズを3000℃で熱処理したバルクカーボ
ンを粉砕して平均粒径10μmの粉末を用意した。この
カーボン粉末90重量部と、バインダーとしてのポリフ
ッ化ビニリデン10重量部とを混合し、さらに、溶剤と
してN−メチル−2−ピロリドンを加えて混合して負極
合剤含有ペーストを調製し、この負極合剤含有ペースト
を帯状の電解銅箔からなる負極集電体の両面に一部を除
いて塗布し、乾燥して負極合剤層を形成した後、ローラ
ープレス機により加圧して調厚し、リード体を負極集電
体の露出部分に溶接して、帯状の負極を作製した。ここ
で、上記負極の要部を図1に模式的に断面図で示す。こ
の図1において、負極2は負極集電体2aの両面に負極
合剤層2bを形成することによって構成されている。負
極集電体2aは、この実施例1では、電解銅箔からな
り、下記の物性を有していて、その両面とも粗面化され
ているが、この図1では、それを模式的に示しているだ
けで、粗面化の程度は必ずしも正確ではない。
が10μmで、引っ張り強度が550N/mm2 で、破
断伸びが10.0%であり、引っ張り強度と破断伸びと
の積は5500N/mm2 ・%であった。そして、S面
とM面との中心線平均粗さRaの差は0.05μmであ
った。
重量部とポリフッ化ビニリデン4重量部を加えて混合し
て正極合剤を調製し、さらにN−メチル−2−ピロリド
ンを加えて混合して正極合剤含有ペーストを調製した。
この正極合剤含有ペーストを厚さ20μmのアルミニウ
ム箔からなる正極集電体の両面に一部を除いて塗布し、
乾燥して正極合剤層を形成した後、ローラープレス機に
より加圧して調厚し、リード体を正極集電体の露出部分
に溶接して、帯状の正極を作製した。
リエチレンフィルムからなるセパレータを介して前記の
帯状負極を重ね、渦巻状に巻回して渦巻状電極体とした
後、外径18mm、高さ65mmの電池ケースに充填
し、正極および負極のリード体の溶接を行った後、電解
液としてエチレンカーボネートと1,2−ジメトキシエ
タンとの体積比1:1の混合溶媒にLiPF6 を1mo
l/l溶解させたものを電池ケース内に注入した。
従って封口し、図2に示す構造の筒形リチウム二次電池
を作製した。
と、1は前記の正極で、2は前記の負極である。ただ
し、図2では、繁雑化を避けるため、正極1や負極2の
作製にあたって使用した集電体などは図示していない。
そして、これらの正極1と負極2はセパレータ3を介し
て渦巻状に巻回され、渦巻状電極体として上記の電解液
4と共に電池ケース5内に収容されている。
部には上記渦巻状電極体の挿入に先立って、ポリプロピ
レンからなる絶縁体6が配置されている。封口板7は、
アルミニウム製で円板状をしていて、その中央部に薄肉
部7aを設け、かつ上記薄肉部7aの周囲に電池内圧を
防爆弁9に作用させるための圧力導入口7bとしての孔
が設けられている。そして、この薄肉部7aの上面に防
爆弁9の突出部9aが溶接され、溶接部分11を構成し
ている。なお、上記の封口板7に設けた薄肉部7aや防
爆弁9の突出部9aなどは、図面上での理解がしやすい
ように、切断面のみを図示しており、切断面後方の輪郭
は図示を省略している。また、封口板7の薄肉部7aと
防爆弁9の突出部9aの溶接部分11も、図面上での理
解が容易なように、実際よりは誇張した状態に図示して
いる。
ッキが施され、周縁部が鍔状になった帽子状をしてお
り、この端子板8にはガス排出口8aが設けられてい
る。防爆弁9は、アルミニウム製で円板状をしており、
その中央部には発電要素側(図2では、下側)に先端部
を有する突出部9aが設けられ、かつ薄肉部9bが設け
られ、上記突出部9aの下面が、前記したように、封口
板7の薄肉部7aの上面に溶接され、溶接部分11を構
成している。絶縁パッキング10は、ポリプロピレン製
で環状をしており、封口板7の周縁部の上部に配置さ
れ、その上部に防爆弁9が配置していて、封口板7と防
爆弁9とを絶縁するとともに、両者の間から電解液が漏
れないように両者の間隙を封止している。環状ガスケッ
ト12はポリプロピレン製で、リード体13はアルミニ
ウム製で、前記封口板7と正極1とを接続し、渦巻状電
極体の上部には絶縁体14が配置され、負極2と電池ケ
ース5の底部とはニッケル製のリード体15で接続され
ている。
420N/mm2 で、破断伸びが11.0%で、引っ張
り強度と破断伸びとの積が4620N/mm2・%で、
S面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.05μm
の電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチ
ウム二次電池を作製した。
600N/mm2 で、破断伸びが8.0%で、引っ張り
強度と破断伸びとの積が4800N/mm2 ・%で、S
面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.08μmの
電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチウ
ム二次電池を作製した。
550N/mm2 で、破断伸びが5.0%で、引っ張り
強度と破断伸びとの積が2750N/mm2 ・%で、S
面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.10μmの
電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチウ
ム二次電池を作製した。
370N/mm2 で、破断伸びが8.0%で、引っ張り
強度と破断伸びとの積が2960N/mm2 ・%で、S
面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.05μmの
電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチウ
ム二次電池を作製した。
420N/mm2 で、破断伸びが6.0%で、引っ張り
強度と破断伸びとの積が2520N/mm2 ・%で、S
面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.20μmの
電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチウ
ム二次電池を作製した。
300N/mm2 で、破断伸びが5.0%で、引っ張り
強度と破断伸びとの積が1500N/mm2 ・%で、S
面とM面との中心線表面粗さRaの差が0.26μmの
電解銅箔を用いた以外は、実施例1と同様に筒形リチウ
ム二次電池を作製した。
よび比較例1〜4の電池について25℃、1Cで電圧
2.7〜4.2Vの範囲で充放電させてサイクル特性を
調べた。各電池の1サイクル目の放電容量(終止電圧:
2.7V)に対する500サイクル目の放電容量の保持
率〔(500サイクル目の放電容量)/(1サイクル目
の放電容量)×100〕を求めた。その結果を表1に容
量保持率(%)として示す。また、上記サイクル試験で
500サイクル終了時に電池を分解し、負極集電体の切
れ(亀裂、切断など)の有無を調べた。その結果を表1
に示す。さらに、表1には、各電池において負極集電体
として用いた電解銅箔の引っ張り強度(N/mm2 )、
破断伸び(%)、引っ張り強度と破断伸びとの積(N/
mm2 ・%)、S面とM面との中心線平均粗さRaの差
も示す。ただし、表1にはスペース上の関係で、上記
「引っ張り強度」を「強度」、「破断伸び」を「伸
び」、「引っ張り強度と破断伸びとの積」を「強度と伸
びとの積」、「S面とM面との中心線平均粗さRaの
差」を「Ra差」と簡略化し、かつ単位も省略して示
す。また、前記の容量保持率についても単位を省略して
示す。
は、比較例1〜4の電池に比べて、500サイクル目の
容量保持率が大きく、サイクル特性が優れており、ま
た、500サイクル後においても負極集電体に切れの発
生がまったくなかった。これに対して、比較例1〜4の
電池は、容量保持率が低く、また、500サイクル後に
はいずれも負極集電体に切れが発生していた。特に比較
例4の電池は、約300サイクル後からほとんど充放電
することができなくなった。この比較例4の電池を分解
して観察したところ、負極集電体が完全に切断していた
ことから、上記のようなサイクル特性の低下は充放電サ
イクルに伴って負極集電体が切断したことによって引き
起こされたものと考えられる。
集電体として用いる電解金属箔の引っ張り強度または破
断伸びを一定値以上に特定し、かつ引っ張り強度と破断
伸びとの積を一定値以上に特定することによって、充放
電サイクルに伴う負極集電体の切断を防止し、サイクル
特性が優れたリチウム二次電池を提供することができ
た。
差を一定範囲内にすることにより、ほとんど分極せず、
負極の両面ともが充放電に利用され、充放電サイクルに
伴う負極集電体の切断がより一層確実に防止される。
一例の要部を模式的に示す断面図である。
に示す断面図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 正極、負極および電解液を有するリチウ
ム二次電池において、上記負極の負極集電体として、引
っ張り強度が400N/mm2 以上または破断伸びが7
%以上であり、かつ、引っ張り強度と破断伸びとの積が
2800N/mm2 ・%以上の電解金属箔を用いたこと
を特徴とするリチウム二次電池。 - 【請求項2】 負極集電体の表面粗さを中心線平均粗さ
Raで表したときに、その両面の表面粗さの差が0.1
μm以下であることを特徴とする請求項1記載のリチウ
ム二次電池。
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