JP2001182638A

JP2001182638A - 燃料噴射装置の減圧調整弁

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Publication number: JP2001182638A
Application number: JP2000047569A
Authority: JP
Inventors: Moriyasu Goto; 守康後藤; Shigeiku Enomoto; 榎本　　滋郁; Yasuyuki Sakakibara; 康行榊原; Tetsuo Morita; 哲生森田; Hideo Naruse; 英生成瀬; Takeshi Kusumi; 剛久須美
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 1999-02-25
Filing date: 2000-02-24
Publication date: 2001-07-06
Anticipated expiration: 2020-02-24
Also published as: JP4093696B2

Abstract

(57)【要約】【課題】コモンレール式燃料噴射装置において、定常
運転時の減圧弁としての機能と安全弁としての機能の両
方を兼ね備え、コンパクトでコスト低減が可能な減圧調
整弁を実現する。【解決手段】減速時にコモンレール１０３の圧力が所
定圧力を上回った時には、減圧調整弁１のコイル２１に
通電して、コモンレール１０３に連通する高圧流路３５
に設けた弁体４１を開弁し、コモンレール１０３の高圧
燃料を、高圧流路３５、低圧室３３、低圧流路３４を介
して燃料タンクに至る低圧流路２０４に排出する。これ
により、コモンレール１０３の圧力を速やかに低減で
き、騒音等を防止できる。何らかに異常によりコモンレ
ール１０３の圧力が規定の圧力異常となった時には、弁
体４１がスプリング６の付勢力に抗して自動的に開弁す
る。これにより、コモンレール１０３の圧力を規定の圧
力以下として、安全を確保できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼル機関の
燃料噴射装置、特にコモンレール式燃料噴射装置に好適
に使用され、減速時等に作動してコモンレール圧力を低
下させる機能を有する減圧調整弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】ディーゼル機関に燃料を噴射するシステ
ムの１つに、コモンレール式の燃料噴射装置があり、排
ガス値、騒音等の改善に有効であることが知られてい
る。コモンレール式燃料噴射装置は、特開昭６４−７３
１６６号公報等に記載されているように、各気筒に共通
の高圧燃料の蓄圧室（コモンレール）と、コモンレール
内の高圧燃料を所定のタイミングで各気筒に噴射供給す
るインジェクタと、コモンレールに必要な量の高圧燃料
を圧送する燃料供給ポンプを備えている。燃料供給ポン
プからの圧送量は、コモンレール内の燃料圧力が、機関
の運転状態に基づいて算出される所定の噴射圧力となる
ようにフィードバック制御される。

【０００３】定常の運転状態では、燃料供給ポンプか
ら、インジェクタからの燃料噴射や燃料リークによる減
少分を補う量の高圧燃料をコモンレールに圧送すること
によって、コモンレール内を噴射圧力に相当する一定の
高圧に保持している。一方、機関の減速時には、目標と
する噴射圧力が低下するために、燃料供給ポンプからの
高圧燃料の圧送量を減らしコモンレール圧力を減少させ
る制御を行う。ところが、図３０に示されるように、減
速運転時にはインジェクタからの噴射量も減少するた
め、燃料噴射や燃料リークによる減少分だけでコモンレ
ール圧力を目標値まで低下させるには相当の時間を要す
る。その間、必要以上に高い圧力の状態が続くことにな
り、燃焼騒音が増大する不具合があった。

【０００４】そこで、噴射圧力低下の遅れによる燃焼騒
音を防止する目的で、コモンレールに圧力調整用の電磁
弁を設けることが行われている。かかる圧力調整弁に
は、例えば、特許第２６５７４９７号に開示されるよう
な電磁弁が用いられ、コモンレール圧力が目標値を所定
圧以上上回った時に電磁弁を作動させて、コモンレール
内の高圧燃料を排出することにより、コモンレール圧力
を速やかに低減することができる。

【０００５】また、従来のコモンレール式燃料噴射装置
において、コモンレール圧力の異常な上昇を防止するた
めに、コモンレールに安全弁を設けることが行われてい
る。例えば、燃料供給ポンプからの圧送量が最大の状態
で、システムに何らかの異常が発生した場合、高圧燃料
の供給過多となってコモンレール圧力が異常に上昇し配
管等が破損するおそれがあるが、コモンレール圧力が規
定の圧力以上で自動的に開弁するような安全弁を設ける
ことで、これを回避することができる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】このように、従来のコ
モンレール式燃料噴射装置では、コモンレールの圧力調
整用の電磁弁と安全弁とを別々に設置しており、部品点
数の増大、コスト高をまねく原因となっている。また、
各々の設置スペースを確保する必要から、装置の小型化
の障害となっていた。そこで、本発明は、定常運転時の
コモンレールの圧力を制御するための減圧機能と安全確
保のための減圧機能の両方の機能を両立させることによ
り、部品数を削減してコスト低減を図り、また、構成を
コンパクトにして装置の小型化が可能な減圧調整弁を実
現することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１の減圧
調整弁は、高圧燃料が蓄圧される蓄圧室と、該蓄圧室内
の高圧燃料を内燃機関の気筒に噴射するインジェクタ
と、燃料を加圧して上記蓄圧室に圧送する燃料供給ポン
プを備える燃料噴射装置において、上記蓄圧室内の高圧
燃料を低圧部に排出するために設けられる。減圧調整弁
は、上記蓄圧室に連通する高圧流路を開閉する第１の弁
体と、上記内燃機関の運転状態に応じて上記第１の弁体
の開閉を制御する電磁駆動部を備え、上記第１の弁体を
開弁駆動することにより、上記蓄圧室内の高圧燃料を上
記低圧部に排出し、上記蓄圧室内の圧力を低減して所定
の圧力とする第１の減圧手段と、上記高圧流路を開閉す
る第２の弁体と、上記第２の弁体を閉弁方向に付勢する
付勢部材を備え、上記蓄圧室内が規定の圧力以上となっ
た時に、燃料の圧力によって上記第２の弁体を開弁する
ことにより、上記蓄圧室内の高圧燃料を上記低圧部に排
出し、上記蓄圧室内の圧力が規定の圧力を越えないよう
にする第２の減圧手段とを備えている。

【０００８】定常運転時、例えば機関の減速時に上記蓄
圧室内の圧力が目標圧力を上回った場合には、上記第１
の減圧手段を作動させて、上記電磁駆動部により上記第
１の弁体を開弁駆動することで、上記蓄圧室内の高圧燃
料を上記低圧部に排出する。よって、上記蓄圧室内の圧
力を速やかに所定の圧力まで減ずることができるので、
噴射圧力低減の遅れによる燃焼騒音の増大を防止するこ
とができる。また、システムに何らかの異常が発生して
上記蓄圧室内の圧力が規定の最大圧力以上となった場合
には、上記第２の減圧手段を作動させて、燃料の圧力に
より上記第２の弁体を開弁することで、上記蓄圧室内の
高圧燃料を上記低圧部に排出する。このように、上記構
成の減圧調整弁は、運転状態に応じて上記蓄圧室内の圧
力を低減する機能と、安全確保のために上記蓄圧室の最
大圧力を制限する機能の両方を備えている。よって、減
圧弁と安全弁を別々に設ける従来装置に比べて、装置構
成がコンパクトにでき、また、部品点数の削減によりコ
ストの低減を図ることができる。

【０００９】請求項２の減圧調整弁は、上記高圧流路の
蓄圧室の反対側の端部にシート面を設け、上記第１およ
び第２の弁体を兼ねた弁部材が上記シート面に着座して
これを閉鎖するようにする。そして、上記弁部材の外周
に上記高圧流路と上記低圧部とを連通する低圧流路を形
成して、上記弁部材の開弁時に上記蓄圧室内の高圧燃料
を上記低圧流路を介して排出するようにする。

【００１０】上記構成において、上記第１の減圧手段を
作動させる場合には、上記電磁駆動部によって上記弁部
材を開弁駆動し、上記高圧流路より上記低圧流路を経て
高圧燃料を排出する。上記蓄圧室の圧力が上昇し、上記
弁部材にかかる上記高圧流路内の燃料の圧力が規定の圧
力以上となると、上記第２の減圧手段が作動し、燃料の
圧力によって上記弁部材を開弁して、上記高圧流路より
上記低圧流路を経て高圧燃料を排出する。このように、
上記第１および第２の減圧手段の構成部材を共通に設け
たので、簡易な構成で、２つの減圧機能を両立させるこ
とができる。

【００１１】請求項３の減圧調整弁は、ハウジングに設
けた摺動穴内に弁部材を摺動自在に配設して、該摺動穴
と同軸的に上記高圧流路を形成し、上記弁部材の先端部
を、上記付勢部材の付勢力により上記高圧流路の端部に
設けた第２のシート面に着座してこれを閉鎖する上記第
２の弁体となすとともに、上記弁部材の外周に上記高圧
流路と上記低圧部とを連通する低圧流路を形成して、上
記第２の減圧手段とする。一方、上記弁部材内に、上記
高圧流路と同軸的に形成されて該高圧流路と常時連通す
る流路を形成し、該流路の端部に設けた第１のシート面
に着座してこれを閉鎖する上記第１の弁体を配設すると
ともに、上記流路と上記低圧流路を連通する連通路を形
成して、上記第１の減圧手段とする。

【００１２】上記構成において、上記第１の減圧手段を
作動させる場合には、上記電磁駆動部によって上記第１
の弁体を開弁駆動することにより、上記蓄圧室内の高圧
燃料を上記流路および上記連通路を経て上記低圧流路か
ら排出する。上記蓄圧室の圧力が規定の圧力以上となる
と、上記第２の減圧手段が作動し、上記流路内の燃料の
圧力により上記第２の弁体が上記付勢部材の付勢力に抗
して開弁し、上記蓄圧室内の高圧燃料を上記低圧流路を
介して排出する。このように、上記第１の弁体と上記第
２の弁体を独立に設けることで、上記第１の弁体を駆動
する上記電磁駆動部の体格を小さくすることができ、減
圧調整弁をより小型にできる。

【００１３】請求項４の減圧調整弁は、着座時に上記第
１のシート面に当接する上記第１の弁体のシート部の径
を、上記第２のシート面に当接する上記第２の弁体のシ
ート部の径よりも小さく設定する。

【００１４】上記第２の弁体は、上記燃料供給ポンプの
吐出量が最大である場合にも十分な量の高圧燃料が排出
できるような通路面積を確保する必要があることから、
上記第２の弁体のシート部の径を比較的大きく設定する
必要がある。これに対し、上記第１の減圧手段の作動時
に排出される高圧燃料の量は少ないので、上記第１の弁
体では上記シート部の径を小さく設定することで、上記
シート部にかかる油圧力に抗するための付勢力を小さく
し、その結果、上記第１の弁体を駆動する上記電磁駆動
部を小型にすることができる。

【００１５】請求項５の減圧調整弁は、上記電磁駆動部
による電磁力の方向を上記第１の弁体の開弁方向と同じ
方向とし、上記第１の弁体を閉弁方向に付勢する付勢部
材を設けて、その付勢力を、上記蓄圧室内の燃料の圧力
が上記規定の圧力以下である時に上記第１の弁体が開弁
しないような大きさに設定する。

【００１６】上記構成において、上記第１の弁体は上記
電磁駆動部に通電しない通常状態で閉弁しており、上記
電磁駆動部に通電して上記第１の弁体に電磁力を作用さ
せると上記付勢部材の付勢力に抗して開弁する。この
時、上記第２の弁体の開弁圧力（上記規定の圧力）とな
るまで上記第１の弁体が開弁しないように、上記付勢力
を設定するのがよく、燃料の圧力で上記第１の弁体が自
動的に開弁することがない。

【００１７】請求項６の減圧調整弁は、上記電磁駆動部
による電磁力の方向を上記第１の弁体の閉弁方向と同じ
方向とし、上記第１の弁体を閉弁方向に付勢する付勢部
材を設けて、その付勢力を、上記蓄圧室内の燃料の圧力
が所定の最低圧力以上である時に上記第１の弁体が開弁
するような大きさに設定する。

【００１８】上記構成において、上記第１の弁体は上記
電磁駆動部に常時通電して閉弁するようにしており、上
記電磁駆動部への通電を減少させると、閉弁方向への付
勢力が小さくなるために、上記第１の弁体は電磁力の減
少分と釣り合う位置までリフトし、開弁する。この時、
上記付勢部材の付勢力を小さく設定し、上記蓄圧室内が
予め設定される所定の最低圧力であっても開弁するよう
にすることで、第１の減圧手段を確実に作動させること
ができる。

【００１９】請求項７の減圧調整弁は、請求項６の構成
において、上記電磁駆動部による上記第１の弁体の駆動
を制御する制御部を有し、該制御部は、上記第１の減圧
手段を作動させる際の上記第１の弁体のリフト量が、上
記第２の減圧手段を作動させる際の上記第２の弁体のリ
フト量よりも小さくなるように、開弁時に上記第１の弁
体に作用する電磁力の大きさを制御する。

【００２０】上記制御部により、上記電磁駆動部の電磁
力が開弁時にも作用するように制御することで、開弁時
の上記第１の弁体のリフト量を、機械的に決まるリフト
量よりも小さくすることができる。これにより、減圧作
動から復帰する際の磁気回路の空隙部を小さくできるの
で、上記電磁駆動部をさらに小型にすることができる。

【００２１】請求項８の減圧調整弁は、請求項２の構成
を具体的にしたもので、ハウジングに設けた摺動穴内に
上記弁部材を摺動自在に配設して、該摺動穴と同軸的に
上記高圧流路を形成し、上記弁部材の先端部を上記第１
および第２の弁体とする。この時、上記電磁駆動部を用
いて上記弁部材をリフトさせると、あるいは、高圧燃料
の圧力の規定の圧力を越えると、上記第１および第２の
弁体を兼ねる上記先端部が上記シート面から離れる。よ
って、簡易に、２つの減圧手段を有する減圧調整弁を実
現できる。

【００２２】請求項９の減圧調整弁は、上記低圧流路の
途中に絞りを設ける。上記第２の減圧手段の上記第２の
弁体は、開弁時に全開とならないため、上記燃料供給ポ
ンプの吐出量が多いと、上記蓄圧室の圧力が低下せず、
逆に上昇するおそれがある。そこで、上記絞りを設け
て、その上流側の圧力を高め、この燃料の圧力を利用し
て上記第２の弁体をフルリフトさせることが可能であ
る。これにより、上記蓄圧室の圧力が異常に上昇するの
を防止して、安全弁としての機能を向上させることがで
きる。

【００２３】請求項１０の減圧調整弁は、上記弁部材と
その外周の摺動穴の間に上記高圧流路と上記低圧流路を
連通させる絞りを形成する。上記高圧流路から排出され
る高圧燃料は、上記弁部材の外周を経て上記低圧流路に
流出するので、上記摺動穴との間隔を適当に設定するこ
とで、ここに絞りを設けることができる。このようにし
ても、その上流側の圧力を高めて、上記第２の弁体のリ
フト量を大きくし、上記蓄圧室の異常な圧力上昇を防止
して、安全弁としての機能を向上させることができる。

【００２４】請求項１１の減圧調整弁は、上記弁部材の
外周部に、上記シート面に対向し上記弁部材のリフト方
向と略垂直な面を有する肩部を設ける。この肩部によ
り、上記高圧流路から排出される高圧燃料が衝突し、抗
力を大きくすることができるため、上記第２の弁体がリ
フトしやすくなり、リフト量を大きくできる。このよう
にしても、上記蓄圧室の圧力が異常に上昇するのを防止
でき、安全弁としての機能が向上する。

【００２５】請求項１２の減圧調整弁は、上記請求項１
０における上記絞りを有する構成において、上記弁部材
および上記摺動穴を、上記弁部材のリフトとともに上記
絞り効果が緩和される形状に形成する。このようにする
と、上記弁部材をリフトさせるのに伴い、絞り効果が小
さくなって、高圧燃料を速やかに上記低圧流路に流出さ
せることができる。

【００２６】請求項１３の減圧調整弁は、上記シート面
の下流に、上記高圧流路から上記肩部へ向かう燃料の流
れが上記弁部材のリフト方向と同じ方向になるように案
内するガイド部を設けている。このガイド部によって、
上記高圧流路から排出される燃料の流れをほぼ垂直に上
記肩部へ衝突させることができるので、排出燃料の流れ
による抗力をより効果的に利用して、リフト量をより大
きくすることができる。

【００２７】請求項１４の減圧調整弁は、上記ハウジン
グを、上記摺動穴を有する本体部と、上記シート面また
は上記ガイド部の構成部材に分割させて設ける。これに
より、上記摺動穴、上記シート面または上記ガイド部が
加工しやすくなり、製作が容易になる。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に基づいて説
明する。図３は、本発明の減圧調整弁１を備えるディー
ゼルエンジンのコモンレール式燃料噴射装置の全体構成
を示す図で、エンジン２０１の各気筒に共通に設けた蓄
圧室としてのコモンレール１０３を備えている。コモン
レール１０３には、エンジンの各気筒毎に設けられる複
数のインジェクタ１０５が接続され、コモンレール１０
３内に蓄圧される高圧燃料を、各インジェクタ１０５か
ら対応する気筒に噴射する。インジェクタ１０５の駆動
は、制御部である電子制御ユニット（ＥＣＵ）１０４か
らの信号によって制御される。

【００２９】コモンレール１０３内には、ＥＣＵ１０４
からの信号によって燃料供給ポンプ１０１から圧送され
る高圧燃料が、燃料の噴射圧力に相当する所定圧で蓄圧
される。燃料供給ポンプ１０１としては、公知の構造の
可変吐出量高圧ポンプが用いられ、低圧部としての燃料
タンク２０２からフィードポンプ２０３を経て吸入され
る低圧燃料を高圧に加圧する。ＥＣＵ１０４は、コモン
レール１０３に設けた圧力センサ１０６からの信号を基
に、噴射圧力が予め負荷や回転数に応じて定めた所定値
となるように、燃料供給ポンプ１０１に設けた圧送量制
御弁１０２を駆動して、圧送量を制御する。

【００３０】コモンレール１０３は低圧流路２０４を介
して燃料タンク２０２に接続されており、該低圧流路２
０４とコモンレール１０３の間に、本発明の減圧調整弁
１が設けてある。減圧調整弁１は、ディーゼルエンジン
の運転状態に応じて電磁駆動部により開閉駆動される第
１の弁体を備え、開弁時にコモンレール１０３内の高圧
燃料を低圧流路２０４を介して燃料タンク２０２に戻す
ことにより、コモンレール１０３の圧力を目標値まで低
減する第１の減圧手段と、定常時には付勢部材によって
第２の弁体を閉弁方向に付勢し、コモンレール１０３内
が規定の圧力以上となった時に開弁させて、コモンレー
ル１０３内の高圧燃料を燃料タンク２０２に戻すことに
より、コモンレール１０３の圧力が規定の圧力を越えな
いようにする第２の減圧手段とを備えている。以下、こ
れについて詳述する。

【００３１】定常の運転状態では、燃料供給ポンプ１０
１の圧送量とインジェクタ１０５からの噴射量、さらに
燃料供給ポンプ１０１やインジェクタ１０５からのリー
ク量によってコモンレール１０３の圧力が決定される。
従って、コモンレール圧力の制御は、これを一定圧に保
持する場合あるいは増加させる場合には、燃料供給ポン
プ１０１からの圧送量を制御することによって行われ、
燃料噴射やリークによる減少分、またはこれに噴射圧力
の増加分を加えた量の高圧燃料をコモンレール１０３に
圧送すればよい。

【００３２】一方、コモンレール圧力を低減しようとす
る場合には、燃料噴射量またはリーク量を増加させる必
要がある。ところが、コモンレール圧力を減ずるのは、
通常、機関の減速時であり、その場合には、インジェク
タ１０５からの燃料噴射量はゼロとなるか減少するため
に、図３０に示されるように、コモンレール１０３の減
圧応答性は非常に遅い。また、燃料供給ポンプ１０１に
何らかの異常が発生し、圧送量過多となってコモンレー
ル１０３内の圧力が高くなりすぎた場合にも、配管等の
破損を防止するために、コモンレール圧力を速やかに低
減させる必要がある。

【００３３】そこで、本発明では、定常運転時の減圧機
能と安全確保のための減圧機能を兼ね備える減圧調整弁
１を設けており、減速時等、コモンレール１０３の圧力
が目標圧力よりも高くなった時には、第１の減圧手段に
よって、何らかの異常によりコモンレール１０３内の圧
力が規定の圧力以上となった時には、第２の減圧手段に
よって、コモンレール１０３内の高圧燃料を排出するこ
とにより、コモンレール１０３内の圧力を速やかに低下
させることができる。

【００３４】その具体的な構成の一例を、図１、２に第
１の実施の形態として示す。図１において、減圧調整弁
１は、略容器状のソレノイドハウジング２内に電磁駆動
部を構成する筒状コイル２１を収容し、ソレノイドハウ
ジング２の下端部に弁部材４を保持するバルブハウジン
グ３を固定してなる。ソレノイドハウジング２の上端開
口部にはＴ字形の蓋体２２がかしめ固定してあり、その
下面中央より下方に突出する柱状部２３が、コイル２１
の筒内に延びて磁気回路の一部を構成している。ソレノ
イドハウジング２の底部中央には、コイル２１の筒内空
間２４に連続する貫通穴２４が形成されており、該貫通
穴２４内に電磁駆動部を構成するアーマチャ５が配設さ
れている。

【００３５】ソレノイドハウジング２の下面には、バル
ブハウジング３を保持する筒状部２５が突出形成してあ
り、該筒状部２５内にリング状のプレート３２を介して
バルブハウジング３の上端部が嵌装固定されている。筒
状部２５の外周には組み付け用の雄ねじ部が形成してあ
る。バルブハウジング３内には、上下方向に摺動穴３１
が形成されて、該摺動穴３１内に上記弁部材４が摺動可
能に配設されている。弁部材４の先端部（下端部）が位
置する摺動穴３１の下端部は、やや大径に形成されて低
圧室３３となり、バルブハウジング３の左右側壁に形成
した低圧流路３４を介して、上記図３に示した低圧流路
２０４に連通している。低圧室３３の底面にはバルブハ
ウジング３の底壁を貫通して、上記図３に示したコモン
レール１０３に連通する高圧流路３５が開口している。
高圧流路３５は上記摺動穴３１と同軸的に形成され、低
圧室３３への開口端部には、下方に向けて縮径するテー
パ状のシート面３６が形成されている。一方、上記弁部
材４の先端部は、上記シート面３６に対応するテーパ状
の弁体４１となしてあり、上記弁部材４が下方に移動す
ると、弁体４１が上記シート面３６に着座して高圧流路
３５を閉鎖するようになしてある。なお、本実施の形態
では、弁体４１が第１および第２の減圧手段における第
１および第２の弁体を兼ねている。また、低圧室３３と
低圧流路３４とが、高圧流路３５を低圧部としての燃料
タンク２０２に連通する低圧流路となる。

【００３６】上記弁部材４の上端面にはロッド４２が一
体に形成されており、ロッド４２はプレート３１を貫通
してソレノイドハウジング２の貫通穴２４内へ延びてい
る。ロッド４２の上端部外周には上記アーマチャ５が嵌
合固定され、アーマチャ５に対向する上記柱状部２３の
下半部にはスプリング室２６が設けられて付勢部材であ
るスプリング６を保持している。電磁駆動部のコイル２
１に非通電の図示の状態では、このスプリング６によっ
て、アーマチャ５とこれと一体のロッド４２および弁部
材４が下方（閉弁方向）に付勢され、弁体４１が高圧流
路３５を閉鎖している。ここでアーマチャ５と一体とな
っているロッド４２と弁部材４は別体とすることもでき
る。その場合、ロッド４２はスプリング６の付勢力で、
弁部材４は油圧力で相方とも他方側に押し付けられるた
め、離れることはない。但しその場合、アーマーチャ５
は貫通穴２４内に摺動自在に配設する必要がある。

【００３７】第１の減圧手段を作動させる場合には、電
磁駆動部のコイル２１に通電して、図２のようにアーマ
チャ５を上方に吸引する。すると、これと一体のロッド
４２および弁部材４が上方へ移動し、弁体４１がシート
面３６から離れて、コモンレール１０３内の高圧燃料
が、高圧流路３５より、低圧室３３および低圧流路３４
を経て、燃料タンク２０２に連通する低圧流路２０４に
排出される。かくして、コモンレール圧力を速やかに所
定の圧力まで低減することができる。

【００３８】ここで、スプリング６は、第２の減圧手段
を構成するもので、その付勢力Ｆ_SPは、弁体４１のシー
ト径（着座時にシート面３６に当接するシート部の径）
をＤ、コモンレール１０３の最高圧力（第２の減圧手段
の作動圧力）をＰ_limとすると、下記式（１）を満足す
るように設定される。Ｆ_SP＝Ｐ_lim×πＤ²／４・・・（１）この時、コモンレール圧力がＰ_limとなるまでは弁体４
１が燃料の圧力によって自動的に開弁することはない。
コモンレール圧力がＰ_limになると、第２の減圧手段が
作動して、弁体４１が自動的に開弁し、コモンレール１
０３内の高圧燃料を、高圧流路３５、低圧室３３、低圧
流路３４を経て、燃料タンク２０２に連通する低圧流路
２０４に排出する。かくして、コモンレール圧力を速や
かに規定の圧力以下に低減し、配管の破損等を防止して
安全性を確保できる。

【００３９】電磁駆動部の吸引力Ｆ_SOLは、通常、コモ
ンレール１０３の圧力によらず弁部材４を電磁駆動でき
るように（第１の減圧手段の作動が可能なように）、下
記式（２）を満たすように決められる。Ｆ_SOL＞Ｆ_SP・・・（２）また、コモンレール１０３の圧力がある所定の圧力Ｐ
_MIN以下では作動しないよう、下記式（３）のように設
定することも可能である。Ｆ_SOL＞Ｆ_SP−Ｐ_MIN×πＤ²／４・・・（３）

【００４０】また、低圧室３３、低圧流路３４の流路面
積と、弁部材４がフルリフトした際（図２の状態）の弁
体４１の通路面積は、安全弁としての機能を持たせるた
めに、燃料供給ポンプ１０１が全量圧送状態で何らかの
異常によりスティックしても、第２の減圧手段が作動す
ることによって、コモンレール圧力の異常な上昇を防止
できるだけの面積を確保する必要がある。

【００４１】次に、本発明の減圧調整弁１の作動につい
て、図４〜１１を用いて説明する。まず、減圧調整弁１
の第１の減圧手段としての作動（以下、簡略のために電
磁弁という）を制御する方法には、大別して３つの方法
があり、それぞれ以下に示すようになる。減圧前の圧力と減圧幅に応じて電磁弁駆動時間を制御
する方法、コモンレール１０３の圧力をモニタし、目標圧力と比
較して１回の電磁弁駆動時間を決定する（１回の減圧に
対して数回に分けて電磁弁を駆動する）方法、コモンレール１０３の圧力をモニタし、目標圧力と比
較して電磁弁へ流す電流値を決定し、電磁弁のリフト量
を調整して圧力を制御する方法。

【００４２】図４（ａ）は、の方法の電磁弁制御ルー
チンを示すフローチャートであり、各気筒の噴射圧力、
噴射量の算出をする際の割り込みルーチンとしてＥＣＵ
１０４により起動される。なお、噴射圧力（＝コモンレ
ール１０３の圧力）の目標値ＰＣＴＲＧはエンジン回転
数とアクセル開度から図示しないルーチンにて算出され
る。コモンレール１０３の圧力の現在値はＰＣとする。
図４（ａ）のルーチンがスタートすると、ＥＣＵ１０４
はまずステップ３００で、コモンレール１０３の圧力の
現在値ＰＣと目標値ＰＣＴＲＧを読み込み、続くステッ
プ３０１で両者の差ΔＰを算出して、減圧作動が必要
（ＰＣ＞目標値ＰＣＴＲＧ）で、かつその差ΔＰが所定
の値ＰＳより大きいか否かを判別する。ΔＰがＰＳと同
じかこれより小さい場合にはステップ３０１を否定判別
し、本ルーチンを終了する。この場合には、電磁弁は駆
動されず、コモンレール圧力は燃料供給ポンプ１０１の
圧送量調量等で制御される。

【００４３】一方、ステップ３０１でΔＰがＰＳより大
きい場合には本ステップを肯定判別して、電磁弁を作動
させるべくステップ３０２に進み、電磁弁駆動時間Ｔ_ON
を算出する。次にＥＣＵ１０４はステップ３０３でイン
ジェクタ１０５からの燃料噴射と燃料供給ポンプ１０１
の圧送を中断する。そしてステップ３０４にてＴ_ONの時
間だけコイル２１に通電して電磁弁を駆動し、弁体４１
を開弁して、コモンレール１０３内の高圧燃料を高圧流
路３５、低圧室３３、低圧流路３４を介して排出する。
その後、インジェクタ１０５の燃料噴射と燃料供給ポン
プ１０１の圧送を再開し、本ルーチンを終了する。この
ようにして、第１の減圧手段によるコモンレール圧力の
低減がなされる。

【００４４】ここで、電磁弁駆動時間Ｔ_ONの算出手段に
ついて、図４（ｂ）のマップを用いて説明する。このマ
ップは電磁弁駆動前の圧力ＰＣと圧力の目標値ＰＣＴＲ
Ｇをパラメータとする２次元マップである。例えば圧力
ＰＣの各エリア毎（ＰＣ１〜ＰＣ８）並びに目標値ＰＣ
ＴＲＧの各エリア毎（ＰＣＴＲＧ１〜ＰＣＴＲＧ６）に
電磁弁駆動時間Ｔ_ONが記憶されている。これら各パラメ
ータＰＣ、ＰＣＴＲＧは小さいものから順に、例えばＰ
Ｃ１〜ＰＣ８、ＰＣＴＲＧ１〜ＰＣＴＲＧ６が設定され
ている。従って、このマップを検索すれば機関の運転状
態に対応した電磁弁駆動時間Ｔ_ONを得ることができる。
なお、図４（ｃ）に示すように、減圧前の圧力ＰＣが高
いほど、あるいは目標値ＰＣＴＲＧが小さくなるほど、
電磁弁駆動時間Ｔ_ONが長くなるような特性が設定されて
いることがわかる。

【００４５】図５は図４に示したの制御方法に基づい
て減圧した場合のコモンレール圧力の挙動の一例を示す
ものである。図２１と比較して明らかなように、コモン
レール１０３に本発明の減圧調整弁１を設置し、第１の
減圧手段を作動させてコモンレール１０３の高圧燃料を
排出することで、速やかにコモンレール圧力が低減でき
ることが分かる。よって、噴射圧力低減のおくれによる
燃焼騒音の増大を防止することができる。

【００４６】図６は図５とほぼ同じ制御を行った場合で
あるが、図５の場合には、図４のステップ３０３、３０
５の間インジェクタ１０５からの噴射を中断しているの
に対し、図６では電磁弁の駆動中もインジェクタ１０５
の噴射を行っている。図５の制御では、ほぼ所定の圧力
となるまで噴射は再開されないため、燃焼騒音の増大は
起こらない。ただし、噴射がカットされる時間では機関
はトルクを発生しない（なお、この時間は非常に短いた
めドライバビリティには影響はない。）。図６の制御で
はトルク切れはないが、減速運転開始から数回の噴射
は、所定の圧力よりも高いコモンレール圧で燃料を噴射
することになるため、多少燃焼騒音が大きなものとな
る。ただし、従来の減圧制御を行わない場合に比べると
はるかに騒音抑制効果が高いことはもちろんである。

【００４７】図７（ａ）は、の方法の電磁弁制御ルー
チンを示すフローチャートであり、各気筒の噴射圧力、
噴射量の算出をする際の割り込みルーチンとして起動さ
れる点その他はの方法と同様である。図７（ａ）のル
ーチンがスタートすると、ＥＣＵ１０４はまずステップ
４００で、コモンレール１０３の圧力の現在値ＰＣと目
標値ＰＣＴＲＧを読み込み、続くステップ４０１で両者
の差ΔＰを算出して、減圧作動が必要（ＰＣ＞目標値Ｐ
ＣＴＲＧ）で、かつその差ΔＰが所定の値ＰＳより大き
い否かを判別する。ΔＰがＰＳと同じかこれより小さい
場合にはステップ４０１を否定判別し、本ルーチンを終
了する。この場合には、電磁弁は駆動されず、コモンレ
ール圧力は燃料供給ポンプ１０１の圧送量調量等で制御
される。

【００４８】一方、ステップ３０１でΔＰがＰＳより大
きい場合には本ステップを肯定判別して、電磁弁を作動
させるべくステップ４０２に進み、減圧速度ｄＰ（所定
の時間の減圧量）を算出する。次に、ステップ４０３で
ΔＰ／ｄＰ（目標圧力ＰＣＴＲＧまで減圧するのに要す
る時間）を計算して、これがＴ_maxより大きいか否かを
判別する。ここでＴ_maxは、最大通電時間で、燃料供給
ポンプ１０１の圧送、インジェクタ１０５の噴射が繰り
返されるサイクルの１サイクル中で、圧送も噴射も行わ
れない時間であり、エンジン回転数と噴射期間、圧送量
制御弁１０２の駆動時間によって決定される。ステップ
４０３でΔＰ／ｄＰ≦Ｔ_maxと判別されると（ステップ
４０３を否定判別すると）、ステップ４０４に進み、Δ
Ｐ／ｄＰの時間だけ、燃料供給ポンプ１０１の圧送、イ
ンジェクタ１０５の噴射がなされないタイミングで電磁
弁を駆動し、コモンレール１０３内の高圧燃料を排出し
て、コモンレール圧力を減ずる。ステップ４０３でΔＰ
／ｄＰ＞Ｔ_maxと判別されると（ステップ４０３を肯定
判別すると）、ステップ４０５に進み、Ｔ_maxの時間だ
け、燃料供給ポンプ１０１の圧送、インジェクタ１０５
の噴射がなされないタイミングで電磁弁を駆動する。そ
の後、ステップ４００へ戻り、以降の制御を繰り返す。

【００４９】ここで、減圧速度ｄＰの算出手段につい
て、図７（ｂ）のマップを用いて説明する。このマップ
は電磁弁駆動前の圧力ＰＣをパラメータとする１次元マ
ップである。例えば圧力ＰＣの各エリア毎（ＰＣ１〜Ｐ
Ｃ６）に各圧力における減圧速度ｄＰが記憶されてい
る。これら各パラメータＰＣは小さいものから順に、例
えばＰＣ１〜ＰＣ６が設定されている。従って、このマ
ップを検索すれば機関の運転状態に対応した減圧速度ｄ
Ｐを得ることができる。なお、図７（ｃ）に示すよう
に、減圧前の圧力ＰＣが高いほど減圧速度ｄＰが大きく
なるような特性が設定されていることがわかる。

【００５０】図８は図７に示したの制御方法に基づい
て減圧した場合のコモンレール圧力の挙動の一例を示す
ものである。本制御方法においても、減圧調整弁１の第
１の減圧手段の作動により、図２１と比較して、より速
やかにコモンレール圧力が低減していることが分かる。
そして、その結果、減速時の機関騒音の増大を防止する
ことができる。

【００５１】図９（ａ）は、の方法の電磁弁制御ルー
チンを示すフローチャートであり、各気筒の噴射圧力、
噴射量の算出をする際の割り込みルーチンとして起動さ
れる点その他はの方法と同様である。図８（ａ）の
ルーチンがスタートすると、ＥＣＵ１０４はまずステッ
プ５００で、コモンレール１０３の圧力の現在値ＰＣと
目標値ＰＣＴＲＧを読み込み、続くステップ５０１で両
者の差ΔＰを算出して、減圧作動が必要（ＰＣ＞目標値
ＰＣＴＲＧ）で、かつその差ΔＰが所定の値ＰＳより大
きい否かを判別する。ΔＰがＰＳと同じかこれより小さ
い場合にはステップ５０１を否定判別し、本ルーチンを
終了する。この場合には、電磁弁は駆動されず、コモン
レール圧力は燃料供給ポンプ１０１の圧送量調量等で制
御される。

【００５２】一方、ステップ５０１でΔＰがＰＳより大
きい場合には本ステップを肯定判別して、電磁弁を作動
させるべくステップ５０２に進み、電磁弁駆動電流ＤＲ
_ONを算出する。そして、ステップ５０３で電磁弁を電流
ＤＲ_ONにて駆動し、コモンレール１０３内の高圧燃料を
排出して、コモンレール圧力を減ずる。その後、ステッ
プ５００へ戻り、以降の制御を繰り返す。

【００５３】ここで、電磁弁駆動電流ＤＲ_ONの算出手段
について、図９（ｂ）のマップを用いて説明する。この
マップは電磁弁駆動前の圧力ＰＣと目標圧力ＰＣＴＲＧ
をパラメータとする２次元マップである。例えば圧力Ｐ
Ｃの各エリア毎（ＰＣ１〜ＰＣ８）並びに目標圧力ＰＣ
ＴＲＧの各エリア毎（ＰＣＴＲＧ１〜ＰＣＴＲＧ６）に
電磁弁駆動電流ＤＲ_ONが記憶されている。これら各パラ
メータＰＣ、ＰＣＴＲＧは小さいものから順に、例えば
ＰＣ１〜ＰＣ８、ＰＣＴＲＧ１〜ＰＣＴＲＧ６が設定さ
れている。従って、このマップを検索すれば機関の運転
状態に対応した電磁弁駆動電流ＤＲ_ONを得ることができ
る。なお、図９（ｃ）に示すように、減圧前の圧力ＰＣ
が高いほど、あるいは目標圧力ＰＣＴＲＧが小さくなる
ほど、電磁弁駆動電流ＤＲ_ONが大きくなるような特性が
設定されていることがわかる。

【００５４】図１０は図９に示したの制御方法に基づ
いて減圧した場合のコモンレール圧力の挙動の一例を示
すものである。本制御方法においても、減圧調整弁１の
第１の減圧手段の作動により、図２１と比較して、より
速やかにコモンレール圧力が低減できることが分かる。
駆動電流は電磁弁を一定周波数（例えば２００Ｈｚ）で
駆動し、そのオン−デュ−ティ比を制御し、平均電流を
制御する方法でも調整することができる。その場合、前
記のマップの電磁弁駆動電流ＤＲ_ONはオン−デュ−ティ
比の値で示される。

【００５５】さらに、減圧調整弁１が第２の減圧手段と
して作動する場合（安全弁機能）の圧力挙動について、
図１１により説明する。図１１は燃料供給ポンプ１０１
が何らかの原因で異常をきたし圧送量が本来の制御値よ
り多くなった場合を示している。圧送量過多となるとコ
モンレール１０３の圧力は上昇していき、何の対策も採
られない場合には、インジェクタ１０５または燃料供給
ポンプ１０１等の耐圧限界に達して破損に至るおそれが
ある。これに対し、本実施の形態の減圧調整弁１では、
弁体４１の作動圧力がＰ_limである時に、弁部材４を付
勢するスプリング６の付勢力Ｆ_SPを下記式（４）Ｆ_SP＝Ｐ_lim×πＤ²／４・・・（４）となるように設定しておけば、燃料供給ポンプ１０１の
異常時にコモンレール１０３の圧力が上昇していって
も、圧力Ｐ_limで弁体４１が開弁してコモンレール１０
３の高圧燃料が排出される。よって、コモンレール１０
３の圧力は図１１のように減圧され、各部材の破損を防
止することができる。コモンレール１０３の圧力が低下
すると、弁体４１はスプリング６の付勢力Ｆ_SPによって
閉弁し、作動前の状態に戻る。

【００５６】次に、図１２〜１４を用いて本発明の第２
の実施の形態を説明する。本実施の形態の減圧調整弁１
の基本構成は上記第１の実施の形態と同様であるが、上
記弁部材４に、第１の減圧手段を構成する第１の弁体４
ａと、第２の減圧手段を構成する第２の弁体４ｂとを別
々に設けている点で異なっている。図１２において、上
記弁部材４は、内部を中空として摺動穴４３を形成し、
該摺動穴４３内に上記第１の弁体４ａを摺動自在に配設
している。摺動穴４３は、コモンレール１０３と連通す
る上記高圧流路３５と同軸的に形成され、弁部材４の先
端部中央を上下に貫通する流路４４にて高圧流路３５と
常時連通している。弁部材４ａのテーパ状とした先端部
（下端部）周りの空間４５は、弁部材４の左右側部に形
成した連通路４６を介して、上記低圧室３３に連通して
いる。

【００５７】第１の弁体４ａは、スプリング室２６内に
配置されるスプリング６ａによって（弁体４ａとロッド
４２を別体とした場合にはロッド４２とともに）下方に
付勢され、コイル２１に通電しない通常状態（図示の状
態）において、流路４４の開口端部に設けたテーパ状の
第１のシート面３６ａに着座し、流路４４を閉鎖してい
る。電磁駆動部を構成するコイル２１に通電すると、ロ
ッド４２と一体のアーマチャ５が吸引されて上方に移動
し、これに伴って第１の弁体４ａが開弁する。

【００５８】弁部材４の先端部は、上記第１の実施の形
態と同様、第２の減圧手段を構成する第２の弁体４ｂと
して機能する。弁部材４の上端部外周には、プレート３
２との間にスプリング６ｂが配設されて弁部材４を下方
に付勢しており、テーパ状の弁体４ｂが、高圧流路３５
の開口端部に設けたテーパ状の第２のシート面３６ｂに
着座して高圧流路３５を閉鎖するようになしてある。こ
の時、スプリング６ｂの付勢力Ｆ_SP2は、弁体４ｂの作
動圧力をＰ_lim、弁体４ｂが着座した時のシート径をＤ
₂、スプリング６ａの付勢力をＦ_SP1とすると、下記式
（５）で表される。Ｆ_SP2＝Ｐ_lim×（πＤ₂ ²／４）−Ｆ_SP1・・・（５）弁体４ｂのシート径Ｄ₂とリフト量は、高圧流路３５の
燃料の圧力が弁体４ｂの作動圧力Ｐ_limである時の、弁
体４ｂからの排出量Ｌｖが、燃料供給ポンプ１０１が最
高回転数・最大圧送量時のポンプ吐出量Ｌｐとの関係
が、Ｌｖ≧Ｌｐとなるように決められる。

【００５９】第１の弁体４ａは、高圧流路３５の燃料の
圧力が第２の弁体４ｂの作動圧力Ｐ _limとなっても開弁
しないように、シート径Ｄ₁、スプリング６ａの付勢力
Ｆ_SP ₁が決められる。これにより、第２の減圧手段が作
動するより低い圧力で自動的に開弁することはない。ま
た、第１の弁体４ａのシート径Ｄ₁は、減圧作動時に必
要な通路面積が確保できるように設定され、第１の減圧
手段の作動時の排出量は第２の減圧手段の作動時より少
ないため、通常、図のようにＤ₁＜Ｄ₂となる。

【００６０】本実施の形態の作動について以下に説明す
る。第１の減圧手段により、減速時にコモンレール１０
３の圧力を低減する場合には、コイル２１に通電して電
磁力を発生させ、ロッド４２周りに設けたアーマチャ５
を柱状部２３側に吸引する。すると、図１３に示すよう
に、これと一体の第１の弁体４ａが上方に移動し、高圧
流路３５に連通する流路４４が開放され、コモンレール
１０３内の高圧燃料が、高圧流路３５、流路４４、空間
４５、連通路４６、低圧室３３、低圧流路３４を経て、
燃料タンク２０２に連通する低圧流路２０４に排出され
る。この時、第２の弁体４ｂは、第１の弁体４ａと独立
に設けられているので、作動することはない。この第１
の減圧手段としての減圧調整弁１の制御は、上記第１の
実施の形態で示した〜と同様の方法で行われる。

【００６１】次に、第２の減圧手段について、高圧流路
３５の圧力が何らかの異常により、第２の弁体４ｂの開
弁圧Ｐ_lim以上に上昇した場合には、図１４に示すよう
に、燃料の圧力によって第２の弁体４ｂが上方に移動
し、開弁して高圧流路３５が開放される。これにより、
コモンレール１０３内の高圧燃料が、高圧流路３５、低
圧室３３、低圧流路３４を経て、燃料タンク２０２に連
通する低圧流路２０４に排出される。この時、第１の弁
体４ａは、第２の弁体４ｂとともに上方へ移動する。

【００６２】本実施の形態によれば、第１の減圧手段を
構成する第１の弁体４ａと第２の減圧手段を構成する第
２の弁体４ｂとを別々に設けたので、それぞれの機能に
必要なだけの通路面積を確保すればよく、安全弁として
十分な通路面積を確保する必要がある第２の弁体４ｂの
シート径Ｄ₂に対し、燃料供給ポンプ１０１の圧送停止
（または圧送量減）時のコモンレール１０３の圧力低減
のために使用される第１の弁体４ａのシート径Ｄ₁を小
さく設定することが可能である。その結果、第１の弁体
４ａにかかる油圧力を小さくすることができ、第１の弁
体４ａを閉鎖方向に付勢するスプリング６ａの付勢力Ｆ
_SP1を小さくできる。従って、第１の弁体４ａを駆動す
る電磁駆動部の体格を、上記第１の実施の形態の構成に
比べて小さくすることが可能である。さらに、第１の弁
体４ａおよびこれにより開閉される流路４４を弁体４の
中に組み込むことで、装置全体の構成をコンパクトにす
ることができる。よって、より小さな体格で、定常運転
時の減圧機能と安全確保のための減圧機能の両方を兼ね
備えた減圧調整弁１を実現することができる。

【００６３】図１５〜１７に本発明の第３の実施の形態
を示す。本実施の形態では、図１５に示すように、弁部
材４を上下に貫通する流路４７を形成してその上端部を
小径の流路４７ａとし、流路４７ａの上端に設けた第１
のシート面３６ｃを、第１の弁体としてのボール弁４ｃ
で開閉するようになしてある。流路４７、４７ａは上記
高圧流路３５と同軸的に形成されて、これと常時連通し
ている。ボール弁４ｃの上方のソレノイドハウジング２
内には、ハウジング２底面中央より上方に延出する筒状
部２７内にニードル７が摺動自在に配設されている。ニ
ードル７の図中上部にはニードル７と一体にロッド４２
が設けられてアーマチャ５もロッド４２と一体となって
いる。鍋蓋状とした蓋体２２ａの中央に設けた中空部内
には、スプリング６ｃが配設されてロッド４２およびニ
ードル７を下方に付勢している。

【００６４】なお、ロッド４２とニードル７は別体とす
ることもできる。その場合、ロッド４２とアーマチャ５
は一体にスプリング６ｃにより、ニードル７は油圧力に
より相方とも他方側に押し付けられるため離れることは
ない。ただしその場合、アーマチャ５は蓋体２２ａの中
央の中空部に摺動自在に配設する必要がある。

【００６５】本実施の形態では、電磁駆動部を構成する
コイル２１に常時通電して、アーマチャ５に下向きの電
磁力を作用させている。この２つの付勢力の合計は、ボ
ール弁４ｃにかかる流路４７内の燃料の圧力より大きい
ため、ボール弁４ｃは第１のシート面３６ｃに押圧され
て着座し、高圧の燃料をシールしている（図１５に示す
通常状態）。なお、第１の弁体をボール弁４ｃとしてい
るのは、弁体の摺動部と着座部が別の部材であることに
よる芯ずれを解消するためである。

【００６６】流路４７は、弁部材４上方のバルブハウジ
ング３内空間３７、弁部材４の外周面に上下方向に設け
た連通路たる連通溝４８を介して、上記低圧室３３に連
通している。第１の減圧手段を作動させる場合には、図
１５の状態から電磁駆動部のコイル２１ｂへ通電量を減
らす。すると、アーマチャ５に作用する電磁力が小さく
なるため、図１６に示すように、ボール弁４ｃは電磁力
と油圧力とスプリング６ｃの付勢力とが釣り合う位置ま
でリフトし、流路４７ａを開放する。これにより、コモ
ンレール１０３内の高圧燃料が、高圧流路３５、流路４
７、４７ａ、空間３７、連通溝４８、低圧室３３、低圧
流路３４を経て、燃料タンク２０２に連通する低圧流路
２０４に排出される。

【００６７】この時、第１の減圧手段による減圧作動に
必要な排出量が、異常時の第２の弁体４ｂの排出量より
大幅に少なくなるために、ボール弁４ｃのリフト量Ｌ₁
を小さくすることができ、減圧作動から復帰する時の磁
気回路の空隙部Ｓを、第２の弁体４ｂのリフト量Ｌ₂よ
りも小さくできる。よって、第２の実施の形態よりも、
さらに小さい体格で、２つの減圧機能を合わせ有する減
圧調整弁を実現できる。

【００６８】本実施の形態における第２の減圧手段の構
成は、上記第２の実施の形態と同様である。図１７は、
燃料噴射ポンプに異常が発生し、圧送過多となった場合
の、第２の減圧手段の作動を示したものである。本実施
の形態の構成において、流路３５の圧力が上昇し、第２
の弁体４ｂの開弁圧以上になった場合、油圧力により弁
体４ｂが上方に移動し、開弁することで、コモンレール
１０３内の高圧燃料が高圧流路３５、低圧室３３、低圧
流路３４を介して排出される。この時、アーマチャ５も
第２の弁体４ｂとともにリフトする。このリフト量Ｌ₂
は、第２の弁体４ｂの排出量を燃料供給ポンプ１０１の
吐出量より多くするため、第１の減圧手段の減圧作動時
よりも大きいが、異常減圧時であるため、この時の電磁
力は考慮しなくてもよい。

【００６９】ここで、スプリング６ａ、６ｂの付勢力Ｆ
_SP1、Ｆ_SP2、閉弁時の電磁力Ｆ_SO _L、第１の弁体４ｃ
のシート径Ｄ₁、第２の弁体４ｂのシート径Ｄ₂、第２
の弁体４ｂの作動圧力Ｐ_limの関係について説明する。
第２の弁体４ｂの作動圧力Ｐ _limを正確に設定するに
は、流路３５の燃料の圧力がＰ_limである場合にも、第
１の弁体４ｃが閉弁している必要がある。そのため、下
記式（６）を満足するように設定される。Ｐ_lim×（πＤ₁ ²／４）−Ｆ_SP1＜Ｆ_SOL・・・（６）また、下記式（７）のようにすることで第２の弁体４ｂ
の作動圧力をＰ_limとすることができる。Ｐ_lim×（π／４）Ｄ₂ ²＝Ｆ_SP1＋Ｆ_SP2＋Ｆ_SOL・・・（７）（Ｆ_SP1＝Ｐ_lim×（π／４）Ｄ₂ ²−Ｆ_SP2−Ｆ_SOL）

【００７０】本実施の形態の減圧調整弁１の制御ルーチ
ンとその制御によるコモンレール１０３の圧力挙動を図
１８、１９に示す。基本的な制御方法は上記の制御と
同様である。ただし、上記各実施の形態では、コイルに
通電していない時に第１の弁体が閉弁するように構成し
ており、本実施の形態では、コイルに通電することで第
１の弁体４ｃが閉弁するように構成しているため、駆動
電流ＤＲ_ONのマップが異なる。具体的には、図示のよう
にコモンレール１０３の圧力ＰＣが高いほど、目標圧力
ＰＣＴＲＧが小さくなるほど、駆動電流ＤＲ_ONは小さく
なる傾向にある。駆動電流ＤＲ_ONは電磁弁を一定周波数
（例えば２００Ｈｚ）で駆動し、そのオン−デューティ
比を制御して、平均電流を制御する方法でも調整するこ
とができる。その場合、上記のマップはオン−デューテ
ィ比の値で示される。

【００７１】本実施の形態によれば、第１の弁体４ｃの
リフト量を、第２の弁体４ｂのフルリフト量より小さい
リフト量とすることができる。つまり、減圧作動から復
帰する時の磁気回路の空隙部Ｓを小さくできるため、第
２の実施の形態よりも、コイル２１の巻き数を少なくす
ることができ、電磁駆動部の体格をさらに小さくするこ
とができる。よって、より小さい体格で２つの減圧機能
を両立させることができる。

【００７２】図２０に本発明の第４の実施の形態を示
す。本実施の形態の基本構成は第３の実施の形態と同様
であり、アーマチャ５の形状が異なっている。図のよう
に、本実施の形態では、蓋体２２の下半部を中空とし
て、その内部に円板状のアーマチャ５を配設し、円筒部
２７およびコイル２１の外側の部分でソレノイドハウジ
ング２と対向させている。また、本実施の形態では、ロ
ッド４２を設けず、ニードル７を円筒部２７の上端より
突出する長さに形成して、この突出部周りにアーマチャ
５を直接固定している。本実施の形態の構成において
も、第１および第２の減圧手段を上記第３の実施の形態
と同様に作動させることにより、同様の効果を得ること
ができる。

【００７３】図２１、２２に本発明の第５の実施の形態
を示す。図２１において、本実施の形態の減圧調整弁１
の基本構成は上記第１の実施の形態と同様であり、上記
低圧室３３下流の低圧流路３４を、バルブハウジング３
の左側壁にのみ形成して、その途中に絞り３７を設けた
点で異なっている。この絞り３７を設けることによっ
て、その上流の低圧室３３の圧力が下流側よりも高くな
るため、これを利用して、弁体４１のリフト量を増加さ
せ、第２の減圧手段（安全弁）としての機能を向上させ
ることができる。これについて以下に説明する。

【００７４】図２３に示すように、絞り３７を設けない
構成では、減圧調整弁１を、コモンレール１０３の圧力
が、規定の圧力（例えば２００ＭＰａ）以上になると、
弁体４１が開弁する。その時、図２３のＡ点（弁体４１
底面とシート面３６の間）の圧力は上記規定の圧力かそ
れより若干高い圧力であり、弁体４１は全開とはならな
い。ここで、何らかの異常で、燃料供給ポンプ１０１が
最高回転、全吐出となった場合、流量は、例えば２５０
０ｍｌ／分であり、高圧流路３５の流路径を、例えば、
０．５ｍｍとすると、圧損が４０ＭＰａある。そのた
め、コモンレール１０３の圧力は２４０ＭＰａ以上とな
り、破裂等のおそれがある（コモンレール１０３の耐圧
は、例えば２２０ＭＰａとする）。

【００７５】これに対し、図２２に示すように、絞り３
７を設けた場合には、低圧室３３の圧力が高くなり、弁
体４１のテーパ面に加わる開弁方向の燃料の圧力によっ
て、弁体４１のリフト量を増加させることが可能であ
る。その結果、Ａ点の圧力が上記規定の圧力よりも十分
低くなるため、圧損が４０ＭＰａあっても、コモンレー
ル１０３の圧力を耐圧（例えば２２０ＭＰａ）以下に維
持して、安全性を高めることができる。

【００７６】なお、図２４に本発明の第６の実施の形態
として示すように、弁部材４が、第１および第２の弁体
としてテーパ状の先端部４１´に当接させて配したボー
ル弁４ｄを有し、該ボール弁４ｄにて高圧流路を開閉す
る構成とすることもできる。それ以外の構成は、上記第
５の実施の形態と同じであり、同様の効果が得られる。
第１〜第５の実施の形態においては、摺動穴３１に対す
るシート面３６の同軸度の精度は高く要求されるが、第
６の実施の形態では、それほど高く要求されない。した
がってシート面３６の加工が容易となり、かつ、表面粗
さを小さく加工できシート性能が向上する。

【００７７】図２５、２６に本発明の第７の実施の形態
を示す。図２５は、減圧調整弁１を、ソレノイドハウジ
ング２下端部外周のネジ部にてコモンレール壁に設けた
取付け穴８に組付けた状態を示している。図２５におい
て、本実施の形態の減圧調整弁１の基本構成は上記第１
の実施の形態と同様であり、弁部材４が第１および第２
の弁体を兼ねる構成となっている。ただし、第１および
第２の弁体は、上記第６の実施の形態と同様のボール弁
４ｄとしている。また、上記第１の実施の形態では、摺
動穴３１の下端部を拡径して低圧室３３を形成したが、
本実施の形態では、図２５のように、弁部材４の下端部
を摺動部よりやや小径としてその外周と摺動穴３１の間
に低圧室３３を形成している。バルブハウジング３は、
高圧流路３５とコモンレール１０３を連通させる貫通穴
を設けたガスケット８１を介して取付け穴８底面に押圧
され、低圧室３３外周の低圧流路３４はバルブハウジン
グ３周りの取付け穴８内空間を経て低圧通路２０４に連
通している。

【００７８】本実施の形態の特徴は、図２６（ａ）の拡
大図に示すように、弁部材４の先端部分（下端部分）
を、上記第１の実施の形態のようなテーパ状でなく、下
端面中央が突出する段付きに形成したことにある。弁部
材４は、ボール弁４ｄに当接する中央凸部４１ａと、そ
の外周を取り巻く肩部４９を有し、肩部４９面は下方の
シート面３６に対向し弁部材４のリフト方向と垂直な面
となっている。本実施の形態では、この肩部４９に排出
燃料の流れを衝突させることで、第２の減圧手段（安全
弁）としての機能を向上させる。

【００７９】上記図２３で説明したように、上記第１の
実施の形態の構成では、第２の減圧手段（安全弁）の作
動時において、弁部材４は全開せず、弁部材４の底面と
シート面３６の間の圧力が開弁圧力（例えば２００ＭＰ
ａ）と同じか若干高い圧力となるような位置でバランス
する。また、シート径を小さくして体格を小さくするた
めに高圧流路３５径が小さくなり、圧損（例えば４０Ｍ
Ｐａ）があるために、何らかの異常が生じると、コモン
レール１０３圧力が耐圧を越えるおそれがある。

【００８０】これに対し、本実施の形態の構成では、図
２６（ａ）に示すように、コモンレール１０３圧力が規
定の開弁圧力に達してボール弁４ｄが開弁すると、高圧
流路３５からシート面３６を経て流出する燃料の流れ
が、対向する肩部４９に衝突する。このように、弁部材
４を排出燃料の流れによる抗力を受けやすい形状とする
ことで、肩部４９下方のＢ部（点線部）の圧力を上昇さ
せ、弁部材４の開弁方向に作用する油圧力を大きくでき
る。よって、燃料の流出によりＡ部（ボール弁４ｄとシ
ート面３６の間）の圧力が、上記規定の圧力よりも低
い、例えば１８０ＭＰａとなっても、弁部材４のリフト
量を上記第１の実施の形態よりも大きく保つことができ
る。その結果、圧損を考慮しても、コモンレール１０３
の圧力を安全な耐圧（例えば２２０ＭＰａ）以下に維持
できる。

【００８１】図２７に本発明の第８の実施の形態を示
す。本実施の形態では、上記第７の実施の形態の構成に
加えて、高圧流路３５下流の低圧流路に絞りを設けるこ
とにより、上記第５、６の実施の形態と同様の効果を得
る。上記第５、６の実施の形態では、絞り３７を低圧室
３３下流の低圧流路３４に設けたが、本実施の形態で
は、低圧室３３内に形成し、弁部材４の下端部外周とバ
ルブハウジング３に設けた摺動穴３１の内周との隙間が
絞り３８となるように、弁部材４の下端部の外径と摺動
穴３１の径を設定する。また、弁部材４がフルリフトし
た時に、肩部４９が低圧流路３４への開口縁（下端位
置）よりも上に位置して、絞り３８が解消されるよう
に、低圧流路３４の形成位置が定められる。

【００８２】第２の減圧手段（安全弁）の作動時、図２
７（ａ）に示す閉弁状態から、コモンレール１０３が規
定の開弁圧力以上となってボール弁４ｄがシート面３６
から離れると、高圧流路３５から低圧室３３を経て低圧
流路３４へ燃料が流出するが、この時、絞り３８の作用
により流れがせき止められて、低圧室３３の圧力が低圧
流路３４よりも高くなる。また、上記７の実施の形態と
同様、燃料の流れが肩部４９に衝突することにより抗力
を受けやすい。このため、図２７（ｂ）に示すように、
弁部材４の肩部４９に加わる開弁方向の圧力を大きくし
て、リフト量をより大きくすることができる。その結
果、Ａ部の圧力が上記規定の圧力よりも十分に低くなる
ため、圧損が４０ＭＰａあっても、コモンレール１０３
の圧力を安全な耐圧（例えば２２０ＭＰａ）以下に維持
して、安全性を高めることができる。なお、この構成
で、絞り３８が絞りとして働くのは、弁部材４の下端が
低圧流路３４の開口縁（下端位置）と同じ高さになるま
でであり、弁部材４９はフルリフト位置までは上昇しな
い。

【００８３】図２８に本発明の第９の実施の形態を示
す。本実施の形態は、上記第７の実施の形態の構成同
様、排出燃料の抗力を利用して、第２の減圧手段（安全
弁）作動時のリフト量を大きくするものである。本実施
の形態では、シート面３６下流の流路壁を、シート面３
６に続くテーパ状とせず、肩部４９面と垂直に形成し
て、排出燃料の流れを弁部材４のリフト方向と平行にな
るように、肩部４９へ案内するガイド部３９とする。こ
れにより、上記第７の実施の形態では、肩部４９へ斜め
に衝突していた流れを、肩部４９面と垂直に衝突させる
ことができる。よって、排出燃料の抗力をより有効に利
用して、弁部材４のリフト量を第７の実施の形態よりさ
らに大きくすることができ、その結果、コモンレール１
０３の圧力をさらに低くして安全性を高めることができ
る。

【００８４】図２９に本発明の第１０の実施の形態を示
す。上記第９の実施の形態の構成では、バルブハウジン
グ３に摺動穴３１に連続して小径のガイド部３９を形成
し、さらにその奥にテーパ状のシート面３６を形成する
必要があるため、剛性の低い長さの長い砥石を使わざる
を得ず、テーパ面の加工が難しい。そこで、本実施の形
態では、より製作しやすくするために、ガイド部３９お
よびシート面３６を別部材で構成する。すなわち、バル
ブハウジング３を摺動穴３１および低圧流路が形成され
る本体部３ａと、ガイド部３９が形成されるリング状の
プレート部材３ｂ、およびシート面３６が形成される容
器状部材３ｃとに分割し、摺動部３ａ下面にプレート部
材３ｂを重ねて、その下方から容器状部材３ｃを覆着す
ることにより一体化する。

【００８５】このようにすれば、テーパ状のシート面３
６の加工に、剛性の高い砥石を使用することができるの
で、加工が容易になる。なお他の実施の形態の構成にお
いても、バルブハウジング３をシート面３６の構成部材
と摺動穴３１を有する本体部とに分割することによって
加工が容易になる効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態を示す減圧調整弁の
全体断面図である。

【図２】第１の実施の形態の減圧調整弁の作動を説明す
るための図である。

【図３】本発明の減圧調整弁を備えたコモンレール式燃
料噴射ポンプの全体構成図である。

【図４】第１の実施の形態における第１の減圧手段の制
御方法を説明するための図で、（ａ）は第１の減圧手段
の制御方法を示すフローチャート、（ｂ）は本制御に用
いられるマップ、（ｃ）はコモンレール圧力と電磁弁駆
動時間の関係を示す図である。

【図５】図４の制御に基づくコモンレール圧力の挙動の
一例を示す図である。

【図６】図４の制御に基づくコモンレール圧力の挙動の
一例を示す図である。

【図７】第１の実施の形態における第１の減圧手段の制
御方法を説明するための図で、（ａ）は第１の減圧手段
の制御方法を示すフローチャート、（ｂ）は本制御に用
いられるマップ、（ｃ）はコモンレール圧力と減圧速度
の関係を示す図である。

【図８】図７の制御に基づくコモンレール圧力の挙動の
一例を示す図である。

【図９】第１の実施の形態における第１の減圧手段の制
御方法を説明するための図で、（ａ）は第１の減圧手段
の制御方法を示すフローチャート、（ｂ）は本制御に用
いられるマップ、（ｃ）はコモンレール圧力と電磁弁駆
動電流の関係を示す図である。

【図１０】図９の制御に基づくコモンレール圧力の挙動
の一例を示す図である。

【図１１】第１の実施の形態における第２の減圧手段の
作動時のコモンレール圧力の挙動の一例を示す図であ
る。

【図１２】本発明の第２の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図１３】第２の実施の形態における第１の減圧手段の
作動を説明するための図である。

【図１４】第２の実施の形態における第２の減圧手段の
作動を説明するための図である。

【図１５】本発明の第３の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図１６】第３の実施の形態における第１の減圧手段の
作動を説明するための図である。

【図１７】第３の実施の形態における第２の減圧手段の
作動を説明するための図である。

【図１８】第３の実施の形態における第１の減圧手段の
制御方法を説明するための図で、（ａ）は第１の減圧手
段の制御方法を示すフローチャート、（ｂ）は本制御に
用いられるマップ、（ｃ）はコモンレールと電磁弁駆動
電流の関係を示す図である。

【図１９】第３の実施の形態における第２の減圧手段の
作動時のコモンレール圧力の挙動の一例を示す図であ
る。

【図２０】本発明の第４の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図２１】本発明の第５の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図２２】第５の実施の形態の減圧調整弁の作動を説明
するための図である。ある。

【図２３】低圧流路に絞りを設けない場合の減圧調整弁
の作動を説明するための図である。

【図２４】本発明の第６の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図２５】本発明の第７の実施の形態を示す減圧調整弁
の全体断面図である。

【図２６】第７の実施の形態の減圧調整弁の要部拡大断
面図で、（ａ）は閉弁時、（ｂ）は開弁時の状態を示す
図である。

【図２７】本発明の第８の実施の形態を示す減圧調整弁
の要部拡大断面図で、（ａ）は閉弁時、（ｂ）は開弁時
の状態を示す図である。

【図２８】本発明の第９の実施の形態を示す減圧調整弁
の要部拡大断面図である。

【図２９】本発明の第１０の実施の形態を示す減圧調整
弁の要部拡大断面図である。

【図３０】減速運転時に減圧制御を行わない場合のコモ
ンレール圧力の挙動の一例を示す図である。

【符号の説明】

１０１燃料供給ポンプ１０３コモンレール（蓄圧室）１０４ＥＣＵ（制御部）１０５インジェクタ２０１ディーゼルエンジン（内燃機関）２０３燃料タンク（低圧部）２０４低圧流路１減圧調整弁２ソレノイドハウジング２１コイル（電磁駆動部）３バルブハウジング３１摺動穴３３低圧室（低圧流路）３４低圧流路３５高圧流路３６シート面３６ａ第１のシート面３６ｂ第２のシート面３６ｃ第１のシート面３７絞り３８絞り４弁部材４１弁体４ａ第１の弁体４ｂ第２の弁体４ｃ第１の弁体４ｄボール弁４９肩部５アーマチャ（電磁駆動部）６スプリング（付勢部材）６ａスプリング（付勢部材）６ｂスプリング（付勢部材）６ｃスプリング（付勢部材）

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０２Ｍ 55/00 Ｆ０２Ｍ 55/00 ＤＦ１６Ｋ 17/02 Ｆ１６Ｋ 17/02 Ｂ 31/06 ３３０ 31/06 ３３０ (72)発明者榎本滋郁愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地株式会社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者榊原康行愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地株式会社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者森田哲生愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地株式会社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者成瀬英生愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内 (72)発明者久須美剛愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC01 AC09 AD12 BA12 BA23 BA30 BA55 BA61 BA67 CB07T CB07U CB11 CB15 CB16 CD29 CD30 CE13 CE22 CE34 3G301 HA02 HA06 JA37 LB06 NC02 ND02 ND41 NE06 PB08A PB08Z 3H059 AA02 AA03 AA04 BB01 BB21 BB22 BB30 BB35 CA17 CB04 CB13 CB15 CB17 CD03 CD11 DD01 EE01 FF13 3H106 DA07 DA13 DA23 DB02 DB12 DB26 DB32 DB38 DC02 DC06 DC17 DD07 DD08 DD09 EE02 EE09 EE34 EE35 FB11

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】高圧燃料が蓄圧される蓄圧室と、該蓄圧
室内の高圧燃料を内燃機関の気筒に噴射するインジェク
タと、燃料を加圧して上記蓄圧室に圧送する燃料供給ポ
ンプを備える燃料噴射装置において、上記蓄圧室内の高
圧燃料を低圧部に排出するために設けられる減圧調整弁
であって、上記蓄圧室に連通する高圧流路を開閉する第
１の弁体と、上記内燃機関の運転状態に応じて上記第１
の弁体の開閉を制御する電磁駆動部を備え、上記第１の
弁体を開弁駆動することにより、上記蓄圧室内の高圧燃
料を上記低圧部に排出し、上記蓄圧室内の圧力を低減し
て所定の圧力とする第１の減圧手段と、上記高圧流路を
開閉する第２の弁体と、上記第２の弁体を閉弁方向に付
勢する付勢部材を備え、上記蓄圧室内が規定の圧力以上
となった時に、燃料の圧力によって上記第２の弁体を開
弁することにより、上記蓄圧室内の高圧燃料を上記低圧
部に排出し、上記蓄圧室内の圧力が規定の圧力を越えな
いようにする第２の減圧手段とを備えていることを特徴
とする燃料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項２】上記高圧流路の蓄圧室と反対側の端部に
シート面を設け、上記第１および第２の弁体を兼ねた弁
部材が上記シート面に着座してこれを閉鎖するようにな
し、上記弁部材の外周に上記高圧流路と上記低圧部とを
連通する低圧流路を形成して、上記弁部材の開弁時に上
記蓄圧室内の高圧燃料を上記低圧流路を介して排出する
ようになした請求項１記載の燃料噴射装置の減圧調整
弁。
【請求項３】ハウジングに設けた摺動穴内に弁部材を
摺動自在に配設して、該摺動穴と同軸的に上記高圧流路
を形成し、上記弁部材の先端部を、上記付勢部材の付勢
力により上記高圧流路の端部に設けた第２のシート面に
着座してこれを閉鎖する上記第２の弁体となすととも
に、上記弁部材の外周に上記高圧流路と上記低圧部とを
連通する低圧流路を形成して、上記第２の弁体の開弁時
に上記蓄圧室内の高圧燃料を上記低圧流路を介して排出
する上記第２の減圧手段を構成する一方、上記弁部材内
に、上記高圧流路と同軸的に形成されて該高圧流路と常
時連通する流路を形成し、該流路の端部に設けた第１の
シート面に着座してこれを閉鎖する上記第１の弁体を配
設するとともに、上記流路と上記低圧流路を連通する連
通路を形成して、上記第１の弁体を上記電磁駆動部にて
開弁駆動することにより、上記蓄圧室内の高圧燃料を上
記流路および上記連通路を経て上記低圧流路から排出す
る上記第１の減圧手段を構成した請求項１記載の燃料噴
射装置の減圧調整弁。
【請求項４】着座時に上記第１のシート面に当接する
上記第１の弁体のシート部の径を、上記第２のシート面
に当接する上記第２の弁体のシート部の径よりも小さく
設定した請求項３記載の燃料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項５】上記電磁駆動部による電磁力の方向を上
記第１の弁体の開弁方向と同じ方向とし、上記第１の弁
体を閉弁方向に付勢する付勢部材を設けて、その付勢力
を、上記蓄圧室内の燃料の圧力が上記規定の圧力以下で
ある時に上記第１の弁体が開弁しないような大きさに設
定した請求項３または４記載の燃料噴射装置の減圧調整
弁。
【請求項６】上記電磁駆動部による電磁力の方向を上
記第１の弁体の閉弁方向と同じ方向とし、上記第１の弁
体を閉弁方向に付勢する付勢部材を設けて、その付勢力
を、上記蓄圧室内の燃料の圧力が所定の最低圧力以上で
ある時に上記第１の弁体が開弁するような大きさに設定
した請求項３または４記載の燃料噴射装置の減圧調整
弁。
【請求項７】上記電磁駆動部による上記第１の弁体の
駆動を制御する制御部を有し、該制御部は、上記第１の
減圧手段を作動させる際の上記第１の弁体のリフト量
が、上記第２の減圧手段を作動させる際の上記第２の弁
体のリフト量よりも小さくなるように、開弁時に上記第
１の弁体に作用する電磁力の大きさを制御する請求項６
記載の燃料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項８】ハウジングに設けた摺動穴内に上記弁部
材を摺動自在に配設して、該摺動穴と同軸的に上記高圧
流路を形成し、上記弁部材の先端部を上記第１および第
２の弁体となした請求項２記載の燃料噴射装置の減圧調
整弁。
【請求項９】上記低圧流路の途中に絞りを設けた請求
項３ないし８のいずれかに記載の燃料噴射装置の減圧調
整弁。
【請求項１０】上記弁部材とその外周の上記摺動穴の
間に上記高圧流路と上記低圧流路を連通させる絞りを形
成した請求項３ないし８のいずれかに記載の燃料噴射装
置の減圧調整弁。
【請求項１１】上記弁部材の外周部に、上記シート面
に対向し上記弁部材のリフト方向と略垂直な面を有する
肩部を設けた請求項３ないし１０のいずれかに記載の燃
料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項１２】上記弁部材および上記摺動穴を、上記
弁部材のリフトとともに上記絞り効果が緩和される形状
とした請求項１０記載の燃料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項１３】上記シート面の下流に、上記高圧流路
から上記肩部へ向かう燃料の流れが上記弁部材のリフト
方向と同じ方向になるように案内するガイド部を設けた
請求項１１記載の燃料噴射装置の減圧調整弁。
【請求項１４】上記ハウジングを、上記摺動穴を有す
る本体部と、上記シート面または上記ガイド部の構成部
材に分割させて設けた請求項３ないし１３のいずれかに
記載の燃料噴射装置の減圧調整弁。