JP2001113921A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JP2001113921A JP2001113921A JP29575799A JP29575799A JP2001113921A JP 2001113921 A JP2001113921 A JP 2001113921A JP 29575799 A JP29575799 A JP 29575799A JP 29575799 A JP29575799 A JP 29575799A JP 2001113921 A JP2001113921 A JP 2001113921A
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- JP
- Japan
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- rubber
- weight
- chafer
- bead
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
- B60C2015/0614—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the chafer or clinch portion, i.e. the part of the bead contacting the rim
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 市場で発生しているチェーファーとＩＳＷと
の接着不良を改善し、リム組時のビード・トウ部のゴム
欠けを防止した空気入りタイヤを得る。 【解決手段】 ブタジエンゴム３０〜７０重量部ならび
に天然ゴムおよびイソプレンゴムの１種以上３０〜７０
重量部からなる合計１００重量部に対し、シリカ１〜２
０重量部およびポリエチレングリコール１〜１０重量部
を配合し、シランカップリング剤を配合しないゴム組成
物からなる外層部およびブタジエンゴム２０〜６０重量
部および天然ゴム４０〜８０重量部（合計１００重量
部）を配合したゴム組成物からなり、チェーファーの上
端部からビードコアの横まで配置された内層部からなる
２層構造のチェーファーをビード部に有する空気入りタ
イヤ。
の接着不良を改善し、リム組時のビード・トウ部のゴム
欠けを防止した空気入りタイヤを得る。 【解決手段】 ブタジエンゴム３０〜７０重量部ならび
に天然ゴムおよびイソプレンゴムの１種以上３０〜７０
重量部からなる合計１００重量部に対し、シリカ１〜２
０重量部およびポリエチレングリコール１〜１０重量部
を配合し、シランカップリング剤を配合しないゴム組成
物からなる外層部およびブタジエンゴム２０〜６０重量
部および天然ゴム４０〜８０重量部（合計１００重量
部）を配合したゴム組成物からなり、チェーファーの上
端部からビードコアの横まで配置された内層部からなる
２層構造のチェーファーをビード部に有する空気入りタ
イヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空気入りタイヤに
関する。さらに詳しくは、高弾性のチェーファー（外層
部）と低弾性のＩＳＷ（インナーサイドウォール）との
間にチェーファーとしての役割を備えた中間的な弾性の
ゴム層（内層部）を介在させることにより、ＩＳＷとチ
ェーファーとの剥離を防止した空気入りタイヤに関す
る。
関する。さらに詳しくは、高弾性のチェーファー（外層
部）と低弾性のＩＳＷ（インナーサイドウォール）との
間にチェーファーとしての役割を備えた中間的な弾性の
ゴム層（内層部）を介在させることにより、ＩＳＷとチ
ェーファーとの剥離を防止した空気入りタイヤに関す
る。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、タイヤのビード部の補強構造としては、カーカスプ
ライの巻きあげエッジ部の外側にＩＳＷと単一層のチェ
ーファーを配置している。
来、タイヤのビード部の補強構造としては、カーカスプ
ライの巻きあげエッジ部の外側にＩＳＷと単一層のチェ
ーファーを配置している。
【０００３】ＩＳＷはカーカスプライの巻きあげエッジ
部の動きに対し、緩衝層、補強層としての役割を果たす
もので、ゴムとして天然ゴム１００重量％（以下、％と
いう）（１００ＮＲ）を使用した低モジュラスで粘着性
の強い配合が用いられている。
部の動きに対し、緩衝層、補強層としての役割を果たす
もので、ゴムとして天然ゴム１００重量％（以下、％と
いう）（１００ＮＲ）を使用した低モジュラスで粘着性
の強い配合が用いられている。
【０００４】チェーファーは、走行による熱の影響や負
荷を大きくうけるため、ブタジエンゴム（以下、ＢＲと
もいう）などを配合した高硬度、高弾性のゴムが用いら
れている。
荷を大きくうけるため、ブタジエンゴム（以下、ＢＲと
もいう）などを配合した高硬度、高弾性のゴムが用いら
れている。
【０００５】しかし、チェーファーゴムに含まれるＢＲ
は、立体障害が小さく、鎖状の分子構造をしているた
め、走行による歪みをうけると周方向に再配列するとい
う性質がある。ゴムが再配列すると、チェーファーとチ
ェーファー層の下にあるＩＳＷとの剛性差がさらに大き
くなる。そのため、たとえばリムフランジがあたる部分
でリムチェーフィングによるクラックが発生すると、チ
ェーファーゴム内部にクラックが成長して、チェーファ
ー層の下にあるＩＳＷとの界面付近で剥離が生じるとい
う問題がある。
は、立体障害が小さく、鎖状の分子構造をしているた
め、走行による歪みをうけると周方向に再配列するとい
う性質がある。ゴムが再配列すると、チェーファーとチ
ェーファー層の下にあるＩＳＷとの剛性差がさらに大き
くなる。そのため、たとえばリムフランジがあたる部分
でリムチェーフィングによるクラックが発生すると、チ
ェーファーゴム内部にクラックが成長して、チェーファ
ー層の下にあるＩＳＷとの界面付近で剥離が生じるとい
う問題がある。
【０００６】また、チェーファーは、リム組時のビード
部のゴム欠けを防止するため、リムチェーフィングがお
こらない程度に破断伸びの大きなゴムを使用する必要が
ある。
部のゴム欠けを防止するため、リムチェーフィングがお
こらない程度に破断伸びの大きなゴムを使用する必要が
ある。
【０００７】ビード部の耐久性を改善する技術として
は、たとえば特開平３−１９７２０９号公報および特開
平９−３０２１４６号公報において、タイヤ走行中の発
熱を抑えつつ剛性を高めたビードフィラーおよび特定の
窒素吸着比表面積を有するシリカを配合したビードフィ
ラーを用いる技術がそれぞれ開示されている。
は、たとえば特開平３−１９７２０９号公報および特開
平９−３０２１４６号公報において、タイヤ走行中の発
熱を抑えつつ剛性を高めたビードフィラーおよび特定の
窒素吸着比表面積を有するシリカを配合したビードフィ
ラーを用いる技術がそれぞれ開示されている。
【０００８】また、特開平９−３０２１４９号公報およ
び特願平１０−１９３０２３号明細書には、特定配合の
高弾性で耐破壊性、耐摩耗性に優れたゴム組成物をチェ
ーファーに用いたタイヤおよびチェーファーに好適に用
いることができる走行後の硬度変化が小さく、永久変形
の小さいゴム組成物についてそれぞれ記載されている。
び特願平１０−１９３０２３号明細書には、特定配合の
高弾性で耐破壊性、耐摩耗性に優れたゴム組成物をチェ
ーファーに用いたタイヤおよびチェーファーに好適に用
いることができる走行後の硬度変化が小さく、永久変形
の小さいゴム組成物についてそれぞれ記載されている。
【０００９】しかし、これらの技術は、ＩＳＷとチェー
ファーとの剥離やリム組時におけるビード部のゴム欠け
の問題を同時に解決するには不充分である。
ファーとの剥離やリム組時におけるビード部のゴム欠け
の問題を同時に解決するには不充分である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、市場で発生し
ているチェーファーとＩＳＷとの接着不良対策やリム組
時のビード・トウ部のゴム欠けを防止するためになされ
たものである。
ているチェーファーとＩＳＷとの接着不良対策やリム組
時のビード・トウ部のゴム欠けを防止するためになされ
たものである。
【００１１】すなわち、本発明は、ブタジエンゴム３０
〜７０重量部（以下、部という）ならびに天然ゴムおよ
びイソプレンゴムの１種以上３０〜７０部からなる合計
１００部に対し、シリカ１〜２０部およびポリエチレン
グリコール１〜１０部を配合し、シランカップリング剤
を配合しないゴム組成物からなる外層部およびブタジエ
ンゴム２０〜６０部および天然ゴム４０〜８０部（合計
１００部）を配合したゴム組成物からなり、チェーファ
ーの上端部（サイドウォール側端部）からビードコアの
横まで配置された内層部からなる２層構造のチェーファ
ーをビード部に有する空気入りタイヤ（請求項１）に関
する。
〜７０重量部（以下、部という）ならびに天然ゴムおよ
びイソプレンゴムの１種以上３０〜７０部からなる合計
１００部に対し、シリカ１〜２０部およびポリエチレン
グリコール１〜１０部を配合し、シランカップリング剤
を配合しないゴム組成物からなる外層部およびブタジエ
ンゴム２０〜６０部および天然ゴム４０〜８０部（合計
１００部）を配合したゴム組成物からなり、チェーファ
ーの上端部（サイドウォール側端部）からビードコアの
横まで配置された内層部からなる２層構造のチェーファ
ーをビード部に有する空気入りタイヤ（請求項１）に関
する。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の空気入りタイヤは、ビー
ド部に、外層部および内層部からなる２層構造のチェー
ファーを有する。
ド部に、外層部および内層部からなる２層構造のチェー
ファーを有する。
【００１３】前記外層部は、ブタジエンゴム（ＢＲ）３
０〜７０部、好ましくは４０〜６０部ならびに天然ゴム
（ＮＲ）およびイソプレンゴム（ＩＲ）の１種以上３０
〜７０部、好ましくは４０〜６０部からなる合計１００
部のゴム成分に対し、シリカ１〜２０部、好ましくは１
〜１０部およびポリエチレングリコール１〜１０部、好
ましくは１〜５部を配合し、シランカップリング剤を配
合しないゴム組成物からなる。
０〜７０部、好ましくは４０〜６０部ならびに天然ゴム
（ＮＲ）およびイソプレンゴム（ＩＲ）の１種以上３０
〜７０部、好ましくは４０〜６０部からなる合計１００
部のゴム成分に対し、シリカ１〜２０部、好ましくは１
〜１０部およびポリエチレングリコール１〜１０部、好
ましくは１〜５部を配合し、シランカップリング剤を配
合しないゴム組成物からなる。
【００１４】前記ゴム成分を用いるのは、硬度変化の抑
制、低発熱性、ビード変形の抑制などのメリットが大き
いためである。前記ＢＲの配合量が、３０部より少ない
と、耐カット性に不利となり、７０部より多いと、ロー
ルバギングが生じ、加工が困難となり、粘着性も低下す
る。
制、低発熱性、ビード変形の抑制などのメリットが大き
いためである。前記ＢＲの配合量が、３０部より少ない
と、耐カット性に不利となり、７０部より多いと、ロー
ルバギングが生じ、加工が困難となり、粘着性も低下す
る。
【００１５】前記ＢＲとしては、硬さを維持したうえで
伸びがでる、永久変形が小さい、走行による経時変化が
小さい、押出特性が良好であるという点から、その一部
が１,２−シンジオタクチックポリブタジエンであるこ
とが好ましい。この場合、１,２−シンジオタクチック
ポリブタジエンの使用量は、ＢＲ中６〜１７％、さらに
は１０〜１５％であることが好ましい。１,２−シンジ
オタクチックポリブタジエンの量が６％より少ないと、
硬度が低下する傾向が生じやすく、１７％より多いと、
加工性が低下する傾向が生じやすい。
伸びがでる、永久変形が小さい、走行による経時変化が
小さい、押出特性が良好であるという点から、その一部
が１,２−シンジオタクチックポリブタジエンであるこ
とが好ましい。この場合、１,２−シンジオタクチック
ポリブタジエンの使用量は、ＢＲ中６〜１７％、さらに
は１０〜１５％であることが好ましい。１,２−シンジ
オタクチックポリブタジエンの量が６％より少ないと、
硬度が低下する傾向が生じやすく、１７％より多いと、
加工性が低下する傾向が生じやすい。
【００１６】前記１,２−シンジオタクチックポリブタ
ジエンを含むＢＲの好適例としては、たとえば宇部興産
（株）製のＶＣＲ−３０３、ＶＣＲ−４１２、ＶＣＲ−
６１７などがあげられる。
ジエンを含むＢＲの好適例としては、たとえば宇部興産
（株）製のＶＣＲ−３０３、ＶＣＲ−４１２、ＶＣＲ−
６１７などがあげられる。
【００１７】前記ＮＲおよびＩＲの１種以上は、スチレ
ン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）などと異なり発熱性が低
く、永久変型や硬度変化も小さいため好ましく用いられ
る。
ン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）などと異なり発熱性が低
く、永久変型や硬度変化も小さいため好ましく用いられ
る。
【００１８】前記シリカは、ゴム組成物のモジュラスを
低下させ、破断伸びを向上させ、リム組時のレバーカッ
トやトウ部のゴム欠け性を改善する効果がある。前記シ
リカの配合量が１部未満になると、前記効果が得られ
ず、２０部をこえると、発熱が高くなり、リムチェーフ
ィングの点で不利であり、粘度が高くなって加工性も低
下する。
低下させ、破断伸びを向上させ、リム組時のレバーカッ
トやトウ部のゴム欠け性を改善する効果がある。前記シ
リカの配合量が１部未満になると、前記効果が得られ
ず、２０部をこえると、発熱が高くなり、リムチェーフ
ィングの点で不利であり、粘度が高くなって加工性も低
下する。
【００１９】前記シリカとしては、従来からタイヤの分
野で用いられているものであればとくに限定はないが、
シリカの分散性の点から、ＢＥＴ比表面積が６０〜２５
０ｍ 2／ｇ、さらには６０〜２００ｍ2／ｇのものや、Ｄ
ＢＰ吸油量が１００〜３００ｍｌ／１００ｇ、さらには
１００〜２５０ｍｌ／１００ｇのものが好ましい。シリ
カの好適例としては、たとえば日本シリカ工業（株）製
のニプシルＶＮ３、ニプシルＡＱ、トクシールＵＲ、デ
グッサ社製のウルトラシルＶＮ３、ウルトラシルＶＮ２
などがあげられる。
野で用いられているものであればとくに限定はないが、
シリカの分散性の点から、ＢＥＴ比表面積が６０〜２５
０ｍ 2／ｇ、さらには６０〜２００ｍ2／ｇのものや、Ｄ
ＢＰ吸油量が１００〜３００ｍｌ／１００ｇ、さらには
１００〜２５０ｍｌ／１００ｇのものが好ましい。シリ
カの好適例としては、たとえば日本シリカ工業（株）製
のニプシルＶＮ３、ニプシルＡＱ、トクシールＵＲ、デ
グッサ社製のウルトラシルＶＮ３、ウルトラシルＶＮ２
などがあげられる。
【００２０】前記ポリエチレングリコールには、加硫促
進剤などがシリカ表面に吸着されて加硫阻害が生じるの
を防ぐ効果がある。前記ポリエチレングリコールの配合
量が１部未満になると、加硫促進剤などがシリカ表面に
吸着されて加硫阻害が生じるのを防ぐ効果が充分得られ
ず、１０部より多いと、走行による硬度上昇が大きくな
り、また、オリジナル（新品時）のモジュラスが低下し
てしまう。
進剤などがシリカ表面に吸着されて加硫阻害が生じるの
を防ぐ効果がある。前記ポリエチレングリコールの配合
量が１部未満になると、加硫促進剤などがシリカ表面に
吸着されて加硫阻害が生じるのを防ぐ効果が充分得られ
ず、１０部より多いと、走行による硬度上昇が大きくな
り、また、オリジナル（新品時）のモジュラスが低下し
てしまう。
【００２１】前記ポリエチレングリコールは、たとえば
式：ＨＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）nＨで表わされ、ｎは、タイ
ヤ製造時の作業性やコストの点から、５〜１００が好ま
しい。
式：ＨＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）nＨで表わされ、ｎは、タイ
ヤ製造時の作業性やコストの点から、５〜１００が好ま
しい。
【００２２】なお、外層部を構成するゴム組成物には、
シランカップリング剤を配合しない。シランカップリン
グ剤を配合すると、破断伸びが低下し、期待どおりの耐
ゴム欠け性能が得られにくくなる。
シランカップリング剤を配合しない。シランカップリン
グ剤を配合すると、破断伸びが低下し、期待どおりの耐
ゴム欠け性能が得られにくくなる。
【００２３】前記内層部は、ＩＳＷとチェーファー外層
部のいずれとも接着性がよく、かつチェーファーとして
の各種性能を備えたゴム組成物から形成される。ＩＳＷ
は粘着性が強いソフトなゴム組成物からなり、チェーフ
ァー外層部は粘着性の低い硬いゴム組成物からなるた
め、このような内層部がないと、接着不良をおこしやす
くなる。そのため内層部は、前記外層部とＩＳＷとの中
間の粘着性を有し、かつこれら両者との密着性がよいこ
とが必要である。ゴム同士の密着性がわるいと、ゴム／
ゴム間にエアーだまりが生じやすく、製造したタイヤが
不良であったり、未接着部分を起点としてセパレーショ
ンが発生するなどの問題を生じる。
部のいずれとも接着性がよく、かつチェーファーとして
の各種性能を備えたゴム組成物から形成される。ＩＳＷ
は粘着性が強いソフトなゴム組成物からなり、チェーフ
ァー外層部は粘着性の低い硬いゴム組成物からなるた
め、このような内層部がないと、接着不良をおこしやす
くなる。そのため内層部は、前記外層部とＩＳＷとの中
間の粘着性を有し、かつこれら両者との密着性がよいこ
とが必要である。ゴム同士の密着性がわるいと、ゴム／
ゴム間にエアーだまりが生じやすく、製造したタイヤが
不良であったり、未接着部分を起点としてセパレーショ
ンが発生するなどの問題を生じる。
【００２４】前記内層部は、ブタジエンゴム２０〜６０
部、好ましくは３０〜５０部および天然ゴム４０〜８０
部、好ましくは５０〜７０部（合計１００部）を配合し
たゴム組成物からなる。前記ブタジエンゴムの配合量が
２０部未満になる（すなわち天然ゴムが８０部をこえ
る）と、発熱が大きくなり、リムチェーフィングの点で
不利になるのと同時に粘着性が高くなり、チェーファー
との密着性がわるくなる。一方、６０部をこえる（すな
わち天然ゴムが４０部未満になる）と、粘着しにくくな
り、ＩＳＷとの密着性がわるくなる。
部、好ましくは３０〜５０部および天然ゴム４０〜８０
部、好ましくは５０〜７０部（合計１００部）を配合し
たゴム組成物からなる。前記ブタジエンゴムの配合量が
２０部未満になる（すなわち天然ゴムが８０部をこえ
る）と、発熱が大きくなり、リムチェーフィングの点で
不利になるのと同時に粘着性が高くなり、チェーファー
との密着性がわるくなる。一方、６０部をこえる（すな
わち天然ゴムが４０部未満になる）と、粘着しにくくな
り、ＩＳＷとの密着性がわるくなる。
【００２５】つぎに、本発明の空気入りタイヤの一例に
ついて、図１を用いて説明する。本発明の空気入りタイ
ヤは、サイドウォール５の内側にあるビード部に、外層
部１およびチェーファーの上端部からビードコア８の横
まで配置された内層部２からなる２層構造のチェーファ
ー３を有する。また、内層部２のタイヤ内側の面は、イ
ンナーサイドウォール（ＩＳＷ）４に密着しており、さ
らに、インナーサイドウォール（ＩＳＷ）４は、ビード
コア８で折り返され、巻きあげられたカーカスプライ９
のエッジ部と接している。さらに該カーカスプライ９の
エッジ部はビードエイペックス６と密着している。な
お、図１において、７はタイヤのインナーライナーを示
す。
ついて、図１を用いて説明する。本発明の空気入りタイ
ヤは、サイドウォール５の内側にあるビード部に、外層
部１およびチェーファーの上端部からビードコア８の横
まで配置された内層部２からなる２層構造のチェーファ
ー３を有する。また、内層部２のタイヤ内側の面は、イ
ンナーサイドウォール（ＩＳＷ）４に密着しており、さ
らに、インナーサイドウォール（ＩＳＷ）４は、ビード
コア８で折り返され、巻きあげられたカーカスプライ９
のエッジ部と接している。さらに該カーカスプライ９の
エッジ部はビードエイペックス６と密着している。な
お、図１において、７はタイヤのインナーライナーを示
す。
【００２６】ＩＳＷ４は、前述のように、巻きあげられ
たカーカスプライエッジ部の動きに対し、緩衝層、補強
層としての役割を果たすもので、内層部２は、ＩＳＷ４
と外層部１との剛性の差を小さくする。剛性の差を小さ
くすることにより、外傷をうけて外層部１にクラックが
走ったときに、これら２層の間にセパレーションが発生
するのを防ぐことができる。内層部２のゲージは、あま
りに厚いと外層部１の占める割合が小さくなり、リムチ
ェーフィングに対して不利になるため、厚すぎない方が
よく、加工が容易な範囲であればよい。
たカーカスプライエッジ部の動きに対し、緩衝層、補強
層としての役割を果たすもので、内層部２は、ＩＳＷ４
と外層部１との剛性の差を小さくする。剛性の差を小さ
くすることにより、外傷をうけて外層部１にクラックが
走ったときに、これら２層の間にセパレーションが発生
するのを防ぐことができる。内層部２のゲージは、あま
りに厚いと外層部１の占める割合が小さくなり、リムチ
ェーフィングに対して不利になるため、厚すぎない方が
よく、加工が容易な範囲であればよい。
【００２７】外層部１と内層部２とをあわせたチェーフ
ァー３の厚さは、一般的な厚さでよいが、外層部１の厚
さと内層部２の厚さとの比は、１０：１〜４：１である
ことが、前記理由から好ましい。
ァー３の厚さは、一般的な厚さでよいが、外層部１の厚
さと内層部２の厚さとの比は、１０：１〜４：１である
ことが、前記理由から好ましい。
【００２８】ＩＳＷ４を構成するゴム組成物は、一般的
なものでよい。たとえばＮＲ１００部に対し、Ｎ２３４
（ＬＩ（ローストラクチャーＩＳＡＦ：比表面積が大き
く（微粒子で）吸油量も大きな（ストラクチャーが大き
い）カーボンブラック））などのカーボンブラック３５
〜５５部、Ｎ２２０（ＩＳＡＦ）３０〜５０部などを配
合したものが好ましい。
なものでよい。たとえばＮＲ１００部に対し、Ｎ２３４
（ＬＩ（ローストラクチャーＩＳＡＦ：比表面積が大き
く（微粒子で）吸油量も大きな（ストラクチャーが大き
い）カーボンブラック））などのカーボンブラック３５
〜５５部、Ｎ２２０（ＩＳＡＦ）３０〜５０部などを配
合したものが好ましい。
【００２９】本発明の空気入りタイヤの製造方法には、
前記２層構造のチェーファーを設けること以外にとくに
限定はなく、当業者であれば製造することができる。
前記２層構造のチェーファーを設けること以外にとくに
限定はなく、当業者であれば製造することができる。
【００３０】
【実施例】つぎに、本発明の空気入りタイヤを実施例に
基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定さ
れるものではない。なお、以下の実施例および比較例で
用いた原料のうち、説明の必要なものについて、以下に
説明する。
基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定さ
れるものではない。なお、以下の実施例および比較例で
用いた原料のうち、説明の必要なものについて、以下に
説明する。
【００３１】ＢＲ：宇部興産（株）製のＶＣＲ−４１２
（１，２−シンジオタクチックポリブタジエンを１２％
含有） ＳＢＲ：住友化学工業（株）製のＳＢＲ１７１２ シリカ：デグッサ社製のウルトラシルＶＮ３ ＰＥＧ：日本油脂（株）製のポリエチレングリコール、
重合度分布がｎ＝５〜１００のもの Ｎ３３０：カーボンブラック、昭和キャボット（株）製
のショーブラックＮ３３０ Ｎ２３４：カーボンブラック、昭和キャボット（株）製
のショーブラックＮ２３４ 老化防止剤１：フレキシス社製の６Ｃ 老化防止剤２：精工化学（株）製のノンフレックスＲＤ ＦＲ：耐熱性老化防止剤、住友化学工業（株）製のアン
チゲンＦＲ ステアリン酸：日本油脂（株）製のステアリン酸桐 酸化亜鉛：東亜亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ 硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄 加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製の促進剤ＮＳ 加硫促進剤２：三新化学工業（株）製のサンセラーＣＭ 加硫遅延剤：フレキシス社製のリターダーＰＶＩ Ｓｉ６９：デグッサ社製のシランカップリング剤（ビス
（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド） プロセスオイル：出光興産（株）製のダイアナプロセス
ＡＨ４０
（１，２−シンジオタクチックポリブタジエンを１２％
含有） ＳＢＲ：住友化学工業（株）製のＳＢＲ１７１２ シリカ：デグッサ社製のウルトラシルＶＮ３ ＰＥＧ：日本油脂（株）製のポリエチレングリコール、
重合度分布がｎ＝５〜１００のもの Ｎ３３０：カーボンブラック、昭和キャボット（株）製
のショーブラックＮ３３０ Ｎ２３４：カーボンブラック、昭和キャボット（株）製
のショーブラックＮ２３４ 老化防止剤１：フレキシス社製の６Ｃ 老化防止剤２：精工化学（株）製のノンフレックスＲＤ ＦＲ：耐熱性老化防止剤、住友化学工業（株）製のアン
チゲンＦＲ ステアリン酸：日本油脂（株）製のステアリン酸桐 酸化亜鉛：東亜亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ 硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄 加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製の促進剤ＮＳ 加硫促進剤２：三新化学工業（株）製のサンセラーＣＭ 加硫遅延剤：フレキシス社製のリターダーＰＶＩ Ｓｉ６９：デグッサ社製のシランカップリング剤（ビス
（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド） プロセスオイル：出光興産（株）製のダイアナプロセス
ＡＨ４０
【００３２】参考例 表１に示す基本配合の原料（硫黄および加硫促進剤を除
く）を表１に示す組成になるように配合し（変量の部分
については表２、表３を参照）、（株）神戸製鋼所製
１．７Ｌバンバリーを用いて約１５０℃で４分間混練り
した。そののち、得られた混練り物に硫黄および加硫促
進剤を加えて二軸ローラーにて８０℃で約４分間練り込
んだ混合物（未加硫ゴム組成物）を得たのち、１５０℃
で３５分間加硫することにより、外層部用の加硫チェー
ファー用ゴム組成物Ａ−１〜Ａ−４およびＢ−１〜Ｂ−
７、内層部用の加硫チェーファー用ゴム組成物Ａ−５〜
Ａ−６およびＢ−８〜Ｂ−１０を製造した。
く）を表１に示す組成になるように配合し（変量の部分
については表２、表３を参照）、（株）神戸製鋼所製
１．７Ｌバンバリーを用いて約１５０℃で４分間混練り
した。そののち、得られた混練り物に硫黄および加硫促
進剤を加えて二軸ローラーにて８０℃で約４分間練り込
んだ混合物（未加硫ゴム組成物）を得たのち、１５０℃
で３５分間加硫することにより、外層部用の加硫チェー
ファー用ゴム組成物Ａ−１〜Ａ−４およびＢ−１〜Ｂ−
７、内層部用の加硫チェーファー用ゴム組成物Ａ−５〜
Ａ−６およびＢ−８〜Ｂ−１０を製造した。
【００３３】得られたゴム組成物、加硫ゴム組成物を用
いて、外層部用については、ムーニー粘度、Ｈｓ、ＥＢ
（％）および永久変形率（％）を、内層部用について
は、永久変形率（％）を測定した。結果を、外層部用に
ついては表２に、内層部用については表３に示す。
いて、外層部用については、ムーニー粘度、Ｈｓ、ＥＢ
（％）および永久変形率（％）を、内層部用について
は、永久変形率（％）を測定した。結果を、外層部用に
ついては表２に、内層部用については表３に示す。
【００３４】なお、ムーニー粘度、Ｈｓ、ＥＢ（％）お
よび永久変形率（％）の測定方法については以下に示
す。
よび永久変形率（％）の測定方法については以下に示
す。
【００３５】（ムーニー粘度）ＪＩＳ Ｋ６３００にし
たがって、１３０℃における未加硫ゴム組成物のムーニ
ー粘度（ＭＬ1+4、１３０℃）を測定した。
たがって、１３０℃における未加硫ゴム組成物のムーニ
ー粘度（ＭＬ1+4、１３０℃）を測定した。
【００３６】（Ｈｓ）ＪＩＳ Ｋ ６２５３にしたがっ
て、所定の加硫ゴム組成物のスプリング硬さ（ＪＩＳ−
Ａ）を測定した。
て、所定の加硫ゴム組成物のスプリング硬さ（ＪＩＳ−
Ａ）を測定した。
【００３７】（ＥＢ）ＪＩＳ Ｋ ６３０１にしたがっ
て、所定の加硫ゴム組成物からＪＩＳ ３号ダンベル形
状のサンプルを作製して引張試験における伸び（ＥＢ）
（％）を測定した。
て、所定の加硫ゴム組成物からＪＩＳ ３号ダンベル形
状のサンプルを作製して引張試験における伸び（ＥＢ）
（％）を測定した。
【００３８】（永久変形率）厚さ２ｍｍのＪＩＳ ３号
ダンベル形状のサンプルに２０ｍｍの標線をつけ、１８
ｋｇ／ｃｍ2の定応力で伸長し、１００℃のオーブンで
２４時間放置し、応力を取り除いたのち室温で３０分間
放置し、標線間距離の変化率を求めた。永久変形率が大
きいほどリムチェーフィング性能がわるくなる。
ダンベル形状のサンプルに２０ｍｍの標線をつけ、１８
ｋｇ／ｃｍ2の定応力で伸長し、１００℃のオーブンで
２４時間放置し、応力を取り除いたのち室温で３０分間
放置し、標線間距離の変化率を求めた。永久変形率が大
きいほどリムチェーフィング性能がわるくなる。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】表２のＡ−１〜Ａ−４の比較から、Ａ−１
と比較して、Ａ−２はシリカおよびＰＥＧの使用量が多
いために、ムーニー粘度があがって焼けが生じやすくな
り、加工性が低下している。また、永久変形率も大きく
なっている。Ａ−４も、ＰＥＧの使用量が多いため、永
久変形率が大きくなっている。Ａ−３は、ＮＲの使用量
が多いため、永久変形率がＡ−１より大きくなってい
る。
と比較して、Ａ−２はシリカおよびＰＥＧの使用量が多
いために、ムーニー粘度があがって焼けが生じやすくな
り、加工性が低下している。また、永久変形率も大きく
なっている。Ａ−４も、ＰＥＧの使用量が多いため、永
久変形率が大きくなっている。Ａ−３は、ＮＲの使用量
が多いため、永久変形率がＡ−１より大きくなってい
る。
【００４３】実施例１〜２および比較例１〜１１ 前記外層部用のチェーファー用ゴム組成物Ａ−１および
Ｂ−１〜Ｂ−７、内層部用のチェーファー用ゴム組成物
Ａ−５〜Ａ−６およびＢ−８〜Ｂ−１０を表５の組み合
わせで用いて、ビード部に図１に示すような２層構造の
チェーファーを有する１１Ｒ２２．５サイズ空気入りタ
イヤを手作りで試作した。
Ｂ−１〜Ｂ−７、内層部用のチェーファー用ゴム組成物
Ａ−５〜Ａ−６およびＢ−８〜Ｂ−１０を表５の組み合
わせで用いて、ビード部に図１に示すような２層構造の
チェーファーを有する１１Ｒ２２．５サイズ空気入りタ
イヤを手作りで試作した。
【００４４】なお、チェーファーは、内層部用のチェー
ファー用ゴム組成物から厚さ１ｍｍゴムストリップを作
製して外層部用のチェーファー用ゴム組成物からのゴム
ストリップ内部に張り付けたものを製造して用いた。
ファー用ゴム組成物から厚さ１ｍｍゴムストリップを作
製して外層部用のチェーファー用ゴム組成物からのゴム
ストリップ内部に張り付けたものを製造して用いた。
【００４５】ＩＳＷは、ＮＲ１００部に対して、Ｎ２３
４を４５部、プロセスオイルを６部、６Ｃ（老化防止剤
１）を１．５部、ＦＲ（耐熱性老化防止剤）を３部、ス
テアリン酸を２部、酸化亜鉛を６部、硫黄を２．５部、
加硫促進剤２（サンセラーＣＭ）を０．７部配合したゴ
ム組成物を用いて試作した。
４を４５部、プロセスオイルを６部、６Ｃ（老化防止剤
１）を１．５部、ＦＲ（耐熱性老化防止剤）を３部、ス
テアリン酸を２部、酸化亜鉛を６部、硫黄を２．５部、
加硫促進剤２（サンセラーＣＭ）を０．７部配合したゴ
ム組成物を用いて試作した。
【００４６】得られたタイヤを用いて以下の評価を行な
った。結果を表５に示す。
った。結果を表５に示す。
【００４７】（外層部と内層部との接着性および内層部
とＩＳＷとの接着性）タイヤから、外層部と内層部とが
接着した部分のサンプル、内層部とＩＳＷとが接着した
部分のサンプルを切り出して剥離テストを行ない（タイ
ヤから周方向に幅２５０ｍｍのサンプルを約２０ｃｍ切
り出して東洋精機（株）製ＳＴＲＯＧＲＡＰＨ−Ｔにて
５０ｍｍ／ｍｉｎのスピードで剥離テストを実施し）、
以下の基準で評価した。 ◎：剥離抗力が高く、ゴム中で凝集破壊したもの ○：ゴム中で凝集破壊したもの ×：ゴム／ゴム界面近辺で剥離が発生し、一部ツルツル
と剥離が生じたもの
とＩＳＷとの接着性）タイヤから、外層部と内層部とが
接着した部分のサンプル、内層部とＩＳＷとが接着した
部分のサンプルを切り出して剥離テストを行ない（タイ
ヤから周方向に幅２５０ｍｍのサンプルを約２０ｃｍ切
り出して東洋精機（株）製ＳＴＲＯＧＲＡＰＨ−Ｔにて
５０ｍｍ／ｍｉｎのスピードで剥離テストを実施し）、
以下の基準で評価した。 ◎：剥離抗力が高く、ゴム中で凝集破壊したもの ○：ゴム中で凝集破壊したもの ×：ゴム／ゴム界面近辺で剥離が発生し、一部ツルツル
と剥離が生じたもの
【００４８】（欠け性能）リム組みテストでリムの脱着
を行ない、欠けの程度を以下の基準で評価した。 ◎：欠け、割れが未発生のもの ○：スジが入る程度のもの △：微小なクラック、欠けが発生したもの ×：トウ部の欠け、めくれが発生したもの
を行ない、欠けの程度を以下の基準で評価した。 ◎：欠け、割れが未発生のもの ○：スジが入る程度のもの △：微小なクラック、欠けが発生したもの ×：トウ部の欠け、めくれが発生したもの
【００４９】（ビード変形）リムチェーフィングの指標
として、以下に示すテスト条件でビード耐久テスト（市
場走行を想定したビード部の迅速耐久テスト）を行な
い、テスト後のチェーファー部のゴムのへたり（リムフ
ランジが接する部分のチェーファーゴムゲージ圧の保持
率）を以下の基準で評価した。
として、以下に示すテスト条件でビード耐久テスト（市
場走行を想定したビード部の迅速耐久テスト）を行な
い、テスト後のチェーファー部のゴムのへたり（リムフ
ランジが接する部分のチェーファーゴムゲージ圧の保持
率）を以下の基準で評価した。
【００５０】
【数１】
【００５１】○：へたり小（保持率 ８０〜１００％） ×：へたり中（保持率 ６０％以上８０％未満） ××：へたり大（保持率 ６０％未満） テスト条件 タイヤ １１Ｒ２２．５ １４Ｐ ＳＰ３５０ リム ２２．５＊８．２５ 速度 ２０ｋｍ／ｈ 荷重 ２３０〜３３０％オーバーロードでステップ耐久（各ステップの条 件は表４に示す） 内圧 ８００〜１０００ｋＰａでステップ耐久（各ステップ条件は表４参 照） 時間 各ステップのトータルが３５０時間
【００５２】
【表４】
【００５３】
【表５】
【００５４】表５の結果から、本発明にかかる内層部を
入れることでＩＳＷとの接着不良が改善されることがわ
かる。また、本発明にかかる外層部を使用することで、
欠けについても改善されることがわかる。
入れることでＩＳＷとの接着不良が改善されることがわ
かる。また、本発明にかかる外層部を使用することで、
欠けについても改善されることがわかる。
【００５５】
【発明の効果】本発明によれば、市場で発生しているチ
ェーファーとＩＳＷとの接着不良を改善し、リム組時の
ビード・トウ部のゴム欠けを防止した空気入りタイヤを
得ることができる。
ェーファーとＩＳＷとの接着不良を改善し、リム組時の
ビード・トウ部のゴム欠けを防止した空気入りタイヤを
得ることができる。
【図１】本発明の空気入りタイヤの部分説明図である。
１ 外層部 ２ 内層部 ３ チェーファー ４ インナーサイドウォール ５ サイドウォール ６ ビードエイペックス ７ インナーライナー ８ ビードコア ９ カーカスプライ
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） //(Ｃ０８Ｌ 7/00 (Ｃ０８Ｌ 7/00 71:02） 71:02） (Ｃ０８Ｌ 9/00 (Ｃ０８Ｌ 9/00 71:02） 71:02）
Claims (1)
- 【請求項１】 ブタジエンゴム３０〜７０重量部ならび
に天然ゴムおよびイソプレンゴムの１種以上３０〜７０
重量部からなる合計１００重量部に対し、シリカ１〜２
０重量部およびポリエチレングリコール１〜１０重量部
を配合し、シランカップリング剤を配合しないゴム組成
物からなる外層部およびブタジエンゴム２０〜６０重量
部および天然ゴム４０〜８０重量部（合計１００重量
部）を配合したゴム組成物からなり、チェーファーの上
端部からビードコアの横まで配置された内層部からなる
２層構造のチェーファーをビード部に有する空気入りタ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29575799A JP4535536B2 (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29575799A JP4535536B2 (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001113921A true JP2001113921A (ja) | 2001-04-24 |
| JP4535536B2 JP4535536B2 (ja) | 2010-09-01 |
Family
ID=17824782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29575799A Expired - Fee Related JP4535536B2 (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4535536B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002052909A (ja) * | 2000-08-11 | 2002-02-19 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| JP2002326508A (ja) * | 2001-05-01 | 2002-11-12 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤのビード部構造 |
| JP2007224305A (ja) * | 2007-03-08 | 2007-09-06 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ランフラットタイヤ |
| JP2008174585A (ja) * | 2007-01-16 | 2008-07-31 | Bridgestone Corp | 重荷重用タイヤ |
| JP2008273519A (ja) * | 2008-06-10 | 2008-11-13 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム組成物および空気入りタイヤ |
| JP2009096418A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | Bridgestone Corp | 高荷重用空気入りラジアルタイヤ |
| JP2011231221A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 接着性ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2011235820A (ja) * | 2010-05-12 | 2011-11-24 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
Citations (6)
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| JPH10212375A (ja) * | 1997-01-24 | 1998-08-11 | Arizona Chem Co | エラストマー材料中におけるシリカの分散性および接着性の改良 |
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-
1999
- 1999-10-18 JP JP29575799A patent/JP4535536B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
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| JP4666802B2 (ja) * | 2001-05-01 | 2011-04-06 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤのビード部構造 |
| JP2008174585A (ja) * | 2007-01-16 | 2008-07-31 | Bridgestone Corp | 重荷重用タイヤ |
| JP2007224305A (ja) * | 2007-03-08 | 2007-09-06 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ランフラットタイヤ |
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| JP2011231221A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 接着性ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2011235820A (ja) * | 2010-05-12 | 2011-11-24 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
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