JP2001091830A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JP2001091830A JP2001091830A JP26700299A JP26700299A JP2001091830A JP 2001091830 A JP2001091830 A JP 2001091830A JP 26700299 A JP26700299 A JP 26700299A JP 26700299 A JP26700299 A JP 26700299A JP 2001091830 A JP2001091830 A JP 2001091830A
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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Abstract
望遠端に至る全変倍範囲にわたり、また無限遠物体から
超至近物体に至る物体距離全般にわたり、良好なる光学
性能を有したズームレンズを得ること。 【解決手段】 物体側から順に正,負,正、そして正の
屈折力の第1,第2,第3,第4レンズ群の順に構成さ
れ、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第1レン
ズ群及び第3レンズ群は固定され、前記第2レンズ群を
像面側に移動させると共に、前記第4レンズ群を物体側
に凸状の軌跡で移動させ、前記第3レンズ群は正の第3
1レンズ、正の第32レンズ、物体側に強い凹面を向け
た負の第33レンズ、そして1つの非球面を有し、前記
第1レンズから第3レンズ群までの広角端および望遠端
での合成焦点距離faw、fat、全系の広角端および
望遠端における焦点距離fw、ftを適切に設定するこ
と。
Description
し、例えばビデオカメラ,デジタルカメラ,フィルム用
カメラ、そして監視カメラ等の光学機器に用いられる高
変倍比、大口径比で、特にレンズ系全体の小型化を図っ
たズームレンズに関するものである。
化に伴い、撮像用のズームレンズの小型化にもめざまし
い進歩が見られ、特に高倍率化や全長の短縮化や前玉径
の小型化、レンズ構成の簡略化に力が注がれている。
て、物体側の第1レンズ群以外のレンズ群を移動させて
フォーカスを行う、所謂リアフォーカス式のズームレン
ズが知られている。
は、第1レンズ群を移動させてフォーカスを行うズーム
レンズに比べて、第1レンズ群の有効径が小さくなり、
レンズ系全体の小型化が容易になる。又近接撮影、特に
極近接撮影が可能となり、更に比較的小型軽量のレンズ
群を移動させて行っているので、レンズ群の駆動力が小
さくてすみ迅速な焦点合わせができる。
として例えば、特開昭62−24213号公報、特開昭
62−215225号公報では物体側より順に正の屈折
力の第1レンズ群、負の屈折力の第2レンズ群、正の屈
折力の第3レンズ群、正の屈折力の第4レンズ群の4つ
のレンズ群を有し、前記第1、第3レンズ群を固定と
し、前記第2レンズ群を一方向に移動させて変倍を行
い、前記第4レンズ群を変倍に伴う像面変動を補正する
ように移動させると共に該第4レンズ群を移動させて合
焦を行うズームレンズを開示している。これら公報で開
示されているズームレンズは比較的ズーム比が小さく、
又Fナンバーも暗いものであった。
21954号公報において、物体側より順に、正の屈折
力の第1群、負の屈折力の第2群、正の屈折力の第3
群、そして正の屈折力の第4群の4つのレンズ群を有
し、広角端から望遠端への変倍の際には該第2群を像面
側に移動させると共に該第4群を物体側に凸状の軌跡を
有するように移動させ、合焦の際には該第4群を移動さ
せて行ったことを特徴とするリアフォーカス式のズーム
レンズを提案している。同公報では前記公報に対しズー
ム比、Fナンバーともに向上し、ズーム比は15程度、
Fナンバー1.4程度の実施例が開示されている。
て物体側より順に、負レンズ、正レンズ、正レンズの3
枚にて構成され全体として正の焦点距離(屈折力)を有
する第1群と、負レンズ、負レンズ、正レンズの3枚の
レンズにて構成され全体として負の焦点距離を有し、変
倍時に可動であって主として変倍をつかさどる第2群
と、1枚のレンズにて構成され正の焦点距離を有し、常
時固定であって射出側でほぼアフォーカルにする役割を
なし、該レンズの物体側のレンズ面が非球面である第3
群と、少し大きな間隔をあけて負レンズ、正レンズ、正
レンズ又は正レンズ、正レンズ、負レンズの3枚のレン
ズにて構成され全体として正の焦点距離を有し、変倍時
に発生する焦点位置の変動をなくすいわゆるコンペンセ
ーターの役割をすると共に合焦のために可動である第4
群とより構成されるズームレンズを提案している。同公
報のズームレンズはFナンバーは1.2と比較的明るい
がズーム比が比較的小さく、第3群からの光束がアフォ
ーカルに近いため第4群が大型化、及び大重量化し、こ
れを細かく制御しつつ小型化を図るのが困難であった。
ズとして、特開平8−320434号公報では物体側よ
り順に、正の屈折力を有する第1レンズ群、負の屈折力
を有し変倍のために移動する第2レンズ群、正の屈折力
を有し固定の第3レンズ群、正の屈折力を有し変倍時の
像面の位置変化を補正する第4レンズ群を有し、該第4
レンズ群は正レンズと負レンズを組み合わせたダブレッ
トを2組有し、前記2組のダブレットのうち、1組のダ
ブレットはプラスチックより形成されるとともに、第4
レンズ群中に少なくとも1面の非球面を有するズームレ
ンズを開示している。同公報ではプラスチックを使うこ
とでレンズ系の軽量化を図っており、ズーム比は12〜
16倍となっておりFナンバーも1.2と明るくなって
いる。
っているため、吸湿による性能劣化が発生する傾向があ
り、さらに第3群からの光束がアフォーカルに近いため
第4群が大型化する傾向があった。
おいてリアフォーカス方式を採用すると、前述のごとく
レンズ系全体が小型化され又迅速なるフォーカスが可能
となり、さらに近接撮影が容易となる等の特長が得られ
る。
フォーカス用のレンズ群が大型化し、レンズ系全体の小
型化を図りつつ高い光学性能を得るのが大変むずかしく
なってくるという問題が生じてくる。
レンズ系全体の大型化を防止しつつ非常に簡易なレンズ
構成とすることで製造を容易にし、広角端から望遠端に
いたる全変倍範囲で、又物体距離全般にわたり良好なる
光学性能を維持しつつ小型で簡易な構成のズームレンズ
の提供を目的とする。
レンズは、物体側から順に正の屈折力の第1レンズ群、
負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レンズ
群、そして正の屈折力の第4レンズ群の順に構成され、
広角端から望遠端への変倍に際して、前記第1レンズ群
及び第3レンズ群は固定され、前記第2レンズ群を像面
側に移動させると共に、前記第4レンズ群を物体側に凸
状の軌跡で移動させるズームレンズにおいて、前記第3
レンズ群は物体側より順に正の第31レンズ、正の第3
2レンズ、物体側に強い凹面を向けた負の第33レンズ
を含み、前記第3レンズ群中に少なくとも1つの非球面
を有し、前記第1レンズから第3レンズ群までの広角端
および望遠端での合成焦点距離をそれぞれfaw、fa
t、全系の広角端および望遠端における焦点距離をf
w、ftとしたとき
る。
て、フォーカシングは第4レンズ群で行うことを特徴と
している。
て、前記第4レンズ群は少なくとも1つの非球面を有す
ることを特徴としている。
明において、前記第iレンズ群の焦点距離をfi、全系
の広角端における焦点距離をfwとしたとき 0.7<f3/f4<1.2…(3) −2.4<f2/fw<−1.7…(4) なる条件式を満足することを特徴としている。
から正の屈折力の第1レンズ群、負の屈折力の第2レン
ズ群、正の屈折力の第3レンズ群、そして正の屈折力の
第4レンズ群の順に構成され、広角端から望遠端への変
倍に際して、前記第1レンズ群及び第3レンズ群は固定
され、前記第2レンズ群を像面側に移動させると共に、
前記第4レンズ群を物体側に凸状の軌跡で移動させるズ
ームレンズにおいて、前記第3レンズ群中に少なくとも
1つの非球面を有し、前記第1レンズから第3レンズ群
までの広角端および望遠端での合成焦点距離をそれぞれ
faw、fat、全系の広角端および望遠端における焦
点距離をfw、ftとしたとき
る。
明のズームレンズの数値実施例1〜4のレンズ断面図、
図2,図3は本発明の後述する数値実施例1の広角端、
望遠端の諸収差図である。図5,図6は本発明の後述す
る数値実施例2の広角端、望遠端の諸収差図である。図
8,図9は本発明の後述する数値実施例3の広角端、望
遠端の諸収差図である。図11,図12は本発明の後述
する数値実施例4の広角端、望遠端の諸収差図である。
の屈折力の第2群、L3は正の屈折力の第3群、L4は
正の屈折力の第4群である。SPは開口絞りであり、第
3群L3の前方に配置している。Gは必要に応じて設け
られるフェースプレートやフィルター色分解プリズム等
のガラスブロックである。IPは像面であり、CCD等
の撮像素子が配置されている。
に際して矢印のように第2群を像面側へ移動させると共
に、変倍に伴う像面変動を第4群を物体側に凸状の軌跡
を有しつつ移動させて補正している。
を行なうリアフォーカス式を採用している。同図に示す
第4群の実線の曲線4aと点線の曲線4bは各々無限遠
物体と近距離物体にフォーカスしているときの広角端か
ら望遠端への変倍に伴う際の像面変動を補正するための
移動軌跡を示している。尚、第1群と第3群は変倍及び
フォーカスの際、固定である。
変倍に伴う像面変動の補正を行なうと共に第4群を移動
させてフォーカスを行なうようにしている。特に同図の
曲線4a,4bに示すように広角端から望遠端への変倍
に際して、物体側へ凸状の軌跡を有するように移動させ
ている。これにより第3群と第4群との空間の有効利用
を図り、レンズ全長の短縮化を効果的に達成している。
て無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行なう場合
は、同図の直線4cに示すように、第4群を前方へ繰り
出すことにより行なっている。
側より順に正の第31レンズ、正の第32レンズ、物体
側に強い凹面を向けた負の第33レンズより構成し、前
記第3レンズ群中に少なくとも1つの非球面を有し、条
件式(1),(2)を満足するようにしている。
も1つの非球面を有し、条件式(1),(2)を満足す
るようにしている。
しつつ、広角端から望遠端にいたる全変倍範囲にわた
り、又物体距離全般にわたり良好なる光学性能を維持し
つつ、口径比F1.0で、ズームが14倍程度のズーム
レンズを得ている。
説明する。
群から射出する軸上光束の平行度(アフォーカル度)に
関するものである。条件式(1)の下限を越えて軸上光
束の収斂度が強くなると至近距離物体での非点隔差が大
きくなると共にメリディオナル像面が補正不足になって
くる。またバックフォーカスの確保も困難になる。逆に
上限値を越えて軸上光束の収斂度が弱くなると第4レン
ズ群に入射する入射高が高くなり球面収差が多く発生し
てくる。さらに第4レンズ群が大型化し迅速なる制御が
困難になり、大型のモーター等の駆動手段でこれに対応
すると更なるレンズ全体の大型化を招き、消費電力も多
くなるという問題が生じる。
ら射出する軸上光束の平行度(アフォーカル度)に関す
るものである。条件式(2)の下限を越えて軸上光束の
収斂度が強くなると望遠端で至近距離物体と無限遠物体
でのフォーカスによる収差変動が大きくなるという問題
が生じる。逆に下限値を越えて軸上光束の収斂度が弱く
なると第4レンズ群に入射する入射高が高くなり球面収
差が多く発生してくるので良くない。
収差補正を達成するには、条件式(1),(2)の数値
範囲を次の如く設定するのが良い。
おいて、さらに良好なる光学性能を得るには、次の条件
のうち少なくとも1つを満足させるのが良い。 (ア-1)フォーカシングは第4レンズ群で行うこと。 (ア-2)前記第4レンズ群は少なくとも1つの非球面を有
すること。 (ア-3)前記第iレンズ群の焦点距離をfi、全系の広角
端における焦点距離をfwとしたとき 0.7<f3/f4<1.2…(3) −2.4<f2/fw<−1.7…(4) なる条件式を満足すること。
群の焦点距離に関するものであり、絞り以降のコンパク
ト化を達成しつつ良好な光学性能を維持するためのもの
である。条件式(3)の下限を越えて第3レンズ群の焦
点距離が短くなると変倍に伴うあるいはフォーカシング
時の球面収差の変動の補正が困難となる。又バックフォ
ーカスの確保が困難となったり、第4レンズ群の移動量
が大きくなりズーミング時やフォーカシングによる収差
の変動が大きくなるといった問題も生じる。逆に上限を
越えて第3レンズ群の焦点距離が長くなると第3レンズ
群から射出する光束の発散が大きくなり第4レンズ群が
大型化し迅速なる制御が困難になるなどの問題が生じ
る。
関するものである。条件式(4)の下限を越えて第2レ
ンズ群の焦点距離が短くなるとペッツバール和がアンダ
ーに大きくなり像面の倒れ等の収差補正が困難になる。
逆に下限を越えて第2レンズ群の焦点距離が長くなると
第2レンズ群の移動量が増え前玉径が大きくなりすぎる
という問題が生じる。
(3),(4)の数値範囲を次の如く設定するのが好ま
しい。
ンズの2枚のレンズを有し、第42レンズの物体側のレ
ンズ面の曲率半径をR42a、第41レンズの像面側の
レンズ面の曲率半径をR41b、イメージャーサイズを
Iとしたとき、 0.0≦|(1/R42a)−(1/R41b)|・I<0.08…(5) 0.04<faw/fat<0.10…(6) の条件を満足することである。
高次の非点収差および球面収差成分が第41レンズの像
面側のレンズ面と第42レンズの物体側のレンズ面との
間で発生しており、それを抑制するためのものである。
下限値は接合又はそれと同等の効果をもち非常に安定し
た状態であり、上限値を超えると高次のフレアー成分の
補正が非球面の高次の項に集中するため製造誤差を考慮
すると不安定になりやすいという問題が生じる。
(アフォーカル度)の比、すなわちズーム比に関するも
のである。条件式(6)の上限を超えると、充分なズー
ム比が得られない。逆に下限を超えてアフォーカル度の
変動が大きくなると第4群の移動量が増え収差変動が大
きくなるという問題が生じる。
(5),(6)の数値範囲を次の如く設定するのが良
い。
い。これによれば、ズーム中間域から望遠端にかミけて
のフレアー成分を改善することが可能となる。
による色収差の変動を小さくするには、第2レンズ群を
物体側から順に物体側に凸面を有するメニスカス状の負
レンズ、両レンズ面が凹面の負レンズ、空気間隔を挟ん
で両レンズ面が凸面の正レンズ、負レンズの順に配置す
ることである。この空気間隔によって第2レンズ群の物
体側主点が第1レンズ群寄りになり、広角側における第
1レンズ群と第2レンズ群の主点間隔を短く取りやすく
なり第1レンズ群の小型化に有効であり、色消しを対称
に近づけることで、ズーミングによる色収差の変動を抑
えるのにも有効である。
数値実施例においてRiは物体側より順に第i番目の面
の曲率半径、Diは物体側より順に第i番目の光学部材
厚又は空気間隔、Niとνiはそれぞれ物体側より順に
第i番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。また数
値実施例における最後の2つの平面は光学フィルター、
フェースプレート等を示す。
方向にH軸、光の進行方向を正とし、Rを近軸曲率半
径、B、C、D、E、Fを各々非球面係数としたとき
諸数値との関係を表1に示す。 数値実施例1 f=1〜14.59 Fno=1.05〜2.00 2ω=63.0°〜4.8° R 1=13.889 D 1=0.41 N 1=1.846660 ν 1=23.9 R 2=7.553 D 2=1.55 N 2=1.603112 ν 2=60.6 R 3=-77.718 D 3=0.05 R 4=6.302 D 4=0.78 N 3=1.696797 ν 3=55.5 R 5=12.379 D 5=可変 R 6=7.758 D 6=0.20 N 4=1.882997 ν 4=40.8 R 7=1.568 D 7=0.87 R 8=-4.974 D 8=0.17 N 5=1.882997 ν 5=40.8 R 9=9.609 D 9=0.12 R10=3.942 D10=0.68 N 6=1.846660 ν 6=23.9 R11=-7.932 D11=0.17 N 7=1.834807 ν 7=42.7 R12=43.156 D12=可変 R13=絞り D13=0.25 R14=5.950 D14=0.88 N 8=1.583130 ν 8=59.4 R15=-18.208 D15=0.05 R16=6.837 D16=1.12 N 9=1.603112 ν 9=60.6 R17=-6.044 D17=0.23 N10=1.846660 ν10=23.9 R18=-20.510 D18=可変 R19=2.278 D19=0.20 N11=1.846660 ν11=23.9 R20=1.449 D20=0.04 R21=1.513 D21=1.05 N12=1.583130 ν12=59.4 R22=-16.850 D22=0.75 R23=∞ D23=0.82 N13=1.516330 ν13=64.2 R24=∞ 可変間隔\焦点距離 1.00 5.45 14.59 D 5 0.20 5.55 7.05 D12 7.17 1.83 0.32 D18 2.37 1.48 2.37 非球面係数 R14 k=-8.17125e-02 B=-1.80822e-03 C=7.17400e-05 D=-1.44694e-05 E=1.45706e-06 R22 k=-2.85355e+01 B=-1.13637e-03 C=4.88893e-03 D=-5.87222e-03 E=1.04456e-03 F=-9.67236e-04 数値実施例2 f=1〜14.52 Fno=1.05〜2.03 2ω=63.0°〜4.8° R 1=13.697 D 1=0.41 N 1=1.846660 ν 1=23.9 R 2=7.384 D 2=1.55 N 2=1.603112 ν 2=60.6 R 3=-115.203 D 3=0.05 R 4=6.205 D 4=0.77 N 3=1.696797 ν 3=55.5 R 5=12.571 D 5=可変 R 6=8.112 D 6=0.20 N 4=1.882997 ν 4=40.8 R 7=1.564 D 7=0.87 R 8=-5.077 D 8=0.17 N 5=1.882997 ν 5=40.8 R 9=10.236 D 9=0.12 R10=4.008 D10=0.67 N 6=1.846660 ν 6=23.9 R11=-6.074 D11=0.17 N 7=1.834807 ν 7=42.7 R12=42.545 D12=可変 R13=絞り D13=0.25 R14=6.658 D14=0.87 N 8=1.583130 ν 8=59.4 R15=-19.526 D15=0.05 R16=7.607 D16=1.12 N 9=1.603112 ν 9=60.6 R17=-5.904 D17=0.22 N10=1.846660 ν10=23.9 R18=-13.033 D18=可変 R19=2.301 D19=0.20 N11=1.846660 ν11=23.9 R20=1.388 D20=1.17 N12=1.583130 ν12=59.4 R21=-38.193 D21=0.75 R22=∞ D22=0.82 N13=1.516330 ν13=64.2 R23=∞ 可変間隔\焦点距離 1.00 5.53 14.52 D 5 0.20 5.54 7.05 D12 7.16 1.82 0.31 D18 2.37 1.46 2.37 非球面係数 R14 k=2.67377e-01 B=-1.64030e-03 C=-5.85538e-05 D=-1.46460e-05 E=4.00604e-06 R21 k=-3.82121e+01 B=1.97476e-03 C=1.35726e-03 D=-6.51517e-03 E=4.10547e-03 F=-3.93475e-04 数値実施例3 f=1〜15.20 Fno=1.05〜2.08 2ω=61.7°〜4.5° R 1=14.460 D 1=0.41 N 1=1.846660 ν 1=23.9 R 2=7.763 D 2=1.54 N 2=1.603112 ν 2=60.6 R 3=-128.202 D 3=0.05 R 4=6.688 D 4=0.76 N 3=1.693501 ν 3=53.2 R 5=13.667 D 5=可変 R 6=7.933 D 6=0.20 N 4=1.882997 ν 4=40.8 R 7=1.620 D 7=0.91 R 8=-3.682 D 8=0.17 N 5=1.693501 ν 5=53.2 R 9=5.796 D 9=0.12 R10=4.242 D10=0.49 N 6=1.846660 ν 6=23.9 R11=-21.189 D11=可変 R12=絞り D12=0.24 R13=5.774 D13=0.85 N 7=1.583130 ν 7=59.4 R14=-29.604 D14=0.05 R15=6.831 D15=1.10 N 8=1.603112 ν 8=60.6 R16=-6.091 D16=0.22 N 9=1.846660 ν 9=23.9 R17=-15.348 D17=可変 R18=2.305 D18=0.15 N10=1.846660 ν10=23.9 R19=1.381 D19=1.02 N11=1.583130 ν11=59.4 R20=-377.383 D20=0.73 R21=-2268628337522117.500 D21=0.80 N12=1.516330 ν12=64.2 R22=∞ D22=可変 可変間隔\焦点距離 1.00 5.65 15.20 D 5 0.20 6.09 7.75 D11 8.04 2.15 0.49 D17 2.45 1.46 2.45 非球面係数 R 8 k=-2.91059e-01 B=1.89480e-03 C=-3.18104e-04 D=-5.01420e-04 E=1.72541e-04 R13 k=-8.52839e-02 B=-1.91187e-03 C=7.91983e-05 D=-1.92851e-05 E=1.86169e-06 R20 k=-2.00324e+04 B=9.38044e-04 C=4.64610e-03 D=-1.00303e-02 E=5.22379e-03 F=-3.86903e-05 数値実施例4 f=1〜15.17 Fno=1.05〜2.24 2ω=61.7°〜4.5° R 1=13.404 D 1=0.39 N 1=1.846660 ν 1=23.9 R 2=7.272 D 2=1.41 N 2=1.603112 ν 2=60.6 R 3=-149.239 D 3=0.05 R 4=6.144 D 4=0.78 N 3=1.693501 ν 3=53.2 R 5=13.152 D 5=可変 R 6=8.433 D 6=0.20 N 4=1.882997 ν 4=40.8 R 7=1.576 D 7=0.89 R 8=-3.625 D 8=0.17 N 5=1.696797 ν 5=55.5 R 9=6.172 D 9=0.12 R10=4.154 D10=0.49 N 6=1.846660 ν 6=23.9 R11=-34.021 D11=可変 R12=絞り D12=0.24 R13=5.972 D13=0.85 N 7=1.583130 ν 7=59.4 R14=-29.313 D14=0.05 R15 =7.449 D15=1.05 N 8=1.603112 ν 8=60.6 R16=-6.571 D16=0.20 N 9=1.846660 ν 9=23.9 R17=-14.621 D17=可変 R18=2.682 D18=0.15 N10=1.846660 ν10=23.9 R19=1.508 D19=1.02 N11=1.669100 ν11=55.4 R20=-65.347 D20=0.73 R21=∞ D21=0.80 N12=1.516330 ν12=64.2 R22=∞ 可変間隔\焦点距離 1.00 5.67 15.17 D 5 0.20 5.43 6.90 D11 6.90 1.67 0.20 D17 2.25 1.42 2.51 非球面係数 R13 k=3.55096e-01 B=-2.07335e-03 C=-6.46718e-05 D=-1.76273e-05 E=4.75869e-06 R20 k=3.74907e+02 B=4.26237e-03 C=3.94669e-03 D=-9.57279e-03 E=5.42710e-03 F=-2.48878e-04
定することにより、大口径比及び高変倍比を図る際、レ
ンズ系全体の大型化を防止しつつ非常に簡易なレンズ構
成とすることで製造を容易にし、広角端から望遠端にい
たる全変倍範囲で、又物体距離全般にわたり良好なる光
学性能を維持しつつ小型で簡易な構成のズームレンズを
達成することができる。
ズ構成を採りつつ各レンズ群の屈折力を設定することに
より、F1.0程度の大口径比で変倍比14倍程度であ
りながら小型での全変倍範囲にわたって良好なる収差補
正されたズームレンズを達成することができる。
図
図
図
図
図
図
差図
差図
Claims (5)
- 【請求項1】 物体側から順に正の屈折力の第1レンズ
群、負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レン
ズ群、そして正の屈折力の第4レンズ群の順に構成さ
れ、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第1レン
ズ群及び第3レンズ群は固定され、前記第2レンズ群を
像面側に移動させると共に、前記第4レンズ群を物体側
に凸状の軌跡で移動させるズームレンズにおいて、前記
第3レンズ群は物体側より順に正の第31レンズ、正の
第32レンズ、物体側に強い凹面を向けた負の第33レ
ンズを含み、前記第3レンズ群中に少なくとも1つの非
球面を有し、前記第1レンズから第3レンズ群までの広
角端および望遠端での合成焦点距離をそれぞれfaw、
fat、全系の広角端および望遠端における焦点距離を
fw、ftとしたとき 【数1】 なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 【請求項2】 フォーカシングは第4レンズ群で行うこ
とを特徴とする請求項1のズームレンズ。 - 【請求項3】 前記第4レンズ群は少なくとも1つの非
球面を有することを特徴とする請求項1のズームレン
ズ。 - 【請求項4】 前記第iレンズ群の焦点距離をfi、全
系の広角端における焦点距離をfwとしたとき 0.7<f3/f4<1.2 −2.4<f2/fw<−1.7 なる条件式を満足することを特徴とする請求項1,2又
は3のズームレンズ。 - 【請求項5】 物体側から正の屈折力の第1レンズ群、
負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レンズ
群、そして正の屈折力の第4レンズ群の順に構成され、
広角端から望遠端への変倍に際して、前記第1レンズ群
及び第3レンズ群は固定され、前記第2レンズ群を像面
側に移動させると共に、前記第4レンズ群を物体側に凸
状の軌跡で移動させるズームレンズにおいて、前記第3
レンズ群中に少なくとも1つの非球面を有し、前記第1
レンズから第3レンズ群までの広角端および望遠端での
合成焦点距離をそれぞれfaw、fat、全系の広角端
および望遠端における焦点距離をfw、ftとしたとき 【数2】 なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
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