JP2001012592A - 自動変速機の油圧制御装置 - Google Patents

自動変速機の油圧制御装置

Info

Publication number
JP2001012592A
JP2001012592A JP11183837A JP18383799A JP2001012592A JP 2001012592 A JP2001012592 A JP 2001012592A JP 11183837 A JP11183837 A JP 11183837A JP 18383799 A JP18383799 A JP 18383799A JP 2001012592 A JP2001012592 A JP 2001012592A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pressure
valve
fail
safe
brake
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP11183837A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3990511B2 (ja
Inventor
Taku Murasugi
卓 村杉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JATCO Ltd
Original Assignee
JATCO Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JATCO Ltd filed Critical JATCO Ltd
Priority to JP18383799A priority Critical patent/JP3990511B2/ja
Priority to US09/598,640 priority patent/US6350214B1/en
Priority to DE10031181A priority patent/DE10031181B4/de
Publication of JP2001012592A publication Critical patent/JP2001012592A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3990511B2 publication Critical patent/JP3990511B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/04—Smoothing ratio shift
    • F16H61/06—Smoothing ratio shift by controlling rate of change of fluid pressure
    • F16H61/061—Smoothing ratio shift by controlling rate of change of fluid pressure using electric control means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/12—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/02—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used
    • F16H61/0262—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used the signals being hydraulic
    • F16H61/0276—Elements specially adapted for hydraulic control units, e.g. valves
    • F16H2061/0288—Relay valve, e.g. valve arranged between shift valve and servo
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/04—Smoothing ratio shift
    • F16H2061/0466—Smoothing shift shock by apply or release of band brake servos, e.g. overlap control of band brake and a clutch or vice versa
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/12—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures
    • F16H2061/1204—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures for malfunction caused by simultaneous engagement of different ratios resulting in transmission lock state or tie-up condition
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/12—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures
    • F16H2061/122—Avoiding failures by using redundant parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/12—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures
    • F16H2061/1256—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures characterised by the parts or units where malfunctioning was assumed or detected
    • F16H2061/126—Detecting malfunction or potential malfunction, e.g. fail safe; Circumventing or fixing failures characterised by the parts or units where malfunctioning was assumed or detected the failing part is the controller
    • F16H2061/1264—Hydraulic parts of the controller, e.g. a sticking valve or clogged channel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H2306/00—Shifting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/68—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings
    • F16H61/684—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive
    • F16H61/686—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive with orbital gears

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Control Of Transmission Device (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 変速制御に悪影響を及ぼすこともフェール時
にインターロックを発生することもない最適なタイミン
グにて締結要素圧を強制ドレーンさせるフェールセーフ
作動を達成することができる自動変速機の油圧制御装置
を提供すること。 【解決手段】 第１締結要素ａが締結状態から解放され
る変速時、解放状態から締結される第２締結要素の締結
圧Ｐc2を用いて第１締結要素圧Ｐc1を強制的にドレーン
させるフェールセーフ弁ｄを、スプールにそれぞれ対向
方向に作用する第２締結要素圧Ｐc2と対向圧ＰFEとを作
動信号圧とし、第２締結要素圧Ｐc2が、変速時に制御調
圧される最大油圧である変速時最大圧よりも高く最大締
結要素圧よりも低い変速終了域圧となった時点でドレー
ン側へ切換作動する弁とした。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油圧回路を簡素化
すると共に、構成部品点数を削減し、コントロールバル
ブボディの小型化が達成される締結圧直接電子制御によ
る自動変速機の油圧制御装置の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】従来、締結圧直接電子制御による自動変
速機の油圧制御装置としては、例えば、特開平８−１２
１５８６号公報に記載の装置が知られている。
【０００３】この従来公報には、Ｄレンジ１速時に締結
され、Ｄレンジ２，３，４速時に解放されるＬＲブレー
キ圧制御装置として、図１２に示すように、Ｄレンジ
２，４速時に締結される２ＮＤブレーキ圧Ｐ2NDと、Ｄ
レンジ３，４速時に締結されるＯＤクラッチ圧ＰODを用
い、２ＮＤブレーキ圧Ｐ2NDとＯＤクラッチ圧ＰODとの
いずれか少なくとも一方の油圧が発生しているＤレンジ
２，３，４速時にＬＲブレーキへの油圧を強制的にドレ
ーンする回路が記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の自動変速機の油圧制御装置にあっては、ＬＲブレー
キ圧が締結状態から解放される１→２変速時、解放状態
から締結される２ＮＤブレーキ圧Ｐ2NDを用いてＬＲブ
レーキ圧を強制的にドレーンさせるものであるが、２Ｎ
Ｄブレーキ圧Ｐ2NDの対向圧としてランドにエンジン回
転数により変動するライン圧ＰL を作用させているた
め、ＬＲブレーキ圧の強制ドレーンの時期管理を行え
ず、下記に述べるような問題が生じる。
【０００５】(1) 変速時最大圧より低い２ＮＤブレーキ
圧Ｐ2NDを弁切換圧とすると、１→２変速終了前にＬＲ
ブレーキ圧が強制ドレーンされてしまい、変速制御に悪
影響を及ぼす。
【０００６】すなわち、１→２変速時、ＬＲブレーキか
らの微妙な抜き圧制御と２ＮＤブレーキへの微妙な入り
圧制御とが相俟って変速ショックのない変速が実現され
るものであるが、変速終了前にＬＲブレーキがゼロ圧に
なってしまうと、ＬＲブレーキと２ＮＤブレーキとのト
ータル締結容量不足によりエンジン回転数が上昇し、変
速ショックの新たな発生原因となってしまう。
【０００７】(2) ２ＮＤブレーキの最大圧を弁切換圧と
すると、２ＮＤブレーキの完全締結後にＬＲブレーキ圧
が強制ドレーンされてしまう。よって、ＬＲブレーキ圧
が予期せぬ油圧が発生したままのフェール時、変速終了
からＬＲブレーキ圧の強制ドレーンまでの間、ＬＲブレ
ーキと２ＮＤブレーキが共に締結されるインターロック
状態になる問題が発生する。
【０００８】本発明が解決しようとする課題は、変速制
御に悪影響を及ぼすこともフェール時にインターロック
を発生することもない最適なタイミングにて締結要素圧
を強制ドレーンさせるフェールセーフ作動を達成するこ
とができる自動変速機の油圧制御装置を提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
図１のクレーム対応図に示すように、変速時に制御され
た締結要素圧により締結あるいは解放される第１締結要
素ａと、外部からのソレノイド出力によりソレノイド圧
ＰSOLを作り出すソレノイド弁ｂと、ソレノイド圧ＰSOL
と出力圧Ｐc1を作動信号圧とし、前記第１締結要素ａへ
の締結要素圧を作り出す調圧弁ｃと、前記第１締結要素
ａが締結状態から解放される変速時、解放状態から締結
される第２締結要素の締結圧Ｐc2を用いて第１締結要素
圧Ｐc1を強制的にドレーン（大気解放）させるフェール
セーフ弁ｄと、を備えた自動変速機の油圧制御装置にお
いて、前記フェールセーフ弁ｄを、スプールにそれぞれ
対向方向に作用する第２締結要素圧Ｐc2と対向圧ＰFEと
を作動信号圧とし、第２締結要素圧Ｐc2が、変速時に制
御調圧される最大油圧である変速時最大圧よりも高く最
大締結要素圧よりも低い変速終了域圧となった時点でド
レーン側へ切換作動する弁としたことを特徴とする。
【００１０】請求項２記載の発明は、図１のクレーム対
応図に示すように、請求項１記載の自動変速機の油圧制
御装置において、前記第１締結要素ａが締結状態から解
放される変速時、第２締結要素圧Ｐc2に加え既に締結状
態にある第３締結要素の第３締結要素圧Ｐc3を用いて第
１締結要素圧Ｐc1を強制的にドレーンさせるとき、前記
フェールセーフ弁ｄを、第２締結要素圧Ｐc2と対向圧Ｐ
FEを作動信号圧とするスプールを有する第１フェールセ
ーフバルブｄ１と、第３締結要素圧Ｐc3と対向圧ＰFEを
作動信号圧とするスプールを有する第２フェールセーフ
バルブｄ２とによる独立のバルブ構成としたことを特徴
とする。
【００１１】請求項３記載の発明は、図１のクレーム対
応図に示すように、請求項１または請求項２記載の自動
変速機の油圧制御装置において、前記フェールセーフ弁
ｄを、調圧弁ｃより第１締結要素ａの上流位置に配置
し、フェールセーフ作動時、調圧弁ｃへの入力圧油路ｅ
をドレーンさせる弁としたことを特徴とする。
【００１２】請求項４記載の発明は、図１のクレーム対
応図に示すように、請求項１ないし請求項３記載の自動
変速機の油圧制御装置において、前記フェールセーフ弁
ｄの対向圧ＰFEを作り出す弁として、各調圧弁と同じ増
圧比のスプールを持ち、ライン圧ＰL を入力圧とし、ス
プールには、スプールを一方向に付勢するパイロット圧
ＰPと、スプールを前記一方向と反対方向に付勢する出
力圧ＰFEが作用するフェールセーフ圧バルブｆを設けた
ことを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】（実施の形態１）実施の形態１は
請求項１〜４に記載の発明に対応する自動変速機の油圧
制御装置である。
【００１４】まず、構成を説明する。
【００１５】図２は実施の形態１の油圧制御装置が適用
された自動変速機のギヤトレーンの一例を示す図で、Ｅ
はエンジン出力軸、Ｉはトランスミッション入力軸、Ｏ
はトランスミッション出力軸で、前記エンジン出力軸Ｅ
とトランスミッション入力軸Ｉとの間にはトルクコンバ
ータＴ／Ｃが介装され、トランスミッション入力軸Ｉと
トランスミッション出力軸Ｏの間には第１遊星歯車組Ｇ
１と第２遊星歯車組Ｇ２が介装されている。第１遊星歯
車組Ｇ１は、第１ピニオンＰ１，第１キャリアＣ１，第
１サンギヤＳ１，第１リングギヤＲ１よりなる単純遊星
歯車組で、第２遊星歯車組Ｇ２は、第２ピニオンＰ２，
第２キャリアＣ２，第２サンギヤＳ２，第２リングギヤ
Ｒ２よりなる単純遊星歯車組である。
【００１６】前記トランスミッション入力軸Ｉと第２サ
ンギヤＳ２とは直結され、トランスミッション入力軸Ｉ
と第１サンギヤＳ１とを連結するメンバの途中にはリバ
ースクラッチＲ／Ｃが設けられ、また、このメンバをケ
ースに固定可能とする多板ブレーキ構造による２−４ブ
レーキ2-4/Ｂが設けられている。トランスミッション入
力軸Ｉと第１キャリアＣ１とを連結するメンバの途中に
はハイクラッチＨ／Ｃが設けられている。第１キャリア
Ｃ１と第２リングギヤＲ２とを連結するメンバの途中に
はロークラッチＬ／Ｃが設けられ、また、このメンバを
ケースに固定可能とする多板ブレーキ構造によるロー＆
リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂが設けられ、ロー＆リバー
スブレーキＬ＆Ｒ／Ｂと並列にワンウェイクラッチＯＷ
Ｃが設けられている。第１リングギヤＲ１と第２キャリ
アＣ２とは直結され、第２キャリアＣ２にはトランスミ
ッション出力軸Ｏが連結されている。
【００１７】図３はリバースレンジ（以下、Ｒレンジ）
とドライブレンジ（以下、Ｄレンジ）における各ギヤ段
での締結論理表を示す図（締結を〇印で示す）である。
【００１８】Ｒレンジ時には、リバースクラッチＲ／Ｃ
とロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂが締結される。Ｄ
レンジ１速時にはロークラッチＬ／Ｃが締結され、Ｄレ
ンジ２速時にはロークラッチＬ／Ｃと２−４ブレーキ2-
4/Ｂが締結され、Ｄレンジ３速時にはロークラッチＬ／
ＣとハイクラッチＨ／Ｃが締結され、Ｄレンジ４速時に
はハイクラッチＨ／Ｃと２−４ブレーキ2-4/Ｂが締結さ
れる。なお、ローレンジ（以下、Ｌレンジ）におけるＨ
ＯＬＤモードの１速時にはロークラッチＬ／Ｃとロー＆
リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂが締結される。
【００１９】図４は実施の形態１の油圧制御装置が適用
された自動変速機の変速制御系を示す図で、１はライン
圧油路、２はマニュアルバルブ、３はＤレンジ圧油路、
４はＲレンジ圧油路であり、マニュアルバルブ２はセレ
クト操作により切り換えられるバルブで、Ｄレンジでは
ライン圧油路１とＤレンジ圧油路３とが接続され、Ｒレ
ンジではライン圧油路１とＲレンジ圧油路４とが接続さ
れる。
【００２０】５はパイロットバルブ、６はパイロット圧
油路であり、パイロットバルブ５は、ライン圧油路１か
らのライン圧を一定のパイロット圧に減圧制御する。
【００２１】７は第１圧力制御弁で、ロークラッチアン
プバルブとデューティ制御型のロークラッチソレノイド
２７を有し、Ｄレンジ圧からロークラッチ圧を作り出
し、ロークラッチ圧油路８を介してロークラッチＬ／Ｃ
へ導く。
【００２２】９は第２圧力制御弁で、ハイクラッチアン
プバルブとデューティ制御型のハイクラッチソレノイド
２８を有し、Ｄレンジ圧からハイクラッチ圧を作り出
し、ハイクラッチ圧油路１０を介してハイクラッチＨ／
Ｃへ導く。
【００２３】１１は第３圧力制御弁で、２−４ブレーキ
アンプバルブ３４とデューティ制御型の２−４ブレーキ
ソレノイド２９を有し、Ｄレンジ圧ＰD から２−４ブレ
ーキ圧を作り出し、２−４ブレーキ圧油路１２を介して
２−４ブレーキ2-4/Ｂへ導く。
【００２４】１３は第４圧力制御弁で、ロー＆リバース
ブレーキアンプバルブとロー＆リバースブレーキソレノ
イド３０を有し、ライン圧からロー＆リバースブレーキ
圧を作り出し、ロー＆リバースブレーキ圧油路１４を介
してロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂへ導く。
【００２５】１５はＯＮ／ＯＦＦ型のプレッシャコント
ロールソレノイドで、ライン圧を高圧と低圧の２段階に
切り換える。
【００２６】１６はデューティ型のロックアップソレノ
イドで、ロックアップクラッチの締結と解放を制御す
る。
【００２７】１７はＡＴコントロールユニットで、入力
情報に基づいて変速制御を含む各種の制御演算処理を行
ない、その処理結果により各ソレノイド１５，１６，２
７，２８，２９，３０に対してソレノイド駆動電流を出
力する。
【００２８】３２は２−４／Ｂフェールセーフ弁で、ロ
ークラッチ圧とハイクラッチ圧とが同時に発生するＤレ
ンジ３速時、２−４ブレーキ圧を強制的にドレーンす
る。
【００２９】３３はＬ＆Ｒ／Ｂフェールセーフ弁で、ハ
イクラッチ圧と２−４ブレーキ圧のいずれか一方または
両方の油圧が発生するＤレンジ２，３，４速時、Ｌ＆Ｒ
ブレーキ圧を強制的にドレーンする。
【００３０】図５は実施の形態１の油圧制御装置が適用
された自動変速機の電子制御系を示す示すブロック図で
あり、エンジンコントロールユニット１８からＡＴコン
トロールユニット１７に対しては、シリアル通信により
スロットル開度ＴＨとエンジン回転数Ｎｅが入力され、
また、両コントロールユニット１７，１８間では、トル
クダウン通信が行われる。パワートレインに設けられた
タービン回転センサ１９及び出力軸回転センサ２０から
はタービン回転数Ｎｔと出力軸回転数Ｎｏが入力され
る。インヒビタースイッチ２１からはレンジ信号が入力
され、ホールドスイッチ２２からはホールドスイッチ信
号が入力される。コントロールバルブユニットに設けら
れたハイクラッチ油圧スイッチ２３と２−４ブレーキ油
圧スイッチ２４とロー＆リバースブレーキスイッチ２５
からはそれぞれの締結要素への油圧供給状態を示すスイ
ッチ信号が入力され、油温センサ２６からは油温信号が
入力される。
【００３１】ＡＴコントロールユニット１７からは、コ
ントロールバルブユニットに設けられた各ソレノイド１
５，１６，２７，２８，２９，３０に対してソレノイド
駆動電流が出力され、また、インスツルメントパネルに
設けられたスピードメータ３１に対してスピード表示信
号が出力される。
【００３２】図６は実施の形態１の油圧制御装置が適用
された２−４ブレーキ圧制御回路図である。
【００３３】図６において、２−４／Ｂは２−４ブレー
キ（第１締結要素ａに相当）、１はライン圧油路、３は
Ｄレンジ圧油路、６はパイロット圧油路、１１は第３圧
力制御弁、１２は２−４ブレーキ圧油路、２９は２−４
ブレーキソレノイド（ソレノイド弁ｂに相当）、３２は
２−４／Ｂフェールセーフ弁（フェールセーフ弁ｄに相
当）、３４は２−４ブレーキアンプバルブ（調圧弁ｃに
相当）、３５は２−４ブレーキ第１フェールセーフバル
ブ（第１フェールセーフバルブ切換弁ｄ１に相当）、３
６は２−４ブレーキ第２フェールセーフバルブ（第２フ
ェールセーフバルブ切換弁ｄ２に相当）、３７はフェー
ルセーフ圧バルブ（フェールセーフ圧バルブｆに相
当）、３８はソレノイド圧油路、３９はアンプバルブ入
力圧油路（入力圧油路ｅに相当）、４０はバルブ連結油
路、４１はフェールセーフ圧油路、４２はドレーン油路
である。
【００３４】前記２−４ブレーキ２−４／Ｂは、図３に
示すように、Ｄレンジの２速時と４速時に締結され、１
速時と３速時に解放される。
【００３５】前記２−４ブレーキソレノイド２９は、Ａ
Ｔコントロールユニット１７からのソレノイド駆動電流
によりソレノイド圧ＰSOLを作り出す。
【００３６】前記２−４ブレーキアンプバルブ３４は、
ソレノイド圧ＰSOLと出力圧である２−４ブレーキ圧Ｐ2
-4/Bを作動信号圧とし、２−４ブレーキ２−４／Ｂへの
２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを作り出す。
【００３７】前記２−４ブレーキ第１フェールセーフバ
ルブ３５は、２−４ブレーキ２−４／Ｂが締結状態から
解放される２→３変速時、解放状態から締結されるハイ
クラッチＨ／Ｃ（第２締結要素）の締結圧であるハイク
ラッチ圧ＰH/Cを用いて２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを強制
的にドレーンさせる弁で、スプールに作用する第２締結
要素圧Ｐc2と対向圧であるフェールセーフ圧ＰFEを作動
信号圧とし、ハイクラッチ圧ＰH/Cが、２→３変速時に
制御調圧される最大油圧である変速時最大圧よりも高く
最大ハイクラッチ圧よりも低い変速終了域圧となった時
点でドレーン側へ切換作動する弁とされる。
【００３８】前記２−４ブレーキ２−４／Ｂが締結状態
から解放される２→３変速時、前記ハイクラッチ圧ＰH/
Cに加え、既に締結状態にあるロークラッチＬ／Ｃ（第
３締結要素）のロークラッチ圧ＰL/C（第３締結要素
圧）を用いて２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを強制的にドレ
ーンさせるに際し、フェールセーフ弁として、第２締結
要素圧Ｐc2とフェールセーフ圧ＰFEを作動信号圧とする
スプールを有する２−４ブレーキ第１フェールセーフバ
ルブ３５と、ロークラッチ圧ＰL/Cとフェールセーフ圧
ＰFEを作動信号圧とするスプールを有する２−４ブレー
キ第２フェールセーフバルブ３６とによる独立のバルブ
構成としている。
【００３９】前記両フェールセーフバルブ３５，３６
は、２−４ブレーキアンプバルブ３４より上流位置に配
置し、フェールセーフ作動時、２−４ブレーキアンプバ
ルブ３４へのアンプバルブ入力圧油路３９をドレーンさ
せる弁としている。
【００４０】前記両フェールセーフバルブ３５，３６の
切換圧であるフェールセーフ圧ＰFEを作り出す弁とし
て、各アンプバルブと同じ増圧比のスプールを持ち、ラ
イン圧ＰL を入力圧とし、一方のランドにはパイロット
圧ＰPとスプリング力が、他方のランド差には出力圧で
あるフェールセーフ圧ＰFEが作用するフェールセーフ圧
バルブ３７が設けられている。
【００４１】次に、作用を説明する。
【００４２】［２−４／Ｂフェールセーフ弁の考え方］
前進レンジ（Ｄレンジ）では、基本的に、ロークラッチ
Ｌ／ＣとハイクラッチＨ／Ｃと２−４ブレーキ２−４／
Ｂの組み合わせで１〜４速のギヤ位置が決まる。各ギヤ
位置は、三個の締結要素のうち、二個の締結で達成され
る。従って、２−４ブレーキ２−４／Ｂにフェールセー
フ機能を持たせると、ロークラッチＬ／Ｃとハイクラッ
チＨ／Ｃが同時に締結したときに２−４ブレーキ２−４
／Ｂを解放する機能とすればよい。また、基本は前進レ
ンジであり、２−４ブレーキ２−４／Ｂは前進レンジの
みのため、元圧はＤレンジ圧とする。
【００４３】また、Ｌ＆Ｒ／Ｂフェールセーフ弁３３
は、ロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂとの組み合わせ
として、絶対に発生しないのは、ハイクラッチＨＣと２
−４ブレーキ２−４／Ｂである。従って、ハイクラッチ
ＨＣまたは２−４ブレーキ２−４／Ｂが締結したときに
ロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂを解放すればよい。
なお、図示並びに説明を省略するが、Ｌ＆Ｒ／Ｂフェー
ルセーフ弁３３についても、フェールセーフ圧バルブ３
７からのフェールセーフ圧ＰFEを用いた本願発明が採用
されている。
【００４４】［フェールセーフバルブ切換作用］Ｄレン
ジ１速，２速時には、図７（イ）に示すように、ローク
ラッチ圧ＰL/Cのみが作用しているので、第１フェール
セーフバルブ３５は、Ｄレンジ圧油油路３とバルブ連結
油路４０とを連通する側にあり、第２フェールセーフバ
ルブ３６は、バルブ連結油路４０と入力圧油路３９とを
連通する側に切り換えられる。よって、Ｄレンジ圧ＰD
（＝ライン圧）が、Ｄレンジ圧油路３→バルブ連結油路
４０→入力圧油路３９へと導かれる。
【００４５】Ｄレンジ３速時には、図７（ロ）に示すよ
うに、ロークラッチ圧ＰL/Cとハイクラッチ圧ＰH/Cが共
に作用しているので、第１フェールセーフバルブ３５
は、ドレーン油路４２とバルブ連結油路４０とを連通す
る側に切り換えられ、第２フェールセーフバルブ３６
は、バルブ連結油路４０と入力圧油路３９とを連通する
側のままである。よって、入力圧油路３９は、バルブ連
結油路４０を介してドレーン油路４２に連通することに
なり、アンプバルブ３４への入力圧が強制的にドレーン
される。
【００４６】Ｄレンジ４速時には、図７（ハ）に示すよ
うに、ロークラッチ圧ＰL/Cの作用がないので、第２フ
ェールセーフバルブ３６は、Ｄレンジ圧油路３と入力圧
油路３９とを連通する側に切り換えられる。よって、第
１フェールセーフバルブ３５を迂回してＤレンジ圧ＰD
が入力圧油路３９へと導かれる。
【００４７】［フェールセーフバルブの対向圧につい
て］フェールセーフバルブの対向圧を、仮にライン圧Ｐ
L とすると、ＰL ＞最大締結要素圧という関係にある場
合、バルブは作動しなくなる。
【００４８】その理由は、図８に示すように、エンジン
回転数が大であればあるほどライン圧ＰLが上昇する特
性を示すため、オーバーライドによりＰL ＞最大締結要
素圧となる場合がある。
【００４９】このような場合、締結要素圧が最大値にな
っても、図９に示すように、スプリングによるオフセッ
ト分よりもライン圧ＰLが大となり、フェールセーフバ
ルブが作動しなくなる。
【００５０】これに対し、両フェールセーフバルブ３
５，３６には、ハイクラッチ圧Ｈ／Ｃとロークラッチ圧
ＰL/Cとに対向する圧として、図１０に示すように、変
速時最大圧よりも高く最大締結要素圧よりも低い変速終
了域圧にて確実にバルブ切換点があらわれるように、ラ
イン圧変動影響を抑えて調圧されたフェールセーフ圧Ｐ
FEが作用している。
【００５１】よって、２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bの強制
ドレーンの時期が、２→３変速終了後で、最大ハイクラ
ッチ圧の発生前のタイミングとなるため、２→３変速制
御に悪影響を及ぼすことも、２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/B
が出たままのフェール時にインターロックを発生するこ
ともない最適なタイミングにて２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/
Bを調圧する入力圧を強制ドレーンさせるフェールセー
フ作動を達成することができる。
【００５２】［２バルブ構成について］両フェールセー
フバルブ３５，３６の作動条件は、図１０に示すよう
に、変速制御への悪影響を排除し、インターロックも防
止するという理由で、 （最大ハイクラッチ圧−Ａ）以上 且つ、 （最大ロークラッチ圧−Ａ）以上 という条件で確実に作動させたい。
【００５３】以上の機能を１本のスプールで達成しよう
とすると、最大ハイクラッチ圧＝最大ロークラッチ圧と
すれば、最大ハイクラッチ圧＋最大ロークラッチ圧−２
Ａ、で切り換わる図１１に示すようなスプールとなる。
【００５４】上記切換特性の場合、２→３変速において
は、ロークラッチＬ／Ｃは最大圧、ハイクラッチＨ／Ｃ
は掛け換えで締結のために油圧上昇となるが、図１０に
示すように、（ハイクラッチＨ／Ｃの最大圧−２Ａ）で
フェールセーフ弁が切り換わるため、変速中に２−４ブ
レーキ圧が強制的にドレーンされ、変速制御に悪影響を
及ぼす。
【００５５】上記問題を解決するため、（最大ハイクラ
ッチ圧＋最大ロークラッチ圧−Ａ）という条件で切り換
わる特性にすると、例えば、経時変化でロークラッチ及
びハイクラッチの両方が最大圧−(2/A)まで低下する
と、全くフェールセーフ弁が作動しなくなるという問題
が生じる。
【００５６】以上の理由により、２つの締結要素圧を作
動信号圧とする場合、スプール１本でフェールセーフ弁
を構成することは困難である。
【００５７】次に、効果を説明する。
【００５８】(1) ２−４ブレーキ第１フェールセーフバ
ルブ３５は、２−４ブレーキ２−４／Ｂが締結状態から
解放される２→３変速時、解放状態から締結されるハイ
クラッチＨ／Ｃの締結圧であるハイクラッチ圧ＰH/Cを
用いて２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを強制的にドレーンさ
せる弁で、スプールに作用する第２締結要素圧Ｐc2と対
向圧であるフェールセーフ圧ＰFEを作動信号圧とし、ハ
イクラッチ圧ＰH/Cが、２→３変速時に制御調圧される
最大油圧である変速時最大圧よりも高く最大ハイクラッ
チ圧よりも低い変速終了域圧となった時点でドレーン側
へ切換作動する弁としたため、２→３変速制御に悪影響
を及ぼすことも２−４ブレーキ系のフェール時にインタ
ーロックを発生することもない最適なタイミングにて２
−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを強制ドレーンさせるフェール
セーフ作動を達成することができる。
【００５９】(2) ２−４ブレーキ２−４／Ｂが締結状態
から解放される２→３変速時、ハイクラッチ圧ＰH/Cに
加え、既に締結状態にあるロークラッチＬ／Ｃのローク
ラッチ圧ＰL/Cを用いて２−４ブレーキ圧Ｐ2-4/Bを強制
的にドレーンさせるに際し、フェールセーフ弁として、
第２締結要素圧Ｐc2とフェールセーフ圧ＰFEを作動信号
圧とするスプールを有する２−４ブレーキ第１フェール
セーフバルブ３５と、ロークラッチ圧ＰL/Cとフェール
セーフ圧ＰFEを作動信号圧とするスプールを有する２−
４ブレーキ第２フェールセーフバルブ３６とによる独立
のバルブ構成としたため、２つの締結要素圧ＰH/C，ＰL
/Cを用いるフェールセーフ作動を最適なタイミングにて
確実に達成することができると共に、ランド差の無いス
プールでバルブ３５，３６を構成できるので、スプール
のスティックといった不具合が起きにくい。
【００６０】(3) 両フェールセーフバルブ３５，３６
を、２−４ブレーキアンプバルブ３４より上流位置に配
置し、フェールセーフ作動時、２−４ブレーキアンプバ
ルブ３４へのアンプバルブ入力圧油路３９をドレーンさ
せる弁としたため、２−４ブレーキアンプバルブ３４が
中間スティック等を起こし予期せぬ油圧が発生している
フェール状態であっても確実に２−４ブレーキ２−４／
Ｂを解放することができる。
【００６１】(4) 両フェールセーフバルブ３５，３６の
切換圧であるフェールセーフ圧ＰFEを作り出す弁とし
て、各アンプバルブと同じ増圧比のスプールを持ち、ラ
イン圧ＰL を入力圧とし、一方のランドにはパイロット
圧ＰPとスプリング力が、他方のランド差には出力圧で
あるフェールセーフ圧ＰFEが作用するフェールセーフ圧
バルブ３７を設けたため、ライン圧をそのまま対向圧と
する場合に比べ、エンジン回転数の変化に伴うライン圧
ＰL の変動影響を受けることなく、設定されたバルブ切
換点にて両フェールセーフバルブ３５，３６の切換作動
を確保することができる。
【００６２】（その他の実施の形態）実施の形態１で
は、締結要素として２−４ブレーキへの適用例を示した
が、ロー＆リバースブレーキ等の他の締結要素に本発明
の油圧制御装置を適用しても良い。
【００６３】実施の形態１では、フェールセーフ弁とし
て２本の弁による例を示したが、請求項１記載の構成を
備えていれば１本の弁による例でも、また３本以上の弁
による構成でも良い。
【００６４】
【発明の効果】請求項１記載の発明にあっては、第１締
結要素が締結状態から解放される変速時、解放状態から
締結される第２締結要素の締結圧を用いて第１締結要素
圧を強制的にドレーンさせるフェールセーフ弁を、スプ
ールにそれぞれ対向方向に作用する第２締結要素圧と対
向圧とを作動信号圧とし、、第２締結要素圧が、変速時
に制御調圧される最大油圧である変速時最大圧よりも高
く最大締結要素圧よりも低い変速終了域圧となった時点
でドレーン側へ切換作動する弁としたため、変速制御に
悪影響を及ぼすこともフェール時にインターロックを発
生することもない最適なタイミングにて締結要素圧を強
制ドレーンさせるフェールセーフ作動を達成することが
できるという効果が得られる。
【００６５】請求項２記載の発明にあっては、請求項１
記載の自動変速機の油圧制御装置において、第１締結要
素が締結状態から解放される変速時、第２締結要素圧に
加え既に締結状態にある第３締結要素の第３締結要素圧
を用いて第１締結要素圧を強制的にドレーンさせると
き、前記フェールセーフ弁を、第２締結要素圧と対向圧
を作動信号圧とするスプールを有する第１フェールセー
フバルブと、第３締結要素圧と対向圧を作動信号圧とす
るスプールを有する第２フェールセーフバルブとによる
独立のバルブ構成としたため、請求項１記載の発明の効
果に加え、２つの締結要素圧を用いるフェールセーフ作
動を最適なタイミングにて確実に達成することができる
と共に、ランド差の無いスプールで構成できるので、ス
プールのスティックといった不具合が起きにくい、つま
り、信頼性が向上する。
【００６６】請求項３記載の発明にあっては、請求項１
または請求項２記載の自動変速機の油圧制御装置におい
て、フェールセーフ弁を、調圧弁より上流位置に配置
し、フェールセーフ作動時、調圧弁への入力圧油路をド
レーンさせる弁としたため、請求項１または請求項２記
載の発明の効果に加え、調圧弁が中間スティック等を起
こし予期せぬ油圧が発生しているフェール状態であって
も確実に第１締結要素を解放することができる。
【００６７】請求項４記載の発明にあっては、請求項１
ないし請求項３記載の自動変速機の油圧制御装置におい
て、前記フェールセーフ弁の対向圧を作り出す弁とし
て、各調圧弁と同じ増圧比のスプールを持ち、ライン圧
を入力圧とし、スプールには、スプールを一方向に付勢
するパイロット圧と、スプールを前記一方向と反対方向
に付勢する出力圧が作用するフェールセーフ圧バルブを
設けたため、請求項１ないし請求項３記載の発明の効果
に加え、ライン圧をそのまま対向圧とする場合に比べ、
エンジン回転数の変化に伴うライン圧の変動影響を受け
ることなく、設定されたバルブ切換点にてフェールセー
フ弁の切換作動を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の自動変速機の油圧制御装置を示すクレ
ーム対応図である。
【図２】実施の形態１の油圧制御装置が適用された自動
変速機のギヤトレーンを示す図である。
【図３】実施の形態１の油圧制御装置が適用された自動
変速機におけるＲレンジとＤレンジでの各ギヤ段締結論
理表を示す図である。
【図４】実施の形態１の油圧制御装置が適用された自動
変速機の油圧制御システムを示す図である。
【図５】実施の形態１の油圧制御装置における電子制御
系を示すブロック図である。
【図６】実施の形態１の油圧制御装置が適用された２−
４ブレーキ圧制御回路図である。
【図７】実施の形態１の油圧制御装置におけるフェール
セーフバルブの各変速ギヤ位置での切換作用を説明する
図である。
【図８】実施の形態１の油圧制御装置におけるフェール
セーフ弁の対向圧としてライン圧を用いた場合のエンジ
ン回転数に対するライン圧特性図である。
【図９】実施の形態１の油圧制御装置におけるフェール
セーフ弁の対向圧としてライン圧を用いた場合のフェー
ルセーフ弁の作動特性図である。
【図１０】実施の形態１の油圧制御装置における２→３
変速時においてフェールセーフバルブのバルブ切換点を
示した変速油圧特性図である。
【図１１】実施の形態１における２つのフェールセーフ
バルブに代え１本のスプールでフェールセーフ弁を構成
した場合を示す概略図である。
【図１２】従来の自動変速機の油圧制御装置を示す図で
ある。
【符号の説明】
２−４／Ｂ ２−４ブレーキ（第１締結要素） １ ライン圧油路 ３ Ｄレンジ圧油路 ６ パイロット圧油路 １１ 第３圧力制御弁 １２ ２−４ブレーキ圧油路 ２９ ２−４ブレーキソレノイド（ソレノイド弁） ３２ ２−４／Ｂフェールセーフ弁（フェールセーフ
弁） ３４ ２−４ブレーキアンプバルブ（調圧弁） ３５ ２−４ブレーキ第１フェールセーフバルブ （第１フェールセーフバルブ切換弁） ３６ ２−４ブレーキ第２フェールセーフバルブ （第２フェールセーフバルブ切換弁） ３７ フェールセーフ圧バルブ（フェールセーフ圧バル
ブ） ３８ ソレノイド圧油路 ３９ アンプバルブ入力圧油路（入力圧油路） ４０ バルブ連結油路 ４１ フェールセーフ圧油路 ４２ ドレーン油路

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 変速時に制御された締結要素圧により締
    結あるいは解放される第１締結要素と、 外部からのソレノイド出力によりソレノイド圧を作り出
    すソレノイド弁と、 ソレノイド圧と出力圧を作動信号圧とし、前記第１締結
    要素への締結要素圧を作り出す調圧弁と、 前記第１締結要素が締結状態から解放される変速時、解
    放状態から締結される第２締結要素の締結圧を用いて第
    １締結要素圧を強制的にドレーン（大気解放）させるフ
    ェールセーフ弁と、 を備えた自動変速機の油圧制御装置において、 前記フェールセーフ弁を、スプールにそれぞれ対向方向
    に作用する第２締結要素圧と対向圧とを作動信号圧と
    し、第２締結要素圧が、変速時に制御調圧される最大油
    圧である変速時最大圧よりも高く最大締結要素圧よりも
    低い変速終了域圧となった時点でドレーン側へ切換作動
    する弁としたことを特徴とする自動変速機の油圧制御装
    置。
  2. 【請求項２】 請求項１記載の自動変速機の油圧制御装
    置において、 前記第１締結要素が締結状態から解放される変速時、第
    ２締結要素圧に加え既に締結状態にある第３締結要素の
    第３締結要素圧を用いて第１締結要素圧を強制的にドレ
    ーンさせるとき、 前記フェールセーフ弁を、第２締結要素圧と対向圧を作
    動信号圧とするスプールを有する第１フェールセーフバ
    ルブと、第３締結要素圧と対向圧を作動信号圧とするス
    プールを有する第２フェールセーフバルブとによる独立
    のバルブ構成としたことを特徴とする自動変速機の油圧
    制御装置。
  3. 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の自動変速
    機の油圧制御装置において、 前記フェールセーフ弁を、調圧弁より第１締結要素の上
    流位置に配置し、フェールセーフ作動時、調圧弁への入
    力圧油路をドレーンさせる弁としたことを特徴とする自
    動変速機の油圧制御装置。
  4. 【請求項４】 請求項１ないし請求項３記載の自動変速
    機の油圧制御装置において、 前記フェールセーフ弁の対向圧を作り出す弁として、各
    調圧弁と同じ増圧比のスプールを持ち、ライン圧を入力
    圧とし、スプールには、スプールを一方向に付勢するパ
    イロット圧と、スプールを前記一方向と反対方向に付勢
    する出力圧が作用するフェールセーフ圧バルブを設けた
    ことを特徴とする自動変速機の油圧制御装置。
JP18383799A 1999-06-29 1999-06-29 自動変速機の油圧制御装置 Expired - Lifetime JP3990511B2 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP18383799A JP3990511B2 (ja) 1999-06-29 1999-06-29 自動変速機の油圧制御装置
US09/598,640 US6350214B1 (en) 1999-06-29 2000-06-21 Hydraulic control device of automatic transmission
DE10031181A DE10031181B4 (de) 1999-06-29 2000-06-27 Hydraulische Steuervorrichtung eines Automatikgetriebes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP18383799A JP3990511B2 (ja) 1999-06-29 1999-06-29 自動変速機の油圧制御装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2001012592A true JP2001012592A (ja) 2001-01-16
JP3990511B2 JP3990511B2 (ja) 2007-10-17

Family

ID=16142718

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP18383799A Expired - Lifetime JP3990511B2 (ja) 1999-06-29 1999-06-29 自動変速機の油圧制御装置

Country Status (3)

Country Link
US (1) US6350214B1 (ja)
JP (1) JP3990511B2 (ja)
DE (1) DE10031181B4 (ja)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005344741A (ja) * 2004-05-31 2005-12-15 Toyota Motor Corp 車両用自動変速機の油圧制御装置
JP2007205495A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Denso Corp 自動変速機の流体圧制御装置
JP2011069409A (ja) * 2009-09-24 2011-04-07 Aisin Aw Co Ltd 動力伝達装置
CN104813079A (zh) * 2012-12-26 2015-07-29 爱信艾达株式会社 自动变速器的油压控制装置
CN105960552A (zh) * 2014-02-12 2016-09-21 爱信艾达株式会社 自动变速器的油压控制装置

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19858541A1 (de) 1998-12-18 2000-06-21 Zahnradfabrik Friedrichshafen Elektronisch-hydraulische Steuerung für Antriebssysteme von Fahrzeugen mit automatischen Gangwechsel
US6692409B2 (en) * 2001-02-28 2004-02-17 Kubota Corporation Hydraulic change speed system for a working vehicle
US6520881B1 (en) * 2001-08-06 2003-02-18 General Motors Corporation Fly-by-wire electro-hydraulic control mechanism for a six speed transmission
KR100387509B1 (ko) * 2001-08-21 2003-06-18 현대자동차주식회사 차량용 자동 변속기의 유압 제어시스템
JP4008685B2 (ja) * 2001-09-28 2007-11-14 ジヤトコ株式会社 自動変速機の油圧制御装置
JP3861840B2 (ja) * 2003-04-09 2006-12-27 トヨタ自動車株式会社 流体圧制御回路
US7140993B2 (en) * 2004-10-28 2006-11-28 General Motors Corporation Fly-by-wire limp home and multi-plex system
DE102005012586B4 (de) * 2005-03-18 2024-02-15 Zf Friedrichshafen Ag Elektrohydraulische Getriebesteuervorrichtung
JP4592586B2 (ja) 2005-12-28 2010-12-01 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 自動変速機の油圧制御装置
US20090258756A1 (en) * 2008-04-15 2009-10-15 Long Charles F Fly-by-wire control for multi-speed planetary transmission

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2940415B2 (ja) 1994-10-20 1999-08-25 三菱自動車工業株式会社 自動変速機の油圧制御装置
JP4014687B2 (ja) * 1996-06-06 2007-11-28 株式会社デンソー 自動変速機用油圧制御装置
KR0168299B1 (ko) * 1996-10-15 1999-01-15 박병재 차량용 자동변속기 유압 제어 시스템

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005344741A (ja) * 2004-05-31 2005-12-15 Toyota Motor Corp 車両用自動変速機の油圧制御装置
JP4490172B2 (ja) * 2004-05-31 2010-06-23 トヨタ自動車株式会社 車両用自動変速機の油圧制御装置
JP2007205495A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Denso Corp 自動変速機の流体圧制御装置
JP2011069409A (ja) * 2009-09-24 2011-04-07 Aisin Aw Co Ltd 動力伝達装置
CN104813079A (zh) * 2012-12-26 2015-07-29 爱信艾达株式会社 自动变速器的油压控制装置
CN105960552A (zh) * 2014-02-12 2016-09-21 爱信艾达株式会社 自动变速器的油压控制装置

Also Published As

Publication number Publication date
US6350214B1 (en) 2002-02-26
DE10031181B4 (de) 2009-01-29
DE10031181A1 (de) 2001-03-08
JP3990511B2 (ja) 2007-10-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3990511B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
KR100387471B1 (ko) 차량용 자동변속기의 유압 제어 시스템
JP2001090829A (ja) 自動変速機の制御装置
JP2001012588A (ja) 自動変速機の油圧制御装置
JP4626006B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
JP3478438B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
JPH0361068B2 (ja)
JP3190447B2 (ja) 自動変速機の制御装置
JP2001012589A (ja) 自動変速機の油圧制御装置
US5695423A (en) Hydraulic control device for automatic transmission
US6558284B2 (en) Hydraulic control system for automatic transmission
JP3516525B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
JP3165259B2 (ja) 自動変速機の制御装置
JP3522499B2 (ja) 自動変速機の変速油圧制御装置
JPH05203022A (ja) 自動変速機の油圧制御装置
KR100387470B1 (ko) 차량용 자동변속기의 유압 제어 시스템
JP2664179B2 (ja) 自動変速機の制御装置
KR20020015774A (ko) 차량용 자동 변속기의 유압 제어 시스템
JP3496290B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
JP3601887B2 (ja) 自動変速機の変速制御装置
JPH0570028B2 (ja)
JPH01199041A (ja) 自動変速機の変速制御装置
JPH01199060A (ja) 自動変速機の制御装置
JPH0570029B2 (ja)
JPS62258250A (ja) 自動変速機の変速制御装置

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20040615

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20040830

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20041005

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20041104

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20041110

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20041206

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20041209

A912 Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20050114

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20050304

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20050830

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20051110

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20070309

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20070720

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100727

Year of fee payment: 3

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 3990511

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100727

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110727

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110727

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120727

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120727

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130727

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130727

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140727

Year of fee payment: 7

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term